桥梁下部结构分部工程评估报告

第一篇：桥梁下部结构分部工程评估报告

繁昌县安定西路桥工程

（桥梁下部结构分部工程）

质 量 评 估 报 告 监理单位（章）：芜湖同力建设工程监理有限公司

总监理工程师

第一章、工程概况

1.1项目业主：繁昌县重点工程建设管理局 1.2工程名称：繁昌县安定西路桥工程 1.3工程地点：繁昌县城区芜铜铁路以南 1.4建设规模： 50.08×24m 1.5合同价款：346.5万元 1.6工程质量等级：合格

1.7勘察单位：江苏南京地质工程勘察院 1.8设计单位：安徽国顺交通咨询设计有限公司 1.9施工单位：安徽省杰强建设有限公司 1.10监理单位：芜湖同力建设工程监理有限公司 1.11质量监督单位：繁昌县建筑工程安全质量监督站

拟建安定西路桥工程桥址位于峨溪河支流西门河上，芜铜铁路以南约300m。河底高程7.89-8.12m，河水位9.70m。桥址位于冲积平原地带。依据钻探资料，上部为全新松散层类（第1-7大层，厚度8.40m-10.20m），下伏白垩纪泥质砂岩。

技术标准

1、设计荷载：公路-Ⅰ级（城市-A级核算）

2、通航要求：有

3、结构重要性系数：1

4、跨径：3×16m

5、斜交角：90°

6、桥梁跨度：24m

7、设计洪水频率：1／20

8、地震烈度：本项目所在地质地震动峰值加速度为0.05g，按7度抗

震设防

9、横坡：1.5﹪

10、纵坡：2﹪

桥梁基础采用混凝土钻孔灌注桩，桥墩台均采用轻型桩柱式，桥台处采用直径1.3m的桩基接台帽，桥墩采用直径1.3m桩基和1.2m柱接梁板，全桥共计采用16根桩基。

梁体采用3×16m普通钢筋混凝土连续空心梁。梁高在全跨范围内均为1.2m，桥墩处采用暗盖梁，实腹段宽1.6m，桥台处实腹段宽0.76m。为了使造型美观，桥墩处采用暗盖梁方式处理，桥墩柱顶面直接与支座接触，外形上强调简洁大方。桥梁全宽24m，由2幅12m宽的等截面连续梁板组成，每幅截面底板宽9.7m，翼板宽1.15m，在内侧翼板处连接形成整体，避免了纵向错缝。

混凝土标号：主梁及斜腿为C40混凝土，伸缩缝预留槽为C40钢纤维混凝土，桥面铺装为C40防水混凝土，台帽、背墙、桥台搭板为C30混凝土，桩基为C30水下混凝土，墩柱为C30混凝土。

第二章、质量评估依据

1、工程建设施工合同、施工招标文件及相关文件。

2、安定西路桥工程施工图、工程地质勘察报告。

3、设计变更图及图纸会审纪要和工程技术联系单。

4、国家及安徽省颁发的有关部门建设工程的法律、法规、施工质量验收规范、施工规程、规定及标准。

第三章 施工过程控制

钢筋等原材料均有合格证，并经检测合格；混凝土施工全过程旁站监理；

隐蔽工程经现场监理查验后方可进行验收；检验批经监理验收后才允许进行下一道工序施工。在各分项工程施工中，严格把关，认真履行监理职责，采取旁站监理，平行检验、抽查、巡视监理等方法，对施工全过程实行监理，当发现质量缺陷时，及时采取口头通知、监理通知等方式，要求施工单位进行整改。

第四章、质量控制资料情况

1、工程施工过程中，为确保工程质量，坚持按施工图纸及工程设计变更施工；对施工工序坚持按施工验收规范进行验收。

2、本工程混凝土为商品混凝土，均有配合比通知单；钢材原材生产厂家为马钢及富鑫，均有出厂合格证及标牌。

3、本工程使用钢材为富鑫B10、B8、C10、C12、C16、C20、C22、C25及马钢C28，见证取样复试合格。

4、C30同条件混凝土试块30组，C30标养混凝土试块30组，检测结果符合设计规范要求。

5、钢筋焊接接头送样检测5组，检测结果合格。

6、橡胶支座检测报告1份，检测结果合格。

7、轴线标高、截面尺寸偏差在允许范围内，符合设计要求。8、16根钻孔灌注桩均进行低应变反射波法检测，其中Ⅰ类桩15根，Ⅱ类桩1根，为3-4#桩，4米左右存在轻度缺陷；由设计单位抽取2-2#和1-4#桩进行了桩基自平衡法深层平板载荷试验，检测结果桩顶承载力不小于设计特征值（3800kN），满足设计要求。

分部分项工程质量评定情况：

序号 1 2 3 分部工程名称 地基与基础 墩台 支座 评定情况 分项工程 3 4 2 检验批 48 49 32 评定结果 合格 合格 合格

第五章、有关安全及功能检测情况

1．原材料：钢筋按规范要求进行见证取样，检测结果符合要求。2．混凝土标养、同养试块进行见证取样，检测结果符合要求。3．现浇结构轴线位置复核经现场实测实量，均符合要求。

第六章、监理评估结论

进场原材料均有合格证及检测报告，混凝土试块及钢筋焊接接头均有复试报告，复试结果符合设计要求；C30标养混凝土评定采用统计法计算，强度值满足设计要求；C30同养混凝土评定采用统计法计算，强度值满足设计要求。功能性检测符合要求。实体质量符合要求。分部工程、分项工程、检验批检查符合要求。质量保证资料基本齐全。观感评定一般。综上所述，本工程下部结构质量评定合格。

芜湖同力建设工程监理有限公司

第二篇：茶园路桥梁下部结构分部工程监理验收汇报材料

岳麓大道辅道茶园路立交工程桥梁

下部结构分部工程验收会议

监

理

工

作

汇

报

材

料

建设单位：长沙高新技术产业开发总公司

监理单位：湖南长顺工程建设监理有限公司

设计单位：长沙市规划设计院有限责任公司勘察单位：中盐勘察设计院

质监单位：长沙市建设工程质量安全监督站

施工单位：湖南长沙坪塘建设（集团）有限公司验收日期：2013年01月20日

监理汇报材料

衷心的感谢各位领导、专家来参加岳麓大道西延线辅道（长乐路～黄桥道）茶园路立交工程桥梁下部结构分部工程验收会议。下面我对本工程的监理情况向各位作简单的汇报。

一、工程概况：

岳麓大道西延线辅道（长乐路～黄桥大道）茶园路立交工程是由长沙高新技术产业开发总公司建设，湖南长沙坪塘建设（集团）有限公司施工。地质勘察单位为中盐勘察设计院。设计单位为长沙市规划设计院。监理单位为湖南长顺建设工程监理有限公司。整个工程的施工建设由长沙市建设工程质量安全监督站监督管理。

本次验收范围是岳麓大道辅道茶园路立交工程桥梁下部结构分部工程验收，下部结构工程施工时间从2012年09月01日开始至2012年12月20日止。

全桥长68m，桥面宽度34m，桥梁左右分幅设计。全桥包括0号桥台、1号墩、2号墩、3号台，共计三跨，桥台采用埋置式桥台。桥台台帽、桥墩盖梁、立柱采用混凝土C30强度等级；承台混凝土采用C25强度等级。

二、施工情况

部结构工程施工时间从2012年09月01日开始至2012年12月20日止。混凝土均采用湖南海众混凝土制品有限公司提供的商品混凝土。原材料及混凝土试块经长沙有限公司检测，并有其出具的检验合格报告。

1、基础、桥台台帽、桥墩承台、墩身、盖梁全部采用商品混凝土浇

筑。基础轴线定位采用全站仪定出坐标点引出控制点定出桥台中心线，在基础上定出坐标控制点作为桥台台帽、墩身、盖梁中心轴线的依据。

2、模板、钢筋通过监理验收，高程、轴线复核合格后浇筑钢筋混凝土基础、台身、台帽支撑牢固、平整度较好，混凝土外观质量基本上做到外光内实，线条顺直。

三、监理工作情况：

我监理部对本路段工程的导线点、水准点、施工放线均进行了复核，检查结果符合设计及规范要求。对隐蔽工程、分部工程、分项工程及工序做到及时验收及签证，严格执行工程报验制度、见证取样制度等等，认真执行旁站、巡视、平行检测等工作。经对分部工程质量控制资料、安全和主要使用功能的核查及抽检，均符合设计及规范要求

四、检测及试验结果：

对人工挖孔桩进行超前钻三根，符合要求，对桩全部进行超声波检测，符合要求，对砼试块检测检验结果符合规范及设计要求。

五、工程技术资料

本路段资料基本齐全，能够反映真实的施工情况，已经监理工程师查验合格。

六、安全文明施工

本工程施工过程中能严格按照安全文明施工要求进行施工，未发生过安全文明事故。

七、监理结论：

综上所述，我监理部同意本次桥梁下部结构分部工程验收合格。

湖南长顺工程建设监理有限公司

岳麓大道辅道工程项目监理部

2013年01月20日

第三篇：桥梁下部结构、承重结构分部验收监理汇报材料20180322

湘潭市观湘路道路工程

跨二级渠桥梁下部结构、桥跨承重结构及 道路K0+960~K1+240段水稳基层分部工程验收

监 理 工 作 汇 报 材 料

长沙政和工程项目管理有限公司 验收日期：2018年03月22日

监理汇报材料

衷心的感谢各位领导、专家来参加本次观湘路K0+937.2桥梁下部结构、桥跨承重结构及道路K0+960~K1+240段水稳基层分部工程验收。下面我对本工程的监理情况向各位作简单的汇报。

一、工程概况：

跨二级渠桥梁中心桩号为K0+937.2，桥面宽度为：2×(7m车行道+2m绿道+3.25m人行道)=24.5m，桥梁总长度为38米，采用1×30米预应力混凝土小箱梁桥，梁高1.6米，板宽24.5米，按8片梁布置，梁间距为3.05米，桥台采用肋板台，基础采用反循环灌注桩。

桥梁下部结构：桥台台帽、肋板、背墙、耳墙、挡块、支座垫石、桥台搭板为 C40 混凝土，承台为C30混凝土。

桥跨承重结构：预应力箱梁、封锚端、湿接缝采用C50，封端采用C40混凝土。

水稳基层工程概况：

本工程水稳基层共两层，分别为20cm厚4.5%水泥稳定碎石下基层、20cm厚5.5%水泥稳定碎石上基层。

二、监理工作情况：

我监理部对已完成部分的桥梁及道路工程的导线点、水准点、施工放线均进行了复核，检查结果符合设计及规范要求。对隐蔽工程、分项工程及工序做到及时验收及签证，严格执行工程报验制度、见证取样制度等等，认真执行旁站、巡视、平行检查等工作。经对分部工程质量控制资料、安全和主要使用功能的核查及抽检，均符合设计及规范要求。

三、检测及试验结果：

原材料及混凝土试块均经湘潭市勘测设计检测中心检测，并有其出具的检验合格报告。钢筋加工、制作安装，模板安装，以及混凝土浇筑施工均符合设计及规范要求，砼平整度、宽度、厚度、顶面高程偏差均符合设计及规范的要求。

水稳层进行了压实度及弯沉试验，试验结果均符合设计及规范要求。

四、工程技术资料

本次验收部位的施工资料基本齐全，能够反映真实的施工情况，已经监理工程师查验合格。

五、安全文明施工

本工程施工过程中能严格按照安全文明施工要求进行施工，未发生过较大安全文明事故。

六、监理结论：

综上所述，我监理部同意本次观湘路跨二级渠桥梁下部结构、桥跨承重结构及道路K0+960~K1+240段水稳基层分部工程验收合格。

长沙政和工程项目管理有限公司

观湘路监理部

2018年03月22日

第四篇：建筑电气分部工程评估报告

大足区龙水镇龙东小学建设工程

质量评估报告

（建筑电器分部工程）

一、工程概况

项目名称：大足区龙东小学建设项目 工程质量：合格 工程工期：360天

工程总投资：4864.21637万元

建筑面积：本工程总建筑面积21950㎡其中1#楼为幼儿园2915.92㎡、2#楼为食堂5472.95㎡、3#楼为教学楼12725.55㎡、4#楼门房为33.18㎡。

结构形式：本工程为框架结构，结构设计合理使用年限为50年，抗震设防烈度为6度。

建设单位： 重庆市大足区教育委员会 设计单位： 中机中联工程有限公司

监理单位： 四川元丰建设项目管理有限公司 施工单位： 重庆弘煌建设有限公司

二、工程特征

⑴、220V/380V供配电系统

本工程用电为3级负荷，电源采用220V/380V三相四线制四等芯电缆由小区配电室直接引入户内采用220V单相三线制 ⑵、接地系统级安全措施

供电方式采用TN-C-S系统，PE线PN线从进户分开后就不能再合并；强电，弱电系统公用一组接地装置联合接地电阻R＜1Ω ⑶、有线电视系统

有线电视系统采用双向同轴电缆862MHZ邻频传输系统，用户配网络采用分配一分支系统，由分支器引出一条入户线接二个用户输入口 ⑷、电话系统

电话总箱设在地下室，进户线穿管保护先入总箱后进分户

⑸、对讲门铃系统

本工程单元住户分别设置一套对讲门铃系统，采用总线制访客对讲系统

⑹、综合布线系统

配线架嵌墙安装高度距地1.5m；各层分线盒嵌墙安装高度距顶.03m

三、质量评估依据

1、设计文件：设计施工图，图纸会审纪要有关标准 图集等

2、建筑安装工程质量评定标准，施工验收规范

3、新疆自治区现行有关规范文件

4、有关合同文件协议等

四、工程资料

本电气工程共分一个分部工程组成，8个分项32个检验批经过验收全部合格

五、质量评估意见

本工程电气分部在施工过程中，未出现质量事故，经检查验收质保资料基本齐全，各分项工程质量检验批符合设计及规范要求，观感一般，可满足使用功能要求，安全功和使用功能经现场专业监理工程师和总监理工程师检验和抽查，符合要求。本工程电气分部工程质量评定为合格。

新疆成汇工程管理有限公司

2013年10月30日

第五篇：桥梁下部结构计算(要点总结)

1．梁、板式桥墩台作用效应组合

1．1 梁、板式桥墩

第一种组合：按在桥墩各截面和基础底面可能产生最大竖向力的状况组合。此时汽车荷载应为两跨布载，集中荷载布在支座反力影响线最大处。若为不等跨桥墩，集中荷载应布置在大跨上支座反力影响线最大处，其他可变荷载作用方向应与大跨支座反力作用效果相同。它是用来验算墩身强度和基地最大压应力的。

第二种组合：按在桥墩各截面顺桥向上可能产生最大偏心距和最大弯矩的状况组合。此时应为单跨布载。若为不等跨桥墩，应大跨布载。其他可变作用方向应与汽车荷载反力作用效果相同。它是用来验算墩身强度、基底应力、偏心距和稳定性的。

第三种组合：当有冰压力或偶然作用中的船舶或漂流物是，按在桥墩各截面横桥向可能产生与上述作用效果一致的最大偏心距和最大弯矩的状况组合。此时顺桥向应按第一种组合处理，而横桥向可能是一列靠边布载（产生最大横向偏心距）；也可能是多列偏向或满布偏向（竖向力较大，而横向偏心较小）。它是用来验算横桥向上的墩身强度、基底应力、横向偏心距及稳定性的。

1．2 梁、板式桥台

第一种：汽车荷载仅布置在台后填土的破坏棱体上（此时根据通规，以车辆荷载形式布载）； 第二种：汽车荷载（以车道荷载形式布载）仅布置在桥跨结构上，集中荷载布在支座上； 第三种：汽车荷载（以车道荷载形式布载）同时布置在桥跨结构和破坏棱体上，此时集中荷载可布在支座上或台后填土的破坏棱体上。2．桩柱式墩台验算——盖梁计算

2．1 作用的特点及计算

作为梁式桥，上部荷载是以集中力的形式作用于盖梁上，所以作用的作用位置是固定的，而其作用力的大小，随着汽车横向布置不同而变化。汽车横向布置原则是依据盖梁验算截面产生最大内力的不利状况而确定。一般计算盖梁时汽车横向布置及横向分配系数计算可做如下考虑：

2.1.1 单柱式墩台盖梁

在计算盖梁支点负弯矩及各主梁位置截面的剪力时，汽车横桥向非对称布置（即按规范要求靠一侧布置），横向分配系数按偏心受压法计算。

2.1.2 双柱式墩台盖梁

在计算盖梁柱顶处负弯矩时，汽车横桥向采用非对称位置，横向分配系数采用偏心受压法计算；在计算盖梁跨中弯矩时，汽车横桥向采用对称布置，横向分配系数采用杠杆法计算。

2.1.3 多柱式墩台盖梁

汽车横桥向要按盖梁各控制截面内力影响线来布置，横向分配系数采用杠杆发计算，同时要注意由于多柱式墩台上部桥面比较宽，人行道亦相应较宽，边梁可能是在人行道下，所以应注意由于杠杆法计算横向分配系数偏小，而用非对称布置偏心受压法又对边梁计算偏大的问题。

2．2 盖梁计算时，主梁传下的活载均应考虑冲击系数。3．实体式高墩、钢筋砼柔性墩

对于墩高大于20m实体式高墩、钢筋砼柔性墩，在计算墩顶位移时，认为墩身相当于一个固定在基础或承台顶面的悬臂梁，不考虑上部结构对墩顶位移的约束作用。4．柔性墩计算要点

柔性墩桥是由桥台、柔性墩（有时含刚性墩）和梁组成的一联多孔或多联多孔的连续铰接（对简支梁）或连续刚接（对连续钢架）的超静定框架结构。

4．1 柔性墩的计算图式，简化的基本假设如下

4.1.1 柔性墩视为上端铰支、下端固定的超静定梁，下端固定位置按桩基础考虑地基土性质确定lp的要求办理。

4.1.2 引起墩顶位移的各种影响力分别进行力学分析计算，忽略这些力的相互作用影响，内力计算采用叠加原理。

4.1.3 计算制动力时，按联内各墩、台的抗推刚度（使墩（台）顶产生单位水平唯一时所需在墩（台）顶施加的水平力）分配 4．2 顺桥向墩顶水平位移计算

4.2.1 汽车制动力引起的墩顶位移 不考虑梁在水平力作用下的变形，则一联内各墩水平位移相同，由制动力引起的墩顶位移可近似按下式计算，即

1T1Ki，Δ1——汽车制动力作用下联内各墩（台）顶水平位移；T——作用联内的制动；Ki——联内各墩（台）的抗推刚度。

Kii

ilp3EI3，i——单位里作用在第i个柔性墩顶时产生的水平位移；

lp——第i个柔性墩的计算高度；EI——墩身刚度。

当桩在土中嵌固点较深需考虑桩侧土的弹性抗力是，可按桩基础计算δi。

4.2.2 温度变化时量的伸缩引起的墩顶位移

在架梁后，梁体会因为外界温度的升高与降低（相对架梁时温度）而伸长或缩短，从而使柔性墩顶产生水平位移。在计算墩的位移时，首先需要确定温度变化时位移零点的位置。

X0——位移零点至0号墩的距离； ni——墩的序号，i=0,1,2，……，n，n为总墩数减1； iKi0X0nLL——桥梁跨径。

Ki 0

如果用X1，X2，X3……标示各墩至位移零点的距离，则的各墩顶由温度变化引起的水平位移为：Δ2=αtXi Δ2——温度变化时梁的伸缩引起的墩顶水平位移；α——梁体砼的线性膨胀系数； t——计算最高（底）温度与架梁时温度的差值。

4.2.3 梁体砼收缩徐变产生的墩顶位移 梁体砼收缩徐变产生的墩顶位移，Δ3应分别按钢筋砼梁和预应力砼梁计算，计算方法见《桥梁墩台与基础》P72~P73。

4.2.4 架梁时残留的墩顶位移 施工架梁过程中，墩顶在架梁施工荷载作用下会发生部分水平位移，规范规定，通过每个柔性墩单独考虑可采用Δ4=0.3cm。

以上四种墩顶位移为公路桥梁一般应该考虑的项目，可结合实际取舍，确定墩顶发生的总水平位移Δ=Δ1+Δ2+Δ3+Δ4。

4．3 墩身内力计算

4.3.1 墩顶水平位移产生的内力计算

前述墩顶产生的总水平位移Δ的水平力T1lp3EI3·，y（墩顶至墩身某截面的距离）处截面弯矩为：My1=T1·y

4.3.2 顺桥向风力产生的内力计算 4.3.3 墩顶偏心弯矩产生的内力计算 4.3.4 墩顶轴向力产生的内力计算 4.3.5 墩身日照产生的温度内力 5．空心高墩的计算要点

一般较高的桥墩，墩身截面尺寸受偏心距和压应力值的控制，但当墩高超过30m时，墩身的稳定和墩顶位移量成为墩身截面需要考虑的控制条件。高墩一般都采用砼或钢筋砼空心结构。空心墩是空间板壳结构，受力与实体墩有所不同，设计中在检算强度、纵向弯曲稳定、墩顶水平位移等项目时，应考虑固端干扰力、局部稳定、温差等影响，还应考虑脉动风载引起的动力作用，即风振问题。5．1 固端干扰力

空心墩身与基础连接处，相当于固端得边界条件，对墩壁有约束作用，因而产生局部的纵向附加力和环向力，称为固端干扰力。该应力值较大，是空心高墩自有的受力特点所致，可用空间有限元法或壳体力学的方法计算。现一般都采用简化方法，即用悬臂梁计算的墩身截面内力乘以增大系数来进行强度检算和配筋。其系数分别为轴向力乘以1.25，弯矩乘以1.35。

5．2 空心墩的温差影响

5.2.1 温差产生的温度应力 据计算经验，温度应力一般是日照内壁、寒潮外壁拉应力控制设计