市政桥梁设计中隔震设计的探讨

第一篇：市政桥梁设计中隔震设计的探讨

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市政桥梁设计中隔震设计的探讨

市政桥梁设计中隔震设计的探讨

摘要：市政桥梁隔震设计已经成为当下市政桥梁设计的重点工作。本文分析了桥梁隔震设计的基本理论，在此基础上进一步分析了如何进行市政桥梁的隔震设计，最后，阐述了市政桥梁应该采取何种隔震技术才能够提高隔震的效果。

关键词：市政桥梁 设计 隔震

中图分类号： K928 文献标识码： A

一、前言

随着城市现代化建设的不断加快，市政桥梁的质量也得到了更加广泛的关注，如何让市政桥梁具备抗震的效果是当下研究的一个重点课题，只有科学的隔震设计和有效的隔震技术才能够提高市政桥梁的隔震效果。

二、桥梁隔震设计的理论

1、隔震技术的原理

隔震是抗震方式发展的一种新形式和新趋势，它的作用是通过减小而并非抵抗地震的作用来起到桥梁的保护结构不受损、桥梁的抗震能力增强的效果。在通常的桥梁设计和施工中，提高桥梁抗震效果的方法通常是通过提高桥梁结构的整体强度和变形能力。与之相对比，桥梁的隔震设计主要特点在于引入了柔性装置的设计，这样做就使桥梁的重要结构构件可以与水平地面运动在一定程度上的关联性减少，使重要构件在地震后不会发生破坏性的损伤，使结构的反应加速度比地面的加速度小，另外，由于采用了阻尼设计，这样阻尼就有效地将地震带来的能量得到消耗，当能量传递到桥梁上部以及隔震结构时作用力已大大减小。

2、桥梁隔震设计的基本原则

桥梁隔震设计是加强桥梁抗震性能的重要要求，但在进行隔震设计时应当遵守以下几个基本原则，只有认真遵守这些原则，才能有效地、切实地提高桥梁抗震效能，这些原则分别是：应对桥梁是否适宜

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采用隔震设计进行科学的考察，考察应当以其周期增长后系统能否有效地提高地震时能量的吸收，且以这个为判断的判据。对于不适合进行抗震结构的桥梁地段，不能盲目地进行施工。

三、桥梁的隔震设计

1、隔震装置的设计

隔震装置的设计和结构其它构件的设计是隔震桥梁抗震设计的两个主要方面。隔震装置的设计是隔震设计的中心，当前，在桥梁的隔震设计中较为普遍采用的方法是弹性反应谱法，这种方法被大部分国家采用，但有不同的规范，主要有美国的、日本的和欧洲的规范，它们之间区别不大，主要在于计算公式的不同，这些计算公式是指隔震装置等效刚度的计算和和等效阻尼的计算，与之相对比，那些复杂性强或较为不规则的桥梁，较为常用的方法是时程方法。

通过分析我们得知，弹性措施能够得到有序使用的原因有两类。第一是由于建设时期计算非常的简便。另外是由于其和目前的规范的运算措施很相似，此时就可以更加的便于接受，除此之外，隔震装置的等效刚度和等效阻尼的计算是与隔震装置在地震中的最大变形程度有关的，继而隔震装置的变形又与整个桥梁的地震响应程度有关系，所以客观上要求我们对于采用弹性反应谱方法进行的隔震设计应当是一个不断完善和变化的过程。由于在具体的计算中，对于目标的实现和达到没有直接的公式可采用，因此这就要求设计人员对桥梁结构地震响应的程度有较好的掌握和预估，地震发生后，较为熟练的工程师可以依据其长期工作的经验初步地制定设计方案，方案完成后，再用一系列的时程来分析和验证其设计是否合理。

2、细部构造的设计

桥梁的附属结构在桥梁的隔震设计中同样发挥着巨大的作用，这些附属结构和构件主要包括限位装置、伸缩缝、防落梁装置等，通过对诸多震害调查的分析和动力时程分析我们发现这些细部构造是影响桥梁结构动力响应和隔震效果的重要方面。不过现在面对较多的不利现象是很多的设计工作者不关注细节性的设计，把它放到一种不关键的地位之中分析，除此之外，其亦是由于在开展响应分析的时候，其运算措施较为繁琐而导致的。在开展细部的分析的时候，其要具有

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非常优秀的持续性特点。

四、桥梁减隔震技术

1、减隔震技术的概念和发展

减震是人为在结构的某些部位设置阻尼器或耗能构件,改变结构的动力性能,耗散结构吸收的地震能量,从而降低结构的地震反应。隔震则是指通过延长结构的自振周期避开地震卓越周期或减小地震能量输入,以此降低结构地震反应。对桥梁结构采用隔震技术的思想产生由来已久,减隔震技术自诞生以来,受到了广泛的重视。第一座采用减隔震技术的桥梁是新西兰的Motu桥,建于1973年,上部结构采用滑动支承隔震,阻尼由U形钢弯曲梁提供。该桥建成后,减隔震技术在桥梁抗震中得到了迅速推广。美国第一次将减隔震技术用于桥梁是在1984年,用于对Sierra Point Bridge进行抗震加固。1990年,美国新建了第一座采用减隔震技术的桥梁Sexton桥。在日本,第一座建成的减隔震桥梁是静岗县横跨Keta河的宫川大桥,完成于1990年,是一座3跨连续钢桁架梁桥,采用铅芯橡胶支座作为减震构件。

2、常用减隔震装置

① 分层橡胶支座。分层橡胶支座,国内常称为板式橡胶支座。其基本构造如图1所示,由薄橡胶片与薄钢板相互交替结合而成,支座平面形状多采用圆形或矩形。在抗震设计中主要考虑分层橡胶支座的水平刚度和阻尼作用等因素。橡胶支座的水平剪切刚度,指上、下板面产生单位位移时所需施加的水平剪力。橡胶支座通过在变形过程中消耗能量提供阻尼,这种阻尼主要取决于橡胶层变形的速度。以天然橡胶为主要材料制作的支座,典型的阻尼比为5%~10%。分层橡胶支座的力)位移滞回曲线呈狭长形,所提供的阻尼较小,因而在减隔震桥梁设计中,常与阻尼器一起使用。

② 铅芯橡胶支座。铅芯橡胶支座是在板式橡胶支座的基础上,在支座的中部或中心周围部位竖直地压入高纯度铅芯以改善支座阻尼性能的一种减震支座。铅芯具有良好的力学特性,具有较低的屈服剪力(约10MPa),具有足够高的初始剪切刚度(约130MPa),具有理想弹塑性性能且对于塑性循环具有很好的耐疲劳性能,能够提供地震下

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专业论文 的耗能能力和静力荷载下所必需的刚度。因此,由铅芯和分层橡胶支座结合的铅芯橡胶支座能够满足一个良好减隔震装置所应具备的要求:在较低水平力作用下,具有较高的初始刚度,变形很小；在地震作用下,铅芯屈服,刚度降低,延长了结构周期,并消耗地震能量。

④ 钢阻尼器。钢阻尼器利用钢材的塑性变形来耗能。如图2所示为三种典型的钢阻尼器:a.有横向加载臂的均匀弯矩弯曲梁阻尼器,加载臂有一倾斜角度；b.锥形悬臂弯曲梁阻尼器；c.有横向加载臂的扭梁阻尼器。钢阻尼器的优点是制造不需要特殊设备,费用比较合适,坚实耐用,又具有较大的耗能能力。试验研究表明,大多数钢阻尼器的滞回曲线可用双线性来近似模拟。不同类型钢阻尼器的选择取决于阻尼器放置的位置、可利用的空间、连接的结构以及力和位移的大小。钢阻尼器通常和橡胶隔震支座一起使用,如聚四氟乙烯滑板支座与悬臂钢阻尼器就是一种合理组合。

3、减隔震装置的选择

进行减隔震设计时,应将重点放在提高耗能能力和分散地震力上,不可过分追求加长周期。而且应选用作用机构简单的减隔震装置,并在其力学性能明确的范围内使用。另外,减隔震装置不仅要能减震耗能,还应满足正常运营荷载的承载要求,因此选择减隔震装置时,还应注意以下一些要求:

① 在不同水准地震作用下,减隔震支座都应保持良好的竖向荷载支承能力；

② 减隔震装置应具有较高的初始水平刚度,使得桥梁在风荷载、制动力等作用下不发生过大的变形和有害的振动；

③ 当温度、徐变等引起上部结构缓慢的伸缩变形时,减隔震支座产生的抗力应比较低；

④ 减隔震装置应具有较好的自复位能力,使震后桥梁上部结构能够基本恢复到原来位置。

结束语

综上所述，进行市政桥梁隔震设计之前，首先要明确设计的概念

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和原则，依据设计的原则展开设计，设计过程要从整体和细部两个方面着手，其次，要使用先进的隔震技术来提高隔震的效果。

参考文献：

[1]韩鹏，孟劼.浅谈桥梁抗震设计方法与减隔震技术[J].山西建筑,2009,(16).[2]聂利英.桥梁抗震非线性分析理论研究[D].上海:同济大学桥梁工程系博士学位论文,2009.------------最新【精品】范文

第二篇：市政桥梁设计要点

桥梁设计要点

一、结构计算要点

1、根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第1.0.6条要求，公路桥涵结构的设计基准期为100年，市政桥涵据此采用设计基准期100年，各类主要构件及其使用材料应保证其设计基准期要求。

2、汽车荷载根据道路、公路等级分别采用公路-I级、公路-II级，特殊荷载根据业主要求确定。桥梁设计安全等级根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第1.0.9条，分为一级、二级、三级，重要性系数根据设计安全等级确定。设计中注意按照单孔跨径确定，对多孔不等跨径桥梁，以其中最大跨作为判断标准，同时在设计中结构重要性系数应大于等于1.0。

3、抗震设计标准：青岛市桥梁抗震设防烈度为6度，地震动峰值加速度为0.05g。其他地区及有特殊要求桥梁根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2001）附录A规定的烈度和地震加速度，结合桥梁抗震规范和实施细则进行抗震设计。

4、环境类别根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第1.0.7条确定，并按照要求提出相应的耐久性的基本要求。

5、混凝土保护层厚度根据环境类别确定，详见《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第9.1条，当

受拉区主筋保护层厚度大于50mm时，应在保护层内设置直径不小于6mm，间距不大于100mm的钢筋网（主要用于承台下层）。

6、护栏防撞等级根据《公路交通安全设施规范》（JTG D81-2006）和《公路交通安全设施设计细则》（JTG/T D81-2006）确定，中央隔离墩预制长度4米。设计规范需要在桥梁设计说明依据中列出。

7、桥涵应进行承载能力极限状态和正常使用极限状态设计，其中正常使用极限状态不应遗漏挠度计算和预拱度设置。

8、预应力混凝土受弯构件应根据规范进行正截面和斜截面抗裂验算，并满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第6.3条的规定。

9、普通钢筋混凝土构件和B类预应力混凝土构件，在正常使用极限状态下的裂缝宽度，应按作用短期效应组合并考虑长期效应影响进行验算，其宽度限制根据环境类别确定，详见《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第6.4.2条。

10、T形截面梁的翼缘有效宽度和箱形截面梁在腹板两侧上下翼缘的有效宽度应根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第4.2.2条和4.2.3条进行断面折减。各类受力筋应布置在有效宽度范围内。

11、由于日照正温差和降温反温差引起的梁截面应力，可按附录B计算。竖向日照温差梯度曲线可按《公路桥涵设计通用规范》

（JTG D60-2004）第4.3.10条计取，桥面混凝土铺装层不计入温度梯度，沥青混凝土铺装层厚度大于10cm的按照14度计算。

12、桥涵设计车道数应符合《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）表4.3.1-3的规定。多车道桥梁上的汽车荷载应考虑多车道折减。当桥涵设计车道数等于或大于2时，由汽车荷载产生的效应应按表4.3.1-4规定的多车道折减系数进行折减，但折减后的效应不得小于两车道的荷载效应。汽车荷载应考虑1.15的偏载系数。单车道匝道须按两车道布载，但对于抗扭计算及抗倾覆计算需同时考虑单车道进行验算。

13、汽车荷载冲击力应按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.2条进行计算。

14、人群荷载标准值按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.5条和《城市桥梁设计准则》（CJJ11-93）规定，选大值计算。

15、上部结构计算应根据实际情况考虑支座不均匀沉降，并复核基础是否满足设定的沉降要求。

16、全预应力箱梁计算不应考虑普通钢筋效应，预应力张拉控制应力δcon≤0.75fpk。

17、预应力布置必须考虑纵向钢束与横向钢束以及钢束与钢筋之间的交叉影响（横梁处顶底板横向普通钢筋取消），预应力箱梁均采用塑料波纹管，计算参数μ、k选取规范上限（采用塑料波纹管，μ＝0.17，k＝0.0015），具体采用值应在设计说明中声明，并强调施工前应实测参数，若在规范要求的范围内方可施工。钢束张拉以应力和伸长量双控制，当预应力钢束张拉达到设计张拉力时，实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在6%以内，实际引伸量值应扣除钢束的非弹性变形影响

18、弯桥计算须计入离心力的作用（采用车辆荷载），并提供横桥向水平力作为下部结构设计资料，以便进行墩柱设计。

19、横向风载的计算时应考虑防噪声屏的影响，尤其是在匝道桥计算时必须计入。

二、材料要求

20、混凝土标号：根据环境类别和耐久性要求确定。

上部结构：预应力混凝土桥梁不低于C40；

普通钢筋混凝土桥梁采用C30、C35和C40； 桥面混凝土层厚度不小于8cm，采用防水混凝土，标号与主梁一致，并不小于C40； 防撞体混凝土标号同主梁；

墩台身及灌注桩和承台应根据环境类别选用C30、C35，墩身布设预应力的不低于C40。

21、钢筋要求：

钢筋：一般采用HRB335，吊环、螺旋筋等采用R235。钢绞线：采用GB/T5224-2003标准的直径为φs15.2标准强度为fpk=1860MPa的低松弛钢绞线。

22、石材：不得低于《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)）第3.2条和第3.3条的要求，并提出相应的石材强度、抗冻指标和软化系数。设计中应对拉石提出要求。

23、锚具：采用OVM锚固体系和张拉机具控制结构构造厚度、张拉空间等。

24、混凝土配制应选用优质水泥和级配良好的优质骨料。水泥及骨料品质应符合交通部部颁标准的有关规定，要严格控制骨料及拌和水的氯离子含量。详见本文第四章节的耐久性设计要求。

25、普通钢筋采用R235和HRB335钢筋，钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（GB13013-1991）和《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB1499-1998）的规定。

26、钢板应采用《桥梁用结构钢》（GB/T714-2000）规定的Q235B和Q345qD钢板。焊接钢板应满足可焊性要求。

27、预应力钢绞线技术标准应符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）,公称直径为15.2mm，抗拉强度标准值fpk=1860Mpa，计算弹性模量为1.95×10E6Mpa。

28、后张纵向预应力钢束均采用塑料波纹管。塑料波纹管技术标准应符合《预应力混凝土桥梁用塑料波纹管》（JT/T529-2004）的规定。钢束注浆采用真空压浆工艺，水泥浆标号不低于主梁混凝土标号。

三、桥梁结构尺寸

29、桥梁断面根据桥梁总体确定，局部大跨径根据实际情况调整，但需落实净高能否满足桥下净空要求。

30、横坡的设置：采取保持梁高不变，箱梁整体起坡，支承处采取调整柱顶高程的办法，在支承处设有调整梁底面水平的纵横向楔块。主桥与匝道桥应连接圆顺，并根据道路竖向设计实现横坡的过渡。

31、箱形截面梁顶、底板的中部厚度，不应小于板净跨径的1/30，且不应小于200mm。为满足受力和布置钢束的要求，箱梁的顶板厚度不宜小于220mm，底板厚度不应小于200mm，中腹板厚度不宜小于400mm，边腹板不宜小于470mm。曲梁边腹板适当加厚。标准段箱室净距建议4~5米。

32、当腹板及底板宽度有变化时，其过渡段长度不宜小于12倍腹板宽度差，顶板不加厚（需加50×50cm腋角）。

33、箱梁设进风孔、排风孔，管材材料采用HDPE，外径7cm，壁厚5mm，环刚度不小于5Kpa，施工时应定位准确，底板进风孔兼作排水口，顶面略低于梁底板顶面；腹板腋角下侧设排风孔。

34、半径小于240m的弯箱梁应设跨间横隔板，其间距不应大于10m。

35、边支座中心线至伸缩缝中心线的垂直距离根据支座大小和伸缩缝宽度确定：

主桥缝宽<=10cm的，偏移量不小于0.55米；>10cm的偏移量

不小于0.60米；匝道桥均偏移0.60米。立柱尺寸需按最大支座的实际尺寸复核。

36、支座必须设支座垫石以利于后期养护、维修和更换支座；支座垫石竖向钢筋直径不小于16mm。支座类型按照计算结果提高一个等级选用。

37、160mm型伸缩缝处梁端设置槽口，宽40cm，高25cm。

38、钻孔灌注桩的中心间距按照2.5倍的桩径控制。

四、耐久性设计要求

39、注明桥梁的环境类别、设计基准期。

40、按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第1.0.7条要求提出相应的耐久性基本要求，包括最大水灰比、最小胶凝材料用量、最低混凝土强度等级、最大氯离子含量、最大碱含量、混凝土的抗冻等级等。

41、根据环境类别注明混凝土结构的保护层厚度以及裂缝限制。

42、混凝土28d龄期的氯离子扩散系数DRCM值小于7* 10-12m2/s，其试验检测方法应符合《公路工程混凝土结构防腐蚀技术规范》（JTG/T B07-1-2006）。抗冻混凝土应掺入适量引气剂，其拌合物的含气量按现行的《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）规定采用。

43、混凝土宜采用非碱活性集料，掺合料中如有硅灰，其含量应小于胶凝材料质量的8%，混凝土各技术标准应符合交通部部颁标

准的有关规定。

44、混凝土配制应选用优质水泥和级配良好的优质骨料。水泥及骨料品质应符合交通部部颁标准的规定及其他相关技术规范要求，要严格控制骨料及拌和水的氯离子含量。

45、业主和运营管理单位在使用过程中需进行定期维修与检测，确保结构安全。

46、桥面设置合理的雨水收集和排放系统，并采用可靠的防水措施，确保雨季交通不受影响。

47、水泥要求：

尽量采用水化热较低的水泥，控制水泥细度及C2S（硅酸二钙）含量，水泥中的C3A（铝酸三钙）含量不宜超过5%，水泥细度不宜超过350m2/Kg,游离氧化钙不宜超过1.5%。宜采用C2S（硅酸二钙）含量较高而水化热较低的硅酸盐类水泥品种。

选用耐腐蚀性能较好的水泥品种。

不宜单独采用硅酸盐或普通硅酸盐水泥作为胶凝材料配置混凝土，也不宜单独采用抗硫酸盐的硅酸盐水泥配置混凝土，建议掺加大掺量或较大掺量矿物掺和料，并宜加入少量的硅灰。

48、粉煤灰等矿物掺合料要求：

粉煤灰是配置耐久性混凝土的重要组分，配置耐久性混凝土应适当掺加粉煤灰等矿物掺合料，掺合料应符合《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）等规范要求。

49、骨料要求：

骨料应洁净、质地坚硬（压碎指标不大于14%，吸水率不大于2%）、级配合格（针片状颗粒含量小于7%）、粒径形状好。粗骨料堆积密度大于1450Kg/ m3，即孔隙率不超过43%，C40及以上混凝土所选粗骨料压碎值不大于10%，吸水率不大于2%，不宜采用有潜在碱活性物质的粗骨料。粗骨料的最大公称粒径不宜超过保护层厚度的2/3，且不超过钢筋最小净距的3/4。

粗细骨料组成应按连续密实级配要求，确定组成比列，以单位体积容重最大、空隙率最小、混凝土和易性最好为目标。细集料应为级配良好的中粗河砂，不得采用海砂。50、外加剂要求：

所选用的混凝土外加剂产品性能指标应符合《混凝土外加剂》（GB8076-1997）及相关标准。选定外加剂前，必须与所用水泥进行化学成分和剂量适应性检验。化学成分不适应，不得使用；应通过不同减水剂掺量与混凝土减水率试验曲线找出该减水剂的最佳掺量；如果采用复合型外加剂，在满足减水率和工作性能的同时，还应满足缓凝时间、塌落度损失等多项指标要求，建议选用超高效减水剂。

任何提高早强的措施都不利于后期强度和耐久性，建议不掺加早强剂。

不得采用含有氯盐的防冻剂和其他外加剂。

51、混凝土配合比要求：

应限制混凝土中胶结材料的最低和最高用量。在满足胶结材料最低用量前提下，尽可能降低硅酸盐水泥用量。但不得降低混凝土的密

实度。要求施工前应对拟采用的配合比进行试件检验（要求与现场同环境），达到要求后方可进行施工。

52、混凝土保护层垫块的强度和密实性应高于构件本身混凝土，宜采用水灰比小于0.4的砂浆、豆石混凝土。桩基采用混凝土垫块，取消桩基侧向限位钢筋。

53、绑扎垫块和钢筋的铁丝不得伸入保护层内。

54、混凝土保护层尺寸允许偏差按《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）的要求执行。

55、构件不得使用海水养护，钻孔桩成孔、清孔用水应使用淡水。如果施工条件不允许时，可使用海水成孔，但必须用淡水清孔，并经过钻取钻孔桩混凝土样品试验验证外表层混凝土的氯离子含量符合混凝土氯离子含量限值。

56、构件拆模后，其表面不得留有铁件，因设计要求设置的金属预留件其裸露面必须进行防腐蚀处理。

五、预应力筋

57、预应力钢束采用预埋成品塑料波纹套管成孔，优先采用5、7、9、12股钢束，12Ф15.2钢束套管内径9.0厘米，外径10.3厘米；9Ф15.2钢束套管内径8.0厘米，外径9.3厘米；7Ф15.2钢束套管内径7.0厘米，外径8.3厘米；5Ф15.2钢束套管内径5.0厘米，外径6.3厘米。

58、横向钢束张拉端锚具采用3孔扁形夹片锚具，固定端锚具采用

3孔扁形挤压锚具，尺寸为1.9X6.0cm，布置横向预应力的悬臂端厚度不小于20厘米。

59、顶底板需设置备用钢束。

60、预应力管道保护层不应小于钢束管道直径的1/2，且符合9.4.8条的要求。

61、考虑到施工方便，连续高架桥除桥台处、特大跨径桥及工期能满足要求部分采用梁端张拉外，其他均采用梁顶、底面张拉。62、预应力的张拉顺序为：张拉一半的横梁预应力束，然后依次张拉纵向预应力钢束、横向预应力钢束，最后张拉剩余的横梁预应力钢束。

63、钢筋纵横向若有冲突可对其进行调整，保证其位置的先后顺序为：（1）纵向预应力筋；（2）横向预应力筋；（3）主梁普通钢筋；（4）横梁普通钢筋。

64、腹板预应力钢束在锚固端（包括张拉端，以下同）应设置不小于1米的直线段；顶底板钢束的重叠长度不小于2H（梁高）。65、钢束张拉端应为张拉操作留出足够的空间。66、钢束弯起半径宜采用大值，且不小于4米。67、Ф15.2钢束每延米重量按照1.102 Kg

六、普通钢筋

68、普通钢筋：除螺旋筋、吊环外，Ф10及以上均采用HRB335级。69、预应力箱梁纵向外侧点筋直径为16mm，内侧点筋直径为

12mm，箍筋直径根据计算要求布置。

70、桥面混凝土铺装层钢筋采用直径不应小于8mm，间距不大于100mm的冷轧带肋钢筋网，钢筋距顶面的保护层厚度须根据环境类别，满足规范要求。

71、钢束架立钢筋按0.5米布置一根Ф16来定位钢束。

72、普通钢筋的架立钢筋按每平方米布置一根Ф16定位钢筋设置。73、除特殊要求外，防崩钢筋采用Ф20，间距100cm。74、箱梁采用车辆荷载验算主梁顶板横向配筋。

75、钢筋混凝土T形截面梁或箱形截面梁的受力主钢筋，宜设于有效宽度内，有效宽度以外设置不小于超出部分截面面积0.4%的构造钢筋。预应力混凝土T形或箱形截面梁的预应力钢筋，须设于有效宽度内。

76、预留孔洞构件需在两侧增加1.5倍的孔洞部分配筋。77、中支点底层两侧各1.5倍的梁高范围内设置加强钢筋。

七、附属结构

78、防水层设置于桥面板和沥青层之间，待防撞体和中央隔离墩就位后，全桥面涂刷，立面沿防撞体和隔离墩刷涂至高出改性沥青顶层2厘米以内，并采取措施保证其不受污染。施工前需要彻底清扫桥面，对桥面不平整或裂缝处进行修补，并保证桥面干燥、整洁无浮浆和灰尘、不得有积水，有条件需对其进行抛丸处理。刷涂时应保证涂料刷涂均匀，且与桥面粘结牢固，刷

涂量为2.5 kg/㎡，分四遍涂刷或喷涂，并按JT/T 535-2004标准要求施工，施工温度严格控制在5℃～35℃，保证其寿命与桥梁同步。在施工过程中，尽量减少沥青层施工对防水层的破坏，如发生车辆对防水涂料的破坏，应及时修补，以保证施工质量。79、桥面沥青铺装：4cm沥青玛蹄脂碎石混合料(以下简称SMA)-10+6cm SMA-13+3cm复合改性硬质沥青砂+热SBS改性沥青碎石封层，沥青间采用改性乳化粘层，桥面采用抛丸处理（构造深度0.4-0.8mm）。

80、防撞体上的钢管护栏表面需进行喷砂除锈，要求达到Sa2.5级，根据业主要求进行镀锌处理或刷涂防腐用氟碳漆。

81、桥梁两侧设防撞体，桥梁中间设隔离墩，防撞体必须在跨中及支承处断开，断开处填充嵌缝胶，深度为5厘米，扶手端部应封口，防撞体中间根据功能要求设置穿线孔道，其连续长度须小于２５米；隔离墩工厂预制现场拼装，现场浇筑的应考虑2000米范围内预留20米以上的预制段，以备桥梁检修、维护时调流使用。

82、桥梁设计伸缩缝宽度按照施工温度为20度确定，施工时须根据现场温度进行调整，施工时预先埋设固定钢筋，安装时须根据当时的温度调整缝宽，并注明缝宽调整的计算方法。两侧混凝土采用玻璃纤维混凝土。

83、箱梁两联相接处下缘以及防撞体两侧采用不锈钢板封堵，封堵材料采用亚光不锈钢板，厚度2毫米，宽350毫米。不锈钢板

一侧与梁体固定,一侧自由；不锈钢板须平整，接缝须整齐，缝宽为1毫米。不锈钢板固定一侧采用M10亚光不锈钢膨胀螺栓与梁体固定，螺栓锚于梁体深度不小于100毫米，其间距不大于500毫米，螺栓中心距梁端75毫米；螺母、垫圈均采用亚光不锈钢制作，螺母须拧紧，保证不锈钢板与梁体密贴，消除因行车振动产生的噪音。

84、为保证车辆不出现跳车现象，防止台后路基沉降，实现刚柔过渡，在台后设8米的桥头搭板（距桥头5米设置枕梁），同时增加基层厚度不小于16厘米，在台后开挖范围内回填均质石渣。石渣要求级配良好，填料粒径大于15cm的碎石不超过总重的30％，含泥量均不得超过5％，分层填筑并分层压实，每层厚度不大于30厘米，各层的压实度均不得小于95％（重型击实标准）。

85、桥梁支座均为QPZ型盆式橡胶支座，以适应抗震要求。支座摆放均应平行或垂直桥面中心线，以适应变形的要求，滑动支座摩擦系数必须小于等于0.03，以降低静摩阻力。

86、预制构件的吊环必须采用R235钢筋制作，严禁使用冷加工钢筋。每个吊环按两肢截面计算，在构建自重标准值作用下，吊环的拉应力不应大于50Mpa。当一个构件设有四个吊环时，设计时仅考虑三个吊环同时发挥作用。吊环埋入混凝土的深度不应小于35倍吊环直径，端部应做成180度弯钩，且应与构件内钢筋焊接或绑扎。吊环内径不应小于三倍钢筋直径，且不应小

于60mm。

87、防撞体、人行道等设计需考虑路灯、交通设施等管线的布置，并为之预留路灯、龙门等底座。88、防护网的规定 89、防噪声屏

90、桥台下净高控制在1.8~2.2之间，便于桥下清洁工作。桥台引道两侧混凝土挡墙顶宽不小于40cm。

91、施工期间应采取措施，防止桩基施工中水泥浆外溢污染水体，已保护水源地。92、八、基础结构

93、涵洞基础，在无冲刷处（岩石地基除外），应设在地面或河床以下埋深不小于1m处；如有冲刷，基底埋深应在局部冲刷线以下不小于1m；如河床上有铺砌层时，基础底面宜设置在铺砌层顶面以下不小于1m。

94、钻孔灌注桩的间距要求：桩中距不应小于桩径的2.5倍。95、边桩外侧与承台边缘的距离，对于直径小于或等于1.0m的桩，不应小于0.5倍桩径，并不应小于250mm；对于直径大于1.0m的桩，不应小于0.3倍桩径，并不应小于500mm。96、承台的厚度宜为桩直径的1.0~2.0倍，且不小于1.5m。97、承台竖向连系钢筋，其直径不应小于16mm。

98、横系梁的高度可取0.8~1.0倍桩的直径，宽度可取为0.6~1.0倍桩的直径。纵向钢筋不应少于横系梁截面面积的0.15%，四角应设置直径不小于16mm的纵向钢筋。

99、下部结构基础为桩基础时，αh≤2.5时按刚性桩复核桩基配筋。100、所有灌注桩在墩柱及承台浇注前均应作无破损检测。桩基应逐桩埋设声测管。

101、钻孔桩成孔后应认真清孔，并尽量减小和控制沉淀物厚度。群桩基础相邻两根桩不得同时成孔或浇筑混凝土，以免扰动孔壁，发生串孔、断桩事故。

102、钢筋笼可采用分段加工，吊放时接长，钢筋笼主筋的接长方式、接头数量及位置应满足规范要求。每根桩的钢筋笼接长次数应尽量减少，钢筋笼安放时应采取有效的定位措施，但不得采用钢筋定位，确保钢筋笼准确定位。钢筋笼定位后应做可靠的固定，避免在浇筑混凝土时钢筋笼上浮。

103、在钻孔桩清孔过程完成后，应采取措施对护筒内壁附着的泥浆进行处理。清理完成后，应迅速浇筑桩身混凝土，一次完成不得间断。

104、浇筑承台前必须对钻孔进行破桩头处理，且不应损伤桩身混凝土和主筋，以保证桩基和承台的连接。混凝土浇筑过程中，应采取可靠措施，降低水化热以及气温对混凝土浇筑的影响，避免混凝土产生裂缝，并保证质量。

105、所有钢筋要求定位准确，确保钢筋的净保护层满足设计要求；

钢筋接长以及预埋钢筋外露长度满足搭接长度的要求，同一个断面内接头数量满足规范要求。

106、设置盖梁时，应设置抗震挡块或其他限位设施，抗震挡块宽度不宜小于250mm，当设置抗震挡时，应增加侧向橡胶挡块。抗震挡块的高度应高于梁底不小于250mm。

107、盖梁需按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第8.2条进行计算。

108、桩基承台需按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第8.5条进行计算。

109、桩基承载力按照《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）第5.3条进行计算。

九、其他

110、伸缩缝采用厂家加工成型整体式伸缩缝，浇筑箱梁、桥台时均需结合伸缩缝进行施工，并结合施工温度设定伸缩缝的宽度。111、施工时必须保证支承处梁底及支座顶面水平。112、所有基础均需地质勘察部门验基。

113、支架预压需满足《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194-2009）的要求。

114、箱梁采用支架支承整体浇筑，一次落模，满足施工过程中无体系转换的要求，支架拆除须从跨中开始，以防止跨中断面产生负弯矩而出现裂缝。

115、基础开挖前应先调查管线情况，注意保护地下管线。116、应控制好关键工序的施工季节，尽量避免冬季施工。117、浇筑主梁时应做好伸缩缝、防撞体、槽口以及锚下承压钢筋等的预埋工作。

118、对于混凝土体量大的构件，水化热导致的温差较大，施工中应采取有效措施，降低温度，防止收缩裂缝的发生和发展，提高桥梁使用寿命。

119、预应力筋就位后须与锚垫板垂直，以防止张拉时受力不均。120、施工期间严禁超过设计荷载的施工车辆、机具在桥梁结构上通行，符合要求的施工车辆在桥面通行仍需进行验算，验算合格后方可通行，通行过程中，居中减速行驶，并有安全防护措施，严防偏载发生。

121、超重车辆过桥措施和要求及桥梁的养护必须严格按《公路桥涵养护规范》（JTJ H11-2004）中相关规定执行。

122、本说明未尽事宜均按交通部颁《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）和其他有关规定执行。

123、施工图设计须在项目取得城乡建设规划许可证和通过地质勘查报告审查工作后，方可使用。124、验收规范

第三篇：桥梁设计规则

一、活动目的：

为了推动校园文化建设，促进校园文化发展，展示当代大学生的精神风貌，锻炼同学们的动手能力，丰富校园文化生活，提高同学对科学技术探索的兴趣，培养创新精神和实践能力，此活动具有兴趣性、挑战性、科学性和教育性，同时也锻炼了我们不怕失败，坚韧不拨的毅力和团结协作互相配合的能力。

二、活动对象：全院学生

三、活动时间：4月中旬-6月中旬

四、作品要求:

1、作品应力求有创造性，贴近实际、结构合理、制作精巧。

2、每个参赛队必须能且仅能提交一份作品，如有发现个别参赛队取多了组委会提供的材料的，将追回材料费10元/队。

3、作品由参赛队命名，桥名必须健康向上、突出特点。

五、制作材料：

1、作品制作材料要求使用A0绘图纸，棉线，白乳胶和旧报纸。除组委会要求的材料之外不得使用别的材料,如发现将取消参赛资格。

2、组委会提供每支参赛队A0绘图纸2张（面积为1090mm*790mm），棉线一卷，乳胶一杯。若材料不够允许参赛队伍另行加用。

3、允许对所提供材料进行加工、组合，但所作的加工组合不得改变材料的力学性能，允许用颜料对模型作美术装饰。

4、乳胶只能作为黏合材料，不得用来改变绘图纸和棉线的力学性能（如将绘图纸进入乳胶、将乳胶灌入模型空隙中等）；棉线只允许使用在纸棒与纸棒的接触点处，不许用胶纸捆绑纸桥；不得往纸棒里安插铁丝等有助于提高桥梁承受能力的物品。一经发现将取消参赛队比赛资格。

六、桥梁设计要求：

1、桥总长度为1000 mm，宽度150 mm-200 mm，桥最低高度不小于150 mm，并应尽量水平，每根桥梁的最大直径不得超过15 mm，两桥墩（相邻墩与墩内侧之间的距离）的跨度不小于600 mm。桥上面要有1000 mm×桥宽度×250 mm大小的净空间。以上各数据误差均不得超过5 mm。

2、参赛者可以采用多种桥型进行设计。

七、比赛过程与规则：本次比赛分初赛、预赛、和决赛三个阶段。

初赛：

每个系的团总支早本系里面根据同学设计好的图纸及解说进行筛选，机电系挑出

八队，其它系挑出六队进入预赛。（初赛由各系的团总支自己挑选队伍进入预赛）预赛：进入预赛的队伍到机电系团总支实践部负责人拿制作材料进行制作，将制作好的作品按规定的时间交到机电系团总支实践部。预赛时在规定的平台上放置桥梁模型，参赛选手在工作人员的协助下，将加载仪器放在桥最大静跨度正中。要求最低载重量10㎏，并在5秒钟内不失效。通过预赛后挑选出桥身重量最轻的15队进入决赛。进入决赛的参赛队不能对作品进行改动，如决赛和初赛是的桥身重量差距超过5克的，将取消参赛资格。

决赛：

1、载重量同样按照预赛的方法，在桥正中加载，初次加载为15㎏，则按照2.5㎏/次加载，依次类推，一直加到纸桥失效（出现断裂、不能再承受载荷）或者找过封顶值为止为止，计算所加载的重量。封顶载重量为50㎏。每次加载时裁判在所有人离开桥梁模型后开始计时，五秒钟内模型不失效即加载成功，随后进行下次加载。

2、当出现失效时，取前一次加载重量为其最大承载重量；如不能通过决赛初始载荷的，取初赛时的初始值10㎏为其最大载重量。

3、模型的重量按照决赛参赛作品模型平均重量为基准值，超重的桥梁将按照不同等级在所承载重量中扣去一定的重量。

5、在比赛现场测试桥承载重量时，各队员不得接触桥身。

6、比赛结束后，组委会将随机抽查各队伍的作品，如发现作弊现象，将取消所获荣誉。

第四篇：桥梁设计论文

桥梁设计不仅要求结构合理，更重要的是符合美学的要求特点。众多的桥梁设计的灵感都是来源于生活当中，比如自然现象，仿生学，等等。下面举三座著名桥梁为例

1.西清桥

西清桥坐落在西清湖上的西清桥，是两江四湖上最为引人注目的桥梁之一，它的奇特与轻巧，就象一个精湛的工艺品，让人把玩不够和赞赏不已。

原西清桥建于一九八三年，桥长42.5米,宽4.3米,现浇混凝土作拱,方料石嵌面,栏杆也是混凝土的。人们注意到：那时的桥体，西半部仅是一段河堤而已，桥东端才是有着三个桥拱的桥，那三个拱也只能容得小竹排通过，平时起着通水作用。

新西清桥桥型设计灵感来源于英国伦敦剑河上的数学桥。伦敦数学桥是一座木质桁架桥，造型别致，有二百五十多年的历史。当地盛传，数学桥是大数学家牛顿在剑桥教书时，亲自设计并建造的，整座桥体原本未用一根钉子和螺丝固定。后来还传说，这是英国桥梁设计大师威廉姆.埃斯里奇的杰作，而且是他在游历东方以后，受中国桥梁的启发而设计的。实际上，这座桥是由詹姆斯.埃塞克斯根据埃斯里奇的设计而建造的。它展示出现代钢梁桥的雏形，其桥身相邻桁架之间均构成11.25度的夹角。在十八世纪，这种设计被称为几何结构，所以得名“数学桥”。新的西清桥取世界名桥之形，融桂林山水之魂，英国的数学桥是单拱桥，西清桥为两个拱的人行桥，双拱，不仅可以扩大通航水面，桥下十分通畅，而且在景观上显得轻巧剔透。桥长48.8米,宽4.5米,桥身装修全部采用名贵的红松木，它色彩醒目，体量轻巧，结构奇特，线条流畅，在蓝天、碧水、青山、绿树中形成了亮点。

2.微型立交桥

大学生设计微型立交桥设计图，欲解北京拥堵 专家称会更堵。面对日益严峻的交通拥堵，交通专业大学生李旭用两年时间设计“微型立交桥”，在他的设计中，十字路口不停车，还能节省空间。该设计引发网友热议。一些网友认为，该方案有利于解决北京交通拥堵。李旭也表示其方案适合北京。但有专家指出，如果采用，只会加剧拥堵。“微型立交桥”也引发人们对北京现有立交桥的关注，部分市民列举一些立交桥存在设计问题导致堵车。

近日，“微型立交桥”设计图现身网上，引来众多网友发问。“北京的立交桥能不能用这种设计？”“这个方案没有红绿灯，所有车辆都可以直行、转向、掉头。”

现有的立交桥，比如北太平庄桥，主线直行无红绿灯，转向车辆需要等灯。“微型立交桥”的设计能解决这个问题。

该设计图一出，引发网友对北京现有立交桥的挑刺。网友Ttyin说，北辰立交桥缺少由北向东衔接北四环东向的引桥。北三环与北四环的万泉河桥，缺少万泉河桥由南向西连接北四环西行的引桥，造成西行北四环的车辆不得不到颐和园路立交桥下掉头绕行。还有网友指出，许多干道与五环衔接处的立交桥，或无法驶出五环，或无法进五环。网友们表示，上述问题导致立交桥周边拥堵。

双井桥设计存在问题，公交站、地铁站、购物中心集中，环线出口车辆与自行车、行人交织，非常混乱，并希望“微型立交桥”方案能帮双井桥治堵

对于该方案是否适用于北京，设计者李旭表示乐观。他说，该方案特别适合北京，因为北京的交叉路口多，且道路比较宽，四平八稳。

李旭说，在长安街上，左转弯是个大难题，长安街拥堵也越来越严峻。但李旭的方案也受到一些市民的质疑。市民李先生在看了该方案以后认为其设计无非是把向外扩张的左转环线合并到主路内部。这种设计使得两条主路忽然缩减车道。这在需要减速的路口会造成大拥堵。

3.金门大桥

金门大桥金门大桥是世界著名的桥梁之一，是近代桥梁工程的一项奇迹。大桥雄峙于美国加利福尼亚州宽1900多米的金门海峡之上，历时4年和10万多吨钢材，耗资达3550万

美元建成，由史特劳斯设计。

1579年英国探险家FrancisDrake发现了连结太平洋和旧金山的一个海峡，这就是后来的金门。尽管这个名字在1849年的淘金潮以前早就使用，但淘金潮使得金门（进入北加利福尼亚的入口）成了加利福尼亚神秘魅力不可缺少的一部分。早在1872年就讨论过要在金门海峡修建一座大桥的想法，但是直到1937年才在海峡上修了一座悬索桥。金门大桥横跨南北，将旧金山市与Marin县连结起来。花费四年多时间修建的这座桥是世界上最漂亮的结构之一。它已不是世界上最长的悬索桥，但它却是最著名的。金门大桥的巨大桥塔高227米，每根钢索重6412公吨，由27000根钢丝绞成。1933年1月始建，1937年5月首次建成通车。

建筑简况

美国金门大桥金门大桥的北端连接北加利福尼亚，南端连接旧金山半岛。当船只驶进旧金山，从甲板上举目远望，首先映入眼帘的就是大桥的巨形钢塔。钢塔耸立在大桥南北两侧，高342米，其中高出水面部分为227米，相当于一座70层高的建筑物。塔的顶端用两根直径各为92.7厘米、重2.45万吨的钢缆相连，钢缆中点下垂，几乎接近桥身，钢缆和桥身之间用一根根细钢绳连接起来。钢缆两端伸延到岸上锚定于岩石中。大桥桥体凭借桥两侧两根钢缆所产生的巨大拉力高悬在半空之中。钢塔之间的大桥跨度达1280米，为世界所建大桥中罕见的单孔长跨距大吊桥之一。从海面到桥中心部的高度约60米，又宽又高，所以即使涨潮时，大型船只也能畅通无阻。金门大桥包括从钢塔两端延伸出去的部分，全长达2000米，为此，又分别在两侧修建了两座辅助钢塔，使桥形更加壮观。大桥的桥面宽27.4米，有6条车行道和两条宽敞的人行道。大桥的设计者是工程师约瑟夫·斯特劳斯，人们为纪念他对美国作出的贡献，把他的全身铜像安放在桥畔。铜像形象生动，神情自若。落成时间

金门大桥于1933年动工，1937年5月竣工，用了4年时间和10万多吨钢材，耗资达3550万美元。整个大桥造型宏伟壮观、朴素无华。桥身呈朱红色，横卧于碧海白浪之上，华灯初放，如巨龙凌空，使旧金山市的夜空景色更加壮丽。可是，由于一下雨，钢塔就会生锈，粉刷匠只能日复一日地刷上油漆。

金门大桥落成七十周年

美国金门大桥美国旧金山的地标金门大桥在2007年5月27日度过了七十岁“生日”。金门大桥行政区日前发布一份正式的报告，给建桥之前一位名为艾里斯的主要工程师应有的荣誉。一直到上个星期，金门大桥的功绩簿里都没有他的名字。斯特劳斯作为该的首席工程师长期以来被封为金门大桥之父，享有二十世纪最伟大工程师之一的荣誉。金门大桥尾端有一座雕像，是一九三八年他逝世后为纪念他而设立的。但是金门大桥的设计和上千笔建桥所需要的重要数学计算，在24日发表的新书“金门大桥：总工程师报告2”，其实是由名为艾里斯的工程师完成的。艾里斯却在金门大桥开工前被解雇，斯特劳斯抢了所有的功劳。艾里斯回到大学教书，于1949年逝世。七十年后，建桥的功臣得到了迟来的肯定。神秘的传奇并不影响每天十万通勤族，跨桥往来旧金山与北边半岛。金门大桥的形象成为旧金山最佳的代言，根据统计，每个月约有一百万游客来到此地。现有两百个人“伺候”金门大桥，包括收过桥费、维修和油漆钢索等工作。金门大桥的颜色并不是正红，而是红、黄和黑混合的“国际橘”，油漆工必须在移动的鹰架上油漆，先用压力清洗，然后上三层油漆，另一位同事绑在依附于钢索的蜘蛛网，做油漆检查的工作。金门大桥有美感也有问题。金门大桥以浓雾闻名，但雾和冬雨都是结构钢铁的最大敌人，严重的生锈，所有五百条悬吊钢索分时分段都更新过。七十年来有三次因为风太大，“风”锁大桥。

建筑美学

金门大桥桥身的颜色为国际橘，因建筑师艾尔文·莫罗认为此色既和周边环境协调，又

可使大桥在金门海峡常见的大雾中显得更醒目。由于这座大桥新颖的结构和超凡脱俗的外观，它被国际桥梁工程界广泛认为是美的典范，更被美国建筑工程师协会评为现代的世界奇迹之一。它也是世界上最上镜的大桥之一。金门大桥维护工作中，给桥身不断涂刷油漆是其中一项内容。金门大桥的维护工作还包括不断的加固工作，在1989年底发生Loma Prieta大地震后，当局聘请专家对金门大桥的脆弱性进行了详细评估，并制定了加固计划，分三期工程实施，第二期加固工程已于2006年中完成。

金门大桥装防自杀网

金门大桥虽然不是世界上最长的悬索桥，但金门大桥因其雄伟壮阔的造型而被世人所熟知。然而，导致这座大桥闻名遐迩的另一个原因则是它“自杀圣地”的称号。据统计，自大桥建成以来，共有1200多人从桥上一跃而下，诀别于世。由于桥面到海面的距离长达60米，再辅以人坠落时巨大的冲击力，自杀者基本上没有生还的可能性。仅去年一年就有39人在这里跳桥身亡，今年的自杀人数则暂为19人。居高不下的自杀人数使旧金山相关部门头痛不已。其实早在20世纪70年代，就有人提议在大桥上装上特定设施以阻止人们跳桥。当地桥梁管理部门于2008年10月10日投票决定在大桥上安装不锈钢网，这样整座大桥都会被网“兜”起来，自杀者就不会直接坠落到海面了。这项工程的造价约为400万到500万美元。当地的环保部门还要对工程进行进一步审查，确保其不会对环境造成破坏，也不会影响到金门大桥的美观。虽然给大桥围网的初衷是好的，但此计划还是招致了一些异议。批评人士指出，与其在大桥上一掷千金，还不如用这笔钱来帮助自寻短见者战胜心理疾病，提高他们的心理健康水平，这样才能从根本上解决问题。

第五篇：桥梁设计工作总结

总结

光阴荏苒，岁月如梭!自2017年10月入职以来将满一年，在这一年的工作和学习中，我接触了不少人和事，在为自己的成长欢欣鼓舞的同时，我也明白自己尚有许多缺点需要改正。工作一年中，在领导的教导和培养下，在同事们的关心和帮助下，自己的思想、工作、学习等各方面都取得了一定的成绩，个人综合素质也得到了一定的提高，现将本人这一年来的思想、工作、学习情况作简要总结如下。

一、工作方面。怀着对人生的无限憧憬，我加入了向xxx有限公司广州分公司，从事桥梁设计工作，现在自己为能将自己所学的专业知识用在工作当中，感到很高兴。有了这样好的平台，我要好好向前辈学习，不断提高自己的业务能力，不断完善自己。一方面我严格遵守公司的各项规章制度，不迟到、不早退、严于律己，自觉的遵守各项工作制度。另一方面，吃苦耐劳、积极主动、努力工作;在完成主管交办工作的同时，积极主动的协助其他同事开展工作，并在工作过程中虚心学习以提高自身各方面的能力。

刚刚工作时，项目处于初设阶段，自己对于桥梁初设绘图的要求还不是很熟悉。但是在杨工等前辈的细心指导下，自己很快掌握初设绘图要求。在空余时间学习桥梁规范，提前熟悉施工图阶段图纸内容，为下一步打下良好基础。经过一年的磨练学习，现在自己对于一般的常规桥梁绘图设计及计算，悬浇梁钢筋设计出图等内容基本掌握。

二、学习方面现在是我努力学习的阶段。“三人行，必有我师”，公司中的每一位同事都是我的老师，他们的丰富经验和工作行为对于我来说就是一笔宝贵的财富。学习上一方面要加强自己专业知识。将自己在书本上学到的理论知识和实践相结合，是自己的知识成为生产力，为公司的发展壮大进献自己的一份力量。另一方面是要不断提高自己在办公软件的使用能力，例如CAD、桥梁大师、桥梁博士、桥梁智绘、MADIS等。之前对一些软件的操作不是很熟悉，只是常用那些基础的操作，现在在使用过程中不断熟悉了一些现在常用到的操作而之前没有接触的操作。在同事的指导下，在计算桥梁结构时用桥梁博士或者MADIS，出悬浇梁钢筋图时用桥梁智绘等，这样使自己工作变得更快捷，效率及准确性也大大提高了。在之后的工作当中自己要不断学习来提高自己的专业知识和一些办公软件的操作使用能力，不断提高自己专业知识技能。

三、思想方面对我而言，我通常会从两个角度去把握自己的思想脉络。首先是心态，套用米卢的一句话“态度决定一切”。你对待工作的态度，决定了你的人生高度，有了正确的态度，才能运用正确的方法，找到正确的方向，进而取得正确的结果。我一直认为工作不该是一个负担，应该是一种乐趣，是一种享受。享受工作学习带来的喜悦，战胜工作困难的快乐。其次，是能力问题，专业能力决定了它能够在沙漠的环境里生存，而基本能力，决定了它能在沙漠的环境里生存多久。基本能力、专业能力不容忽略，将直接决定工作的生命力。可以说，相信我会在对这一业务的努力探索和工作中找到我工作的乐趣，也毫无保留的为它尽我最大的力量。

四、存在的的问题，自己还只是初步了解掌握了桥梁设计工作的一小部分，希望以后在参与更多的项目工作中，学习更广的知识，积累更多的工作经验。努力的方向不断加强个人修养，自觉加强学习，努力提高工作水平，适应新形势的工作需要，扬长避短，发奋工作，克难攻坚，力求把工作做得更好。

在一年的工作中，工作中任务大小不一，处理时间长短不同，我都是认认真真保质保量，按时完成，尽我的努力做好每一份工作。过去的一年的整体上是紧张的、忙碌的、充实的，也是充满责任心的一年。展望新的工作，希望能够再接再砺，同时也需要再加强锻炼自身的设计水平和业务能力，在以后的工作中与同事多沟通，多探讨。与各位共同进步，与公司共同成长！

xxx 2018年7月15号