张双楼煤矿“冲击地压”地质灾害的情况汇报

第一篇：张双楼煤矿“冲击地压”地质灾害的情况汇报

张双楼煤矿“7·30”地质灾害事故情况汇报

徐矿集团张双楼煤矿

二0一0年八月一日

目 录

一、矿井概况及事故区域自然状况........................1 ㈠矿井概况.........................................1 ㈡事故区域概况.....................................2

二、事故经过..........................................5

三、防范措施..........................................7 附件1：张双楼煤矿“7.30”地质灾害事故伤亡人员名单 附件2：事故区域巷道、设备及设施破坏情况 附件3：事故直接经济损失统计表

附件4：徐矿集团张双楼煤矿“7·30”地质灾害事故示意图 附件5：江苏省徐州市数字地震台网中心地震初报卡

第二篇：注浆加固汇报——煤矿防治冲击地压

母杜柴登矿注浆补强加固情况汇报

1.基本情况：

1.1简介

母杜柴登矿井首采工作面为30201综采工作面，开采3-1煤层，煤层厚度2.9～6.22m，平均厚度5.21m。工作面走向长度为3417m，倾向长度为241m，设计采高4.75m，沿顶、底进行回采。采用双巷布置，煤柱为19.4m。30201首采工作面主切眼于2014年7月26日贯通，2016年12月首采面开始试生产。按照设计，服务30201和30202两个工作面的首采面辅运顺槽，从掘进到30202工作面回采完毕，服务年限达6年左右。1.2工作面来压情况：

30201工作面自2016年12月2日开始生产，至12月22日，工作面推进至48.8m时，工作面初次来压。

2017年1月2日，当工作面推进至78m时（机头81m、机尾74m），发生第一次周期来压，即第一次周期来压步距 30.8m，来压持续到92m左右。

2017年1月6日，当工作面推进至104m时，发生第二次周期来压，第二次周期来压步距为26m，来压持续到110m左右。

1.3外巷巷道受初次来压和周期来压显现情况

辅运巷：初次来压后矿压显现明显。来压前后对比如图1、2所示

图1：辅运巷来压前

图2：辅运巷来压后

回风巷：2#回风巷推采到第一次见方后开始来压，显现剧烈。来压后帮、顶部如图3、4所示：

图3：回风巷来压后帮部变形

图4：回风巷来压后底板变形

2.目前采取的注浆加固补强巷道情况

由于开采煤层上方赋存有特厚坚硬顶板，在工作面周期来压基本顶破断，以及上覆关键层破断时，会引起采场附近大的扰动。母矿开采的煤体本身比较坚硬，脆性较强，在围岩震动时极易破碎出现裂隙，引起巷道围岩的初次支护结构破坏，支护能力大大降低。特别是煤层顶板上部还赋存有大的含水层，比如辅运巷14#联巷冲刷段，巷道顶板出现淋水。不断加大的淋水量说明顶板的裂隙受淋水的冲刷越来越大，围岩的裂隙越来越多，也使一次支护的由锚网、锚索形成的支撑结构的整体性越来越差，锚索、锚杆的工作阻力大大降低。

为解决巷道受动载引起的支护能力大大降低的难题，保证辅运巷在要求的服务年限内有足够的断面满足安全生产需要，矿上联合有关合作方在井下实验了马丽散注浆加固补强巷道措施，取得了较好的效果

2.1采用中空锚注锚索对巷道围岩进行锚注补强加固的机理：

采用中空锚注锚索对巷道围岩进行锚注支护或补强加固，支护效果显著提高，其支护机理与树脂端锚锚索相比可通过以下三方面进行分析：

中空注浆锚索预紧后通过中空结构进行反向马丽散NS注浆，使浆液充满索体与钻孔孔壁之间的空隙，实现了由端锚变成全锚，浆液在注浆压力的作用下向巷道围岩内扩散。有以下三个作用：（1）提高了支护系统的刚度

当内部张力使围岩离层破坏时，全长锚固的锚索受力变形集中在与岩层出现变形破坏层位相对应的局部长度范围内，而端锚的锚索会在锚固端和预紧索具间的索体全长均匀变形，较全锚索变形量要大得多，因而，根据材料力学原理，对相同的岩层变形量，全长锚固所产生的支护载荷比端锚高得多。（2）提高了围岩的抗剪切能力

巷道围岩在地应力的作用下发生破坏，往往沿层面或破裂面发生剪切错动，对锚杆/锚索产生剪切作用，全长锚固加强了围岩与锚杆、锚索的力学联系，提高了围岩的抗剪切能力。（3）全长锚固安全可靠，不易卸载

端锚支护的主要作用点在两端，一端为树脂锚固段，一端为索具预紧段。其锚固强度受安装、搅拌、树脂强度等因素影响较大；当围岩矿压较大时，杆体、索体全长受拉/剪应力影响极易引起托盘孔口破裂、岩体被“压酥”而造成螺母脱丝或索具下滑、托盘处岩体破坏垮落，产生卸载，使锚杆、锚索的支护阻力降低，因而减小或失去对围岩的控制能力。而全长锚固支护时锚杆、锚索全长均与围岩锚固于一体，围岩应力主要作用于全长锚固段杆体或索体，其螺母或索具的受力较小，不易产生卸载，锚固可靠，同时通过注浆，使浆液包裹了杆（索）体，起到防腐作用。2.2马丽散有机材料加固对围岩的作用（1）充填裂隙和挤密围岩的作用

注浆浆液在泵压作用下，不但可以将相互连通的岩体裂隙充满，同时在压力的作用下还可将充填不到的节理、裂隙压缩，从而对岩体整体起封闭及挤密作用。进而使岩体的弹性模量提高，强度也相应提高。格里菲斯强度理论认为，介质内存在裂隙时，在承载时会在裂隙的端部形成拉应力集中，当拉应力达到岩体的抗拉强度时，岩体的裂缝会发展，直到岩体破裂，注浆加固后，浆液在较高的泵压作用下，将围岩内的裂隙充满固结，同时在固结过程中浆液将产生微膨胀，将对浆液无法充填的微小裂隙产生挤密作用，使裂隙端部的拉应力集中大大削减或消失，从而使巷道围岩的破坏机制发生变化，由原来的拉伸破坏转为压缩破坏。

（2）网络骨架作用

在注浆加固过程中，浆液在泵压及微裂隙的毛吸作用下通过挤压或渗透作用进入到岩体的裂隙中，待浆液固结后，以固体的形式充填在裂隙中并将破碎岩体固结，这些固化体在破碎岩体内形成了新的呈薄厚不一的片状或条状网络骨架结构，浆液结石体与破碎岩石构成两相复合体的骨架效应，从而使得破碎岩体重新成为具有较好的弹-粘性和粘结强度的均匀密实的岩体。

（3）提高了支护体的阻尼性，抗震性能大大提高

采用的马丽散注浆材料，凝固后和围岩形成的新的支护结构具有一定的弹性，提高了以较脆煤体为主的支护体的阻尼系数，在受到冲击震动时，支护体的抗震性能有很大提高。2.3井下施工情况：

注浆锚索在30201工作面辅运巷15#联巷往北目前已施工500米，施工注浆锚索2100套，马丽散30吨。

对30201工作面辅运巷顶板下沉严重破碎段区域及淋水冲刷段进行顶板马丽散NS加固，目前已对30201工作面辅运巷30201工作面辅运巷14#联巷冲刷带、20#联巷顶板下沉严重段加固完成。加固马丽散NS40吨。2.4现场效果：

综采工作面目前已回采至30201工作面辅运巷12联巷处，切顶线后至15#联巷处施工注浆锚索区域顶板来时后顶板未出现严重破碎，顶板下沉量较小。有效控制了顶板变形。在巷道淋水段注浆加固后，顶板不在出现淋水，巷道支护状况明显改善。

巷道变形监测数据

与没注浆加固巷道区段的变形对比 附注浆后的图片

3.存在的问题：

（1）由于注浆加固的巷道和一般围岩比较破碎时施工注浆加固的不同，围岩相对比较完整，母矿的煤体比较坚硬，裂隙不发育。因此要求注浆压力相对较高，对注浆材料的流动性、膨胀比、反应时间等性能参数都和马丽散的对破碎煤体加固而设计的性能参数有所不同。有必要针对本矿的情况对注浆材料的性能参数进行调整。

（2）目前注浆管的深度和封孔长度，特别是注浆锚索的封孔长度具有随意性。注浆加固的目的是提高围岩与支护材料形成的支护体机构的整体抗震性能，因此，注浆的时机（过早、过晚都不好），钻孔的布置，封孔管的深度都与普通的马丽散注浆不同，要根据具体矿井煤矿的情况具体设计，尽量使注浆材料均匀分布，最终形成弹性有机树形骨架结构提高围岩阻尼性的结果。

（3）目前对注浆压力没有量化研究，对注浆后形成的新的支护结构的厚度没有研究。（4）对注浆孔的布置没有研究，出现了单个注浆孔注浆量相差太大的现象。也必定会出现新的支护体厚度不均匀的结果。

（5）基于本技术的目的是提高围岩与支护材料形成的支护体机构的整体抗震性能，因此要研究注浆材料和目前支护材料、支护工艺的优化配合。

（6）对注浆补强后支护体抵抗冲击振动的性能没有详细研究

4.建议：

为更好的掌握有机材料加固巷道的技术特点，提高巷道围岩在抗振动冲击情况下的支护特性，有效降低冲击地压对矿井安全生产的威胁程度，提高注浆加固材料的投入的科学性，建议联系科研院所，开展“巷道弹性有机物高压注浆加固抗冲击振动技术”课题研究。拟研究的问题：

（1）目前巷道受采动影响的情况特别是围岩松动圈以及裂隙的发育情况；找到注浆加固的最合理时间段。

（2）对目前母矿的冲击地压显现数据进行分析，找到冲击时围岩的震动破坏频率区间。

（3）依据以上基础资料对注浆材料配方进行调整，以得到最好的提高围岩整体抗震性能的结果。

（4）实验室实验得出加注有机材料的合理比例。（5）制定合理的注浆加固工艺（6）优化注浆与支护技术参数。（7）制定出合理的注浆钻孔布置方案

第三篇：防治煤矿冲击地压细则

防治煤矿冲击地压细则

第一章 总 则

第一条 为了加强煤矿冲击地压防治工作，有效预防冲击地压事故，保障煤矿职工安全，根据《中华人民共和国安全生产法》《中华人民共和国矿山安全法》《国务院关于预防煤矿生产安全事故的特别规定》《煤矿安全规程》等法律、法规、规章和规范性文件的规定，制定《防治煤矿冲击地压细则》(以下简称《细则》)。

第二条 煤矿企业(煤矿)和相关单位的冲击地压防治工作，适用本细则。

第三条 煤矿企业(煤矿)的主要负责人(法定代表人、实际控制人)是冲击地压防治的第一责任人，对防治工作全面负责;其他负责人对分管范围内冲击地压防治工作负责;煤矿企业(煤矿)总工程师是冲击地压防治的技术负责人，对防治技术工作负责。

第四条 冲击地压防治费用必须列入煤矿企业(煤矿)安全费用计划，满足冲击地压防治工作需要。

第五条 冲击地压矿井必须编制冲击地压事故应急预案，且每年至少组织一次应急预案演练。

第六条 冲击地压矿井必须建立冲击地压防治安全技术管理制度、防治岗位安全责任制度、防治培训制度、事故报告制度等工作规范。

第七条 鼓励煤矿企业(煤矿)和科研单位开展冲击地压防治研究与科技攻关，研发、推广使用新技术、新工艺、新材料、新装备，提高冲击地压防治水平。

第二章 一般规定

第八条 冲击地压是指煤矿井巷或工作面周围煤(岩)体由于弹性变形能的瞬时释放而产生的突然、剧烈破坏的动力现象，常伴有煤(岩)体瞬间位移、抛出、巨响及气浪等。

冲击地压可按照煤(岩)体弹性能释放的主体、载荷类型等进行分类，对不同的冲击地压类型采取针对性的防治措施，实现分类防治。

第九条 在矿井井田范围内发生过冲击地压现象的煤层，或者经鉴定煤层(或者其顶底板岩层)具有冲击倾向性且评价具有冲击危险性的煤层为冲击地压煤层。有冲击地压煤层的矿井为冲击地压矿井。

第十条 有下列情况之一的，应当进行煤层(岩层)冲击倾向性鉴定：

(一)有强烈震动、瞬间底(帮)鼓、煤岩弹射等动力现象的。

(二)埋深超过400米的煤层，且煤层上方100米范围内存在单层厚度超过10米、单轴抗压强度大于60MPa的坚硬岩层。

(三)相邻矿井开采的同一煤层发生过冲击地压或经鉴定为冲击地压煤层的。

(四)冲击地压矿井开采新水平、新煤层。

第十一条 煤层冲击倾向性鉴定按照《冲击地压测定、监测与防治方法 第2部分：煤的冲击倾向性分类及指数的测定方法》(GB/T 25217.2)进行。

第十二条 顶板、底板岩层冲击倾向性鉴定按照《冲击地压测定、监测与防治方法 第1部分：顶板岩层冲击倾向性分类及指数的测定方法》(GB/T 25217.1)进行。

第十三条 煤矿企业(煤矿)应当委托能够执行国家标准(GB/T 25217.1、GB/T 25217.2)的机构开展煤层(岩层)冲击倾向性的鉴定工作。鉴定单位应当在接受委托之日起90天内提交鉴定报告，并对鉴定结果负责。煤矿企业应当将鉴定结果报省级煤炭行业管理部门、煤矿安全监管部门和煤矿安全监察机构。

第十四条 开采具有冲击倾向性的煤层，必须进行冲击危险性评价。煤矿企业应当将评价结果报省级煤炭行业管理部门、煤矿安全监管部门和煤矿安全监察机构。

开采冲击地压煤层必须进行采区、采掘工作面冲击危险性评价。

第十五条 冲击危险性评价可采用综合指数法或其他经实践证实有效的方法。评价结果分为四级：无冲击地压危险、弱冲击地压危险、中等冲击地压危险、强冲击地压危险。

煤层(或者其顶底板岩层)具有强冲击倾向性且评价具有强冲击地压危险的，为严重冲击地压煤层。开采严重冲击地压煤层的矿井为严重冲击地压矿井。

经冲击危险性评价后划分出冲击地压危险区域，不同的冲击地压危险区域可按冲击危险等级采取一种或多种的综合防治措施，实现分区管理。

第十六条 新建矿井在可行性研究阶段应当根据地质条件、开采方式和周边矿井等情况，参照冲击倾向性鉴定规定对可采煤层及其顶底板岩层冲击倾向性进行评估，当评估有冲击倾向性时，应当进行冲击危险性评价，评价结果作为矿井立项、初步设计和指导建井施工的依据,并在建井期间完成煤层(岩层)冲击倾向性鉴定。

第十七条 煤层(矿井)、采区冲击危险性评价及冲击地压危险区划分可委托具有冲击地压研究基础与评价能力的机构或由具有5年以上冲击地压防治经验的煤矿企业开展，编制评价报告，并对评价结果负责。

采掘工作面冲击危险性评价可由煤矿组织开展，评价报告报煤矿企业技术负责人审批。

第十八条 有冲击地压矿井的煤矿企业必须明确分管冲击地压防治工作的负责人及业务主管部门，配备相关的业务管理人员。冲击地压矿井必须明确分管冲击地压防治工作的负责人，设立专门的防冲机构，并配备专业防冲技术人员与施工队伍，防冲队伍人数必须满足矿井防冲工作的需要，建立防冲监测系统，配备防冲装备，完善安全设施和管理制度，加强现场管理。

第十九条 冲击地压防治应当坚持“区域先行、局部跟进、分区管理、分类防治”的原则。

第二十条 冲击地压矿井必须编制中长期防冲规划和防冲计划。中长期防冲规划每3至5年编制一次，执行期内有较大变化时，应当在计划中补充说明。中长期防冲规划与防冲计划由煤矿组织编制，经煤矿企业审批后实施。

中长期防冲规划主要包括防冲管理机构及队伍组成、规划期内的采掘接续、冲击地压危险区域划分、冲击地压监测与治理措施的指导性方案、冲击地压防治科研重点、安全费用、防冲原则及实施保障措施等。

防冲计划主要包括上冲击地压防治总结及本采掘工作面接续、冲击地压危险区域排查、冲击地压监测与治理措施的实施方案、科研项目、安全费用、防冲安全技术措施、培训计划等。

第二十一条 有冲击地压危险的采掘工作面作业规程中必须包括防冲专项措施，防冲专项措施应当依据防冲设计编制，应当包括采掘作业区域冲击危险性评价结论、冲击地压监测方法、防治方法、效果检验方法、安全防护方法以及避灾路线等主要内容。

第二十二条 开采冲击地压煤层时，必须采取冲击地压危险性预测、监测预警、防范治理、效果检验、安全防护等综合性防治措施。

第二十三条 冲击地压矿井必须依据冲击地压防治培训制度，定期对井下相关的作业人员、班组长、技术员、区队长、防冲专业人员与管理人员进行冲击地压防治的教育和培训，保证防冲相关人员具备必要的岗位防冲知识和技能。

第二十四条 新建矿井和冲击地压矿井的新水平、新采区、新煤层有冲击地压危险的，必须编制防冲设计。防冲设计应当包括开拓方式、保护层的选择、巷道布置、工作面开采顺序、采煤方法、生产能力、支护形式、冲击危险性预测方法、冲击地压监测预警方法、防冲措施及效果检验方法、安全防护措施等内容。

新建矿井防冲设计还应当包括：防冲必须具备的装备、防冲机构和管理制度、冲击地压防治培训制度和应急预案等。

新水平防冲设计还应当包括：多水平之间相互影响、多水平开采顺序、水平内煤层群的开采顺序、保护层设计等。

新采区防冲设计还应当包括：采区内工作面采掘顺序设计、冲击地压危险区域与等级划分、基于防冲的回采巷道布置、上下山巷道位置、停采线位置等。

第二十五条 冲击地压矿井应当按照采掘工作面的防冲要求进行矿井生产能力核定，在冲击地压危险区域采掘作业时，应当按冲击地压危险性评价结果明确采掘工作面安全推进速度，确定采掘工作面的生产能力。提高矿井生产能力和新水平延深时，必须组织专家进行论证。

第二十六条 矿井具有冲击地压危险的区域，采取综合防冲措施仍不能消除冲击地压危险的，不得进行采掘作业。

第二十七条 开采冲击地压煤层时，在应力集中区内不得布置2个工作面同时进行采掘作业。2个掘进工作面之间的距离小于150米时，采煤工作面与掘进工作面之间的距离小于350米时，2个采煤工作面之间的距离小于500米时，必须停止其中一个工作面，确保两个回采工作面之间、回采工作面与掘进工作面之间、两个掘进工作面之间留有足够的间距，以避免应力叠加导致冲击地压的发生。相邻矿井、相邻采区之间应当避免开采相互影响。

第二十八条 开拓巷道不得布置在严重冲击地压煤层中，永久硐室不得布置在冲击地压煤层中。开拓巷道、永久硐室布置达不到以上要求且不具备重新布置条件时，需进行安全性论证。在采取加强防冲综合措施，确认冲击危险监测指标小于临界值后方可继续使用，且必须加强监测。

第二十九条 冲击地压煤层巷道与硐室布置不应留底煤，如果留有底煤必须采取底板预卸压等专项治理措施。

第三十条 严重冲击地压厚煤层中的巷道应当布置在应力集中区外。冲击地压煤层双巷掘进时，2条平行巷道在时间、空间上应当避免相互影响。

第三十一条 冲击地压煤层应当严格按顺序开采，不得留孤岛煤柱。采空区内不得留有煤柱，如果特殊情况必须在采空区留有煤柱时，应当进行安全性论证，报企业技术负责人审批，并将煤柱的位置、尺寸以及影响范围标在采掘工程平面图上。煤层群下行开采时，应当分析上一煤层煤柱的影响。

第三十二条 冲击地压煤层开采孤岛煤柱前，煤矿企业应当组织专家进行防冲安全开采论证，论证结果为不能保障安全开采的，不得进行采掘作业。

严重冲击地压矿井不得开采孤岛煤柱。

第三十三条 对冲击地压煤层，应当根据顶底板岩性适当加大掘进巷道宽度。应当优先选择无煤柱护巷工艺，采用大煤柱护巷时应当避开应力集中区，严禁留大煤柱影响邻近层开采。

第三十四条 采用垮落法管理顶板时，支架(柱)应当具有足够的支护强度，采空区中所有支柱必须回净。

第三十五条 冲击地压煤层采掘工作面临近大型地质构造(幅度在30米以上、长度在1千米以上的褶曲，落差大于20米的断层)、采空区、煤柱及其它应力集中区附近时，必须制定防冲专项措施。

第三十六条 编制采煤工作面作业规程时，应当确定回采工作面初次来压、周期来压、采空区“见方”等可能的影响范围，并制定防冲专项措施。

第三十七条 在无冲击地压煤层中的三面或者四面被采空区所包围的区域开采或回收煤柱时，必须进行冲击危险性评价、制定防冲专项措施，并组织专家论证通过后方可开采。

有冲击地压潜在风险的无冲击地压煤层的矿井，在煤层、工作面采掘顺序，巷道布置、支护和煤柱留设，采煤工作面布置、支护、推进速度和停采线位置等设计时，应当避免应力集中，防止不合理开采导致冲击地压发生。

第三十八条 冲击地压煤层内掘进巷道贯通或错层交叉时，应当在距离贯通或交叉点50米之前开始采取防冲专项措施。

第三十九条 具有冲击地压危险的高瓦斯、煤与瓦斯突出矿井，应当根据本矿井条件，综合考虑制定防治冲击地压、煤与瓦斯突出、瓦斯异常涌出等复合灾害的综合技术措施，强化瓦斯抽采和卸压措施。

具有冲击地压危险的高瓦斯矿井，采煤工作面进风巷(距工作面不大于10米处)应当设置甲烷传感器，其报警、断电、复电浓度和断电范围同突出矿井采煤工作面进风巷甲烷传感器。

第四十条 具有冲击地压危险的复杂水文地质、容易自燃煤层的矿井，应当根据本矿井条件，在防治水、煤层自然发火时综合考虑防治冲击地压。

第四十一条 冲击地压矿井必须制定避免因冲击地压产生火花造成煤尘、瓦斯燃烧或爆炸等事故的专项措施。

第四十二条 开采具有冲击地压危险的急倾斜煤层、特厚煤层时，在确定合理采煤方法和工作面参数的基础上，应当制定防冲专项措施，并由企业技术负责人审批。

第四十三条 具有冲击地压危险的急倾斜煤层，顶板具有难垮落特征时，应当对顶板活动进行监测预警，制定强制放顶或顶板预裂等措施，实施措施后必须进行顶板处理效果检验。

第三章 冲击危险性预测、监测、效果检验

第四十四条 冲击地压矿井必须进行区域危险性预测(以下简称区域预测)和局部危险性预测(以下简称局部预测)。区域预测即对矿井、水平、煤层、采(盘)区进行冲击危险性评价，划分冲击地压危险区域和确定危险等级;局部预测即对采掘工作面和巷道、硐室进行冲击危险性评价，划分冲击地压危险区域和确定危险等级。

第四十五条 区域预测与局部预测可根据地质与开采技术条件等，优先采用综合指数法确定冲击危险性，还可采用其他经实践证明有效的方法。预测结果分为四类：无冲击地压危险区、弱冲击地压危险区、中等冲击地压危险区、强冲击地压危险区。根据不同的预测结果制定相应的防治措施。

第四十六条 冲击地压矿井必须建立区域与局部相结合的冲击危险性监测制度，区域监测应当覆盖矿井采掘区域，局部监测应当覆盖冲击地压危险区，区域监测可采用微震监测法等，局部监测可采用钻屑法、应力监测法、电磁辐射法等。

第四十七条 采用微震监测法进行区域监测时，微震监测系统的监测与布置应当覆盖矿井采掘区域，对微震信号进行远距离、实时、动态监测，并确定微震发生的时间、能量(震级)及三维空间坐标等参数。

第四十八条 采用钻屑法进行局部监测时，钻孔参数应当根据实际条件确定。记录每米钻进时的煤粉量，达到或超过临界指标时，判定为有冲击地压危险;记录钻进时的动力效应，如声响、卡钻、吸钻、钻孔冲击等现象，作为判断冲击地压危险的参考指标。

第四十九条 采用应力监测法进行局部监测时，应当根据冲击危险性评价结果，确定应力传感器埋设深度、测点间距、埋设时间、监测范围、冲击地压危险判别指标等参数，实现远距离、实时、动态监测。

可采用矿压监测法进行局部补充性监测，掘进工作面每掘进一定距离设置顶底板动态仪和顶板离层仪，对顶底板移近量和顶板离层情况进行定期观测;回采工作面通过对液压支架工作阻力进行监测，分析采场来压程度、来压步距、来压征兆等，对采场大面积来压进行预测预报。

第五十条 冲击地压矿井应当根据矿井的实际情况和冲击地压发生类型，选择区域和局部监测方法。可以用实验室试验或类比法先设定预警临界指标初值，再根据现场实际考察资料和积累的数据进一步修订初值，确定冲击危险性预警临界指标。

第五十一条 冲击地压矿井必须有技术人员专门负责监测与预警工作;必须建立实时预警、处置调度和处理结果反馈制度。

第五十二条 冲击地压危险区域必须进行日常监测，防冲专业人员每天对冲击地压危险区域的监测数据、生产条件等进行综合分析、判定冲击地压危险程度，并编制监测日报，报经矿防冲负责人、总工程师签字，及时告知相关单位和人员。

第五十三条 当监测区域或作业地点监测数据超过冲击地压危险预警临界指标，或采掘作业地点出现强烈震动、巨响、瞬间底(帮)鼓、煤岩弹射等动力现象，判定具有冲击地压危险时，必须立即停止作业，按照冲击地压避灾路线迅速撤出人员，切断电源，并报告矿调度室。

第五十四条 冲击地压危险区域实施解危措施时，必须撤出冲击地压危险区域所有与防冲施工无关的人员，停止运转一切与防冲施工无关的设备。实施解危措施后，必须对解危效果进行检验，检验结果小于临界值，确认危险解除后方可恢复正常作业。

第五十五条 停采3天及以上的冲击地压危险采掘工作面恢复生产前，防冲专业人员应当根据钻屑法、应力监测法或微震监测法等检测监测情况对工作面冲击地压危险程度进行评价，并采取相应的安全措施。

第四章 区域与局部防冲措施

第五十六条 冲击地压矿井必须采取区域和局部相结合的防冲措施。在矿井设计、采(盘)区设计阶段应当先行采取区域防冲措施;对已形成的采掘工作面应当在实施区域防冲措施的基础上及时跟进局部防冲措施。

第五十七条 冲击地压矿井应当选择合理的开拓方式、采掘部署、开采顺序、煤柱留设、采煤方法、采煤工艺及开采保护层等区域防冲措施。

第五十八条 冲击地压矿井进行开拓方式选择时，应当参考地应力等因素合理确定开拓巷道层位与间距，尽可能地避免局部应力集中。

第五十九条 冲击地压矿井进行采掘部署时，应当将巷道布置在低应力区，优先选择无煤柱护巷或小煤柱护巷，降低巷道的冲击危险性。

第六十条 冲击地压矿井同一煤层开采，应当优化确定采区间和采区内的开采顺序，避免出现孤岛工作面等高应力集中区域。

第六十一条 冲击地压矿井进行采区设计时，应当避免开切眼和停采线外错布置形成应力集中，否则应当制定防冲专项措施。

第六十二条 应当根据煤层层间距、煤层厚度、煤层及顶底板的冲击倾向性等情况综合考虑保护层开采的可行性，具备条件的，必须开采保护层。优先开采无冲击地压危险或弱冲击地压危险的煤层，有效减弱被保护煤层的冲击危险性。

第六十三条 保护层的有效保护范围应当根据保护层和被保护层的煤层赋存情况、保护层采煤方法和回采工艺等矿井实际条件确定;保护层回采超前被保护层采掘工作面的距离应当符合本细则第二十七条的规定;保护层的卸压滞后时间和对被保护层卸压的有效时间应当根据理论分析、现场观测或工程类比综合确定。

第六十四条 开采保护层后，仍存在冲击地压危险的区域，必须采取防冲措施。

第六十五条 冲击地压煤层应当采用长壁综合机械化采煤方法。

第六十六条 缓倾斜、倾斜厚及特厚煤层采用综采放顶煤工艺开采时，直接顶不能随采随冒的，应当预先对顶板进行弱化处理。

第六十七条 冲击地压矿井应当在采取区域措施基础上，选择煤层钻孔卸压、煤层爆破卸压、煤层注水、顶板爆破预裂、顶板水力致裂、底板钻孔或爆破卸压等至少一种有针对性、有效的局部防冲措施。

采用爆破卸压时，必须编制专项安全措施，起爆点及警戒点到爆破地点的直线距离不得小于300米，躲炮时间不得小于30分钟。

第六十八条 采用煤层钻孔卸压防治冲击地压时，应当依据冲击危险性评价结果、煤岩物理力学性质、开采布置等具体条件综合确定钻孔参数。必须制定防止打钻诱发冲击伤人的安全防护措施。

第六十九条 采用煤层爆破卸压防治冲击地压时，应当依据冲击危险性评价结果、煤岩物理力学性质、开采布置等具体条件确定合理的爆破参数，包括孔深、孔径、孔距、装药量、封孔长度、起爆间隔时间、起爆方法、一次爆破的孔数。

第七十条 采用煤层注水防治冲击地压时，应当根据煤层条件及煤的浸水试验结果等综合考虑确定注水孔布置、注水压力、注水量、注水时间等参数，并检验注水效果。

第七十一条 采用顶板爆破预裂防治冲击地压时，应当根据邻近钻孔顶板岩层柱状图、顶板岩层物理力学性质和工作面来压情况等，确定岩层爆破层位，依据爆破岩层层位确定爆破钻孔方位、倾角、长度、装药量、封孔长度等爆破参数。

第七十二条 采用顶板水力致裂防治冲击地压时，应当根据邻近钻孔顶板岩层柱状图、顶板岩层物理力学性质和工作面来压情况等，确定压裂孔布置(孔深、孔径、孔距)、高压泵压力、致裂时间等参数。

第七十三条 采用底板爆破卸压防治冲击地压时，应当根据邻近钻孔柱状图和煤层及底板岩层物理力学性质等煤岩层条件等，确定煤岩层爆破深度、钻孔倾角与方位角、装药量、封孔长度等参数。

第七十四条 采用底板钻孔卸压防治冲击地压时，应当依据冲击危险性评价结果、底板煤岩层物理力学性质、开采布置等实际具体条件综合确定卸压钻孔参数。

第七十五条 冲击地压危险工作面实施解危措施后，必须进行效果检验，确认检验结果小于临界值后，方可进行采掘作业。

防冲效果检验可采用钻屑法、应力监测法或微震监测法等，防冲效果检验的指标参考监测预警的指标执行。

第五章 冲击地压安全防护措施

第七十六条 人员进入冲击地压危险区域时必须严格执行“人员准入制度”。准入制度必须明确规定人员进入的时间、区域和人数，井下现场设立管理站。

第七十七条 进入严重(强)冲击地压危险区域的人员必须采取穿戴防冲服等特殊的个体防护措施，对人体胸部、腹部、头部等主要部位加强保护。

第七十八条 有冲击地压危险的采掘工作面，供电、供液等设备应当放置在采动应力集中影响区外，且距离工作面不小于200米;不能满足上述条件时，应当放置在无冲击地压危险区域。

第七十九条 评价为强冲击地压危险的区域不得存放备用材料和设备;巷道内杂物应当清理干净，保持行走路线畅通;对冲击地压危险区域内的在用设备、管线、物品等应当采取固定措施，管路应当吊挂在巷道腰线以下，高于1.2米的必须采取固定措施。

第八十条 冲击地压危险区域的巷道必须采取加强支护措施，采煤工作面必须加大上下出口和巷道的超前支护范围与强度，并在作业规程或专项措施中规定。加强支护可采用单体液压支柱、门式支架、垛式支架、自移式支架等。采用单体液压支柱加强支护时，必须采取防倒措施。

第八十一条 严重(强)冲击地压危险区域，必须采取防底鼓措施。防底鼓措施应当定期清理底鼓，并可根据巷道底板岩性采取底板卸压、底板加固等措施。底板卸压可采取底板爆破、底板钻孔卸压等;底板加固可采用U型钢底板封闭支架、带有底梁的液压支架、打设锚杆(锚索)、底板注浆等。

第八十二条 冲击地压危险区域巷道扩修时，必须制定专门的防冲措施，严禁多点作业，采动影响区域内严禁巷道扩修与回采平行作业。

第八十三条 冲击地压巷道严禁采用刚性支护，要根据冲击地压危险性进行支护设计，可采用抗冲击的锚杆(锚索)、可缩支架及高强度、抗冲击巷道液压支架等，提高巷道抗冲击能力。

第八十四条 有冲击地压危险的采掘工作面必须设置压风自救系统。应当在距采掘工作面25至40米的巷道内、爆破地点、撤离人员与警戒人员所在位置、回风巷有人作业处等地点,至少设置1组压风自救装置。压风自救系统管路可以采用耐压胶管，每10至15米预留0.5至1.0米的延展长度。

第八十五条 冲击地压矿井必须制定采掘工作面冲击地压避灾路线，绘制井下避灾线路图。冲击地压危险区域的作业人员必须掌握作业地点发生冲击地压灾害的避灾路线以及被困时的自救常识。井下有危险情况时，班组长、调度员和防冲专业人员有权责令现场作业人员停止作业，停电撤人。

第八十六条 发生冲击地压后，必须迅速启动应急救援预案，防止发生次生灾害。

恢复生产前，必须查清事故原因，制定恢复生产方案，通过专家论证，落实综合防冲措施，消除冲击地压危险后，方可恢复生产。

第六章 附 则

第八十七条 本细则自2018年8月1日起施行。

第四篇：千秋煤矿重大冲击地压事故调查报告

义马煤业集团股份有限公司千秋煤矿“11·3”重大冲击地压事故调查报告

日前，《义马煤业集团股份有限公司千秋煤矿 “11·3”重大冲击地压事故调查报告》已经国家煤矿安全监察局批复结案，现予发布。

2012年10月16日

义马煤业集团股份有限公司千秋煤矿 “11·3”重大冲击地压事故调查报告

2011年11月3日19时18分,义马煤业集团股份有限公司（以下简称“义煤集团”）千秋煤矿发生重大冲击地压事故，造成10人死亡、64人受伤，直接经济损失2748.48万元。

事故发生后，党中央、国务院和国家安全监管总局、国家煤矿安监局及河南省委、省政府高度重视。11月4日，温家宝总理和张德江副总理相继作出重要批示。国家安全监管总局局长骆琳，时任国家安全监管总局副局长、国家煤矿安监局局长赵铁锤率有关司局负责人于11月4日凌晨赶往事故现场，指导协调抢险救援工作。卢展工书记对救援及善后工作提出明确要求。省长郭庚茂、副省长李克、陈雪枫和河南省有关部门主要负责人以及彭苏萍、张铁岗院士立即赶赴现场，成立了以郭庚茂省长为组长、陈雪枫副省长为副组长的事故抢险救援指挥部，义煤集团公司立即启动应急预案，调集抢险救援力量，成功开展了事故抢险救援工作。

根据《生产安全事故报告和调查处理条例》、《煤矿安全监察条例》等规定，2011年11月8日，河南煤矿安全监察局会同河南省工信厅、公安厅、监察厅、安监局、总工会、检察院等单位组成事故调查组，并聘请了以彭苏萍院士为组长的专家组协助事故调查。经过现场勘察、调查取证、技术鉴定和综合分析，查明了事故原因和经过，认定了事故性质和责任，提出了对事故责任者的处理建议，并制定了防范措施。现将事故调查情况报告如下：

一、千秋煤矿基本情况

（一）矿井概况

千秋煤矿是义马煤业集团股份有限公司（上市公司名称：河南大有能源股份有限公司）骨干矿井之一，位于河南省义马市南1～2km，始建于1956年，1958年简易投产，矿井设计生产能力60万t/a，1960年达到设计能力，经过多次技术改造，2007年核定矿井生产能力为210万t/ a。矿井“六证”齐全有效。现主要开采侏罗系2-

1、2-3煤，属长焰煤种。2010年矿井瓦斯等级鉴定为低瓦斯。煤尘具有爆炸危险性，属于易自然发火煤层。目前开采水平为二水平。该矿为冲击地压严重矿井。

矿井采用立井、斜井、上下山混合式开拓方式，通风方式为混合抽出式。安装有KJ95N型安全监控系统、KJ282型人员定位系统，还建有瓦斯抽放系统、冲击地压预测预报系统、压风系统、供水防尘系统、防灭火系统等。

（二）开采技术条件

该矿井田含煤地层为侏罗系义马组，主要可采煤层为2-1煤、2-3煤。两层煤合成一层称为2煤。2-1煤在井田内大部分可采，煤层倾角3°～13°，全层厚0.14～7.40m，平均厚度3.6m。煤层结构较为复杂，含夹矸1～4层，稳定夹矸两层，其中一层矸厚0.4m，为细粒砂岩，对回采有较大影响。2-3煤层厚度0.20～7.73m，平均厚4.21m，两层煤合并后厚3.89～11.10m。

2-1煤、2煤顶板为泥岩，厚度4.4m～42.2m，平均厚度24 m。岩性致密、均

一、裂隙不发肓，由东向西逐渐加厚，属一级顶板。2-3煤顶板岩性以中砂岩为主，局部为粉砂岩或泥岩，厚0～27m，属中等稳定二级顶板。2煤、2-3煤底板岩性复杂，由砾岩、砂岩、粉砂岩、泥岩及含砾相土岩组成，厚度0.3m～32.81m。当煤层底板为砾岩、砂岩时，巷道底板比较稳定，无底臌现象，若底板为含砾粘土岩泥岩、煤矸互叠时岩性遇水易膨胀，随开拓、回采推进矿井压力增大，底臌问题较为严重。距2煤层顶板210m处存在巨厚（550m）坚硬砾岩层，21221工作面下巷穿过2-1煤和2-3煤合并带，煤层厚度变化大，原岩地应力高。

（三）千秋煤矿开展防冲工作情况

2010年1月27日，义煤集团印发《义马煤业集团股份有限公司冲击地压防治管理规定（试行）》，其中规定：开采冲击地压煤层采掘工作面巷道支护必须采用大断面强支护，净断面面积不能小于24m，并优先采用O型棚全封闭支架支护。2010年12月13日，义煤集团印发了《义马煤业集团股份有限公司冲击地压综合防治实施细则》，对开展冲击地压防治工作的具体方法、参数、防护、研究等做了详细规定。

自2006年8月2日至今，千秋煤矿共发生33次冲击地压事件。该矿针对本矿受冲击地压威胁的难题，邀请有关科研单位及高校科技人员和本矿工程技术人员一道，开展了冲击地压研究工作，划分了冲击危险区域，利用ARAMIS、ESG微震监测系统以及KBD-

5、KBD-7电磁辐射仪等多手段捕捉冲击地压信息，地面安装国产KZ-301矿震监测设备。实施了煤层深孔卸压爆破、超前卸压爆破、煤层深孔注水、大直

2径卸压钻孔、断底卸压爆破和断顶卸压爆破等措施。在此基础上，坚持“卸、支、护”并重原则，在21221下巷，实行了大断面掘进，采用了“锚网＋钢带＋锚索梁＋36U”等复合支护的方式，增强主动支护。在新掘巷道留出300-500mm的让压距，在巷道上下帮采用大直径钻孔卸压措施，为高应力释放提供足够空间。在管理措施上，及时清理作业现场闲臵设备，必备的设备设施进行捆绑固定；延长躲炮时间（不低于30min）和躲炮半径（不小于300m）；采取多项个体防护措施，为防冲区域作业人员配戴防震服、防震帽；巷道内每隔50m安设一组压风自救装臵。

（四）事故发生前21221下巷掘进工作面情况

该矿二水平21采区现有两个回采工作面和两个掘进工作面，即21141、21172综放工作面，21221上巷、21221下巷掘进工作面。事故发生在21221下巷掘进工作面，该巷道位于矿井西部二水平21采区下山西翼，北为21221工作面，南为未开采的实体煤层，西为千秋矿、耿村矿边界煤柱。该工作面距地表垂深800m，设计走向长度1500m，巷道设计净断面24m，21221下巷划分的冲击危险区域：428米左右为第一冲击危险区域，600米-800米段为第二冲击危险区域，开切眼为第三冲击危险区域。根据北京科技大学2010年11月完成的《基于防冲的强冲击特厚煤层开采设计研究》，千2秋煤矿经过论证后，21221工作面设计开采切眼长度确定为180米。

21221下巷沿底板掘进，开口采用爆破落煤，耙煤机及溜子装运煤，MZ—15型煤电钻打眼；在正常掘进后，采用综掘，工作面的煤炭经迎头综掘机装至下巷的皮带上，然后再经刮板输送机外运至21区皮带下山。21221下巷于2011年1月开工，事故发生前，从车场口开始已经掘进710m。

2011年8月16日8时32分，21221下巷发生冲击地压，煤炮声很大，出现部分巷道掉少量锚喷皮、灯管脱落、皮带架向下帮偏移、多处托辊脱落、中间单体柱向上帮歪斜、底鼓等现象。该矿ARAMIS微震监测设备监测到位臵在巷口往里477米，下巷以上15米，层位是巷道底板以下8米；能量：8.3×10J。之后，该矿进一步制定了断顶爆破、断底爆破、煤层注水等防范措施，尤其是加强21221下巷卸压强度，除了下巷的即时卸压外，在300m以里安排第二轮卸压爆破。

2011年8月31日4时22分，掘一队在21221下巷570m窝头下帮开设疏压硐室放炮诱发煤炮，造成460m至560m巷道底臌0.3-0.2m，500m-560m下帮梁腿轻微滑移。该矿ARAMIS微震监测设备监测到位臵是巷口往里437米，下巷以下30米，能量：2.0×10J。之后，该矿制定措施：继续施工第二

77轮卸压爆破，注水钻孔要及时进行注水；降低21221下巷掘进速度，增强锚网索主动支护的强度。

从2011年8月16日开始，该矿在21221下巷采取以上防治措施后，根据监测数据分析，9月、10月和7月、8月相比，21221下巷大能量释放事件频次明显下降，冲击地压危险性依然存在。

2011年1月，该矿编制实施的《21221工作面防治冲击地压专项设计》规定21221下巷作业人员不得超过50人。2011年10月25日，千秋煤矿生产调度会研究决定21221下巷需进行维护作业，会后防冲科核定千秋煤矿21221下巷安排准入76名施工人员。

二、事故发生及抢险救援经过

（一）事故发生经过

2011年11月3日四点班，千秋煤矿当班共入井415人。其中，21221下巷掘进工作面当班为检修班，作业人员72人，有掘一队、掘二队、开二队、防冲队及安检、瓦检等流动人员，主要进行防冲卸压工程、防火工程、巷道加强支护和清理等工作。掘一队队长何建民安排当班19人在21221下巷600米以里作业，任务是支6根大立柱。掘二队队长李伟民安排当班16人在21221下巷540-560米段落底、支大立柱。开二队队长李运星安排当班17人在21221下巷470米以里支大立柱，当班工作量为8根。防冲队当班12人，队长葛素河安排11人在21221下巷掘进头施工卸压孔，1人负责开泵、巡查管路。安检科2人、防冲科2人在21221下巷检查。其他流动岗4人（1名抽放工、2名瓦检工、1名放炮员）巡查作业。

事故发生时，有2人离开21221下巷（掘二队跟班领导刘付清、开二队跟班副队长刘会强在21221下巷外口协调运料工作），另有5人进入21221下巷（在二水平西大巷施工的开三队有3人到21221下巷借取锚索张拉器，开二队、掘二队送班中餐各1人）。事故发生时共有75人在21221下巷内，当班跟班矿领导丁洪伟（千秋矿党委副书记）正走在东大巷内，准备乘缆车到21区各工作面巡查。

事故发生前，21221下巷作业人员没有发现冲击地压征兆。11月3日19时18分，21221下巷冲击地压突然瞬时爆发，形成3.5×10焦耳巨大能量释放，导致严重灾害。

2011年11月3日19时22分，开二队跟班副队长刘会强在21221下巷口注水泵站处向调度室汇报21221下巷响了

8一声煤炮，声音比较大，巷内煤尘大，什么也看不清楚。调度室值班人员立即通知安检员进去查看情况，并通知防冲科派人去现场查看情况。经现场落实，21221下巷380米以里变形严重，人已进不去，风筒部分脱落，安检员立刻向调度室汇报。19时45分左右，矿调度室向义煤集团公司报告，21221下巷掘进工作面发生冲击地压事故。21时10分，义煤集团公司先后向河南省省直有关部门及三门峡市进行了报告。

（二）事故抢救经过

事故发生后，国家安全监管总局、国家煤监局和省委、省政府主要领导同志，省直有关部门及三门峡市委、市政府负责人都及时赶赴现场，指导抢险救援工作，成立了以郭庚茂省长为组长、陈雪枫副省长为副组长的事故抢险救援指挥部。义煤集团及千秋煤矿迅速启动应急预案，立即开展施救。

抢险救援指挥部调集抢险救援力量，制定了科学的施救方案：一是采取用21221下巷原有的注浆管、供水管、压风管向灾区供风，加大被困地点供风量；二是从21221下巷450米处向里沿原巷道向灾区掘进小断面巷道实施直接营救；三是从21221上巷560米往里向受灾地点打钻孔，同时从地面利用车载钻机向受灾地点打竖钻，力求实施向灾区供风；四是沿21221下巷的巷旁掘进小断面巷道施救等。义煤集团矿山救护大队出动6个中队，16个小队次，指战员173人次，先后完成了灾区侦察、排放瓦斯等工作，确保施救安全。

在救护队员的严密监控下，随着瓦斯含量降低，救援人员开始沿原巷道进行清挖。3日19时57分，在21221下巷455米处，发现2名遇难工人；20时20分，15名工人成功脱险。4日3时39分，巷道清理至480m处发现2名遇难人员，6时16分救护队员将遇难人员运送出井；9时50分，当挖掘到510米处时，救援人员钻过小洞发现7名被困矿工，10时49分至13时24分，7名矿工陆续升井。至5日5时56分，巷道挖掘至553m处，与被困地点挖通。5日6时28分，经过抢险队员的共同努力打通了生命通道，7时10分，35名获救矿工陆续升井；8时3分，又有10名获救矿工陆续升井。11时11分开始，救护队员进入灾区侦查，分别在510米处、535米处、540米处、550米处共发现4名遇难人员并陆续运送升井。

事故发生后，被困人员积极进行自救互救。21221下巷600米以里，被困人员在安检科副科长龙印水、防冲科副科长郝其林的统一带领和安排下，防冲队副队长赵振伟在前面清理杂物，由轻伤人员背重伤人员向外转移，到达560米处时，巷道被堵实。由于瓦斯大，多名工人就用手扒出一个长20多米仅够1人通过的通道，部分人员继续向外转移至540米段。赵振伟和郝其林卸掉560米段风管螺丝，安排一名电工敲掉540米段风管闸门，加大供风。为了搞好自救工作，龙印水、郝其林、赵振伟和掘一队副队长黄怀超共同商量，安排被困人员每组两人向外清挖，每组清挖20公分，挖完换组；同时，安排人员用木头敲打管路和道轨向外传递信号。21221下巷470米以里，在开二队班长狄卫刚的组织下，几名伤势较轻的职工扒出2名被埋职工，并抬到安全地点；安排其他职工用扳手把压风管上的螺丝拧掉2条进行通风自救；几名伤势较轻的职工用手扒通道，扒出4-5米后，终于和外面的救援队伍会合，成功获救。

11月5日23点16分，抢险救援工作结束。经过近52个小时的奋力救援，事故当时造成8人遇难，67人成功升井，其中66人不同程度受伤。11月6日10时50分、14时35分，有两名受伤人员先后在医院经抢救无效死亡。

三、事故原因和性质

（一）事故直接原因

本矿区煤层顶板为巨厚砂砾岩（380-600m），事故发生区域接近落差达50-500m 的F16逆断层，地层局部直立或倒转，构造应力极大，处在强冲击地压危险区域；煤矿开采后，上覆砾岩层诱发下伏F16逆断层活化，瞬间诱发了井下能量巨大的冲击地压事故。

（二）事故间接原因

1．该矿对采深已达800米、特厚坚硬顶板条件下地应力和采动应力影响增大、诱发冲击地压灾害的不确定性因素认识不足。采取的煤层深孔卸压爆破、超前卸压爆破、煤层深孔注水、大直径卸压钻孔、断底卸压爆破和断顶卸压爆破等措施没能解除冲击地压危险。

2．该矿21221下巷没有优先采用O型棚全封闭支架支护。这次冲击地压事故能量强度在10焦耳级别。虽然开展了大量科学研究工作，采取了防冲措施，但现有巷道支护形式不能抵抗这次冲击地压破坏。

3．事故当班有75人同时在21221下巷作业，违反该矿防冲专项设计中“21221下巷作业人员不得超过50人”的规定。

（三）事故性质

经调查认定，义煤集团千秋煤矿“11.3”重大冲击地压事故是一起责任事故。

四、事故责任划分及处理建议

8（一）杨超，中共党员，义煤集团千秋煤矿防冲科科长。该矿防冲科核定千秋煤矿21221下巷准入76名施工人员，致使事故发生时21221下巷当班作业75人，超过该矿防冲专项设计规定人数。对此应负主要领导责任。给予免职处理，建议给予行政降级、党内严重警告处分。

（二）魏向志，中共党员，义煤集团千秋煤矿总工程师，负责全矿技术管理工作，分管防冲科。该矿冲击地压煤层采掘工作面巷道支护没有优先采用O型棚全封闭支架支护；审查同意防冲科核定千秋煤矿21221下巷准入76名施工人员，致使事故发生时21221下巷当班作业75人，超过该矿防冲专项设计规定人数。对此应负主要领导责任。依据《河南省人民政府关于加强煤矿安全生产工作的补充意见》（豫政„2011‟40号），给予免职处理。建议给予行政降级、党内严重警告处分。

（三）吴保成，中共党员，义煤集团千秋煤矿生产副矿长。该矿冲击地压煤层采掘工作面巷道支护没有优先采用O型棚全封闭支架支护；审查同意防冲科核定千秋煤矿21221下巷准入76名施工人员，致使事故发生时21221下巷当班作业75人，超过该矿防冲专项设计规定人数。对此应负主要领导责任。依据《河南省人民政府关于加强煤矿安全生产工作的补充意见》（豫政„2011‟40号），给予免职处理。建议给予行政降级、党内严重警告处分。

（四）张寅，中共党员，义煤集团千秋煤矿矿长。对采深已达800米、特厚坚硬顶板条件下地应力和采动应力影响增大、诱发冲击地压灾害的不确定性因素认识不足；该矿冲击地压煤层采掘工作面巷道支护没有优先采用O型棚全封闭支架支护；审定同意防冲科核定千秋煤矿21221下巷准入76名施工人员，致使事故发生时21221下巷当班作业75人，超过该矿防冲专项设计规定人数。对此应负主要领导责任。义煤集团已于2011年11月5日免去其千秋煤矿矿长职务。建议给予行政降级、党内严重警告处分。依据《<生产安全事故报告和调查处理条例>罚款处罚暂行规定》第十八条第三款规定，对其处上一年年收入60%的罚款计121536元。终身不得担任本行业企业的矿长。

（五）杨随木，中共党员，义煤集团副总工程师兼生产技术处处长。对采深已达800米、特厚坚硬顶板条件下地应力和采动应力影响增大、诱发冲击地压灾害的不确定性因素认识不足；对防治冲击地压工作重视不够，监督检查不到位。对此负有重要领导责任。建议给予行政记过处分。

（六）李建新，中共党员，义煤集团副总经理、总工程师。对采深已达800米、特厚坚硬顶板条件下地应力和采动应力影响增大、诱发冲击地压灾害的不确定性因素认识不足；对防治冲击地压工作重视不够，监督检查不到位。对此负有重要领导责任。已免职。建议给予行政记大过处分。

（七）翟源涛，中共党员，义煤集团党委副书记、总经理、副董事长。对采深已达800米、特厚坚硬顶板条件下地应力和采动应力影响增大、诱发冲击地压灾害的不确定性因素认识不足。对此负有重要领导责任。建议给予行政警告处分。

依据《<生产安全事故报告和调查处理条例>罚款处罚暂行规定》第十六条第一款规定，对千秋煤矿给予99万元的罚款。

以上行政罚款由河南煤矿安全监察局豫西监察分局执行。

建议责成义煤集团向河南省人民政府作出深刻检查。

五、防范措施及建议

（一）千秋煤矿要重新核定生产能力，压减产能规模，保持采掘平衡和合理开采强度，确定适合自己矿井实际情况的预测预报指标体系，实现冲击地压的实时预警。

（二）千秋煤矿西翼采区煤层顶板坚硬、厚度大，并且F16断层为一具有活化特征的逆断层，在此条件下厚煤层冲击地压防治具有特殊性。因此，建议暂停千秋煤矿21采区西翼下部煤层的开采。对于义煤集团类似条件的采区，均需对防冲措施的有效性进行评价，着力从技术上解决防冲问题。

（三）针对本矿区冲击地压与地质构造活化有密切关系这一事实，需进一步加强义马煤田的地质构造探测与研究，加强上覆岩层运动规律的研究，进一步探索义马煤田特殊地质条件、岩层移动与冲击地压的关系，切实加强本矿区冲击地压灾害研究。

（四）要加大安全投入，加快煤矿“六大系统”建设，加强职工安全教育培训，切实提高应急处臵能力和安全生产保障水平。在冲击地压危险区域，最大限度减少作业人员，严格控制进入冲击危险区域人数。

（五）进一步加强安全监管。随着河南省煤矿开采深度加深，矿井条件的不断变化，事故隐患越来越多，对于一些没有安全保障能力的矿井、采区、采面、掘进头，由专家进行安全评估和分析，落实综合治理措施，坚决做到不安全不生产。

河南省人民政府义煤集团千秋煤矿 “11.3”重大冲击地压事故调查组

二〇一二年四月一日

第五篇：《防治煤矿冲击地压细则》培训心得体会

《防治煤矿冲击地压细则》培训心得体会

6月25日至26日，我有幸参加了国家煤监局在**举办的第一期《防治煤矿冲击地压细则》研讨培训班。作为一名普通监察员，我倍加珍惜这次难得的学习机会。整个培训时间虽短，学到的知识却使我受益匪浅，深受启发。

随着我国煤矿开采深度的增加和开采强度的增大，冲击地压灾害已成为制约煤炭资源安全高效开采的主要威胁。《细则》的出台对进一步规范和细化冲击地压防治工作，有效遏制和防范重大冲击地压事故具有十分重要的意义。这次培训班邀请了《细则》编写专家组潘一山、齐庆新、窦林名、陈学华四位教授亲自授课。专家们围绕冲击地压发生理论，冲击地压预测、监测、防治、防护，冲击地压防治队伍组织、建设等内容详细解读了《细则》中的重点条款。培训第二天，下井现场考察了老虎台煤矿冲击地压防治工作。通过此次培训、考察，结合工作实际，我有四点体会：

一、辖区矿井开采深度不断增加，部分矿井压力显现愈发明显，巷道变形严重，煤炮时有发生，按照专家讲解存在此类情形的煤层（岩层）有很大的可能存在冲击倾向性，应根据《细则》第十条，督促企业进行煤层（岩层）冲击倾向性鉴定，对开采有冲击倾向性的煤层，必须进行冲击危险性评价，按要求报送鉴定和评价结果。倘若真存在冲击地压矿井，该“带帽”的必须“带帽”，严格落实冲击地压矿井各项防冲措施并进行效果检验，检验不合格的严禁采掘作业。

二、高度重视开拓布局，重视源头治理。不合理的煤层开采顺序、采区巷道布置、采煤工艺、推进速度等因素极易导致应力叠加，造成冲击地压矿井的先天不足，此时采取再多的防治措施也难以避免矿震频发，冲击危险性加大这一现实，甚至可能导致经鉴定不存在冲击危险性的矿井发生冲击地压事故，这已有先例。另一方面科学的布局从很大程度上可以取代防冲措施。

三、明确了孤岛煤柱开采时的防冲要求。《细则》第三十七条明确了“无冲击地压煤层中的三面或者四面被采空区所包围的区域开采或回收煤柱时，必须进行冲击危险性评价、制定防冲措施，并组织专家论证后方可开采。”这对我们监察人员提出了新的课题，辖区部分矿井存在残采复采回收煤柱等情况，我们应该在《细则》实施前中对新规定的防冲要求宣贯到位，实施后监察到位，充分认识到孤岛煤柱开采的危险性。

四、所考察矿井令人印象深刻。老虎台煤矿作为百年老矿，在防治冲击地压方面能够结合矿井实际，摸清自身规律，采取开采保护层、高压注水、打泄压钻孔、安设防冲巷道液压支架、科学控制采掘工作面进度和开采强度等行之有效的措施避免了冲击地压伤人事故的发生，质量标准化工作也令人印象深刻，很值得辖区矿井借鉴和学习。