调节阀螺栓用耐热钢分类适用.

第一篇：调节阀螺栓用耐热钢分类适用.

调节阀螺栓用耐热钢分类适用

工作温度在350℃以上的螺栓应选择使用耐热钢。调节阀螺栓用钢中的耐热钢主要有：低合金珠光体耐热钢、高铬马氏体不锈钢、奥氏体不锈钢、铁镍基和镍基合金耐热钢。

不锈钢既是耐热钢，同时也是耐腐蚀钢。

（1）低合金珠光体耐热钢

低合金的珠光体耐热钢可以在较高的温度下使用。一般工作温度低于480℃的螺栓可以选择铬钼钢，而工作温度在540℃以下则宜使用铬钼钒钢。这两类阀门材料在调质状态下短期使用性能较好，在正火回火状态下长期使用具有较好的抗松驰性能。铬钼钒钢经正火回火后，室温冲击韧性较低，在540℃时有持久缺口敏感性，持久强度降低。

（2）马氏体不锈钢

含铬量在12%~17%的马氏体不锈钢螺栓具有较好的抗松驰性能，较高的持久塑性和较低的缺口敏感性。控制阀除材料的韧性和热强性较好外，还具有良好的减振性能和较小的线膨胀系数，能抗大气和海水环境腐蚀。马氏体不锈钢螺栓适用于冲击载荷和腐蚀介质的环境条件。在最高工作温度不超过600℃时，其强度虽然低于奥氏体不锈钢，但仍有相当的强度。但马氏体不锈钢的低温性能较差。在低于0℃以下的环境中，材料的韧性会丧失，存在冷脆现象。

（3）奥氏体不锈钢

奥氏体18-8不锈钢螺栓具有良好的抗全面腐蚀性能和高温力学性能，能在600℃的高温下使用。且具有良好的低温性能，蝶阀在较低的温度下仍能保持相当的强度。但其缺点是材料的屈服强度较低，且不能通过热处理改善其力学性能。而奥氏体沉淀硬化不锈钢是在热处理过程中，通过时效处理产生沉淀硬化，析出弥散分布的碳化物和金属间的化合物，从而提高强度，同时仍保持原不锈钢原来良好的耐腐蚀性和抗氧化性，这种螺栓在650℃以下使用抗松驰性能较稳定，但其合金含量较高，热处理工艺较复杂，材料的价格较昂贵。

（4）铁镍基和镍基合金

工作温度在570℃以上的螺栓可以选择铁镍基或镍基合金。控制阀这类材料一般含钴，具有特别好的高温性能。如美国的waspalog镍基合金，可在760℃以下工作；M252镍基合金可用至840℃，Cr14Ni25Mo铁镍基合金也可使用至650℃；我国生产的高温合金也可用作高温螺栓用钢。

第二篇：不锈耐热钢螺栓的热处理技巧

不锈耐热钢螺栓的热处理技巧

封头不锈耐热钢按其钢材内部组织特征可分奥氏体型、铁素体型、马氏体型和沉淀硬化型四类。耐热不锈钢不能进行淬火回火,它的强度只能通过冷作硬化及合金元素强化成沉淀硬化等方法获得。不锈钢和耐热钢紧固件的热处理,大都采用企业标准或各单位的专用工艺文件进行加工。

由于对热处理工艺规范、设备、工艺、质量控制及检验的有关方面较严格,为提高不锈钢、耐热钢紧固件的发展和品质提升, 现进行以下分析。

1.钢材分析

0Cr15Ni25Ti2MoAlVB钢是奥氏体型耐热不锈钢,也可称为高温合金。该钢退火状态下塑性和韧性较好,可以进行冷镦成形,切削加工性能和热处理性能良好,可使用到650-700℃,用于耐热、耐腐蚀的受力的发动机壳体螺栓完全可行,具有高强度、高抗松弛性、低缺口敏感性、一定的持久强度、良好的抗氧化性。

0Cr15Ni25Ti2MoAlVB钢可作为耐热钢使用,也可以当作高温合金使用。在GB/T14992-1994中高温合金牌号为GH2132,相当于美国AISI/ASTM A638标准中为660钢和日本JIS G4315标准中的SUS660钢。

奥氏体型不锈钢0Cr15Ni25Ti2MoAlVB钢可作为耐热钢使用,这是由于奥氏体的再结晶温度高,铁和其它元素的原子在其中的扩散系数小,故其强化稳定性比铁素体高, 压力表缓冲管用于工作温度高于650℃的发动机耐热紧固件多系奥氏体材料,是以奥氏体型不锈钢为基础添加一些热强性的合金元素而成。它们既可作为耐蚀性使用,也可作为耐热钢使用。

0Cr15Ni25Ti2MoAlVB钢含有大量的奥氏体稳定化元素,如 铬、镍、钼、钛等合金元素。铬、镍在奥氏体型耐热钢中,能提高其抗氧化性;钼能提高奥氏体型钢的热强性;钛是比铬更易与碳结合形成稳定碳化物的元素,钛含量1.90%可以使大部分的碳存在于钛的碳化物之中,从而改善钢的抗晶间腐蚀能力。合金添加中有Al等元素,这种材料经过高温处理,并进行长时间的时效后,在组织中析出一种弥散的金属化合物,从而使该材料的抗拉强度提高。

工艺设计

发动机排气歧管用六角头螺栓,规格M8*20、M8*45,要求机械性能>7T级,硬度25HRCmin,抗拉强度Rm>780MPa。为此,我们进行了热处理工艺探索。热

处理工艺试验参考国外相关工艺,修正某些参数,获得符合要求的机械性能。同时,根据工厂的生产现状,进行一些必要的摸索, 耐磨管道确定我们的生产方式与可行的热处理工艺。

2.1 生产工艺流程

备料—固溶—冷镦—再结晶退火—去应力回火—切六角头—搓丝—清洗—稳定化处理—时效—着色上蜡。

冷镦用耐热0Cr15Ni25Ti2MoAlVB钢丝牌号化学成分符合GB/T1221或GB/T14992标准,固溶状态交货,室温硬度≥200HRW。为了达到M8螺栓丝坯尺寸φ7.02-φ7.05必须经过材料高温拉拔,这时材料硬度可达到38HRc以上,不能进行冷镦成型,应进行固溶处理,以达到软化的目的。

固溶

成品丝固溶温度采用990±10℃保温1.5h,然后水冷。固溶处理,就是将刚加热至高温,使碳化物得到充分溶解,然后迅速冷却,得到单一奥氏体组织。经固溶处理后,硬度最低、塑性韧度良好,硬度在17-20HRc,这时加工成型性能最好。

固溶处理采用井式滲碳加热炉RQ3-90-9D设备。通常耐热钢热处理保护气氛主要是氩气,但氩气难以购买。一般可用放热式气氛或氮基气氛,我们采用甲醇20-40d/min和氨气0.15L/h、或氮气0.30L/h保护,滴控式装置控制。(以下再结晶退火830-850℃加热;稳定化处理830-850℃加热,工序操作同)。

该钢材固溶处理加热时多采用预热或分段加热,由于螺栓丝坯直径较小,加上形状简单,可在炉温到达工艺温度≤100℃(约900℃加热)时入炉。

由于井式滲碳加热炉分上、下区控温,当炉内所有热电偶指示温度都达到工艺温度(990℃)时,开始计算保温时间90min。

再结晶退火

0Cr15Ni25Ti2MoAlVB钢制M8*20、M8*45六角头螺栓是采用二模二冲(双击整模)冷镦机生产,冷镦成型后冷作硬化倾向比较大, 可调缩孔必须进行再结晶退火,温度830-850℃、保温2-3h,使用设备RQ3-90-9D,采用甲醇20-40d/min和氨气0.15L/h、或氮气0.30L/h保护。在该温度下加热时碳化物沿晶界及滑形线析出,硬度下降。后续再去应力回火700-710℃,保温2-3h,硬度在18-23HRc。虽然比冷镦后硬度只是略有下降,但由于奥氏体晶粒进行再结晶退火后,在冲床切

六角头边时容易断屑,抗变形能力下降,Cr12MoV钢切边模使用寿命可达2万件以上。

最后的热处理工艺

六角头螺栓经搓丝完工,要经过清洗用碱性溶液洗净磷化膜,便于在热处理后着色(近似发黑颜色)。

0Cr15Ni25Ti2MoAlVB钢合金元素铬、镍含量相对较低,故抗氧化的温度仅在800℃以下,但是含弥散强化相形成元素(V、Al、Ti)量相对较高,在固溶体基体上可形成化合物强化相,罩型通气管所以常用热处理形式为固溶处理+时效。通过固溶处理,可以使合金固溶强化;通过时效处理,可以使合金析出细小强化相〔VC、Ni3Al、Ni3Ti,Ni3(Al﹒Ti)〕碳化物,从而提高室温和高温强度。

在固溶处理后螺栓经过前几道工序加工,为了获得一定数量的碳化物使钢强化必须进行调整处理,我们采用830-850℃稳定化处理工艺,在此温度范围内,Cr23C6碳化物将溶解,保温5h水冷或采用喷水冷却,以快速通过析出碳化物的温度区间,而TiC、VC碳化物仍然稳定,由此提高螺栓的抗晶界腐蚀能力。

不论经过何种调整处理后,螺栓还需进行时效处理,它是使钢强化的途径,由固溶体中析出弥散碳化物质点而使钢硬度提高。时效温度选择690-710℃,保温12-16h空冷。

0Cr15Ni25Ti2MoAlVB钢固溶并时效处理后的显微组织为奥氏体+弥散化合物,化合物量约为2.5%。

上述工艺试验的结果表明时效处理的温度和保温时间对最终力学性能的影响甚小,时效处理温度确定为700℃*12h。0Cr15Ni25Ti2MoAlVB钢在热处理过程中, 篮式过滤器对温度的要求相对敏感,特别是固溶处理温度控制在±5℃,尽量偏下范围。原材料拉拔后,晶粒粗大对成品螺栓外径略有影响,在最后时效后,会造成外径尺寸偏小。因此,原材料晶粒度不得粗于4级。

第三篇：常用螺栓用的材料

常用螺栓用的材料

根据螺栓的强度级别采用不同的材料：

目前市场上标准件主要有碳钢、不锈钢、铜三种材料。

（一）碳钢。我们以碳钢料中碳的含量区分低碳钢，中碳钢和高碳钢以及合金钢。

1、低碳钢C%≤0.25% 国内通常称为A3 钢。国外基本称为1008，1015，1018，1022 等。主

要用于4.8 级螺栓及4 级螺母、小螺丝等无硬度要求的产品。（注：钻尾钉主要用1022 材 料。）

2、中碳钢0.25%

3、高碳钢C%>0.45%。目前市场上基本没使用

4、合金钢：在普碳钢中加入合金元素，增加钢材的一些特殊性能：如35、40 铬钼、SCM435，10B38。芳生螺丝主要使用SCM435 铬钼合金钢，主要成分有C、Si、Mn、P、S、Cr、Mo。

（二）不锈钢。性能等级：45，50，60，70，80 主要分奥氏体（18%Cr、8%Ni）耐热性好，耐腐蚀性好，可焊性好。A1，A2，A4 马氏体、13%Cr 耐腐蚀性较差，强度高，耐磨性好。C1，C2，C4 铁素体不锈钢。18%Cr 镦锻性较好，耐腐蚀性强于马氏体。目前市场上进口材料主要是日本产品。按级别主要分

SUS302、SUS304、SUS316。

（三）铜。常用材料为黄铜…锌铜合金。市场上主要用H62、H65、H68 铜做标准件。

第四篇：电站阀门用高合金耐热钢焊接工艺的分析

概述

随着我国经济的高速发展，社会用电需求量不断增加，火力电站建设也在飞速发展。在火力发电汽轮机组中，超（超）临界汽轮机具有效率高、煤耗低和污染物排放量低等优点，被国内外火力发电厂大量而广泛地采用。超（超）临界汽轮机（1000MW）主蒸汽参数为压力25MPa，再热蒸汽温度600℃。火电机组主蒸汽管道、再热蒸汽管道热段的使用材料由珠光体耐热钢的10CrMo910（DIN17175）、ASTMA335－P22发展到使用X20CrMoV121（DIN17175）、ASTMA335－P91、10Cr9Mo1VNb（GB5310－1995）等含有马氏体的铁素体耐热钢。与珠光体耐热钢管对焊连接的电站阀门铸件是选用ZG20CrMoV、ZG15CrMo1V、WC6、WC9材料，通过机组常年运行证明，这些材料是完全可以满足各方面技术性能要求的。1984年，ASME和ASTM将P91引入标准后，国际上P91材料在火电厂大容量机组的主蒸汽管道、再热蒸汽热段管道逐步被广泛应用。P91材料的开发成功，使珠光体耐热钢和奥氏体耐热钢之间增加了新材料，填补了火电厂蒸汽管道在590～650℃温度范围内的材料空缺，使超临界机组和超超临界机组的发展有了相应的材料基础。P91钢相比珠光体耐热钢主要是减小了管道壁厚，如主蒸汽管道、再热蒸汽管道壁厚减小约一半，电站阀门受压件壁厚减小40%以上，产品自重减小65%以上，提高发电效率8%左右。

早在70年代初，美国开始着手研究9Cr－1Mo钢，且在不断改进，直到1983年研制出改进型的9Cr－1Mo钢，这是一种在9Cr－1Mo的基础上加一定量的Nb、V、N等元素的合金。同年P91钢被美国材料试验学会（ASTM）和美国机械工程师学会（ASME）正式接受为锅炉管道用材料。其材料级别为ASTM213－T91和ASME/SA335－P91。随着P91材料的广泛应用，我国的相关标准也进行了相应的补充和完善。如JB/T5263－2005中电站阀门铸钢件材料增加了C12A，GB5310－2008中增加了10Cr9Mo1VNbN和10Cr9MoW2VNbBN等。

低合金耐热钢（15CrMo、20CrMo、12CrMoV、WC6、WC9等）在我国应用比较广泛，其焊接性良好，只要采取合适的预热温度和焊后消除应力热处理，可以得到满足要求的优质焊缝。而P91/F91、P92/F92材料合金元素较高，焊接性明显下降。电站阀门主要零部件采用C12A、P91/F91、P92/F92材料给阀门制造中的焊接工序带来一定难度，选用合适的焊接工艺方法，适宜的填充材料，合理的焊接工艺规范是电站阀门制造的重要环节。本文仅就这类材料的铸件补焊、结构焊接及耐磨堆焊等实施要点加以阐述。2 铸件的补焊

在JB/T5263－2005和ASTMA217标准中均明确了可以采用补焊的方法对C12A铸件的缺陷进行修复，并规定了具体的要求。

①补焊前应根据合同、图样或工艺要求对铸件进行磁粉、渗透、射线或超声波检测，对检测到的缺陷应进行清除，清除后方可对铸件实施补焊。

②铸件的补焊应在铸件热处理前按有关补焊工艺进行。

③补焊时应选用焊缝金属与母材成分一致或相近的、力学性能等级相同的焊条进行补焊。

④当补焊是用来修补铸件的水压试验泄漏或修补处的凹坑深度超过铸件壁厚的20%或25mm（1in．）两者中的较小值，或者该凹坑的面积超过65cm2（10in．2）时。补焊后应进行消除应力热处理，并明确记录焊后热处理工艺。补焊后应对补焊部位采用检验铸件的相同标准进行射线检验。

⑤铸件同一部位缺陷的补焊次数不得超过2次。表1为ASTMA217－2002和JB/T5263－2005中C12A材料的化学成分与力学性能的比较。由表1可以看出，JB/T5263－2005中C12A铸件的化学成分、力学性能与ASTMA217－2002中C12A铸件的要求基本一致，只是S的含量有些偏差。

表1 C12A铸钢件化学成分及力学性能

C12A铸件的补焊一般采用焊条电弧焊的方法。由于细晶粒钢的晶粒长大的驱动力较大，必然导致焊接热影响区（HAZ）晶粒严重粗化和软化，这将影响整个接头性能与母材性能相匹配性。焊接冷裂纹是焊缝在焊后冷却过程中，在Ms点以下的温度范围内形成的一种裂纹，危害性极大。

为获得与母材相等性能的焊接接头，需要对焊接材料、焊接方法及焊接工艺进行合理选择。防止晶粒粗化和软化的措施是控制焊接线能量，一般焊接线能量不超过20kJ/cm。铸件焊后热处理是消除较大缺陷补焊后造成的内应力的有效方法，是电站阀门铸钢件在长期使用中保持稳定的组织状态的必要手段，有助于控制铸件内在质量。选择合适的焊接材料也是非常重要的，国内焊条牌号R717和符合美国AWSSFA5.5中的E9015－B9电焊条均能满足要求。3 轧锻件结构焊接

阀门的结构焊接是指阀门主体（阀体）与接管、阀体与阀座的连接焊缝或其他阀件之间的连接焊缝。电站阀门的结构焊接与铸件补焊相比，结构焊接增加了P91/F91、P92/F92等锻件材料，铸件补焊注重于补焊部分与原材料的均质性，而结构焊接更注重于连接焊缝的力学性能满足于使用要求。

由于铸件补焊受补焊位置所限只能采用焊条电弧焊，而结构焊接是设计的焊缝结构，可采用熔化极（GMAW）气体保护焊、非熔化极（GTAW）气体保护焊及埋弧自动焊（SAW）等高效率的焊接方法。

表2中10Cr9Mo1VNbN、10Cr9MoW2VNbBN钢管材料与F91、F92锻件材料的化学成分和力学性能的对比，其化学成分基本一致。GB5310给出了冲击韧性指标，而ASTMA182无此项要求。

表2 10Cr9Mo1VNbN等锻件材料的化学成分和力学性能

在10Cr9Mo1VNbN类钢的焊接中，首先考虑的是焊缝金属与母材的一致性。一般说，在所有冷却条件下，10Cr9Mo1VNbN类钢焊缝金属组织均为马氏体（或少量的铁素体），其焊态硬度可达450HV。因此，应特别注意焊缝氢致裂纹的产生。所以，焊接过程中选择正确的预热温度和层间温度。对一些厚大工件，可采用手工钨极氩弧焊封底+焊条电弧焊+埋弧自动焊的组合工艺方法，并注意焊接要点的控制。

①钨极氩弧焊封底焊时，采用ER90S－B9焊丝，工件预热≥160℃。为保证封底焊透、成型好、不氧化，焊接时背面应充氩气保护。焊后缓冷至室温进行渗透检查。

②封底焊后，采用焊条电弧焊焊2～3层以便采用埋弧自动焊。焊条电弧焊施焊时，采用E9Mo-15或E9015-B9电焊条，工件预热≥205℃。施焊时，层间清理焊渣，并控制层间温度在205～300℃之间。

③埋弧焊接时，采用ER90S－B9焊丝。施焊过程中应控制层间温度，当工件温度低于205℃时，必须加热至205～300℃之间方可施焊。

当10Cr9Mo1VNbN类钢的焊接完成后，由于工序的限制，往往不能立即进行焊后热处理，为了保证扩散氢有足够的时间逸出，避免裂纹产生，焊后应立即进行焊缝消氢热处理，温度为375±5℃，保温2h，缓冷至室温。焊缝冷却到室温，消除焊缝中未转变的奥氏体，使奥氏体－马氏体转变充分。因为转变的奥氏体内能滞留相当量的扩散氢。

同时，残余奥氏体不受回火处理的影响，而在冷却后转变成新的未经回火的马氏体。此外，如果最终热处理温度选择不当，会引起冲击韧性下降。对于10Cr9Mo1VNbN类钢的焊缝，焊后消除应力热处理温度为740～760℃。

表3 10Cr9Mo1VNbN类钢焊接用焊条、焊丝的化学成分 Wt%

密封面耐磨堆焊 4.1 堆焊材料

电站阀门密封面常用堆焊材料有司特立合金（stellite）、D547Mo、SF－5T及SF－6T等。

司特立合金是国内外阀门密封面较为常用的堆焊材料，是以钴为基本成分，加入铬、钨等元素组成的合金。合金的组织一般是奥氏体加碳化物加共晶组织，根据成分不同可以是亚共晶、共晶或过共晶组织。具有优良的耐腐蚀、耐磨损、耐冲蚀和高温抗蠕变性能，满足了作为阀门密封面的使用性能的需要。

司特立合金的组织与含碳量密切相关，当含碳量较低时，其组织是由树枝状结晶的铬、钨初晶和奥氏体与铬、钨复合碳化物的共晶体组成。随着含碳量的增加，奥氏体数量减少，共晶体增多，这种组织属于亚共晶型。当含碳量较高时，则显现为过共晶组织，由粗大的一次铬、钨复合碳化物加固溶体与碳化物的共晶体组成。通常司特立合金可以通过调整碳和钨的含量来改变其硬度和韧性，以适应不同的用途。由于司特立合金作为阀门密封面材料具有耐冲蚀、耐腐蚀、耐擦伤、耐磨损和高温红硬性等一系列优良使用性能，长期以来应用在电站阀门密封面上，实现了其安全性、可靠性要求。D547Mo焊条是在D557、D547等焊条的基础上发展起来的，D547Mo焊条适用于温度低于570℃、压力小于14MPa、介质为过热蒸汽的电站阀门密封面堆焊。其合金组成除采用一定量的硅元素强化外，还加入钼、钨、钒和铌等元素进行强化。钼、钨、钒和铌等元素能提高堆焊金属的热硬性，具有较强的时效硬化作用，同时钼还能改善材料的耐蚀性，铌可提高材料的抗晶间腐蚀性能。D547Mo焊条堆焊金属具有良好的高温抗擦伤、抗腐蚀等性能，有较高的高温硬度和良好的热稳定性和抗热疲劳性。堆焊金属时效硬化效果显著，随着时效时间的增加，硬度和抗擦伤性能有进一步提高。

SF－5T是一种新型电站阀门用堆焊焊条，其合金组织以铬和锰为基础，加入钨、钼、钒和硼元素强化。金相组织是以奥氏体为基体并含有少量的铁素体，第二相硬质项是Fe2B和Cr2B以骨络状或网状分布的共晶硼化物，并有一定量的条状M23（C、B）6碳硼化物和豆状碳化物分布在晶界，形成耐磨骨架。合金中钨、钼和钒元素提高了堆焊层的红硬性和高温二次硬化效应。适用于介质温度低于500℃、压力小于6.4MPa的阀门密封面堆焊。SF－6T也是一种新型电站阀门用堆焊焊条，其合金组织以碳、铬、锰为基础，加入钼、硼元素强化。金相组织是以奥氏体为基体，二次相是碳化物、硼化物硬质项，碳化物类型为M23C6、M7C3、和M7（C、B）3碳硼化物，呈片状分布在枝晶间形成耐磨骨架。硬质相占焊层平均面积的13.5%，堆焊层高温组织稳定。硬质相的数量、结构、形态及分布对提高堆焊合金的各种高温使用性能和抗裂性起决定性作用。适用于介质温度低于555℃、压力小于17.0MPa的阀门密封面堆焊。

表4 电站阀门密封面材料堆焊金属化学成分 Wt%

常用工艺方法有焊条电弧焊（SMAW）、钨极气体保护焊（GTAW）、埋弧焊（SAW）和等离子弧焊（PAW）等。堆焊金属的稀释率是评价堆焊层质量的重要指标。稀释率大，基体材料混入焊层熔敷金属的量多，改变了堆焊合金的化学成分，严重影响堆焊合金的性能，如硬度、耐蚀性、耐磨性和耐热性等。由于各种堆焊工艺方法的特点不同，亦产生不同的稀释率，且不同的堆焊材料堆焊在不同的基体母材上，由稀释率所产生的作用也不尽相同。欲获得低稀释率或无稀释率的表面工作层，则需根据堆焊材料和堆焊方法，合理地选择堆焊层数和厚度。4.2 堆焊工艺

（1）焊前准备

工件表面粗糙度Ra值应在12.5μm以下，并应严格清除表面的水、锈及油等污物，基体不得有裂纹、气孔或包砂等缺陷，棱角处应倒成圆角。焊前应根据基体材料和工件的刚度进行预热。在基体表面堆焊奥氏体不锈钢过渡层，加工平整后再进行耐磨堆焊，以提高抗裂性，避免产生裂纹。

（2）操作要点

尽量采用平焊位置。焊条摆动幅度不宜过大，一般不超过焊条直径的3倍。为减小基体熔深，堆焊时尽量采用规定电流的下限。多层堆焊，控制每层堆焊厚度在2mm左右，须堆焊3层以上。各层须用砂轮或钢丝刷进行清渣处理，并控制层间温度不低于预热的温度。堆焊结束时，逐渐熄灭电弧，以免在熄弧处熔池金属急冷而产生“火口”裂纹。焊后应进行消除应力热处理，或缓冷处理。

（3）堆焊返修

如堆焊层有局部“缺肉”等缺陷，可以局部补焊，但需按堆焊工艺（包括焊前预热、焊后处理等）进行补焊。如堆焊层有裂纹或缺陷面积较大，可将堆焊层全部加工去除，重新堆焊。同一部位缺陷补焊次数不得超过两次。5 结语

电站阀门高温耐热钢的焊接无论是铸件毛坯的补焊还是轧锻件的结构焊以及密封面堆焊，在焊接实施前均应进行焊接工艺评定。为验证所拟定的焊接工艺的正确性所进行的验证过程及结果的评价，工艺评定应根据图样的规定或技术规格书的要求按照相应的标准进行。评定合格的工艺评定报告是编制指导生产的工艺文件依据之一，并作为产品的交工验证文件备查。

堆焊工艺评定的一般过程是编制焊接工艺评定指导书，按照拟定的工艺参数堆焊工艺评定试件，试件外观和无损检验，试件破坏性检验（化学成分、金相检验及硬度检验等），检验结果评价，编制工艺评定报告。任一焊接工艺评定标准，都规定了所作的工艺评定可以有条件的覆盖一定范围，包括基体材料、填充材料以及焊接参数中的一些非重要变素等，当产品工件的基体材料或焊接工艺方法及一些焊接参数的改变超出了工艺评定标准规定的范围时必须重新进行工艺评定。

参考文献：http://www.xiexiebang.com/

第五篇：船员分类,船舶分类及船舶适用证书

船员分类

一艘船分甲板部和轮机部。

甲板部职务设为：船长、大副、二副、三副和值班水手。其中大副、二副、三副合称为驾驶员；驾驶员和值班水手合称为甲板部船员。（国内有些船还配有政委）

轮机部职务设为：轮机长、大管轮、二管轮、三管轮和值班机工。其中大管轮、二管轮、三管轮合称为轮机员。（轮机长一般被称为老轨或是大车，大管为二车，二管为三车，三管为四车，不过一般除了老轨其他的很少有人使用，机工也称加油工，简称加油）

国内航线的船一般有20个人左右，船长、大副、二副、三副、轮机长、大管轮、二管轮、三管轮、水手长、机工长、大厨，剩下的一般都是白班水手、值班水手跟白班机工、值班机工。

国外航线的除了以上这些，有的船会配政委，还会有实习生，电工，木匠，泵匠，实际人数视船而定。船舶分类

按用途可分为民用船和军用船。民用船又可分为运输船舶、渔业船舶、工程船舶、海洋开发船舶、拖带船舶、港作船舶、农用船舶、游乐船舶，从船舶设计特征考虑，民用船也可分为运输船舶和作业船舶两类；军用船又可分为战斗舰艇和辅助舰艇。（随便介绍一点船舶：客船、渡船、客渡船、客货渡船、高速客船、货船、散货船、干货船、杂货船、集装箱船、多用途船、化学品船、油船、拖轮、载驳船、散粮船、煤船、兼用船（矿石/油船））船舶海员分类

首先是船舶适任证书，分甲乙丙丁： 甲类适任证书适用于：

1．无限航区3000总吨及以上船舶的船长、大副、二副和三副；

2．无限航区主推进动力装置3000千瓦及以上船舶的轮机长、大管轮、二管轮和三管轮； 3．GMDSS一级无线电电子员； 4．GMDSS二级无线电电子员； 5．GMDSS通用操作员。乙类适任证书适用于：

1．近洋航区3000总吨及以上船舶的船长、大副、二副和三副； 2．近洋航区500至3000总吨船舶的船长、大副、二副和三副；

3．近洋航区主推进动力装置3000千瓦及以上船舶的轮机长、大管轮、二管轮和三管轮； 4．近洋航区主推进动力装置750至3000千瓦船舶的轮机长、大管轮、二管轮和三管轮； 5．无限航区500总吨及以上船舶的值班水手；

6．无限航区主推进动力装置750千瓦及以上船舶的值班机工。丙类适任证书适用于：

1．沿海航区3000总吨及以上船舶的航长、大副、二副和三副； 2．沿海航区500至3000总吨船舶的航长、大副、二副和三副；

3．沿海航区主推进动力装置3000千瓦及以上船舶的轮机长、大管轮、二管轮和三管轮； 4．沿海航区主推进动力装置750至3000千瓦船舶的轮机长、大管轮、二管轮和三管轮； 5．GMDSS限用操作员；

6．沿海航区500总吨及以上船舶的值班水手；

7．沿海航区主推进动力装置750千瓦及以上船舶的值班机工。丁类适任证书适用于：

1．近岸航区未满500总吨船舶的船长、大副、二副和三副；

2．近岸航区主推运动力装置未满750千瓦船舶的轮机长、大管轮、二管轮和三管轮； 3．近岸航区未满500总吨船舶的值班水手；

4．近岸航区主推进动力装置未满750千瓦船舶的值班机工。且有效期是五年，五年后就要更新