第一篇：泗阳锦都豪庭13#楼脚手架施工方案
泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
目 录
一、编制依据„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„ 1
二、工程概况„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„ 1
三、施工部署„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„ 2
四、施工准备„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„3
五、双排落地式脚手架施工方案„„„„„„„„„„„3 5.1双排落地式脚手架的构造要求„„„„„„„„„„„3 5.2 脚手架的质量要求及创文明工地措施„„„„„„„ 11 5.3安全注意事项„„„„„„„„„„„„„„„„ 13 5.4脚手架的安全检查„„„„„„„„„„„„„„„„13 5.5落地式双排脚手架的计算„„„„„„„„„„„„„14
六、悬挑脚手架的施工要求„„„„„„„„„„„„„„„28
七、卸料平台施工方案„„„„„„„„„„„„„„„„„47
八、避雷装置„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„55
九、附图
施工平面布置图 外脚手架立面布置图
金坛建设工程有限公司
第 1 页
共 56页
2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
锦都豪庭13#楼脚手架施工方案
一、编制依据
1.泗阳锦都豪庭二期13#楼施工图；
2.建设施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，JGJ130-2001； 3.建筑施工高处作业安全技术规范，JGJ80-91； 4.泗阳锦都豪庭二期13#楼施工组织设计。
5.《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社；
《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社； 6.《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；
《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社；
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社；
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社；
二、工程概况：
锦都豪庭二期13#楼工程是商业、住宅为一体的综合楼，框架核心筒剪力墙结构；地下1层；地上分A、B、C、三个筒楼，C楼22层；A、B两个楼16层，非标裙房三层是连体商业圈，四层以上是公寓住宅。地下一层5.5米，裙房一～三层每层层高为4.5米，四层以上为标准层，层高为3米，建筑檐口高度：C楼总高：70.5m（不含屋面造型）；A、B楼总高：52.5m（不含屋面造型），总建筑面积：49994平方米；总工期：450天。
本工程由江苏和益房地产开发投资建设，北京中联环建文设计公司设计，金坛建设工程有限公司
第 2 页
共 56页
2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
江苏华信勘测有限公司地质勘察，南京海宁建设监理公司监理，金坛建设工程有限公司总承包施工；
泗阳锦都豪庭二期13#楼位于泗阳人民路东侧，银河路北侧锦都豪庭最西侧，该工程基础占地面积大，施工场地狭小，周边环境复杂，综合楼西侧靠泗阳主干道人民路，南侧靠银河路主通道，且人行道有10KV高压线通过，东侧紧靠在建的10#楼、11#楼、12#楼，北侧为泗阳亿阳国际小区。
三、施工部署：
该工程是泗阳县重点工程，打造和提升人民路的景观建筑，为使工程取得良好的社会效益，我公司非常重视：工程质量目标创宿迁市“项羽杯”工程，现场文明施工安全管理目标创江苏省安全文明工地。外墙脚手架是文明现场的窗口，是工地的形象，脚手架搭设的好坏，直接影响到能否创文明工地，它是创文明工地的重要保证之一。为确保本工程创省、市级文明工地能够得以实现，必须重视脚手架的搭设施工，确保脚手架的搭设即起到防护作用，又能达到美的效果。
由于本工程地下室地下车库占地面积大达到8000多平方米，裙房三层每层建筑面积4000多平米，故裙房外墙双排落地式脚手架基础均在地下室顶板上，裙房三层、每层4.5米，总高13.5米，四层以上为标准层，分三个塔楼，每层建筑面积为625平米，故标准层外墙双排落地式脚手架基础均在裙房三层顶板上。A、B塔楼为16层，外墙檐高52.5米，C塔楼为22层，外墙檐高70.5米，若采用双排双立杆落地式脚手架，高度达52～70.5米之间，对脚手架地基承载力要求太高，地下室顶板砼及三层顶板砼承载力是一个考验，风险太大。且高度超过50米的双排落地式脚手架方案要经过专家认证。故综合考虑安全、金坛建设工程有限公司
第 3 页
共 56页
2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
成本、施工方便等因素决定结构施工期间外墙脚手架搭设方案如下：
五层以下结构采用双排落地式脚手架，高度为17.3米，五层以上结构采用工字钢悬挑脚手架（每六层一挑，高度18米）分别从五层、十一层、十七层（仅C楼）各悬挑一次，这样从外立面看是全封闭脚手架，利于今后外墙装修贴保温及面层施工。
四、施工准备：
4.1施工前组织安全员和架子工仔细审图，熟悉图纸，掌握工程对脚手架的构造要求，根据工程结构的实际情况制定详细的、有针对性和可操作性的技术交底。重点部位要进行现场交底，现场确定施工方法。同时对施工队提出工程质量要求，工程进度要求。
4.2为减少脚手架材料周转，节约租赁费，仔细计算好每段搭架子所需材料（如：架子管、密目网、安全网等）的数量，随用随进场。尽量保证现场少堆放架子材料。
4.3脚手架钢管采用Φ48mm，壁厚3.5mm；架子管、扣件、脚手板、槽钢、安全密目网、大眼网、竹笆、油漆等材进场后，现场仔细检查质量，对不符合要求的材料立即退货。
4.4 做好地下室外墙的回填工作，确保回填土的夯实质量，做好回填土的应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。
五．落地式双排脚手架施工方案
5.1 双排落地式脚手架的构造要求和施工方法：
5.1.1脚手架基础
金坛建设工程有限公司
第 4 页
共 56页
2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
该工程基础验收后，搭设在地下室顶板上双排落地式脚手架，脚手架下口垫木板或多层板进行搭设，搭设在回填土上的立即对基槽进行回填，脚手架搭设的地基部分必须分层夯实，机械回填的尤其要注意回填的密实度，回填土上面必须坚实平整，注意为避免积水，在脚手架外侧设置排水沟，并找好坡度，回填土上口铺80碎石夯填 在碎石表面浇筑150厚C20砼的措施。按照
外墙双排脚手架扫地杆，距地***0厚木脚手板或一层多层板铺C20砼150厚垫层室外地面标高明沟双排脚手架的位置把脚手板准确地放在定位线上，内侧垫板中心距外墙200，外侧垫板中心距外墙1250，垫板采用厚度不小于50mm的木垫板，垫板长度不小于3米。基础形式详见下图：
5.1.2双排脚手架的构造要求：
1.双排钢管脚手架，考虑外墙面干挂花岗岩施工，内侧主立杆距外墙300，外侧主立杆与内侧主立杆间距为1050，立杆的纵向间距为1500，纵向水平杆的步距为1800，脚手架必须设置纵、横金坛建设工程有限公司
第 5 页
共 56页
2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm的立杆上，横向扫地杆亦用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
2.双排脚手架应设剪刀撑，该工程的落地式双排脚手架最高高度为21米，在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置，角度为45°，中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。
3.脚手架与墙体之间连接，根据落地式脚手架的总体高度和以后装修施工的方便，连接杆采用刚性连墙件与建筑物固定，并按要求竖向间距按2跨设一处，即每层均加固，裙房层高4.5米，超过步距2跨时，在相应的框架柱中间模板支撑螺杆上加强，水平间距在每层楼面按3跨设一处。5.1.3搭设要求：
脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连接件以上二步，每搭完一步脚手架后，应按规范的规定校正步距、纵距、横距及立柱的垂直度。5.1.3.1立杆搭设要求
1.相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
2.开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
3.当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向金坛建设工程有限公司
第 6 页
共 56页
2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；
4.立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。5.1.3.2纵向水平杆（大横杆）搭设要求：
1.纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度为6米，纵向水平杆的接头采用对接扣件连接，其对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。
2.在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外部立杆固定。
5.1.3.3横向水平杆（小横杆）的搭设要求：
1.双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。
2.小横杆纵向间距为1050mm，横向距建筑物外皮100mm，探出脚手架外立杆的距离为100mm，探出内立杆的距离为100mm；
3.作业层的横向水平杆，应根据支承脚手板的需要在脚手板接头处增加横向水平杆。
5.1.3.4纵向、横向扫地杆搭设要求
脚手架必须设置纵、横扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm的立杆上，横向扫地杆亦用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
金坛建设工程有限公司
第 7 页
共 56页
2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
（a）接头不在同步内（立面）；（b）接头不在同跨内（平面）
1―立杆；2―纵向水平杆；3―横向水平杆
纵向水平杆对接接头布置
1―立杆；2―纵向水平杆；3―横向水平杆；4―竹笆脚手板；5―其它脚手板
铺竹笆脚手板时纵向水平杆的构造
5.1.3.5连墙件、剪刀撑等的搭设要求
金坛建设工程有限公司
第 8 页
共 56页
2012年9月
泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
脚手架与墙体之间连接，采用在楼面梁内预埋短钢管的 连接方式，短钢管400mm长，在浇筑楼面砼时预埋在梁内，梁内预埋200，露出200，并按要求竖向间距按2跨设一处，即每层楼面均设置，水平间距按2～3跨设一处。间距为3米～4.5米设置一处，小横杆与短钢管连接，为防止脱落，小横杆与短钢管之间设置两个扣件连接，若楼面预留短钢管与脚手架的步距不在同一标高上，则增加小横杆和大横杆与立杆连接。
当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层墙件搭设完后方可根据情况拆除。
脚手架搭设完成二排以后，必须设置落地式剪刀撑，沿脚手纵向两端和转角处起，脚手架外侧面每隔9 m（水平距离）左右用斜杆搭成剪刀撑，自下而上随脚手架高度同步连续设置，斜杆用钢管与地面成45度～60度夹角，管子接长用两个转向扣件，搭接长度＞1000 mm，与扣件连接的钢管，露出扣件两端150 mm，最下面的斜杆与立杆的连接点，离地面不大于500 mm。不同方向的剪刀撑交叉后形成菱形的形状，呈大小一致，交叉的结点在同一水平面垂直线上。
5.1.3.6作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定 1.栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧； 2.上栏杆上皮高度应为1.2m； 3.挡脚板高度不应小于180mm。4.中栏杆应居中设置。
金坛建设工程有限公司
第 9 页
共 56页
2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
1―上栏杆；2―外立杆；3―挡脚板；4―中栏杆
栏杆与挡脚板构造
5.1.3.7脚手板要求
脚手架应铺满、铺稳，离开墙面120～150mm，竹笆脚手其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。5.1.4马道施工
根据工程需要，设置马道时，马道采用之字型斜道，斜道附着外脚手架，斜道宽度为1.0米，坡度采用1：6，拐角处设置平台，宽度同斜道宽度1.2米，斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板，栏杆宽度应为1.2米，挡脚板高度不应小于180mm。人行坡道的脚手板上应每隔300mm设置一根防滑木条，木条宽度为25×20mm。
金坛建设工程有限公司
第 10 页
共 56页
2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
外墙线1200300下上双排钢管脚手架8000 12002400马道入口马道平面图1200***01200密目网48钢管密目网马道入口脚手板或多层板25×20木防滑条间距300马道剖面图5.1.5防护网
安全网的搭设和安全措施： 施工工艺流程：
搭设包脚支撑→搭设斜支撑→挂安全网→固定安全网 斜支撑的预埋件应有专人埋设，保证它的牢固和准确。挂安全网前要对安全网进行细致的检查，如有破损等影响安全的问题出现要立即更换或修补。
2、安全措施：
(1)派专人定期对安全网的支撑进行检查。
(2)保持安全网的平整，不要出现塌落的现象，保证安全网的弹金坛建设工程有限公司
第 11 页
共 56页
2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
性。
(3)严禁在施工中向安全网上丢重物，防止安全网受到破坏，保证其在使用中的可靠性。
5.2 脚手架的质量要求及创文明工地措施
1.搭设脚手架的架子工必须专门培训，持证上岗的专业操作人员。
2.架子搭设按方案要求进行定位放线，要求搭设时必须拉线搭设，架子横平竖直，小横杆出架子宽度一致。
3.架子管竖杆、横杆、小横杆的钢管为创文明工地，必须刷油漆，必须使用光辉漆,该处刷黄色油漆。剪刀撑上刷黄黑相间的油漆，铺脚手板的剔脚板采用多层板刷黄黑间隔油漆。4.安全网的要求必须为安监站认可的阻燃网品牌，5.架子安装完毕，其明显的立面上挂安全标语及调幅。
6.验收方法及内容
架子搭设和组装完毕,在投入使用前,应逐层、逐流水段，由工长、架子班长和专职技安人员一起组织验收。
验收时，要检查架子所使用的各种材料、配件、工具是否符合现行国家和部颁标准、各有关规范的规定，以及是否符合施工方案的要求。
验收的具体内容包括：
架子的布置，立杆、大、小横杆间距，架子的搭设和组装，包括工具架起重点的选择；连墙点或与结构固定部分是否安全可靠，剪刀撑、斜撑是否符合要求。架子的安全防护，安全保险装置必金坛建设工程有限公司
第 12 页
共 56页
2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
须有效，扣件和绑扎拧紧程度应符合规定。脚手架的起重机具、钢丝绳、吊杆的安装等，必须安全可靠，脚手板的铺设应符合规定。脚手架的基础处理、作法、埋深必须正确和安全可靠。7.架子的拆除
架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设专人指挥，严禁非作业人员入内。
架子的拆除程序，应由上而下按层按步的拆除，先拆护身栏、脚手板和排木，再依次拆十字盖的上部绑扣和接杆。拆除全部十字盖、压栏子以前，必须绑好临时斜支撑，防止架子倾倒，禁止采用推倒或拉倒的方法拆除。
拆杆和放杆时，必须2～3人协同操作，拆顺水杆时应由站在中间的人将杆转向顺下，尽量下递，严禁向下抛物。
拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后拖住中间，再解头扣。拆除架子时，作业区周围及进出口处，必须派专人了望，严禁作业人员进入危险区域，拆除大片架子应加临时围栏，作业区内电线及其设备有防碍时，应事先与有关单位联系拆除、转移或加防护。
在大片架子拆除前应将预留的斜道、上料平台、通道小飞跳等，先行加固，以便拆除后能确保其完整、安全和稳定。
操作人员应佩带安全带及安全帽，拆除的全部过程中，应指定责任心强、技术水平较高的工人指挥，并负责拆除、撤料和看护全部操作人员的安全作业。
已拆除下的脚手架材料应及时清理，运至指定地点码放。
金坛建设工程有限公司
第 13 页
共 56页
2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
拆至底部时，未埋设的架子应加临时加固措施。5.3 安全注意事项
1、架子工必须经过培训持证上岗，搭设和拆除架子作业前，由工长对作业人员进行技术指导和安全交底。施工人员在作业中必须佩带安全带及安全帽，安装架子前应对各种配件进行检查，凡缺扣、崩扣、开裂等不合格的扣件、连接件、钢管坚决不得使用。拆除架子时，作业人员在攀登前要对需踩踏的杆件牢固性进行检查，以避免发生意外事故。
2、钢管、扣件、安全帽、安全带进场应有出厂合格证，并符合建设部《钢管脚手架扣件标准》（JGJ22-85）的要求。
3、各层架子搭设完毕后，必须由工长组织项目经理、安全员、技术人员进行验收，验收合格后方可使用。架子投入使用后，任何人不得随意拆改架子或挪动架子上的脚手板，确因施工需要必须改动时，应经施工负责人及技术人员批准。
4、所有挑架、钢管架上均不得堆放重物，并在明显位置挂出醒目标志牌，作业平台限载为200Kg/m2。作业人员不得集中停立，以确保架子受力均匀。
5、架子使用期间，架子工长、安全员应定时进行巡视、检查，发现问题及时解决，确保各类架子在安全状态下使用。
6、脚手架支搭与拆除时，应划出安全作业防护区，并设专人看管，非作业人员禁止入内。
7、遇有雨、雪、大风等天气严禁作业。
8、在安装和使用各类架子时，必须严格执行和遵守各项法律、法规、规程、规章，任何人不得违章指挥和违章作业，违者必纠。
金坛建设工程有限公司
第 14 页
共 56页
2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
5.4 脚手架的安全检查 1)建立安全生产保证措施：
（1）成立安全生产领导小组，由项目经理担任组长，在组织上保证安全生产。建立制度保证体系，落实岗位责任制，对于安全问题和隐患必须整改，处理结果要有备案。
（2）要做到做好搭设、管理、拆除及各阶段的技术交底，在执行建立交接检查制度，在施工过程中严格操作规范，严格管理。2)脚手架搭设质量的检查、验收: 检查的内容：构架设计的各项规定，节点的可靠连接，立杆的垂直度和水平杆的水平偏差，作业层的铺板和安全防护措施。检查的时间：在搭设完毕后每天进行巡查，在遭受大风大雨后，更要认真检查。
3)脚手架的使用规定: 脚手架在使用时应遵守如下规定：
作业层上的施工荷载应按照设计采用；材料应码放整齐，保证通道畅通；
禁止随意拆除基本杆件、连接件和连墙件，禁止随意增加作业高度；
人在作业时应加强自我保护，在工作前应检查有无异常情况； 作业完成后，应及时清理架面，在任何情况下严禁向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。
5.5落地式双排脚手架的计算
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技金坛建设工程有限公司
第 15 页
共 56页
2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
5．5．
1、参数信息: 1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为17.3 m，为计算安全起见计算脚手架高度按21 m计算，立杆采用单立管；
搭设尺寸为：立杆的横距为 1.05m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.30m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数
本工程地处江苏宿迁市，基本风压0.45 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为1.13； 脚手架计算中考虑风荷载作用；
金坛建设工程有限公司
第 16 页
共 56页
2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038； 脚手板铺设总层数:4； 5.地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00； 立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。
金坛建设工程有限公司
第 17 页
共 56页
2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
5．5．
2、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2×1.05/(2+1)=0.7 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.4×0.7=0.98 kN/m；
金坛建设工程有限公司
第 18 页
共 56页
2012年9月
泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图
1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×0.98×1.52 =0.251 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为 M2max=-0.10×0.172×1.52-0.117×0.98×1.52 =-0.297 kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.251×106,0.297×106)/5080=58.465 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 58.465 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
金坛建设工程有限公司
第 19 页
共 56页
2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
3.挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：
其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m； 最大挠度计算值为： ν= 0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×121900)= 1.593 mm；
大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！
5．5．
3、小横杆的计算: 根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN； 脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN； 活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/(2+1)=1.050 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.05 = 1.728 kN；
金坛建设工程有限公司
第 20 页
共 56页
2012年9月
泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
小横杆计算简图 2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax = 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = 1.728×1.05/3 = 0.605 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.611 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.611×106/5080=120.313 N/mm2 ； 小横杆的最大弯曲应力 σ =120.313 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
金坛建设工程有限公司
第 21 页
共 56页
2012年9月
泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)= 0.024 mm ； 大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.05 = 1.265 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
νpmax = 1265.1×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)= 2.07 mm；
最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.024+2.07 = 2.094 mm； 小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！
5．5．
4、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.05/2=0.02 kN；
金坛建设工程有限公司
第 22 页
共 56页
2012年9月
泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN； 活荷载标准值: Q = 2×1.05×1.5 /2 = 1.575 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×1.575=2.582 kN； R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5．5．
5、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×21.00 = 3.293kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×4×1.5×(1.05+0.3)/2 = 1.215 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×21 = 0.158 kN； 经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.115 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 2×1.05×1.5×2/2 = 3.15 kN；
金坛建设工程有限公司
第 23 页
共 56页
2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
风荷载标准值按照以下公式计算
其中 Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.45 kN/m2；
Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 1 ；
Us--风荷载体型系数：取值为1.13； 经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.45×1×1.13 = 0.356 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.115+ 1.4×3.15= 10.548 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.115+ 0.85×1.4×3.15= 9.887 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.356×1.5× 1.82/10 = 0.206 kN.m； 5．5．
6、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.548 kN；
金坛建设工程有限公司
第 24 页
共 56页
2012年9月
泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m； 长细比 Lo/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 10548/(0.186×489)=115.975 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 115.975 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.887 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m； 长细比: L0/i = 197 ；
金坛建设工程有限公司
第 25 页
共 56页
2012年9月
泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 9886.86/(0.186×489)+205860.123/5080 = 149.225 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 149.225 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
5．5．
7、最大搭设高度的计算: 按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.822 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.15 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m； Hs =[0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.822 +1.4×3.15)]/(1.2×0.125)=80.453 m；
按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 80.453 /(1+0.001×80.453)=74.462 m；
金坛建设工程有限公司
第 26 页
共 56页
2012年9月
泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
[H]= 74.462 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。
脚手架单立杆搭设高度为21m，小于[H]，满足要求！
按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.822 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.15 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw /(1.4×0.85)= 0.206 /(1.4 × 0.85)= 0.173 kN.m；
Hs =(0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.822+0.85×1.4×(3.15+0.186×4.89×100×0.173/5.08)))/(1.2×0.125)=60.258 m；
按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 60.258 /(1+0.001×60.258)=56.834 m；
[H]= 56.834 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。
脚手架单立杆搭设高度为21m，小于[H]，满足要求！
金坛建设工程有限公司
第 27 页
共 56页
2012年9月
泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
5．5．
8、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.356 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2； 按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 8.073 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.073 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]
其中 φ--轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN；
Nl = 13.073 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 13.073小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！
金坛建设工程有限公司
第 28 页
共 56页
2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
连墙件扣件连接示意图 5．5．
10、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 120 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =52.742 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.548 kN； 基础底面面积 ：A = 0.2 m2。
p=52.742 ≤ fg=120 kPa。地基承载力满足要求！
六.悬挑脚手架施工方案
6.1 脚手架工程设计及搭设参数
A、B塔楼从五层、十一层开始采用16#工字钢悬挑脚手架，架体高度18金坛建设工程有限公司
第 29 页
共 56页
2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
米，立杆采用双排单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；
连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m（现场施工随楼层布置，层高为3米），水平间距4.5 m，采用扣件连接；
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.5 m。斜拉钢丝绳及卸荷钢丝绳均采用6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。
悬挑工字钢上双排脚手架构造设置及搭设要求同落地式双排脚手架一致。
C塔楼从五层、十一层、十七层分别采用16#工字钢悬挑脚手架，施工方式同A、B楼。
6.2普通型钢悬挑脚手架计算书
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)以及本工程的施工图纸。
6.2.1、参数信息: 1.脚手架参数
悬挑双排脚手架搭设高度为 18 m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；
金坛建设工程有限公司
第 30 页
共 56页
2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
内排架距离墙长度为0.30 m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00； 连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数
本工程地处江苏淮阴市，查荷载规范基本风压为0.400kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.128；
计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:8 层； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板； 5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物金坛建设工程有限公司
第 31 页
共 56页
2012年9月
泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
内锚固段长度 2.5 m。
与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00； 楼板混凝土标号:C30； 6.拉绳与支杆参数
钢丝绳安全系数为:6.000； 钢丝绳与墙距离为(m):3.000；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。
金坛建设工程有限公司
第 32 页
共 56页
2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
6.2.2、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2×1.05/(2+1)=0.7 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.4×0.7=0.98 kN/m；
金坛建设工程有限公司
第 33 页
共 56页
2012年9月
泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图
1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×0.98×1.52 =0.251 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为 M2max=-0.10×0.172×1.52-0.117×0.98×1.52 =-0.297 kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.251×106,0.297×106)/5080=58.465 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 58.465 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：
金坛建设工程有限公司
第 34 页
共 56页
2012年9月
泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m； 最大挠度计算值为： ν= 0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×121900)= 1.593 mm；
大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！。
6．2.3、小横杆的计算: 根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN； 脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN； 活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/(2+1)=1.050 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.05 = 1.728 kN； 2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下: 金坛建设工程有限公司
第 35 页
共 56页
2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
Mqmax = 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = 1.728×1.05/3 = 0.605 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.611 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.611×106/5080=120.313 N/mm2 ； 小横杆的最大弯曲应力 σ =120.313 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)= 0.024 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.05 = 1.265 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
νpmax = 1265.1×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)= 2.07 mm；
最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.024+2.07 = 2.094 mm；
金坛建设工程有限公司
第 36 页
共 56页
2012年9月
泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！
6.2.4、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.05/2=0.02 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN； 活荷载标准值: Q = 2×1.05×1.5 /2 = 1.575 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×1.575=2.582 kN； R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!6.2.5、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×18.00 = 2.822kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2
金坛建设工程有限公司
第 37 页
共 56页
2012年9月
泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
NG2= 0.3×8×1.5×(1.05+0.3)/2 = 2.43 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15×8×1.5/2 = 0.9 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×18 = 0.135 kN； 经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.287 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 2×1.05×1.5×2/2 = 3.15 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算
其中 Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.4 kN/m2；
Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 1 ；
Us--风荷载体型系数：取值为1.128； 经计算得到，风荷载标准值
金坛建设工程有限公司
第 38 页
共 56页
2012年9月
泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
Wk = 0.7 ×0.4×1×1.128 = 0.316 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.287+ 1.4×3.15= 11.955 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.287+ 0.85×1.4×3.15= 11.293 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.316×1.5× 1.82/10 = 0.183 kN.m； 6.2.6、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 11.955 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m； 长细比 Lo/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
金坛建设工程有限公司
第 39 页
共 56页
2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 11955/(0.186×489)=131.439 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 131.439 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.293 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m； 长细比: L0/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 11293.38/(0.186×489)+182662.906/5080 = 160.123 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 160.123 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
6.2.7、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
金坛建设工程有限公司
第 40 页
共 56页
2012年9月
泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.316 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2； 按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 7.163 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.163 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]
其中 φ--轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN；
Nl = 12.163 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 12.163小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！
金坛建设工程有限公司
第 41 页
共 56页
2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
连墙件扣件连接示意图 6.2.8、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。
受脚手架集中荷载 N=1.2×6.287 +1.4×3.15 = 11.955 kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.1×0.0001×78.5 = 0.246 kN/m；
金坛建设工程有限公司
第 42 页
共 56页
2012年9月
泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)金坛建设工程有限公司
第 43 页
共 56页
2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R[1] = 16.156 kN； R[2] = 8.676 kN； R[3] = 0.062 kN。
最大弯矩 Mmax= 1.811 kN.m；
最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 1.811×106 /(1.05 ×141000)+ 11.955×103 / 2610 = 16.811 N/mm2；
水平支撑梁的最大应力计算值 16.811 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压金坛建设工程有限公司
第 44 页
共 56页
2012年9月
泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
强度设计值 215 N/mm2,满足要求！
6.2.9、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb = 570 ×9.9×88× 235 /(1200×160×235)= 2.59 由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.961。
经过计算得到最大应力 σ = 1.811×106 /(0.961×141000)= 13.364 N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 σ = 13.364 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!6.2.10、拉绳的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=17.401 kN；
6.2.11、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：
金坛建设工程有限公司
第 45 页
共 56页
2012年9月
泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为 RU=17.401 kN 选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。
其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝123KN；
α--
钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；
K--钢丝绳使用安全系数。K＝6。得到：[Fg]=17.425KN>Ru＝17.401KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为 N=RU=17.401kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为
其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 50N/mm2；
所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(17401×4/3.142×50)1/2 =22mm；
6.2.12、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
金坛建设工程有限公司
第 46 页
共 56页
2012年9月 泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.062 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[61.513×4/(3.142×50×2)]1/2 =0.885 mm；
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式:
其中 N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.062kN； d--楼板螺栓的直径，d = 20mm；
[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； [f]--钢材强度设计值,取215N/mm2；
h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于
61.513/(3.142×20×1.43)=0.685mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN 螺栓的轴向拉力N=0.062kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，金坛建设工程有限公司
第 47 页
共 56页
2012年9月
泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
满足要求！
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:
其中 N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 8.676kN； d--楼板螺栓的直径，d = 20mm；
b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm；
fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2； 经过计算得到公式右边等于138.51 kN，大于锚固力 N=8.68 kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!
七.卸料平台的施工方案
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。悬挑卸料平台的计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
7.1、参数信息: 1.荷载参数
脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；
栏杆、挡板类别：栏杆、冲压钢脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.11； 施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):5.00。
金坛建设工程有限公司
第 48 页
共 56页
2012年9月
泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
2.悬挑参数
内侧钢绳与墙的距离(m)：1.20，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.00； 上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.00；
钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的节点按 铰支 计算； 预埋件的直径(mm)：20.00。
只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。
3.水平支撑梁
主梁材料类型及型号：18号槽钢槽口水平[ ； 次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平[；
次梁水平间距ld(m)：0.40，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。
4.卸料平台参数
水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：2.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：3.00, 梁悬臂Mc（m）：0.00；
平台计算宽度(m)：2.50。
7.2、次梁的验算: 次梁选择 14a号槽钢槽口水平[，间距0.4m，其截面特性为： 面积 A=18.51cm2； 惯性距 Ix=563.7cm4；
金坛建设工程有限公司
第 49 页
共 56页
2012年9月
次泗阳锦都豪庭二期13#楼工程
脚手架工程施工方案
转动惯量 Wx=80.5cm3； 回转半径 ix=5.52cm；
截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。
1.荷载计算
(1)、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2； Q1=0.35× 0.40= 0.14kN/m；
(2)、型钢自重标准值：本例采用14a号槽钢槽口水平[，标准值为0.14 kN/m Q2=0.14 kN/m(3)、活荷载计算
1)施工荷载标准值：取2.00 kN/m2 Q3=2.00 kN/m2
2)最大堆放材料荷载P：5.00kN 荷载组合
Q=1.2×(0.14+0.14)+1.4×2.00×0.40=1.46kN/m P=1.4×5.00=7.00kN 2.内力验算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：
最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为：
经计算得出: Mmax =(1.46×2.502/8)×(1-(0.002/2.502))2+7.00×2.50/4=5.51kN.m。
最大支座力计算公式: 金坛建设工程有限公司
第 50 页
共 56页
2012年9月
第二篇：16号楼脚手架专项施工方案
XX住宅小区
脚 组员： 手 架 施 工 专 项 方 案
日期：
目录
一、工程概况..................................................................................................................................................1
二、搭设形式..................................................................................................................................................1
三、材料要求..................................................................................................................................................1
四、悬挑架搭设材料及相关数据选择..........................................................................................................2
五、搭设、使用和拆除安全注意事项..........................................................................................................4
六、环境保护措施..........................................................................................................................................8
七、安全计算书..............................................................................................................................................8
一、工程概况
**住宅小区16#楼位于**市人民西路与中山北路路的交叉处，由****省建筑设计研究院设计完成，小区所处位置水陆交通方便，环境良好，是高档、理想的生活区。住宅建筑物高度18.232m；建筑层数为5跃6层，层高均为3m，阁楼层高为3.852m；建筑室内±0.000相当绝对标高6.550米，室内外高差为0.450～0.90米。本工程建筑结构安全等级为二级，抗震设防烈度六度，结构类型为框架。基础采用Φ377夯扩桩，上部结构采用钢筋砼异形柱框架结构，楼盖采用现浇梁板式钢筋砼体系。±0.000以下砼强度为C30标号、±0.000以上砼强度为C25。地下室侧墙和底板砼抗渗等级0.6Mpa。
砌体-2.600米以下采用蒸压灰砂砖，-2.600米以上外墙、楼梯间墙体、分户墙体等采用蒸压轻质砂加气砼砌块，其余隔墙均采用轻质隔墙（容垂不大于5KN/M3）,±0.000以下用M7.5水泥砂浆砌筑，±0.000以上用M5.0混合砂浆砌筑。
二、搭设形式
1、地上结构施工部位
1至5层采用落地式双排架，从5层顶开始采用悬挑式双排脚手架，住宅层高为3m，五层悬挑一次，一次悬挑架高度为18.6m，控制最大悬挑高度不得大于20米。1#楼1至5层采用落地式双排架，从5层顶开始采用悬挑式双排脚手架，第二道在9层顶，第三道在13层顶，第四道在女儿墙顶，悬挑架采用建筑立面全防护，待工程施工完成后进行架体拆除。
三、材料要求
1、脚手架钢管要求
脚手架钢管采用外径为φ48mm，壁厚为3.5mm的焊接钢管，主要用于立杆、大横杆、小横杆、斜撑、剪刀撑等。表面平整光滑，无锈蚀、裂纹、分层、划道，符合现行国家《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，并有产品出厂合格证。焊接钢管表面平整光滑，无锈蚀、裂纹、分层、划道。对于有裂纹、开焊、凹凸状、折痕、严重锈蚀和弯曲的严禁使用，进场钢管必须有出厂产品质量证明书及备案证明。
2、扣件要求
采用可锻铸铁做的扣件，其材质符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，扣件必须有生产许可证，产品必须有出厂合格证，无裂纹、气孔、砂眼等缺陷，贴面平整，活动部位灵活，夹紧钢管时，开口处最小距离不小于5mm，在螺栓拧紧扭矩力达65Nm时，不得发生破坏。分直角扣件（两管交叉90度的连接），回转扣件（两管交叉任意角度连接）和对接扣件（两管一字对接）三种，用于钢管之间的连接。
3、脚手板、安全网要求
脚手板采用木板，凡裂纹、凹陷变形、严重弯曲的不得使用。安全网分安全平网和安全立网（密目网），平网的材质应符合国标《安全网》（GB5725-1997），密目式安全立网的材质应符合GB16909的规定，以及沈阳市建委有关规定。安全网用绿色阻燃密目安全网（沈阳市宏达安全网厂），必须满足2000目/100cm2，做贯穿试验不穿透，6×1.5m的单张重质量不少于3.0kg，安全网必须有生产许可证和质量合格证以及建筑安全监督部门发放的准用证，严禁无证不合格产品。
木脚手板用于操作层平台，平网用于脚手架水平铺设及外架外挑网，密目网用于脚手架外围全封闭。
四、悬挑架搭设材料及相关数据选择
1、脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 19 m，立杆采用单立杆；
说明：标准层层高3米，一次最大悬挑5层，为18.6米，最顶层操作层搭设1.5m高的防护架，累计20.1米，计算按照22米进行验算。
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.80m，大横杆的步距为1.4 m； 内排架距离墙宽度为0.30 m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为 Φ48×3.0；（根据市场实际壁厚不均匀现象，选用壁厚3.0的验算）横杆与立杆连接方式为单扣件；
连墙件布置取两步三跨，竖向间距 2.8 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2、活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层；
3、风荷载参数
本工程地处东北风力大，基本风压0.6kN/m2；（采用高风压）
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为0.214；
4、静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m):0.005；
脚手板铺设层数:4 层；（按照四层立体防护进行验算）脚手板类别:5㎝厚木板；栏杆挡板类别:多层板挡板；
25、水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用Q235B的16号工字钢3-4米，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度1.8至 2.8 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):18.00的园钢；楼板混凝土标号:C25；
6、拉绳与支杆参数
选择6×37钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径15mm。钢丝绳安全系数为:6.000； 钢丝绳与墙距离为(m):2.800；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。
五、搭设、使用和拆除安全注意事项
脚手架搭设基本要求严格依据沈建管质字〔2008〕53号《建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理规定》，及国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001）
1、搭设施工
（1）钢管脚手架的杆件连接必须使用合格的钢扣件，不得使用铅丝和其他材料绑扎。脚手杆件不得钢木混搭。
（2）在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。
（3）脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：
1)周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；“一”字形脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设。
2)脚手架各杆件相交伸出的端头均大于10cm，以防止杆件滑脱。
（4）剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。
（5）脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6m。当作业层高出其下连墙件
2步或4m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。（6）脚手板或其它作业层板铺板要求
1)脚手板或其它铺板应铺平铺稳，应予绑扎固定。
2)脚手板采用对接平铺时，在对接处，与其下两侧支承横杆的距离应控制在100～200mm之间。
3)脚手板采用搭设铺放时，其搭接长度不得小于200mm，且在搭接段的中部应设有支承横杆。铺板严禁出现端头超出支承横杆150mm以上未作固定的探头板。
4)长脚手板采用纵向铺设时，其下支承横杆的间距不得大于：冲压钢脚手板为1.5m。纵铺脚手板应按以下规定部位与其下支承横杆绑扎固定：脚手架的两端和拐角处；沿板长方向每隔15～20m；坡道的两端；其它可能发生滑动和翘起的部位。
5）由于内排立杆距结构30cm，必须在此处的小横杆上满铺脚手板，并且将脚手板用14#铁丝绑扎牢固。脚手架的操作面必须满铺脚手板，不得有空隙、探头板和飞跳板。（7）装设连墙件或其它撑拉杆件时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和整架的显著变形。
（8）工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。
（9）在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作≥100mm的构架尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。（10）脚手板操作面的端头处设1.2米高防护栏杆两道，建筑物顶部脚手架要高出屋面女儿墙顶1.0m，高出部分要绑两道护身栏，并立挂安全网。
2、搭设质量
2.1脚手架的验收标准规定
（l)构架结构符合前述的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内。
（2)节点的连接可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到<40-60N·m。（3)钢脚手架立杆垂直度应≤1/300，且应同时控制其最大垂直偏差值：当架高≤20m时为不大于50mm；当架高＞2Om时为不大于75mm。
（4)纵向钢平杆的水平偏差应≤1/250，且全架长的水平偏差值不大于50mm。（5)作业层铺板、安全防护措施等需符合上述的要求。
2.2脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用：
（1)搭设完毕后
（2)连续使用达到6个月；
（3)施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前；（4)在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后；
（5)在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。
3、脚手架使用规定
（1）作业层每1m2架面上实用的施工荷载(人员、材料和机具重量)不得超过以下的规定值或施工设计值：施工荷载(作业层上人员、器具、材料的重量)的标准值，结构脚手架取3kN/m2；装修脚手架取2kN/m2。
（2）施工设备单重不得大于1kN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2.5kN。
（3）在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。按通行手推车要求搭设的脚手架应确保车道畅通。严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车。（4）作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。
（5）在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。
（6）工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。
（7）人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁攀援脚手架上下。（8）每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解
决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。（9）在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至室内；每日收工前应清理架面，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。
4、脚手架的拆除规定
（1）脚手架的拆除作业应按确定的拆除程序进行。
（2）连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。
（3）在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。（4）在拆除过程中，应作好配合、协调动作。
（5）拆除脚手架前，应将脚手架上的遗留材料、杂物等清除干净。按自上而下，先装者后拆，后装者先拆的顺序进行。
（6）不准上下两步同时拆架，做到一步一清，一杆一清，剪刀撑应先拆除中间后再拆两头扣。
5、安全注意事项
（1）搭设或拆除脚手架时，必须划出安全区，设警戒标志，并应有专人负责，阻止闲人靠近工作区。
（2）搭拆脚手架时，操作人员必须戴好安全帽，使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人。登高要穿防滑鞋。
（3）严格控制在脚手架上的施工荷载，不准在脚手架上堆放多余的材料，以确保脚手架畅通及安全。
6、管理措施
（1）在搭设过程中应由技术员、安全员组织有关人员及时检查。
（2）在工程施工过程中，应派有经验的架子工负责对脚手架进行检查与保修工作，扣件松动及时拧紧。特别是大风雨后，安全员要及时组织有关人员对架子进行全面检查。
（3）脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术负责人及安全员确认后方可进行更改。
六、环境保护措施
（1）在搭拆脚手架时，搭设各种杆件要轻拿轻放，严禁向下抛掷，在外脚手架外侧满挂密目安全网，作封闭围护。
（2）在外脚手架外侧满挂密目安全网，以减小在结构和装修施工阶段由于在一些工序施工过程中粉尘飞扬的现象，降低粉尘向大气中的排放。（3）遵守XX市相关环保规定。
七、安全计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为19.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
一、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=2.000×1.050/3=0.700kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×0.700=0.980kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.109+0.10×0.980)×1.5002=0.240kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.109+0.117×0.980)×1.5002=-0.283kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.283×106/4491.0=62.910N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值q2=0.700kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.091+0.990×0.700)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=1.720mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.500/3=0.079kN 活荷载标准值 Q=2.000×1.050×1.500/3=1.050kN 荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×1.050=1.634kN
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.038)×1.0502/8+1.634×1.050/3=0.578kN.m
=0.578×106/4491.0=128.728N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.03mm
集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.050=1.186kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1186.350×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=2.195mm
最大挠度和
V=V1+V2=2.223mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=2.000×1.050×1.500/2=1.575kN 荷载的计算值 R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×1.575=2.395kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.107×19.000=2.033kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2 = 0.150×4×1.500×(1.050+0.300)/2=0.608kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.150×1.500×4/2=0.450kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×19.000=0.142kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.232kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×2×1.500×1.050/2=3.150kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.600
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.250×0.600 = 0.236kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.232+0.85×1.4×3.150=7.627kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.232+1.4×3.150=8.289kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距(m)； h —— 立杆的步距(m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.236×1.500×1.800×
1.800/10=0.137kN.m
五、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=8.289kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度(m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
—— 由长细比，为3118/16=196；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；
—— 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到 =8289/(0.19×424)=103.157N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=7.627kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度(m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
—— 由长细比，为3118/16=196；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.137kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到 =7627/(0.19×424)+137000/4491=125.348N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.200kN；
NQ —— 活荷载标准值，NQ = 3.150kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 82.750米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.200kN；
NQ —— 活荷载标准值，NQ = 3.150kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m；
Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.115kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 68.859米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.236kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 5.358kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 10.358kN 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f] 其中
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；
A = 4.24cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 82.709kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用普通螺栓连接，普通螺栓计算参见《施工计算手册》钢结构部分。
连墙件普通螺栓连接示意图
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p = N/A；p = 33.16 N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N = 8.29 A —— 基础底面面积(m2)；A = 0.25 fg —— 地基承载力设计值(kN/m2)；fg = 68.00
地基承载力设计值应按下式计算
fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!
第三篇：外脚手架施工方案(22#楼)
宜昌恒大绿洲首期工程
22#楼外脚手架施工方案
编制人：
审核人：
审批人：
新七建设集团有限公司 宜昌恒大绿洲项目部 年
月
日
外脚手架施工方案
一、工程概况
本工程位于宜昌市梅子垭路，22#楼建筑面积约为12932.75 ㎡，±0.000相当于绝对标高99.30米； 22#楼18层；结构形式为框架剪力墙结构；基础采用人工挖孔桩基础+局部墙下条形基础。建筑物总高度：22#楼97.450米。
二、架体布置形式
根据工程平面形状，本工程一至四层采用落地式钢管脚手架（搭设高度为11米），四至屋面层采用悬挑式钢管脚手架两种形式相结合。其中悬挑式钢管脚手架将采用三套I14（＞1.5m采用I16）工字钢悬挑构件周转，每6层（18米）为一悬挑段。
三、材料：
1、钢管：采用外径48mm,壁厚3.5mm的焊接钢管。用于拉杆、大横杆和斜杆的钢管长度3~6m为宜。这样的长度一般重25kg内适合人工操作。用于小横杆的钢管长度以1.0~1.2m为宜，以适用脚手架的宽度。
2、扣件：扣件是用以下三种形式：直角扣件，旋转扣件，对接扣件。在施工时可以根据不同情况选择适当扣件，扣件材质必须可靠，扣件与钢管的贴合面必须严格整形，接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm，当开口处的最小距离应小于5mm。
3、脚手板：厚度不小于50mm，不得有腐烂材质。
四、搭设方法（采用密目网进行全封闭）
（1）落地式钢管脚手架搭设：首先将四周基坑内素土回填夯实,再用C20砼浇筑地面，使落地式外脚手架基础硬化、平整,并在离架体1m处设置300×300的砖砌排水沟。架体步距h=1.8m，立杆纵距la=1.5m，排距Lb＝0.9m，每根立杆下设置150×150的木板垫。
（2）悬挑脚式脚手架采用I14（＞1.5m采用I16）工字钢，其上搭设扣件式钢管双排外脚手架，步距h＝1.8m，立杆纵距La＝1.5m，悬挑工字钢间距（等于立杆纵距）1.5m，外伸长度1.4m，内搁置长度为2.1m，在工字钢支点和内端砼（即边梁和框架梁中）预埋Ф25的锚环，以固定工字钢位置；在悬挑工字钢上一层框架边梁中预埋Ф16吊环，脚手架内侧立杆离墙距离0.3m，以固定钢丝绳（直径φ12）来悬拉工字钢端头；在工字钢相应位置焊100mm高的Ф12钢筋头，以限制钢管立杆的位移；脚手架外排立杆内侧满拉2000目密目安全网，外侧在转角及中间每隔6个立杆纵距搭设剪刀撑，连续设置。拐角处在框梁挂上预埋吊环，采用钢丝绳斜拉脚手架卸载。
2、搭设程序：
搭设顺序：作好搭设前的准备工作（锚筋的安置、工字钢的安装等）→放置纵向扫地杆→逐根竖立立杆，随即与纵向扫地杆扣牢→安装横向扫地杆，并与立杆或纵向扫地杆扣牢→安装第一步大横杆→安装第一步小横杆→安装第二步大横杆→安装第二步小横杆→安装第三、第四步大横杆和小横杆→设置连墙杆→接立杆→加设剪刀撑铺脚手板→绑护身栏杆和挡脚板→挂安全网。
扫地杆的高度为离地面200mm。大横杆每步的高度为1800mm，在搭设一步高后进行立杆和大横杆的校正调直。立杆用线锤校正其垂直度，大横杆后拉线调直并校正水平。
脚手板的铺设：脚手板每四层沿纵向满铺水平防护，结构施工时，模板拆除作业层砼结构施工（含砼浇筑施工）层外架脚手板沿纵向满铺，做到严密、牢固、铺稳铺实铺平，不得有500mm以上间隙。离开墙面35cm，严禁留长度为150mm的探头板、搭接铺设的脚手板，要求两块脚手板端头的搭接长度不小于400mm，接头处必须在小横杆上。
五、构造要求：
1、纵向水平杆的构造：
（1）纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度为3跨；（2）纵向水平杆接长采用对接扣件连接。
2、相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，与相近大横杆的距离不大于步距的1／3，立杆与横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏，立杆的垂直度应大于架高的1／300，并同时控制其绝对偏差，本栏不大于80mm。
3、大横杆：步距为1.8m，上下横杆的接头位置应错开,布置在不同的立杆纵距中与相近立杆的距离不大于纵距中的1／3，同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1／250，且不大于50mm。
4、小横杆：贴近立杆布置搭于大横杆上并用直角扣件扣紧。
5、剪刀撑设置：
（1）纵向剪刀撑：为了增强脚手架的纵向稳定性和整体性，在悬挑架体上沿架高连续设置剪刀撑。在脚手架两端和转角处设置剪刀撑宽度取不小于四跨且不应小于6M，斜杆与地面夹角45-60。范围内，剪刀撑钢管搭接长度为1000mm，搭接处为3个扣点。落地式架体在外侧立面两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置。
（2）横向支撑：因悬挑架高大于25，每片脚手架在其两端设置横向支撑，并于中间沿纵的每隔6跨加设一道横向支撑。
6、连墙件：接二步三跨设置，垂直间距3.6m，水平间距4.5m，上下错位布置。在结构边梁上过中线位置预埋Ф48×3.5的钢管，短钢管两端分别用直角扣件与预埋钢管及大横杆相连。
主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件连接且严禁拆除。
脚手架连墙件的布置：
（1）靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于150mm（2）从底层第一步纵向水平杆处开始设置（3）本工程将采用矩形布置
（4）本工程由于高度在24m以上，所以必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。
（5）连墙件表面刷红色油漆。
8、护栏和挡脚板：在铺脚手架的操作层上必须设二道护栏和栏脚手板，上栏高度大于1.1m，挡脚板也可加一道低栏杆代替。
作业层脚手板应铺满、铺稳。脚手板的铺设每间隔12m应满铺一道，脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外
伸长应取150mm。两块脚手板外伸长度的和为250mm；脚手板搭接平铺时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm。其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。
脚手板四角用Ф1.2mm镀锌钢丝固定在小横杆上。
9、水平防护：
脚手架外立面满挂密目安全网做全封闭，临街面采取硬质防护立面封闭。
架体内底层、施工层必须采取硬质水平防护，每隔两层且高度不超过10m设水平安全网，操作层下设安全网。安全网必须兜挂至建筑物结构。
六、脚手架拆除
1、拆除前的准备
（1）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；
（2）设置好警戒区，并有专人负责警戒。（3）应清除脚手架上杂物及地面障碍物。
2、拆除时的规定
（1）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；脚手架拆除顺序一般为脚手板—栏杆—剪刀撑—牵杠—横杆—立杆，按自上二而下先搭后拆，逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，不准
上下同时作业，剪刀撑先拆中间扣再拆两头扣，由中间操作人往下递杆子。
（2）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于步，应增设连墙件加固。
（3）当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。
（4）当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先加设连墙件及横向斜杆加固。
3、卸料时规定
（1）各构配件严禁抛至地面，拆下的杆件与零配件，应按类分堆(零配件装入容器内)，用吊车吊下，严禁高空抛掷。
（2）运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。
七、安全措施
1、人员及材料要求
（1）搭设脚手架的施工人员须为经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB 5036）等考核合格的专业架子工，有登高架设特种作业上岗证。
（2）上岗人员应定期体检，合格方可持证上岗。凡患有高血压，心脏病者不得上脚手架操作。
（3）搭设脚手架时，工人必须戴好安全帽，佩好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。（4）进场钢管、扣件必须有产品合格证书和检验报告。
（5）搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
建立钢管、扣件的专用堆放场地，钢管、扣件按品种、规格分类堆放，堆放场地不得积水。
2、施工时的要求
（1）脚手架搭拆前应有书面安全技术交底。使用前必须经过验收(可分层、分段)合格后挂牌使用，并有验收签字手续；拆除时严格按安全技术操作规程要求进行。
（2）走人斜道(直上、三字型)坡度不得大于三分之一，设防滑条，两侧应设两道防护栏杆，斜道平台小于3平方米，临边围脚手片防护，斜道纵向距外侧及横向两终端应设剪刀撑或设两道栏杆难以设斜道的，应采取其它有效措施。
（3）吊运脚手架、钢管等须用专用保险吊钩，严禁单点起吊，要准平衡，并严格控制脚手架上的施工荷载。
（4）脚手架与主体结构连墙杆采用钢管，一端用扣件与主体结构预埋钢管扣件连接，另一端用扣件同立杆连接。
（5）脚手片必须满铺三步(包括操作层)，绑扎牢固，脚手片铺设 交接处要平整、牢固，无空头跳板。
（6）脚手架封顶，里立杆应低于檐口0.5m，外立杆高出檐口1.5m。
（7）施工班组应按专项方案施工不得擅自更改
（8）当有六级及六级以上大风和雨、雾、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。
（9）承重支架搭设、验收、拆除必须按有关规定，搭设质量必须由质量检查部门验收。质检部门应配力矩扳手一付。
（10）脚手架每搭设三步，由项目部质检部门检查验收，有书面记录，履行验收签字手续，验收合格后方继续搭设。
3、使用时的要求
（1）在脚手架的使用期间要加强对钢管、扣件的检测和维修保养。（2）在脚手架的使用期间严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆、扫地杆及连墙件。
不得在脚手架基础及相邻处进行挖掘作业，否则应采取安全措施。（3）脚手架使用中，应定期检查杆件的设置的连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；地基是否有积水，底座是否有松动，立杆是否悬空；扣件是否松动；脚手架的垂直度偏差；安全防护措施是否符合要求；是否超载。
（4）严禁在脚手架上堆放钢管，木材及施工多余的物件等，以确保脚手架畅通及防止超载。
（5）施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架，非电工不准擅自拉接电线和电器装置。
八、注意事项：
1、搭设或拆除脚手架必须由有资质，取得特殊工种操作证经过专业培训架子工进行施工，施工前进行操作规章交底，操作时必须戴安全帽，挂安全带，穿防滑鞋。
2、脚手架搭设完，必须经专职人员检查验收合格的，方可交付使用。
3、脚手架不得随意拆除，拆除时需边加固迦拆除，并有专人跟检。
4、脚手架在使用中，要定专人跟踪检查，对不合格部位及时修复或更换确保无隐患。
5、雨、大风天气，严禁搭、拆作业。
悬挑架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
一、参数信息: 1.脚手架参数
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.80 米；
计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 18.0 米，立杆采用单立管；
内排架距离墙长度为0.30米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2；
采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为单扣件；
2.活荷载参数
施工荷载均布参数(kN/m):3.000；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:3；
3.风荷载参数
湖北省宜昌市地区，基本风压为0.300，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.649；
考虑风荷载；
4.静荷载参数
每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110；
安全设施与安全网(kN/m):0.005；脚手板铺设层数:4；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢； 4.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用[14a号槽钢]，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度 2.00 米。
222
与楼板连接的螺栓直径(mm):25.00；
楼板混凝土标号:C30； 5.拉绳与支杆参数
支撑数量为:1；
钢丝绳安全系数为:10.000；
钢丝绳与墙距离为(m):1.200；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.20 m。
二、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值:P2=0.300×0.900/(2+1)=0.090 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3.000×0.900/(2+1)=0.900 kN/m；
静荷载的计算值: q1=1.2×0.038+1.2×0.090=0.154 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.4×0.900=1.260 kN/m；
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距计算公式如下:
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.311×10,0.366×10)/5080.0=72.047 N/mm；
大横杆的抗弯强度:σ= 72.047 N/mm 小于 [f]=205.0 N/mm。满足要求！
3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下：
22跨中最大弯距为M1max=0.08×0.154×1.500+0.10×1.260×1.500 =0.311 kN.m；
2支座最大弯距为 M2max=-0.10×0.154×1.500-0.117×1.260×1.500 =-0.366 kN.m；
662
活荷载标准值: q2= Q =0.900 kN/m；
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.090=0.128 kN/m；
V= 0.677×0.128×1500.0/(100×2.06×10×121900.0)+0.990×0.900 ×1500.0/(100×2.06×10×121900.0)= 1.972 mm；
脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。
大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!
4545
三、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.500 = 0.058 kN；
脚手板的荷载标准值：P2=0.300×0.900×1.500/(2+1)=0.135 kN；
活荷载标准值：Q=3.000×0.900×1.500/(2+1)=1.350 kN；
荷载的计算值: P=1.2×(0.058+0.135)+1.4 ×1.350 = 2.121 kN；
小横杆计算简图 2.强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.2×0.038×0.900/8 = 0.005 kN.m；
Mpmax = 2.121×0.900/3 = 0.636 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.641 kN.m；
σ = M / W = 0.641×10/5080.000=126.181 N/mm ；
小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm,满足要求！
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
262
Vqmax=5×0.038×900.0/(384×2.060×10×121900.000)= 0.013 mm ；
P2 = p1 + p2 + Q = 0.058+0.135+1.350 = 1.543 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
×121900.0)= 1.590 mm；
22Vpmax = 1542.600×900.0×(3×900.0-4×900.0/9)/(72×2.060×10
最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+1.590 = 1.603 mm；
小横杆的最大挠度小于(900.000/150)=6.000 与 10 mm,满足要求!；
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值: P1 = 0.038×0.900=0.035 kN；
脚手板的荷载标准值: P2 = 0.300×0.900×1.500/2=0.203 kN；
活荷载标准值: Q = 3.000×0.900×1.500 /2 = 2.025 kN；
荷载的计算值: R=1.2×(0.035+0.203)+1.4×2.025=3.119 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.125×18.000 = 2.246 kN；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.300×4×1.500×(0.900+0.3)/2 = 1.080 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11 NG3 = 0.110×4×1.500/2 = 0.330 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×18.000 = 0.135 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.791 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3.000×0.900×1.500×3/2 = 6.075 kN；
风荷载标准值应按照以下公式计算
2其中 Wo--基本风压(kN/m)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.300 kN/m；
Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 0.740 ；
Us--风荷载体型系数：Us =0.649 ；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.300×0.740×0.649 = 0.101 kN/m；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×3.791+ 1.4×6.075= 13.055 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×3.791+ 0.85×1.4×6.075= 11.779 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
Mw = 0.85 ×1.4WkLah/10 =0.850 ×1.4×0.101×1.500× 1.800/10 = 0.058 kN.m； 2
六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴心压力设计值 ：N =13.055 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm；
立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm；
σ = 13055.000/(0.186×489.000)=143.531 N/mm；
立杆稳定性计算 σ = 143.531 小于 [f] = 205.000 N/mm 满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
232
立杆的轴心压力设计值 ：N =11.779 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm；
立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm；
σ = 11778.930/(0.186×489.000)+58328.249/5080.000 = 140.986 N/mm；
立杆稳定性计算 σ = 140.986 小于 [f] = 205.000 N/mm 满足要求！
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
风荷载基本风压值 Wk = 0.101 kN/m；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m；
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN；
2风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4×Wk×Aw = 2.287 kN；
连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 7.287 kN；
其中 φ--轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949； A = 4.89 cm；[f]=205.00 N/mm；
连墙件轴向力设计值 Nf=φ×A×[f]=0.949×4.890×10×205.000×10 = 95.133 kN；
Nl=7.287 连墙件采用单扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=7.287小于单扣件的抗滑力 8.0 kN，满足要求! 432 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 563.70 cm，截面抵抗矩W = 80.50 cm，截面积A = 18.51 cm。 243 受脚手架集中荷载 N=1.2×3.791 +1.4×6.075 = 13.055 kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.2×18.510×0.0001×78.500 = 0.174 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R[1] = 15.602 kN； R[2] = 11.440 kN； R[3] =-0.340 kN。 最大弯矩 Mmax= 2.188 kN.m； 截面应力 σ =M/1.05W+N/A= 2.188×10 /(1.05 ×80500.0)+ 0.000×10 / 1851.0 = 25.885 N/mm； 水平支撑梁的计算强度 σ =25.885 小于 215.000 N/mm,满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用[14a号槽钢,计算公式如下 其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到强度 φb = 570 ×9.5×58.0× 235 /(1200.0×140.0×235.0)= 1.87 由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.919。 经过计算得到强度 σ = 2.188×10 /(0.919×80500.00)= 29.570 N/mm； 水平钢梁的稳定性计算 σ = 29.570 小于 [f] = 215.000 N/mm ,满足要求! 262 十、拉绳的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisinθi 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=22.065kN 十一、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算： 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=22.065kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d，d为钢丝绳直径(mm)； α-- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K--钢丝绳使用安全系数。 计算中[Fg]取22.065kN，α=0.820,K=10.000,得到： 钢丝绳最小直径必须大于24.000mm才能满足要求! 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=22.065kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 21/2 其中 [f] 为吊环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 125N/mm； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径 D=(2206.486×4/3.142×125.000)=15.000mm; 十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=11.440kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[11439.629×4/(3.142×50×2)]1/2 =12.069mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式: 其中 N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 11.440kN； d--楼板螺栓的直径，d = 25.000mm [fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.430N/mm； h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 11439.629/(3.142×25.000×1.430)=101.856mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 11.440kN； d--楼板螺栓的直径，d = 25.000mm； b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=125.000mm； fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=14.300N/mm； 经过计算得到公式右边等于216.42 kN 大于锚固力 N=11.44 kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求! 落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为15.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.80米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工4层，脚手板共铺设1层。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.900/3=0.105kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×0.900/3=0.900kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×0.900=1.260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.172+0.10×1.260)×1.6002=0.358kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.172+0.117×1.260)×1.6002=-0.421kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: =0.421×106/5080.0=82.962N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 静荷载标准值q1=0.038+0.105=0.143kN/m 活荷载标准值q2=0.900kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677×0.143+0.990×0.900)×1600.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.579mm 大横杆的最大挠度小于1600.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.600=0.061kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.900×1.600/3=0.168kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.900×1.600/3=1.440kN 荷载的计算值 P=1.2×0.061+1.2×0.168+1.4×1.440=2.291kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 3.挠度计算 M=(1.2×0.038)×0.9002/8+2.291×0.900/3=0.692kN.m =0.692×106/5080.0=136.233N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.038×900.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.061+0.168+1.440=1.669kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1669.440×900.0×(3×900.02-4×900.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=1.720mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.733mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.038×0.900=0.035kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.900×1.600/2=0.252kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.900×1.600/2=2.160kN 荷载的计算值 R=1.2×0.035+1.2×0.252+1.4×2.160=3.368kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.125×15.000=1.872kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350×4×1.600×(0.900+0.350)/2=1.400kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.150×1.600×4/2=0.480kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.600×15.000=0.120kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.872kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.600×0.900/2=4.320kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.350 Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.600 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.350×1.250×0.600 = 0.184kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.872+0.85×1.4×4.320=9.787kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.872+1.4×4.320=10.694kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距(m)； h —— 立杆的步距(m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.184×1.600×1.800×1.800/10=0.113kN.m 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=10.694kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155； u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 —— 计算长度(m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； —— 由长细比，为3118/16=197； —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； —— 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到 489)=117.721N/mm2； =10694/(0.19× [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=9.787kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155； u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 —— 计算长度(m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； —— 由长细比，为3118/16=197； —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.113kN.m； —— 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到 489)+113000/5080=130.049N/mm2； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 六、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： < [f],满足要求! =9787/(0.19× 其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 2.000kN； NQ —— 活荷载标准值，NQ = 4.320kN； gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kN/m； 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 67.944米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 2.000kN； NQ —— 活荷载标准值，NQ = 4.320kN； gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kN/m； Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.095kN.m； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 60.466米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk —— 风荷载基本风压标准值，wk = 0.184kN/m2； Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×4.80 = 17.280m2； No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 4.445kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 9.445kN 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f] 其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=35.00/1.58的结果查表得到 =0.94； A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 94.353kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 9.445kN大于扣件的抗滑力8.0kN，此处采用双扣件,则满足要求! 连墙件扣件连接示意图 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 其中 p —— 立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p = N/A；p = 42.78 N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N = 10.69 A —— 基础底面面积(m2)；A = 0.25 fg —— 地基承载力设计值(kN/m2)；fg = 500.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk 其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 500.00 地基承载力的计算满足要求! 香缇豪庭一期1#、2#变配电所、室外供电管线土建工程投标报价 要求 一、报价范围： 1、1#、2#变配电所的配电装置的基础预埋。包括电缆支架、电缆沟盖板、金属桥架、接地系统的安装。 2、室外供电管网开挖、预埋，设备基础、电缆沟井的砌筑。包括电缆支架、电缆沟井盖板、接地系统。 3、所有金属材料暂按5000元/吨计入报价。 3、配合供电部门设备安装、穿线等，直到正式供电结束。 二、报价依据 1、详见供电公司审核通过的图纸。 2、报价按2004版《江苏省建筑与装饰工程计价表》、《江苏省安装工程计价表》及相关现行取费定额。 三、付款方式 1、进场施工7天内付5万元。 2、工程施工完毕付至竣工造价的40%。 3、工程通过供电公司验收合格后付至竣工造价的60%。 4、工程审计结束后付至审计总价的90%.5、余款10%待质保期结束一次性无息返还。 6、每次付款时须提供正式安装工程发票。 四：评标方式：经评审的最低价中标，低于成本的除外。 五、结算方式 1、合同综合单价不变，工作量按实结算。 六、其它 1、施工单位必须持有电监会颁发的《承装（修、试）电力设施许可证》。 2、施工单位必须是淮安供电公司认可的电力施工入网企业。 3、标书制作二本，正、副各一本。 4、投标截止时间2011-7-29下午4时 淮安仁基置业有限公司 2011-7-25 瑞景02号项目（15号地）经济适用房工程 瑞景02号项目（15号地）经济适用房工程 脚 手 架 工 程 施 工 方 案 天津市龙祥建材建设工程有限公司 2005年2月 天津龙祥建材建设工程有限公司 瑞景02号项目（15号地）经济适用房工程 一、工程概况： 本工程坐落于红桥区晨昌路与龙门道交口，为瑞景工程15号地经济适用房，本项目部负责工程9号、10号、11号、13号四栋楼施工任务，9号、10号最高15层，11号、13号最高18层，地下一层为框架结构，建筑面积41524.6m2，造型美观、风格典雅是市政府解决市民住房的民心工程。 二、设计依据： 2.1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ30―2001―2002版。 2.2建筑施工安全检查标准JGJ59－99。2.3筒时施工计算手册。 三、脚手架用途： 脚手架初期做为主体施工安全防护，为加快工期保证各工种主体交叉施工作业，外保温施工和局部抹灰好使用，特采用双排双立管落地式脚手架。 四、脚手架设计 脚手架采用双排架，全高大约45m，立杆纵距1.5m，横距1－1.2m，步距1.5m，距地面21m为双排双立杆，21m以上为双排单立杆。 五、材料及构配件： 5.1架子管采用现行国家标准《无缝电焊钢管》规格，为48×3.5mm，钢管上严禁打眼，有孔或严重锈蚀、弯曲、开焊等。 5.2扣件采用可锻鉄制作的扣件、产品必须符合国家标准，要使用前 天津龙祥建材建设工程有限公司 瑞景02号项目（15号地）经济适用房工程 并设专人挑选对有切丝、断裂、变形、严重锈蚀的禁止使用。 5.3脚手板采用松木，厚50mm，脚手板不得有劈裂和较大木结、弯曲、腐烂等。 六、脚手架搭设： 6.1.1施工前必须做好施工方案，经公司安保科批准后，施工人员必须熟知方案内容，做好安全技术交底，按方案技术要求施工。 6.1.2脚手架基础部位要平整、夯实处理并浇筑一层，200×200砼地梁，上铺一层厚5cm的板再反铺槽钢（槽钢规格按施工现场现有材料）在槽钢上再焊Φ20－25钢筋，立管插在钢筋上，确保立杆不移位，基础外30cm外设排水沟，基础不能存积水，基础高于自然地坪50mm。 6.1.3按搭设设计方案规定放线定位。6.2搭设方案 6.2.1立杆搭设，立杆纵距1.5m，双排横距1－1.2m里排立杆距墙350mm。 6.2.2脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件，固定在距底座上设大于200mm处立杆上横向扫地杆也采用直角扣件，固定在紧靠纵向扫地杆下方向立杆上。当立杆基础不再同一高度上时必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m，靠边坡上方向立杆轴线到边坡距离不小于500mm。 6.2.3脚手架低层步距不得大于2m。 6.2.4立杆接长除顶层歪，其余各层、各步接头。必须采用对接，扣件连接，立杆顶端高出屋顶1m。 天津龙祥建材建设工程有限公司 瑞景02号项目（15号地）经济适用房工程 6.2.5为保证架体稳定，经计算和规范要求，下步双立管高度为21m，以上为单立管。 6.2.6立管接头部位，不得在相邻立杆一条水平线应错开，最少一个间距。 6.2.7立杆必须保持垂直，最大偏差不大于1/300，保证立杆稳定性。6.3水平杆搭设 6.3.1纵向水平杆设在立杆内侧，每根管长度不大于3跨，水平偏差最大不大于1/400，纵向水平杆接头采用对接、扣件连接或搭接方式。 6.3.2纵向水平杆连接应交错布置，两根相邻水平杆接头，不能设在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头，在水平方向错开距离应不少于一个间距，各节点中心与主节点的距离不大于纵距与立杆的1/3,当采用搭接时搭接长度不少于1m，等间距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件至管头边缘不少于100mm。 6.3.3立杆接头扣件，不得在与纵向大横杆的交接部位。 纵向大横杆对接扣件不得与立杆交接部位。不同间距不同跨两个相邻接头错开距离不小于500mm。 6.4横向水平杆应符合以下规定： 6.4.1凡是立杆与大横杆的节点都应设置一根横向水平杆用直角扣件与纵向水平杆连接两端距立杆最大不超出100mm，保证横向水平杆与里外架连接稳定性。 6.4.2作业层上非主节点处横向水平杆，要根据支撑脚手板的需要等间距离设置，最大间距不大于纵向距的三分之一。 天津龙祥建材建设工程有限公司 瑞景02号项目（15号地）经济适用房工程 6.4.3连墙件间距为两步三跨，且每个节点必须保证连接牢固。采用花排方式。 6.4.4连墙件必须与砼墙、柱、梁有可靠的连接，严禁与填充墙连接。6.4.5连墙件可选择在墙、柱预留空调孔上、内处，侧面用直角扣件与钢管支架锁牢，当墙、柱无空调孔时，可利用支模时的穿墙孔连接，方法如图示： 6.4连墙件的构造，应符合下列规定： 6.4.1连墙件当中的连接杆应水平设置。 6.4.2连墙件应水平设置，如不能满足时，与架体连接的一端应下斜连接（在特殊不好处理情况下做好） 6.4.3连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。6.4.4连墙件应与双排架刚性拉接，应严格遵照执行。 6.4.5连墙件应靠主节点设置，偏离主节点最大距离不超过200mm。6.4.6连墙件必须从底步第一根纵向水平杆开始设置，当该处设置有困难时，应采取其它可靠方法固定。 天津龙祥建材建设工程有限公司 瑞景02号项目（15号地）经济适用房工程 6.4.7架体与外用电梯结合部，脚手架两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物层高。 6.5剪刀撑及斜撑设置。 6.5.1剪刀撑在架体外侧、立面、整个长度和高度上连续设置。6.5.2剪刀撑应连续搭设不可间断或搭设不到顶。 6.5.3剪刀撑搭设角度与地面夹角为45－60度之间，每道剪刀撑跨越立杆根数宜5－7根之间为一组，每道剪刀撑宽度应不小于4跨且不少于6m。 6.5.4剪刀撑斜杆连接采用搭设方法，搭接长度不得少于1m，并用3个转轴扣件，端部扣件盖板，边缘至杆端的距离不应小于100mm。 6.5.5剪刀撑斜杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至立节点的距离不大于150mm。 6.5.6横向斜撑（之字撑）设在拐角及中间每隔6跨设一道。6.6门洞设置：门洞在通道口出设置，留设方法如图： 天津龙祥建材建设工程有限公司 瑞景02号项目（15号地）经济适用房工程 6.7脚手板铺设： 6.7.1在施工作业层上铺设一道平网，再在上面铺设一道脚手板，每块脚手板必须有三块横向水平杆，脚手架采用对接平铺，接头处两侧设两根横向水平杆（横向水平杆两端必须用扣件锁牢）脚手板外伸130－150mm，两块脚手板外伸长度之和不大于300mm，如采用搭接铺设，接头必须在横向水平杆上搭接长度脚手板搭接长度应大于200mm，伸出横向水平杆长度不小于100mm。 6.7.2作业层端部脚手板、探头、长度为150mm，两端与支撑杆有可靠固定。 6.8围护与防护 6.8.1施工层应设置防护栏杆，高0.6m和1.2m两道并按6.7要求铺设脚手板，在外排架内侧立示低于18mm的高挡脚板。 6.8.2每10米设一道平网，每作业面设一道平网。6.8.3脚手架外排内侧高1.5m密目网。 6.8.4所有平网、立网必须铺挂整齐、牢固，无孔洞及松动不牢和不严密。 七、脚手架搭设注意事项： 7.1脚手架搭设每一扣件必须安装牢固、可靠，不可松动。7.2脚手架各种管件外部端头必须与扣件、扣板相距100mm保证整齐、规范。 7.3脚手架搭设不得与外用电梯卸料台连接。 7.4脚手架纵距、步距、横距尺寸必须统一，不得随意改变，纵距 天津龙祥建材建设工程有限公司 瑞景02号项目（15号地）经济适用房工程 1.5m，横距1m－1.2m。 7.5剪刀撑搭设必须随架体同时搭设，不得架体高度完成再补剪刀撑。 7.6架体拉接必须按要求拉接，不得随意改动或减少数量。7.7剪刀撑与地面必须靠牢，不得悬空。 八、脚手架的拆除： 8.1脚手架拆除前必须做好下列工作： 8.1.1全面检查脚手架扣件、连接件、支撑体系等，是否符合构造要求。 8.1.2根据检查结果，补充施工组织设计中拆除部位的顺序和措施，经主管部门批准后方可拆除。 8.1.3由单位工长对脚手架方案，作施工人员安全技术交底工作和班组的安全教育。 8.1.4清楚脚手架上的杂物和地面上障碍物。8.2脚手架拆除时应做好下列工作： 8.2.1脚手板拆除部位做好区域划分并做隔离措施，设专人监护。8.2.2拆除作业必须由上而下逐层进行，遵守先搭后拆、后搭先拆的要求，严禁先拆除连接件和上下同时作业。 8.2.3连墙件必须随脚手架逐层最后拆除分段拆除时，连墙件高差不应大于两步，如高差大于两步应在适当位置，增加连接件加固。 8.2.4当脚手架拆至下部，最后一根立杆应先在适当位置设临时抛撑加固，再拆除连墙件。 天津龙祥建材建设工程有限公司 瑞景02号项目（15号地）经济适用房工程 8.2.5当脚手架采取分段、分立面，拆除时，对不拆除脚手架两端，应按规定每步设好连墙件和模向斜支撑加固可靠后，方可拆除。 九、搭拆时应注意事项： 9.1各种杆、构件、扣件严禁抛投。 9.2作业人员必须专业特工种考核，持证上岗人员，作业时必须穿戴好个人安全防护用品。 9.3无论搭拆作业必须有专人指挥，并采取局部封闭措施专人监护。9.4作业人员作业中严禁打斗、嬉笑，不服从指挥和管理，严禁酒后作业。 9.5脚手架搭设和拆除时严格控制架子管撞击的环境噪音污染。9.6所有搭拆材料应按规范及时检查整理与保养，并按品种、规格，随时堆放码好，运到指定位置，严禁乱丢乱扔。 十、使用阶段要求 10.1操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板、支撑、钢筋及泵送铜管等按放在架体上，严禁任意悬挂超重设备。 10.2六级以上风，雨，雾天气应停止脚手架作业。 10.3应设专人对脚手架进行检查和维修，尤其对墙拉接，要仔细检查，特别在装修阶段，墙拉接经常会被拆除。 10.4检查基础是否积水、底座有否松动立杆是否符合要求。10.5脚手架使用期间严禁任意拆除，下列杆件。10.5.1主节点上的纵横向水平杆，纵横向扫地杆。10.5.2连墙件。 天津龙祥建材建设工程有限公司 瑞景02号项目（15号地）经济适用房工程 10.5.3支撑、护栏、挡板、安全平网、立网。 10.5.4严禁任意在脚手架基础及临边进行挖掘作业，否则应采取安全措施。 10.5.5脚手架上电气焊作业时必须有严格防火措施和专人监护看守。 天津龙祥建材建设工程有限公司第四篇：香缇豪庭电力施工
第五篇：脚手架施工方案
点击咨询 