空心板梁安全专项施工方案

第一篇：空心板梁安全专项施工方案

目 录

一、工程概况..................................................................1

二、安全管理..................................................................1 2.1 安全生产责任制...........................................................1 2.2 安全宣传教育制度.........................................................1 2.3 持证上岗制度.............................................................2 2.4 安全技术交底制度.........................................................2 2.5 安全检查制度.............................................................2 2.6 重大事故预防和应急处理预案制度...........................................3 2.7 安全事故上报、处理制度...................................................3 2.8 安全生产奖惩制度.........................................................3

三、吊装安全操作规程..........................................................3

四、起重、运输、安装设备操作注意事项..........................................4

五、高处作业注意事项..........................................................5

六、梁板安装事故预案..........................................................6

AK10+535.5大桥

20m预应力梁板吊装安全施工方案

一、工程概况

AK10+535大桥起止桩号为AK10+480.444～AK10+590.564，桥长110.12m,正交交角为90o，上部构造设计为预应力简支空心板,全桥在0#、5#桥台设伸缩缝，全桥共计五跨，毎跨20m，预应力空心板30片,其中中板20片，边板10片，最大吊装重量为36t。

根据桥头场地狭小，桥下沟深坡陡，不利大型设备吊装的实际情况，梁场采用30t千斤顶配合25t汽车吊机和运梁车移梁及运输，梁板吊装现场采用“双钩钓鱼法”吊装。

二、安全管理

因梁板安装工作为悬空作业，同时考虑到桥梁跨径较大、吨位较重、自支性小等特点，施工安全存在一定的风险。为确保架梁工作的顺利进行，杜绝安全事故的发生，梁板吊装由专业人员施工，并设立专职安全员一人，兼职安全员二人，信号员4名，起重工2名。梁板的出坑、堆放、起吊、运输安装由二人负责，一人专职负责检查机工具的正常磨损、工作年限、使用寿命等问题，并督促工作人员对机工具及时进行保养检查，发现事故隐患，立即停止作业，进行调整，处理正常后方可重新工作。所有工作人员都必须戴好安全帽。谢绝非工作人员进入，并在施工现场设立醒目的安全告示和警告牌，及时召开安全生产会议，设立奖罚制度，对违章作业者进行严肃处理，做到人人都安全，从而真正实现安全、质量双赢。

2.1 安全生产责任制

落实安全生产责任制，建立和落实以项目经理为安全生产第一责任人的各级安全责任制，贯彻“管生产必须管安全”、“谁主管，谁负责”的原则。项目部与工程队、工程队与班组层层签订《吊装安全管理责任书》，充分发挥有系统、分层次的安全目标管理，并坚持定期考核、奖惩兑现。

2.2 安全宣传教育制度

加强吊装教育培训，落实“吊装三级安全教育”制度。三级安全教育主要有以下内容：（1）项目部：国家和上级主管部门有关安全生产的方针、政策、法令、法规；建设单位、监理单位有关安全施工的规章制度；本单位安全施工状况、施工特点；警示录及事故 1 案例剖析等。

（2）工程队：本工程队承担施工任务特点、性质和安全施工规定，主要工种安全技术操作规程，特殊作业、危险作业、安全防范措施和安全注意事项及上级规定的学习内容。

（3）施工班组：本班组安全施工概况，工作性质、工作范围及工作环境，本岗位使用机械设备、工器具性能、防护装置的作用及正确的使用方法，讲解安全技术操作规程，岗位责任制及相关安全注意事项，个人防护用品、用具正确使用和保管方法等。

2.3 持证上岗制度

（1）新员工上岗前必须经过安全基础知识、各工种现场安全规程制度的培训，并经现场见习和跟班学习，考核应知应会的安全知识合格后才允许上岗。

（2）特种作业（操作）人员和主要技术工种人员必须经过有关专业培训，考核合格后持证上岗。

（3）项目部管理人员必须是经过技术培训并取得技术资格的工程技术人员。

2.4 安全技术交底制度

实行吊装安全技术交底制，施工前，工程队长、带班人员必须对本队人员进行安全技术交底，凡参加安全技术交底的人员要履行签字手续，专职安全员对安全技术措施的执行情况进行监督检查，并作好记录。

2.5 安全检查制度

（1）安全巡查制度

坚持吊装安全巡查制度，每日由项目部专职安全员和工程队兼职安全员对吊装现场进行巡查，及时发现安全隐患，纠正违章操作行为，并作好记录，在安全例会上进行安全情况通报。

（2）“三工”制度

坚持吊装“三工”制度，即工前有交待、工中有检查，工后有讲评。①工前交待

在去工地上班前，由带班干部对本队人员进行安全交待，主要内容有：施工程序及工艺要求；施工过程中的危险分析及预防措施。

②工中检查

在施工过程中，带班干部及技术员、兼职安全员要对现场施工进行检查，主要内容有：工作程序、步骤、操作工艺是否符合标准及技术要求；操作人员的基本动作、操作动作及工 具使用是否符合标准；设备、设施、物资、材料是否按规定堆放；检查劳动纪律，及时纠正“三违”现象。

③工后讲评

工后讲评主要内容有：对工具、设备的状态、数量进行整理、检查；对材料及产品进行整理和统计；对环境进行清理，达到文明施工的要求；对人数进行清点；对隐患进行处理或对本班作业的主要问题进行反映和报告并对下一班进行交接。

2.6 重大事故预防和应急处理预案制度

项目部成立安全生产事故应急处理领导小组，由办公室编制工程现场安全事故应急救援与处理预案，组织现场应急处理预案的演习训练和相关知识的培训，对突发的安全生产事故实施应急救援和及时处理。

预案措施应覆盖事故发生、发展、处理的全过程，结合事故类型和事故规律，制定并落实防止重大事故发生的预防性措施，限制事故影响范围及防止事故扩大的控制措施，以及减少事故损失、尽快恢复工程建设正常秩序的恢复控制措施。

2.7 安全事故上报、处理制度

发生任何安全事故，项目部均应按有关规定向上级和监理工程师报告事故详情，并按指示要求进行处理。事故处理坚持事故原因不查清不放过；防范措施不落实不放过；人员未受到教育不放过；事故责任者未受到处理不放过的“四不放过”的原则。

2.8 安全生产奖惩制度

项目部根据项目情况，制定安全生产奖惩制度，对于认真履行安全生产责任和遵守安全操作规程、规章制度、避免生产过程中发生事故的有功集体和个人进行奖励。对于忽视安全生产，工作失职、渎职或严重违反操作规程、盲目施工、野蛮施工等造成安全事故的集体和个人严惩不怠。

三、吊装安全操作规程

1、吊装操作、信号人员必须经培训合格，取得上岗证后，方能上岗作业。严禁无证操作，操作人员应了解设备的机械构造、使用性能。

2、工作人员在作业时精力集中，坚守工作岗位，不做与工作无关的事，按规定使用安全带和安全帽等，严禁酒后作业、违章作业。

3、吊装前，检查操作系统是否可靠，制动器是否灵活可靠。

4、吊装前，应统一指挥信号，吊装时，指挥人员发出的信号与操作人员意见不一致时操作人员应发讯问信号，在确认与指挥信号意图一致后，才能操作。

5、在吊运梁板过程中，如遇到起升机构制支突然失灵时，操作人员应立即发出信号，通知附近的人员离开，并迅速按动控制按钮反复起落梁板，并选择安全地点，把梁板放下，不应任其自由下落，随后再进行检修，决不可在吊运过程中进行检修。

6、在吊梁板时，应使承载均匀、平稳，不能忽起忽落；起升机构的钢丝绳应保持垂直；同时，起吊和降落做到同步，注意控制好前后端的高度差；在扒杆所受的负荷不能超过其最大起重量的情况下方可起吊梁板。

7、在操作过程中，应有专人分别位于前、后支架观察和监听，如果发现不正常现象或听到不正常的声音时，立即通知总指挥采取相应措施，并停车检查，排除故障。未找出原因，不能开始操作。

8、操作人员要做到十不吊：（1）指挥信号有误或不明确；（2）超负荷；

（3）梁板上有人；

（4）安全装置不灵；

（5）下大雨；

（6）能见度低、视线不好；

（7）起重钢丝绳滑槽；

（8）梁板被挂牢；

（9）梁板紧固不牢；

（10）风力超过六级；

9、梁板吊装时，操作人员只服从总指挥员的口令，由专人指挥。多人挂钩时，操作人员只服从吊运确定的指挥员指挥，但对任何人发出的危险信号，操作人员应立即采取相应措施。

四、起重、运输、安装设备操作注意事项

1、吊装作业前必须严格检查起重设备各部件的可靠性和安全性，并进行试吊。

2、吊起重物作业平移时，应将重物提高到可能遇到的障碍物0.5m；以上运行时被吊重物不得左右摇摆。

3、吊装作业应派专人统一指挥，参加吊装的起重工要掌握作业的安全要求，其它人员要有明确分工。

4、各种起重机具不得超负荷使用。作业中遇到有停电或其他特殊情况，应将重物落至地面，不得悬在空中。操作人员不得擅自离开岗位。

五、高处作业注意事项

在准备阶段，做细致的设备检查，作好安全的技术交底。所有起重索吊品具及常用机具的技术规格选用都必须做到以计算（带有相应的安全储备）为依据。

每天开工前必须检查一次起重运输设备。每天收工后必须检查一次工具及进行设备维护。

卷扬机必须有安全装置，防护装置。所有工序动作必须统一指挥。现场施工人员必须带好安全帽。施工人员严禁酒后或穿拖鞋上班。高空作业人员必须栓好安全带。

每台卷扬机必须设备双道电门开关，预防突然损坏。

架设设备采用3台5T卷扬机，两套32T滑轮组等构件，从理论学计算均能满足力学要求，但所有设备必须严格检查，尤其钢丝绳必须是新出厂的合格产品。严禁用磨损过度的旧钢丝绳，卷扬机、滑轮组均应检查其安全与防护装置是否正常，严防架设过程中出故障，架梁前应进行试运转。

架梁时捆绑梁端固定位置（两端各50cm以内），捆绑时应用木块隔离钢丝绳与砼接触，以防磨损钢丝绳和损坏梁体，应专人负责捆绑，以保证安全可靠。

电力及照明线路经常检查，防止发生漏电事故；遇大风、雷雨等恶劣天气而停工时，要切断电源，保护好各种设备。

吊装前，在桥上及桥下设置安全警戒线，禁止非作业人员、现场管理人员进入吊装区域。专职安全员全程监控。

悬空高处作业必须设有可靠的安全防护措施。

从事高处作业人员要定期或随时体检，发现有不宜登高病症，不得从事高处作业，严禁酒后登高作业。

高处作业人员不得穿拖鞋或硬底鞋。所需的材料要事先准备齐全，工具应放在工具袋内。

高处作业与地面联系，应有专人负责，或配有通讯设备。

六、梁板安装事故预案

1、停止安装作业。有人员受伤的立即将受伤人员送医院救治；

2、事故情况上报上级有关部门；

3、分析事故原因，追查事故责任人，落实整改措施，做到立不放过事故原因不明的不能复工，事故责任不明的不能复工，整改不到位的不能复工；

4、处理善后事宜；

5、对结构构件有损伤的进行补救处理或构件返工；

6、恢复施工。

第二篇：空心板梁施工专项方案

空心板梁施工专项方案

为保证空心板梁施工中各工序施工过程得到严格控制，从而确保空心板梁施工质量，特编制以下专项施工方案：

一、预制场地

预制场地设置在大岔河东侧家居广场空地上,共计27片箱梁(中21片,边梁6片),根据现场条件,预制场长度为100M,宽度为50M,每侧宽出250CM,以利预制场侧边的压实度及稳定性。预制场场地硬化处理采用20CM厚天然级配砾石+20CM厚5%水泥稳定砂砾,预制场场地纵坡为O.5%,排水采用明沟,排水沟宽度l5CM,高度l5CM,每块底模两侧各设置一道,共设置100M长出口,出水口宽度30CM,经出水口排入集水坑。预制场的排水工作关系到板梁底模基础稳定,必须做到万无一失,确保排水顺畅。

二、底模施工

预制板梁底模采用10CM厚C15混凝土浇筑2CM砂浆粉面。宽度1.24M与空心板梁保持一致，长度13.6M。按设计要求，空心板梁预拱度为2.3MM，板梁底模浇筑成型后，在其表面进行粉面时从底模中心抬高2.3MM，让底模中心比两端高2.3MM，其他部位顺接两端，并尽量保持圆弧形态。

三、钢筋制作

1、依据设计图及现行的有关规范,行业标准进行钢筋的加工。加工前应将其表面油污、铁锈等均清除干净。裁切前,先将不同直径、长度不同的各种编号钢筋按顺序填制配料表,再按配料表列各钢筋的长度及数量配料,使钢筋的断头废料尽量减少,下料前认真核对钢筋规格、级别及加工数量,以防差错,下料后必须挂牌注明所用部位、型号、级别,并分别堆放,且不得露天堆放。

2、各种钢筋下料长度应按以下要求计算: 直钢筋下料长度:构件长度—保护层厚度+弯钩增加长度 弯起钢筋下料长度:直段长度+斜段长度+弯钩增加长度—弯曲调整值箍筋下料长度:箍筋长度+箍筋调整值

3、钢筋绑扎

A、焊接、绑扎接头的钢筋,在安装时应按规定确保焊接、绑扎长度及轴线误差。此外还应尽量错开接头位置,在同一截面内钢筋接头不能大于钢筋总面积的1/3,处在受压区中心的接头不得超过50%,处在受拉区的接头不得超过25%。

B、钢筋的最小锚固长度为:I级钢30d、II级钢40d(d为钢筋直径)

C、钢筋的最小搭接长度为:I级钢35d、Il级钢47d(d为钢筋直径)

D、当钢筋直径d≥22时宜采用焊接接头。

E、一级钢筋绑扎接头的末端应做弯钩,二级钢筋可不做弯钩。

F、钢筋保护层应满足设计图纸要求。

G、预埋件、预留孔、预埋管插筋必须符合设计要求,且不得遗漏。H、钢筋在预制场集中加工,梁底模上进行绑扎。先绑扎底层钢筋和,支设模板后再绑扎顶层钢筋及两侧钢筋。绑扎接头的最小搭接长度:I级为30dcm,II级为35dcm。绑扎完毕,由监理工程师检验,验收合格后,在绑扎钢筋中准确安放预埋件。

I、钢筋骨架的制作方法:在钢筋加工前,应先熟悉整体配筋情况。钢筋集中制作,并焊接或绑扎成型。加工制作钢筋时,严格按照设计尺寸、形状。

J、弯制时缓慢冷弯,避免发生裂痕。

Ｋ、架焊接拼装时应按设计图纸,在平整的工作台上放样。

4、钢筋焊接

A、钢筋接头采用搭接电弧焊接法,受力钢筋焊接接头设置在内力较小处,搭接长度lOd,并错开布置,两接头间距距离不小于1.3倍搭接长度,配置在搭接长度区段内的受力钢筋,受拉区接头的截面积占总截面积的25%,受压区接头的截面积占总截面积的50%,搭接钢筋按50%截面积错开配置。

B、在焊接时采用多层堆焊,先将两段钢筋定位焊好,再行堆焊,每层厚度为O.8-1.2d(d为焊条直径),并不得超过3mm。在堆焊过程中要注意连续堆焊一两后需断弧敲渣一次。焊完后的骨架以及网片不得用重锤调平、调直,防止震裂焊缝或损伤钢筋,并同时应敲掉药皮。经检验合格后,便可进行梁体钢筋绑扎。钢筋焊接采用直流焊机,电焊条选用E5015。

四、模板制作与加固

1、外模:采用异型钢模拼装,外用L75×6角钢加固,模板下部用支撑加拉杆固定,上部用拉杆连接固定。模板调直采用法兰螺栓拉杆调整。

2、内模:内模采用专用橡胶气囊式内模，气囊内模具有支设、拆模方便、快捷的优点。

3、模板安装前与混凝土直接接触的表面应涂隔离剂。

4、所有模板安装不得与各种脚手架、人行道等相连接。

5、模板对穿螺栓必须保持拆装灵活,严禁将螺栓与钢筋连接来加固模板。对穿螺栓中部视混凝土的厚度设1-2道止水片。为了防止拆除对穿螺栓帽时发生转动,在每根螺栓屮部焊接4-5 cm Φ6mm钢筋。

6、模板应事先制作,按设计位置、轴线、标高安装,并安装好预埋管,不得遗漏。

五、混凝土施工

1、原材料

A、本工程普通砼采用普通硅酸盐水泥。

B、粗骨料:对于碎石不宜超过输送管径的1/3:对于卵石不宜超过输送管径的1/2.5,同时应满足泵送砼的标准要求。

C、细骨料:采用中砂,通过O.315mm筛孔的砂不少于l5%。

D、泵送砼中符合相应规定的条件下掺用外加剂和粉煤灰,这对提高砼的可泵性十分有利,同时还可以节约水泥。

2、配合比

在泵压作用下,砼拌和物通过管道输送,因此砼必须满足可泵性的要求。

A、泵送砼的配合比，仍采用普通方法施工的砼配合比设计方法,但在设计时必须考虑砼拌和物在泵压作用下由管道输送的特点,在水泥用量、坍落度、砂率等方面予以特殊处理,必要时可通过试泵送确定砼配合比。

B、砼的可泵性,一般lOs相对压力的泌水率不超过4%。

C、泵送砼的坍落度:根据施工时,气温等外界条件,坍落度应控制在12cm-l6cm。每车砼进场后都测定塌落度，严格控制水灰比。

D、泵送砼的水灰比取0.4-O.5。

F、泵送砼的砂率取38%-55%。

G、泵送砼的最小水泥用量为360Kg/m3。

H、浇筑用的混凝土要严格控制其水灰比和每方混凝土水泥用量,混凝土在掺用减水剂时,水灰比不得大于O.40;未掺用时,不得大于0.45,每立方混凝土水泥用量不得大于500kg。

J、梁体混凝土宜掺用高效减水剂,但不得掺用加气剂和各种氯盐,减水剂的掺量应通过试验确定,变更减水剂批号时,应重新试验,同时满足低碱要求。

3、砼浇筑

A、筑板梁砼前必须严格检查伸缩缝、泄水管、护栏、支座等附属设施预埋件是否齐全,确定无误后方可浇筑。施工时,必须保证

钢筋位置准确,控制砼骨料最大粒径不得大于20mm。

B、板梁为连续性一次浇筑完成。浇筑原则中心向两边浇筑。浇筑时先从梁肋下料,待底板翻满混凝土后,再顺序向前浇筑,分层浇筑厚度为30cm,混凝土必须保证连续浇筑。

C、混凝土强度达到设计要求后,拆除侧模及箱梁内模,开始养护,等强度达到设计规定后(达到85%以上,且砼龄期不小于21天)方可进行移位或吊装。

D、混凝土到达现场后,质控人员要按规范要求制作混凝土抗压、抗渗试件,桥台结构是桥梁的重要部位,为保证混凝土在规范要求范围内进行拆模和下道工序,除标准养护的试件外,同条件的试件要制作三组分别为3天、7天、28天抗压强度试件。

E、使用插入式振捣器,振捣移动间距不超过振捣器作用半径的1.5倍。与侧模应保持5-10cm的距离,插入下层混凝土5-10cm,每一处振捣完毕后应边振捣边徐徐提出振捣棒,避免振捣棒碰撞模板、钢筋。对每一处振捣部位振捣到混凝土密实为止,密实的标志是混凝土停止下沉,不再冒出气泡,表面平坦泛浆。F、混凝土的浇筑要连续进行不间断,电力保障工作应做到万无一失。在浇筑过程中或灌注完成时,如混凝土表面泌水较多,须在不扰动已浇筑混凝土的条件下采取措施将水排除,并查明原因采取措施减少泌水。浇筑混凝土期间应设专人检查支架、模板、钢筋等稳固情况,当发现有松动、变形、移位时应及时处理。同时认真填写浇筑记录。

六、拆模

1、橡胶气囊内模应在砼终凝后2-3个小时内拆除，拆除前要仔细观察梁体表面砼终凝情况，保证终凝时间已过，强度已初步形成，从而确保梁内砼不会出现塌空现象。

2、外模应根据浇筑时气温、砼终凝时间确定拆除时间，但不得小于7小时。

七、砼养护

砼采用洒水湿养护，砼浇筑完初凝后，塑料布覆盖，终凝后用绒毡覆盖洒水养护，养护期不少于14天，养护期内始终保持绒毡湿溶。

第三篇：米空心板梁施工总结

首片20米预应力空心板梁施工总结

一、工程概况

G354娄底至涟源公路改建工程1B合同段K4+752桥左幅新建，上部结构为20米后张法预应力混凝土空心板，共9片（中板7片，边板2片），斜交角70°，C50混凝土。

二、施工准备

1、场地准备：空心板梁预制场设在主线K4+980～K5+040段长60米的老路面上，预制场地平整、坚实，有足够的承载力。在预制场设钢筋加工棚和5个预制台座。台座两边用角钢包边，C20混凝土浇注。预制梁存放在公路两侧水泥路面上。

2、喷淋设备：预制场内布设蓄水池、水管、阀门等，使之成为完整的混凝土梁板养生系统，且便于现场清洁用。

3、施工用电：预制场内设施工电源及备用发电机。

4、场地管理：预制场、钢筋加工场均按要求进行布置。

三、施工组织

1、项目部设空心板预制场，负责空心板梁预制场建设、空心板梁预制、安装等工作。

2、人员组织机构

管理人员一览表

姓名

职务

姓名

职务

谢兵良

项目经理

周京霞

试验工程师

阳卓

总工程师

杨颖华

计量工程师

樊德华

桥梁工程师

谢洪波

安全工程师

金庭喜

测量工程师

劳动力一览表

工种

人数

工种

人数

试验工

2人

混凝土

4人

钢筋工

4人

张拉工

4人

电焊工

2人

普　工

4人

模板工

4人

合计

24人

项目部组织对施工班组进行技术交底。

四、模板和钢筋质量控制

2015年9月9日至9月11日完成首件20m空心板梁板（编号1#-1）预制施工。施工结束后，项目部组织技术人员进行了深入分析和总结，现将总结汇报如下：

1、钢筋制作安装：

对所有进场钢筋要有合格证书，并按规范要求取样实验，合格后方可使用。

（1）、钢筋加工绑扎

①、钢筋加工应严格按照图纸和规范要求下料加工，加工前应除锈，弯曲好的钢筋要挂牌分类堆码整齐。

②、钢筋焊接应先做拉力试验，合格后方准施焊。

③、钢筋绑扎要在预制台座上进行，钢筋间距要符合图纸要求，按设计位置放样制作好后，固定在钢筋骨架上。在骨架外侧绑扎标准预制垫块以保证保护层厚度。

④、钢筋绑扎好后，认真检查钢筋种类、间距、定位筋和预埋筋位置。发现问题应立即调整至符合设计及规范要求。

（2）、焊接接头

①、热轧带肋钢筋焊接采用电弧焊。所有焊工在开始工作之前经考试和试焊，合格后持证上岗。

②、确保所有钢筋所有焊接接头符合《钢筋焊接及验收规程》的有关规定。

（3）绑接搭接接头

①、钢筋绑扎搭接长度不小于规范要求长度。

②、搭接部分应在三处绑扎，即中点和两端，采用直径为0.7～1.6mm（视钢筋直径而定）的扎丝。

③、除图纸所示或监理工程师另有指示外，在构件任一有钢筋绑扎搭接接头的区段内，搭接接头的钢筋面积，在受拉区不得超过其总面积的25%，受压区不得超过其总面积的50%。上述区段长度不小于35d（d为钢筋直径），且不小于500mm。在同一根钢筋上应昼少设接头。受力钢筋绑扎接头应设置在内力较小处，并错开布置，两接头间距离不小于1.3倍搭接长度。

受拉钢筋绑扎接头的搭接长度

钢筋类型及牌号

混凝土强度等级

C20

C25

高于C25

光圆钢筋

R235

35d

30d

25d

带肋钢筋

HRB335

45d

40d

35d

HRB400

55d

50d

45d

④、钢筋加工及安装检查项目见下表：

加工钢筋的允许偏差

项目

允许偏差(mm)

受力钢筋顺长度方向加工后的全长

±10

弯起钢筋各部分尺寸

±20

箍筋、螺旋筋各部分尺寸

±5

表8.3.1-1

钢筋安装实测项目

项次

检查项目

规定值或允许偏差

检查方法和频率

权值

1▲

受力钢筋间距(mm)

两排以上排距

±5

尺量：每构件检查2个断面

同排

梁、板、拱肋

±10

基础、锚碇、墩台、柱

±20

灌注桩

±20

箍筋、横向水平钢筋、螺旋筋间距（mm）

±10

尺量：每构件检查5-10个间距

钢筋骨架尺寸

长

±10

尺量：每骨架总数的30%抽查

宽、高或直径

±5

弯起钢筋位置(mm)

±20

尺量：每骨架抽查30%

5▲

保护层厚度(mm)

柱、梁、拱肋

±5

尺量：每构件沿模板周边检查8处

基础、锚碇、墩台

±10

板

±32、安装波纹管：

按设计坐标准确安装波纹管，每间隔0.5米用定位钢筋将其固定稳固。

波纹管管道接头处的连接管采用大一个直径级别的同类管道，其长度宜为被连接管道内径的5～7倍。连接时应不使接头处产生角度变化及在混凝土浇注期间发生管道的转动或移位，并应缠裹紧密防止水泥浆的渗入。

波纹管检测项目见下表

3、预制梁的模板

（1）、模板采用订制的组合钢模板。

钢模板及其配件按批准的加工图加工，对几何尺寸全面检查合格后投入使用。模板各部位连接的焊缝应符合外观质量标准，面板及整体刚度应满足使用要求。模板与钢筋安装工作应配合进行，妨碍绑扎钢筋的模板应待钢筋安装完毕后安设。安装侧模板时，应防止模板移位和凸出。两侧侧模设金属拉杆固定，侧模设置防倾覆设施。

（2）、安装侧模、端模、芯模侧板：安装钢模要牢固、顺直。预埋件派专人准备并负责预埋件的预埋。边模边缘设滴水槽，在委托厂家制作模板时同步考虑。安放芯模时注意锁定位置准确，周边连接支撑依靠保护层垫块及侧面拉杆固定，防止芯模上浮和偏位。（为便于钢芯模的支立和拆除，钢芯模由几节钢模组合而成）。

（3）、侧模安装好后，进行两端头封模，认真核对梁板有效长度是否准确，尤其是梁长、各种模板接缝及各种预留孔洞的位置等。

（4）模板在吊装和运输过程中，采取有效措施防止模板的变形与受损。

（5）选用专用的脱模剂，并经实践后采用。

（6）模板拆除，构件侧模拆除时的混凝土强度应符合设计要求。并且拆除侧模时，还应保证构件不变形、棱角完好方可拆除。

模板安装验收标准

序号

检查项目

规定值或允许偏差（mm）

检查方法

模板内部尺寸

+5，0

尺量

相邻板面高低差

尺量

模板表面平整

尺量

五、浇注混凝土

（1）、原材料：采用湖南双峰海螺水泥水限公司P.O52.5，砂采用天井采石场机制砂，碎石采用天井采石场的5~20连续级配碎石，外掺剂采用湖南双友建材有限责任公司的缓凝型聚羧酸高性能减水剂。

（2）、设计配合比：水泥：砂：碎石：水：外加剂=466：632：1174：170：5.592，根据砂、石的含水率分别为4.2%和0.2%，调整施工配合比为：水泥：砂：碎石：水：外加剂=466：659：1176：141：5.592，设计坍落度为12~16cm。

（3）、主要机械配置：三台8cm3的混凝土运输车运输，一台吊车，二台插入式振动器连续分层振捣。

（4）浇注方式：

于2015年9月11日11：10开始浇注混凝土。

混凝土采用水平分层浇注法，一次浇注成型。先浇注底板，待底板浇注完后再分层浇注腹板。浇注时，从板的一端向别一端浇注，每层下料厚度不超过30cm，第一层浇注完再进行第二层浇注，锚垫板处要有专人负责，精心操作，确保密实。下层混凝土不密实不出浆不准下料，避免出现空洞。振捣既要充分，使气泡充分溢出，混凝土达到密实，又不能振捣太过，使混凝土离析。振捣器移动间距不应超过其半径的1.5倍，并与侧模保持适当距离，插入下层混凝土5-10cm，每一处振捣完毕后，边振动边徐徐提出振动棒，避免振动棒碰触模板、钢筋、波纹管或其他预埋件。浇注完毕后，收浆平整、拉毛，直至13：55浇完，共165分钟。

混凝土浇注完毕后，覆盖土工布，经常洒水养护，使土工布保持湿润。

六、拆模与养生

约4小时模板表面发热开始拆除内模，约12小时开始拆除侧模，拆出的钢模板及时清理、打磨、拼装、涂油后周转使用；拆模完成后，对混凝土接触面进行凿毛，整个梁板覆盖土工布，保湿养生14天。

七、预应力筋张拉

1、空心板预应力筋为低松弛钢绞线Fs15.2mm，标准强度fPK=1860MPa，锚下张拉控制应力σcom

=0.75fPK。公称面积140mm2，弹性模量E=1.95*105MPa。锚具为M15圆锚，金属波纹管。

（1）预应力钢绞线进场时应分批验收。验收时，除应对其质量证明书、包装、标志和规格等进行检查外，还须按下列规定进行检验：

（2）预应力筋的下料长度应通过计算确定，计算时应考虑结构的孔道长度或台座长度、锚夹具厚度、千斤顶长度、弹性回缩值、张拉伸长值和外露长度等因素。穿好后的钢绞线束两端必须有60cm的工作长度。

预应力筋锚具按设计要求采用。用于后张的锚具或其附件上应设置压浆孔或排气孔，压浆孔应有足够的截面面积，以保证浆液的畅通。

（3）夹具应具有良好的自锚性能。

1、按设计要求，梁体砼强度达到90%强度且龄期不少于7天时，方可张拉预应力束。

2、张拉前分别计算N1、N2的张拉力、油表读数等送监理工程师审核。预应力张拉采用两端对称张拉，张拉顺序为：左N1→右N2→右N1→左N2。

3、采用智能张拉设备，张拉时以应力控制为主，采用伸长值进行校核。实际伸长值与理论伸长值之差控制在6%以内，否则，查明原因，采取措施加以调整。

张拉时锚具两端严禁站人，两端2米处用木板作挡板，以防飞锚伤人。

张拉程序：0→10%σcom→20%σcom→σcom（持荷5min锚固）。

张拉时，初应力按10%σcom，同时量伸长量；张拉至20%σcom时量伸长量，以10%σcom至20%σcom间伸长量推算10%σcom的伸长量。

4、注意事项

（1）施加预应力时，预应力筋、锚具、千斤顶应位于同一轴线。

（2）预应力筋的张拉控制应力和张拉程序应符合设计、规范要求。

（3）预应力筋采用应力控制方法张拉，以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。

（4）预应力筋张拉时，应先调整到初应力σ0，该初应力宜为张拉控制应力σcon的10%～25%，伸长值应从初应力时开始量测。力筋的实际伸长值除量测的伸长值外，必须加上初应力以下的推算伸长值。对后张法构件，在张拉过程中产生的弹性压缩值一般可省略。

预应力筋张拉的实际伸长值ΔL(mm)，可按下面公式计算：

ΔL

=ΔLl+ΔL2

式中：ΔLl──从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值(mm)；

ΔL2——初应力以下的推算伸长值(mm)，可采用相邻级伸长值。

项目部计算理论伸长值N1为141.8mm（一端70.9mm）、N2均为141.2mm（一端70.6mm）。

（5）预应力筋在张拉控制应力达到稳定后方可锚固。预应力筋锚固后的外露长度不宜小于30mm，锚具应用封端混凝土保护，当需长期外露时，应采取防止锈蚀的措施。一般情况下，锚固完毕并经检验合格后即可切割端头多余的预应力筋，切割时严禁用电弧焊，宜用砂轮机切割，同时不得损伤锚具。

八、压浆及封端

1、预应力筋张拉后，孔道应尽早压浆，应在48h内完成，否则应采取措施，确保预应力筋不出现锈蚀。

2、压浆材料的性能应符合下列要求：

（1）浆体强度为M50；水泥采用P.O52.5的普通硅酸盐水泥。浆体中掺入适量的高效减水剂、膨胀剂(但不得采用以铝粉为膨胀源的膨胀剂，不得采用总碱量0.75%以上的高碱膨胀剂，氯离子含量不应超过胶凝材料总量的0.06%，比表面积应大于350m2/kg，三氧化硫含量不应超过6.0%。

(2)浆体的技术条件应符合下列规定：

1）浆体的水胶比0.26～0.28；

2）浆体初凝时间≥5h;终凝时间≤24h；

3）浆体流动度（25℃）：初始10～17s，30min10～20s，60min10～25s；

4）浆体拌和后24h自由泌水率为0％，3h钢丝间泌水率为0％；

5）0.22MPa（孔道垂直高度≤1.8m时）、0.36MPa（孔道垂直高度＞1.8m时），压力泌水率≤2.0%；

6)3h自由膨胀率0～2%，24h自由膨胀率0～3%；

7）充盈度合格；

8）3d抗压强度≥20MPa，7d抗压强度≥40MPa，28d抗压强度≥50Mpa；

9）3d抗折强度≥5MPa，7d抗折强度≥6MPa，28d抗压强度≥10MPa。

10）对钢筋无锈蚀作用。

（3）压浆浆体材料采用0.31的水胶比，浆浆配合比为

水泥：压浆剂：水＝1：0.09：0.31。

3、压浆前，应对孔道进行清洁处理，并使孔壁完全湿润；应冲洗清除有害材料；对孔道内可能发生的油污等，可采用已知对预应力筋和管道无腐蚀作用的中性洗涤剂或皂液，用水稀释后进行冲洗。冲洗后，应使用不含油的压缩空气将孔道内的所有积水吹出。

4、浆体自拌制至压入孔道的延续时间，视浆体的性质和气温情况而定，一般在30～45min

范围内。浆体在使用前和压注过程中应连续搅拌，浆体在孔道中的流速不宜过快。对于因延迟使用所致的流动度降低的水泥浆，不得通过加水来增加其流动度。

5、压浆采用真空辅助压浆工艺。真空泵应达到0.1MPa的负压力。在压浆前将孔道抽真空，真空度稳定在-0.06～-0.10MPa范围内。真空度稳定后，立即开启孔道压浆端的阀门，同时启动压浆泵进行连续压浆。

压浆机采用活塞式可连续作用的压浆泵压入，其压力表的最小分度值应不大于0.1MPa，最大量程应使实际工作压力在其25%～75%的量程范围内。不得采用风压式压浆泵进行孔道压浆。

用于临时存储浆罐应具备搅拌功能，且应设置网格尺寸不大于3mm的过滤网。

6、压浆时，同一孔道的压浆应连续进行，一次完成。压浆应缓慢、均匀地进行，不得中断。

7、浆液自搅拌到压入孔道的延续时间不得超过40min，且在使用前和压注过程中应连续搅拌。对因延迟使用所致流动度降低的水泥浆，不得通过额外加水增加其流动度。

8、压浆的压力宜为0.5～0.7MPa。压浆的充盈度应达到孔道另一端饱满且气管排出与规定流动度相同的水泥浆为止。关闭出浆口后，应保持一个不小于0.5MPa的稳压期，稳压期保持3～5min。

9、压浆后应从检查孔抽查压浆的密实情况，如有不实，应及时处理和纠正。压浆时，每一工作班应留取不少于3

组试件，标准养护28d，检查其抗压强度，作为评定质量的依据。

10、压浆过程中及压浆后48h内，结构混凝土的温度不得低于5℃，否则应采取保温措施，并应按冬季施工的要求处理，浆液中可适量掺加引气剂，但不得掺加防冻剂。气温高于35℃时，压浆宜在夜间进行。

11、压浆后，及时对预应力筋、锚具等进行处理，及时封端。在压浆强度达到设计要求后方可移运和吊装。

12、封端。

对梁端混凝土凿毛并将其周围冲洗干净，按设计安装钢筋网，立模浇筑封锚混凝土。外模板为定制钢模板，在预制空心板端部用3cm厚混凝土板作内模。安装封端模板时，注意检查梁长、端面角度。封锚混凝土的强度为C40。

九、外观鉴定及存在问题

1、板梁轮廓清晰，线条直顺；

2、梁顶部无收缩裂纹；

3、为确保混凝土强度，必须严格控制坍落度在120~160mm范围内。

4、马蹄部位局部存在少量气泡；

5、局部存在少量锈迹；

6、个别封端预埋钢筋偏短。

十、后续施工注意事项

1、加强节缝联结和密合，防止接缝处漏浆；

2、严格控制顶面混凝土厚度及平整度，并且控制拉毛深度达2-3mm；

3、加强对预埋件定位的检查，定位必须准确牢固；

4、加强波纹管坐标的检查工作；

5、加强保护层垫块的检查工作，确保保护层厚度；

6、加强模板除锈工作；

7、混凝土浇注前检查底板基本干净无杂质后，方可进行浇注；

8、加强混凝土拆模强度的控制，防止拆模时边角部位损坏；

9、严格控制并尽可能降低混凝土的坍落度，并严格按照规范要求加强振捣，减少气泡的发生。在马蹄部位应分层浇注，以排出马蹄部位的气泡。

10、进一步做好预制场技术交底的细化工作，加强施工现场的检查和指导和完善奖罚措施。

十一、综合评价及总结

空心板首件工程施工均严格按照设计图纸、施工技术规范和有关技术规程进行。预埋筋位置正确，外露混凝土表面平整，色泽一致。通过1-1空心板首件工程的施工过程来看，我标段所确定的空心板预制施工工艺满足施工的要求。

通过首件施工，使施工队伍加深了对空心板预制施工工艺的理解，增强了其质量意识。同时我们也发现了在施工过程中存在的问题，针对问题我们提出了改进措施。在后续施工中我们将发扬首件工程中的优点，继续改进和优化工艺方案，杜绝在首件工程的问题再次发生，优质、安全的完成我标段所有的空心板预制的施工。

通过对首件空心板成品的检测，其各项指标符合设计及有关施工规范的要求。自检评价意见为优良工程，能够指导后续施工。

第四篇：空心梁板预制施工技术方案剖析

二、空心板梁预制施工技术方案

1、模板工程（1）底模制作

预制场原地面为一农田，将表层杂物清理后，经压路机碾压，铺垫一层50cm厚的道渣，再碾压静平，浇筑10cm厚C25混凝土，以利排水。为防止局部沉降不均匀造成底模变形，对底模两头张拉端位置进行开挖，形成2.0米宽*0.8米深的基槽，设置整体钢筋骨架，并用C30砼浇筑台座。考虑最大斜交角度，底模长度设置成21m。底模结构层从上到下为6mm厚的钢板，10cm C30混凝土，10cm C25混凝土，50cm道渣。在钢板底的两侧，每隔1米分别预埋5号角铁，用于固定钢板。底模制作时根据设计意图设置1.0cm反拱值，并按二次抛物线进行布设。为考虑预制场不受雨水的浸泡而降低底模的强度和稳定性，在预制场四周开好40cm深的排水沟，保证预制场在雨天排水畅通。

待20m板梁预制结束后，按上述方案重新设置16m板梁底模。（2）空心板梁芯模、侧模。

空心板梁侧模全部采用大块定型钢模板，以减少接缝数量，模板结构采用定型钢骨架，6mm 钢板贴面。侧模骨架采用10号槽钢和5号角铁制作，角铁纵向间距50 cm，横向间距75cm，侧模接缝形成企口缝。投入侧模：20m中梁3套，边梁1套，16m中梁1套，边梁1套。芯模采用橡胶充气芯模，橡胶充气芯模由专业厂家按图纸制作。投入芯模20m 2套，16m 1套模板。安装侧模前先均匀涂抹一层脱模剂（脱模剂采用纯机油），并在底模两侧贴上一层5cm宽5mm厚的橡胶海绵，侧模企口间夹一层3 mm厚的薄海绵，橡胶充气芯模用滑石粉作为脱模剂。使用前，侧模应先在底模上进行试拼，检查各部位尺寸是否准确，对各个接缝处进行打磨平整，以保证梁体外观质量。严格控制顶板宽度和厚度。

2、钢筋工程

钢筋下料前审阅各相关施工图设计，根据相关尺寸、规格、数量，列出下料单，经技术负责人审核后进行下料。

钢筋表面保持清洁无油渍、泥土、铁锈等。直径为10mm以下的Ⅰ级钢筋用卷扬机冷拉调直，调直后的钢筋用断线钳下料；直径为10mm以上的Ⅰ、Ⅱ级钢筋采用断筋机或轮切割机截断。钢筋直径小于12mm时采用绑扎，当钢筋直径大于或等于12mm时采用闪光对焊及搭接焊，焊接质量符合规范要求，搭接焊焊条采用502、506焊条。

箍筋的弯曲由人工操作，制作时严格控制几何尺寸和弯曲角度，以免影响骨架的外形尺寸和形状。

钢筋成品与半成品分开堆放，并标识齐全。板梁钢筋施工时先绑扎底板和腹板钢筋，再安装顶板钢筋。

钢筋骨架绑扎时，在主筋上用石笔画出箍筋间距，然后绑扎箍筋，预制成的骨架具有足够的刚度和稳定性。

板梁底板钢筋保护层采用与设计保护层厚度等厚的塑料垫块，均匀绑扎在主筋下方，腹板保护层采用接触面较小的塑料垫块。

板梁顶板钢筋绑扎时，保证预埋件位置的准确性。为防止芯模上浮，将固定芯模的21号筋与底板筋焊接。并且在侧模顶端间隔60cm设置固定5*10cm横木条的扣环，在木条与主筋之间支垫混凝土保护层垫块，以防止钢筋整体上浮，进而达到防止芯模上浮的效果。

3、波纹管的预埋

波纹管严格按图纸设计要求的坐标进行设置，并用点焊钢筋头可靠固定。锚垫板锚固面和波纹管轴线垂直，固定在端头模板上，管道连接用大一号的长40cm管道套接并用胶带包缠连接，防止漏浆。波纹管定位由专人负责，按照设计坐标逐一安装定位。安装定位后进行一次全面检查，是否有孔洞、脱节、脱扣、变形，并随时进行整改。N1束在浇筑混凝土前采用小一型号的硬塑料管衬垫，防止波纹管变形。N2束在混凝土浇筑前把钢绞线穿束完毕，在浇筑混凝土过程中，及时松动钢绞线，保证预应力张拉需要。

4、混凝土工程（1）原材料

原材料试验按规范要求频率进行，对于C50/C40预制板梁砼严格控制原材料的质量。A、水泥：水泥采用安徽宁国产，海螺Po42.5等级水泥，使用前检验水泥的胶砂强度、安定性等指标。水泥采用罐装储存。

B、细骨料：细骨料采用细度模数为2.5-3.0，含泥量小于等于2%的河砂。检验其质量时，除级配和细度模数外，并鉴定其外观是否颗粒清洁，质地坚硬。

C、粗骨料：粗骨料采用临安淤潜产5-31.5mm连续级配碎石，压碎值指标小于12%，针片状含量小于等于15%，含泥量小于1.0%，石料最大粒径不应超过钢筋最小间距的3/4，以免影响板梁浇筑。（2）混凝土搅拌

板梁混凝土采用JS-500型强制式搅拌楼搅拌。搅拌前和生产过程中定期标定搅拌楼的计量系统，将水泥投料偏差控制在±1%以内，骨料投料控制在±2%以内。外加剂在开拌前分袋称量并包装好，在拌料时和水泥一道投入料仓中。拌和根据砂、石含水量将设计配合比调整至施工配合比，拌和时严格控制用水量，搅拌时间控制在2.5min-3.5min，并经常对砼的坍落度进行检测。（3）砼浇筑

混凝土出料后由翻斗车运输至浇筑现场，运距约30m。运至现场后由设在浇筑龙门上的电动葫芦配料斗运送入模。在高温季节浇筑砼时考虑到坍落度在运输过程中的损失，搅拌楼拌和的砼坍落度控制在9cm左右，便于砼入模浇筑，一般情况下砼坍落度控制在7-8cm。混凝土浇筑顺序为纵向先从一端开始浇筑，以45度倾角向前推进，砼振动用30型和50型插入式振捣器，相结合使用，注意波纹管和锚下位置的混凝土振捣，振捣控制好时间，不宜过长，不漏振，防止出现水纹和空洞，直至砼表面停止下沉，呈现平坦状，不出现显著气泡，表明已经振捣到位。

板梁顶面浇筑结束后，及时收光拉毛，拉毛后立即覆盖土工布进行洒水养护，防止混凝土因泌水过快而产生收缩裂缝。（4）拆模及养护

在混凝土全部浇筑结束6个小时后拆除芯模，24小时后，拆除侧模，侧模用人工配合龙门上的电动葫芦进行拆装，拆完后，立即用喷雾器喷水养护，并始终保持构件顶部潮湿、养护时间一般为7d。待模板拆完后，砼达到一定强度时，进行凿毛。

5、预应力施工（1）预应力材料

预应力混凝土板梁采用Φj15.24mm规格的钢绞线作预应力钢束，经检验，钢绞线截面积A=140mm2,标准强度Rby=1860Mpa，弹性模量Eg=1.95*105Mpa,松弛率小于2.5%。预制板梁腹板采用OVM、BM型锚具及其配套设备，管道成孔采用波纹管预埋制孔。（2）预应力钢绞线制作 a、钢绞线的运输及保管

预应力钢绞线在运输中或现场使用，避免造成局部弯曲和折伤，不抛扔或拖卷材料。现场保管时，钢绞线底部垫石子和方木，上面覆盖雨布。b、钢绞线的开盘

钢绞线呈圆盘状运至工地将它平置在石子垫层木制垫框上以防泥土、水对钢绞线的腐蚀，四周用Φ32的钢筋将钢绞线固定，防止拉出时散乱，扭结和伤人，打开钢绞线外包装，从抽出钢绞线线头，抽拉时，一边拉，一边放松，防止钢绞线会乱盘，扭结造成死弯，影响其利用率，对于有弯曲或其它缺陷的部分，予以切除。C、钢绞线的切割与编束

预应力钢绞线在下料前按照相应的国家标准或国际通用标准进行检验，检验合格后方能下料。

预应力筋下料时采用砂轮切割机切割。如果预应力筋表面已经形成降低强度与延伸率的锈蚀，则不再使用。整束预应力筋中，各

根预应力筋应互相平行，不得缠绕，每1.0～1.5米绑扎一道，然后

再根据图纸要求注明钢束编号，以免弄错，一端用胶布裹好，以免在穿束是划破波纹管。d、穿束

构件端部的孔道采用喇叭管，是预应力体系的重要组成部分，在施工中保证其位置准确。穿束前检查构件端部顶留口形状和尺寸。穿插钢束时宜将预应力筋放在框架上进行穿束，以防预应力筋接触地面而污染。穿束后检查预应力筋外露情况是否符合规范要求。（3）锚具

锚具采用经过部级鉴定的专业厂家的产品，BM15-

4、BM15-

5、OVM15-

5、OVM15-6、YM15-

3、YM15-

4、YM15-5型铸铁锚，锚具、夹片附有产品合格证、校对实物、检查型号、规格、硬度、质量。外观要求无裂纹、伤痕、锈蚀。在安装锚具、夹片前，锚具范围内钢绞线表面用毛刷或干布除尘、除污，确保锚固质量，夹片内侧齿口及外表刷净后予以安装。（4）张拉设备及检验

预制板梁正弯矩钢束张拉施工设备为150吨YCW150B千斤顶2台，27吨QYC-270型千斤顶2只，YBZ2*1.5/63型电动油泵2台，压力表6只。在下述情况下对油表、千斤顶进行配套校验：

a、油泵、千斤顶、油表之中，有一件是进场后或修复后第一次使用的。b、连续使用两个月，停置四个月或连续张拉200次之后。C、在运输和张拉操作出现异常时。（5）张拉有关数值计算

张拉时两端对角线张拉，以伸长量为主，张拉力校核控制，实际伸长值与理论误差控制在6%内。钢绞线理论伸长值计算见附 表。

a、锚下控制应力的计算：

张拉应力控制：砼强度达到100%后即可正弯矩束进行正弯矩束预应力张拉。张拉程序为0→初应力→σk→持荷2mim→（锚固）：控制张拉应力σk=0.75Rby,即0.75×1860=1395Mpa。张拉时进行双控，一方面控制张拉力，控制伸长量。单根钢绞线控制力：P1=1395*140=195.3KN。

（6）伸长量的测量

张拉时，两端同时将荷载加至15%σk，用钢尺测量千斤顶伸长值读数然后将荷载加至30%σk，量测15%σk～30%σk之间伸长值作为施加初张拉力的伸长值。钢绞线实际伸长值可按下式计算：

实际伸长值=L1+L2 L1=初始应力（即控制应力的百分之十）到最大张拉力间的实际伸长值。

L2=初始应力时推算伸长值，采用百分之十五至百分之三十的控制应力之间的伸长值来推算零至初始应力的伸长值。（7）张拉 a、张拉施工流程：

安装工作锚板→安夹片→安限位板→安千斤顶→安工具锚→张拉→锚固 b、张拉前的准备工作

张拉前试验同条件养护砼试块抗压强度，达到设计强度100%后张拉正弯矩预应力钢束。负弯矩张拉前检查现浇连续湿接头混凝土强度，达到设计强度100%后张拉负弯矩钢束。张拉前检查孔道位置、孔道是否畅通、构件端部预埋件位置是否准确、千斤顶、油泵的油量是否充足、灌浆孔及排气孔是否满足施工要求，确认无误后开始张拉。c、张拉施工方法

张拉采用两端同时对角线张拉、分级张拉。张拉顺序：N2中间一束-N2/中间一束-N1束。张拉时首先两端同时将荷载加至15%σk，用钢尺测量千斤顶伸长值读数，然后将荷载加至30%σk，量测15%σk～30%σk之间伸长值作为施加初张拉力的伸长值，分级张拉以15%σk作为一级。加载至σk后持荷3min后锚固。d、张拉注意事项：

实际延伸量与理论延伸量容许误差为6%。每束钢绞线中钢丝的断丝，滑丝数不容许超过1根，每个端面点和不超过该端面的钢丝数的1%。钢绞线的瞬时回缩量两端合计应不大于6mm。

5、压浆

预应力筋张拉完毕后用手轮切割机切除多余钢绞线，钢绞线的外露长度控制在5—7cm，切除后用水泥净浆将钢绞线周围的夹片空隙填实。压浆水泥采用P.O42.5等级普通硅酸盐水泥，水灰比0.35～0.45之间，采用纯水泥浆灌入，为了使灰浆和钢绞线更好地粘在一起，并充满孔道，掺入水泥用量的8%TM-IV型AEA低碱混凝土膨胀剂。由一端压浆直至另一端冒规定稠度水泥浆后，将该端木塞塞紧，压浆的最大压力为0.5-0.7MP.再从原压浆端补压浆以达到孔道内水泥浆饱满的效果,至冒出清水然后稳压2min。压浆时，每工作班留取4组7.07×7.07×7.07cm立方体试块，一组与构件同条件养护，起吊时送压。其余3组标准养护28天检查其抗压强度，作为水泥浆的质量评定标准。

6、存梁

根据板梁长度，在存梁区设置两条长*宽*深=25*2*0.5素混凝土基础，用水准仪找平。存梁时板梁面支垫30*30cm方木，存梁高度以三层为宜。根据施工进度和施工需要，在桥梁施工现场设置存梁区域。

三、行车架设及受力计算

根据板梁最大自重（43.7T），选用50T贝雷片落地门式行车，行车上部主梁采用贝雷片拼装，立柱支腿采用φ377*7螺旋焊管焊成八字型支腿，下部采用摆线针轮减速机为动力的行走大车。本安装行车主要有贝雷片组合梁、起重天车、行走大车、主支腿、操作室等部件组成。贝雷片组合梁：

用45cm支撑架组合二条贝雷片承重梁，内档净宽80cm，便于滑车档内行走。组合梁的贝雷片每片接头上下部位需采用45cm支撑架加强，增加侧向刚度。起重天车：

天车采用5T卷扬机配六门60T滑车组成，提升速度为0.67m/min。行走用二台BLEN131-121-1.5制动减速机，行走速度5m/min。行走大车：

行走大车是行车纵向行走系统。为减少单轮轮压，行走大车采用二只车轮为一组合，两轮中心距为60cm。车轮踏面宽为10.5cm。大车采用BL14-59-3减速机驱动，行走速度为本11.5 m/min。主、副支腿：

采用φ377*7螺旋焊管焊成，与上部、下部采用螺栓连接。操作室：

安装行车电源操作控制系统，为了便于集中控制操作，二台安装行车设一个操作室，两行车之间电源连接采用擦座、擦头式连接。轨道地基处理：

落地门式安装行车拼装前，先对轨道下部进行开挖，行成宽80cm*长50cm的基槽，设置整体钢筋骨架，并用C30砼浇筑，待砼达到一定强度后，铺设铁轨，二条轨道间距偏差控制在±1cm，处于同一水平面上，保持平行状态。注意事项：

1、安装行车由熟练起重工人操作，由专人指挥，遵守起重安装操作规程，六级以上大风禁止作业。

2、安装行车的起重天车、行走大车等外露齿轮，须勤加油、勤检查。

3、定期对安装行车整体结构上轴肖、螺栓、钢丝绳、电器线路进行检查，发现松动、磨损等情况及时紧固、更换。部分结构计算

1、板梁出坑起重机钢丝绳计算

板梁出坑采用6门滑车组，Ф21.5mm钢丝绳。根据滑车轮组数，共有钢丝绳13根，由《公路施工手册·桥涵》查表得每根钢丝绳破断拉力总和296KN，钢丝绳破断拉力换算系数为0.82，每根钢丝绳换算为296×0.82=242.7KN，则6门滑车额定安全起重量为242.7×13=3155.1KN。

已知20m预制板梁自重最大的端跨边梁，自重为437KN。则每端起吊集中荷载为437/2=218.5KN。安全系数K=3155.1/218.5=14.4，根据起重构件安全规定，钢丝绳安全系数要求﹥6。故该出坑龙门钢丝绳满足荷载要求。

2、出坑龙门强度计算。a.主梁受力分析

板梁自重为437KN，卷扬机、钢丝绳、滑车组总重约为50KN。则主梁受力如下图所示：

1、由空心板梁集中荷载产生的内力 P=243.5KN 15M 15M Q图：

A B C Q1max=QAB =P/2=243.5/2=121.75KN M图：

A B C M1max=MB=pl/4=243.5*30/4=1826.25 KN.M

2、由横梁自重均布荷载产生的内力 横梁自重及其他配件合计重量越为4KN/M Q2 max= QL/2=60KN M2 max =QL2 /8=4*30*30/8=450KN.M Q= Q1max+ Q2 max=181.75KN M= M1max+ M2 max=1826.25+450=2276.25 KN.M b.出坑门架容许应力

根据交通部《装配式公路钢桥使用手册·绗架容许内力表》查得，单排单层321钢桥容许最大弯矩788.2KN·m，容许最大剪力

为245.2 KN，而出坑龙门为加强4排单层，换算得出坑龙门架主梁允许最大弯矩为3152.8 KN·m，容许最大剪力为980.8 KN。c.主梁强度校核：

综合上述计算可得，出坑龙门主梁Qmax=181.75 KN﹤[Q]=980.8 KN,剪力安全系数K1=[Q]/Qmax=5.4。

Mmax=2276.25 KN·m <[M]=6750 KN·m,安全系数为K2=[M]/Mmax=3。故出坑门架强度满足施工要求。

四、板梁安装方案

各类型的预制板梁，自重最大的为端跨边梁，自重 43.7T。针对预制板梁自重情况和桥梁跨径布置，及运输距离等因素，下埠溪大桥、昌化互通BK0+335桥梁安装拟采用行车出坑，汽车运输，利用导梁、吊车联合安装，运输距离约为10KM；其余桥梁均采用行车出坑，汽车运输，吊车安装。

1、安装设备选用

一套出坑龙门、四辆梁板运输车、一套纵向安装导梁、二辆50T吊车等主要安装设备来完成全板梁的安装工作。

2、安装设备功能（1）出坑龙门

出坑龙门承担着将板梁从预制场出坑吊运至存梁区，安装时提升至梁板运输车上的功能。（2）梁板运输车

梁板运输车负责将出坑的梁板运输至待安装的桥位旁。（3）纵向安装导梁

纵向安装导梁由两组双排贝雷片拼装组成，下设四个支点，长度为24m，贝雷片上设置轨道，轨道上设置一平车，用于纵移板梁。两组导梁之间间距为4.5m。（4）吊车

当板梁运至桥位时，吊车负责起吊、就位。

3、临时支座设置

桥梁预制板梁临时支座采用a×b×c=15×15×7cm的C50混凝土预制块和a×b×c=15.5×15.5×15cm的砂筒。混凝土预制块提前制作，达到设计强度后投入使用。砂筒由5mm钢板焊接而成，顶面开口，内装中砂，砂筒底口预留一处直径25mm螺纹洞口，并安装一只同直径螺杆，以便在拆除临时支座时使用。

4、安全保证措施

（1）板梁单片最重的为边梁43.7T，预制梁采用吊环的方法吊装，吊装前认真检查钢丝绳、卸环等吊装工具，并由安全员对每一位安装人员进行安全技术交底，保证吊运、安装的安全。（2）跨路安装时在路两侧设立限高及其它安全标志，安装过孔时，路两侧禁止通行，并安排经培训合格的人员进行疏导交通，待安装结束后再正常通行。（3）待跨路板梁安装好后，梁顶两侧及梁底拉好安全网，防止坠物。（4）支座摆放位置准确。

（5）对龙门吊委托有资质的结构工程研究所进行受力检算，并组织有关安全部门进行鉴定合格后投入使用。

（6）对架设的梁板轴线、标高进行精确控制，确保梁板安装的线形。

第五篇：梁板模板支撑架专项施工方案

梁板模板支撑架专项施工方案 工程名称：大连悦泰·福里2号组团临街公建及地下车库 施工单位：大连悦达建设工程集团有限公司 编制时间：2011年8月6日 目 录 一、工程概况 3 二、模板施工验算说明 4 三、编制依据 5 四、设计计算 5 五、构造要求 6 1　架体总体要求 6 2　架体立柱 6 3　架体水平杆 7 4 剪刀撑 7 5 周边拉接 8 六、材料管理 9 1 钢管、扣件 9 2 技术资料 9 七、验收管理 10 八、使用管理 11 九、模板支撑体系位移的检测控制 12 十、模板支撑系统拆除与堆放 14 十一、安全管理要求 16 十二、应急救援预案 17 1、概况 17 2、机构设置 17 3、报警救援及其他联络电话 17 4、人员分工与职责 17 5、应急救援工作程序 18 6、应急救援方法 18 计算书： 梁侧模板计算书 21 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 29 扣件钢管楼板模板支架计算书 37 柱模板设计计算书 45 一、工程概况 工程名称：大连悦泰·福里2号组团临街公建及地下车库;地址：本工程位于大连市西岗区北岗街、通海街、双兴街围合地块;结构类型：地下室框剪结构，地上剪力墙结构;建筑总面积：92800㎡;总高度：94.6m;层数：地下二层，地上30层;本工程G-14~G3-1轴交G2-C~G3-D轴，标高10.150m处梁板至底板2.0m处为地下一层楼板中空部位，层高8.15m，施工面积1007 ㎡，具体范围如下图阴影部分所示：

模板支撑计算区域。

二、模板施工验算说明 本工程模板验算部分面积较大，为保证施工安全采取如下代表部位进行模板支撑体系验算，其中：

工程部位 截面尺寸 支撑高度 楼板 120mm厚 8.15米 最大梁 800×300mm 8.15米 最大柱 600×600mm 8米 模板采用18mm胶合板，50×80木枋背楞，支撑体系为Ф48×3.5mm钢管，连接形式为扣件式。其他部位均按照上述部位验算结果进行模板布置。

本工程验算部位的模板搭设按照下表数值进行验算：

序号 部位 搭设基本参数 1 楼板模板 面板厚度18mm，模板支架搭设高度为8.15m。

立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。

板底木方50×80mm，间距300mm。

梁侧模板 模板面板采用普通胶合板，面板厚度18mm。

内龙骨布置5道，内龙骨采用50×80mm木方。

外龙骨间距500mm，外龙骨采用50×80mm木方。

对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。

梁底支架 承重架采用1根承重立杆,木方垂直梁截面支设方式，梁底增加3根承重立杆，承重杆间距500mm。

模板面板采用普通胶合板，面板厚度18mm。

梁底采用4根60mm×80mm的木方，顶托内托梁材料选择木方: 100×100mm。

梁两侧立杆间距1(mm)，立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.3(mm)。

柱侧模板 柱断面长度B=600mm；

柱断面宽度H=600mm；

木方截面宽度=50mm；

木方截面高度=80mm；

木方间距l=200mm,胶合板截面厚度=18mm。

三、编制依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）2、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)3、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）4、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）5、《直缝电焊钢管》（GB/T13793、《低压流体输送甲焊接钢管》（GB/T3092）、《碳素结构钢》（GB/T700）6、《钢管脚手架扣件》（GB/5831-2006）7、《钢结构设计规范》（GBJ17-88）8、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）10、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质[2009]254号）四、设计计算 详见附录计算书 五、构造要求 1　架体总体要求(1)对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。

(2)支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于5。

(3)定向扣件及转向扣件应100%检验拧紧度。

2　架体立柱 梁下优先采用可调托座同时对采用可调托座时的构造做出了具体规定，以满足支撑系统的稳定性。

可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆歩距要求条件下，进行平均分配确定歩距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8～20ｍ时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；

当层高大于20ｍ时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。

模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。

钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Φ48mm×3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接、剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100ｍｍ处进行固定。

钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托。

扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500ｍｍ，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。

采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。

可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm，另外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题。

3　架体水平杆（1）每步的纵、横向水平杆应双向拉通。

（2）搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：

a 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；

不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；

各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；

b 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。

（3）主节点处水平杆设置：

主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。

剪刀撑 剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成，要求根据工程结构情况具体说明设置数量 注意：对于超高大跨大荷重支模架要针对性设置并绘图表示(1)设置数量，模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：

a 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；

b 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。

(2)剪刀撑的构造应符合下列规定：

a 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45°~60°之间。倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；

倾角为60°时，则不应超过5根；

b 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；

c 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；

d 设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。

周边拉接(1)一般支模架体，模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑，模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。

(2)超高大跨大荷重支模架必须与砼已浇筑完毕的垂直结构有效拉结。

六、材料管理 1 钢管、扣件(1)材质：引用了国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）的相关规定。

(2)验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测。

钢管外观质量要求：

a 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；

b 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；

钢管表面锈蚀深度；

钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；

c 钢管应进行防锈处理。

扣件外观质量要求：

a 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；

b 扣件应进行防锈处理。

技术资料 施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况人员管理 七、验收管理(1)验收程序 模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。对高大模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。

(2)验收内容 a 材料——技术资料 b参数——专项施工方案 c 构造——专项施工方案和本规程(3)扣件力矩检验 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。

(4)验收记录 按相关规定填写验收记录表。

八、使用管理 1 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。

模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。

架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施（编制补充专项施工方案），重新验收。

混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；

混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。

九、模板支撑体系位移的检测控制 梁板高支撑模板采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、混凝土浇捣施工过程中，必须随时进行检测。

1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。

2、日常检查、巡检重点部位：

杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；

底座是否松动，立杆是否符合要求；

连接扣件是否松动；

架体是否有不均匀的沉降，垂直度偏差是否超出规范要求；

施工过程中是否有超载的现象；

安全防护措施是否符合规范要求；

脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。

3、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。

4、在浇捣梁板混凝土之前，由项目部对脚手架全面检查，合格后方可开始浇筑混凝土。浇筑混凝土的过程中，由质检员、安全员、施工员对架体进行检查，随时观测架体变形，发现隐患，立即停工整改，隐患消除后在进行施工。

5、监测方案包括：

（1）监测项目：支架沉降、位移和变形。

（2）监测点布设：

观测点需尽量选择在受力最大位置，即主梁的跨中，每个监测平面布设不少于3个支架沉降观测点。均布设九个监测剖面，每个监测剖面应布置2个支架水平位移观测点和3个稳定性沉降观测点及3个支架沉降观测点。

必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。

（3）监测频率：

在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20～30分钟一次，浇筑完毕后不少于2小时一次。

高支模搭设允许偏差及预警值要求 项目 允许偏差㎜ 预警值㎜ 检查工具 立杆钢管弯曲 3m＜L≤4m ≤12 8mm 经纬仪、水准仪 4m＜L≤6.5m ≤20 12mm 经纬仪、水准仪 水平杆、斜杆钢管弯曲 L≤6.5m ≤30 25mm 经纬仪、水准仪 立杆垂直度全高 绝对偏差≤30 22mm 经纬仪、水准仪 立杆脚手架高度H内 相对值≤H/400 0.75×H/400 经纬仪、水准仪 支撑沉降 ≤10mm 5 mm 经纬仪、水准仪 6、高大模板施工过程中，施工单位进行监测，每次监测结果必须由检测人、项目经理提供给监理单位。

7、检测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、检测结果评述。

8、监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向主管部门报告。

十、模板支撑系统拆除与堆放 混凝土结构部位拆模强度表 结构类型 结构跨度（m）按设计强度的百分率（%）板 ≤2 50 ＞2，≤8 75 ＞8 100 梁 ≤8 75 ＞8 100 悬臂构件 ≤2 75 ＞2 100 1、模板支架拆除施工工艺：拆除程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：脚手板→剪刀撑→横向水平杆→纵向水平杆→立杆。

2、拆除要点 模板拆除时，混凝土的强度必须达到一定的要求，如果混凝土没有达到规定的强度要提前拆模时，必须经过计算（多留混凝土试块，拆模前混凝土试块经试压）确认其强度能够拆模，才能拆除。

拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定进行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。

拆模板时应将拆下的木楞、模板等，随拆随派人运到远离基础较远的地方（指定地点）进行堆放，以免基坑附近地面受压造成坑壁塌方；

拆除的模料上铁钉应及时拔除干净，以防扎伤人员。

拆除模板时，要站在安全的地方，严禁用撬棍或铁锤乱砸，对拆下的大块胶合板要有人接应拿稳，应妥善传递放至地面，严禁乱掷；

拆下的支架，按规格堆放整齐；

对活动部件必须一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必须将活动部分固定牢靠，以免发生事故；

水平拉撑，应先拆除上一道拉撑，最后拆除后一道水平拉撑。

拆除要从上到下，不得向地面抛掷模板及支撑；

应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按指定地点堆放。多层楼板模板支柱的拆除，当上层楼正浇筑混凝土时，下层楼板的支撑不得拆除，待混凝土浇筑完毕7天后再进行拆除下一层楼板支撑（但混凝土强度必须达到设计强度要求）。

拆除完毕的模板严禁堆放在外脚手架上。

拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：

· 应全面检查模板支架的扣件连接件、连墙杆、支撑体系等是否符合构造要求；

· 应检查结构并补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；

· 应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；

· 应清除模板支架上杂物及地面障碍物。

卸料时应符合下列规定：

· 各构配件严禁抛掷至地面；

· 运至地面的构配件应按规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第8.1.2~8.1.5条规定及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。

十一、安全管理要求 1、进入施工现场从业人员必须戴好安全帽，高处作业人员必须佩戴安全带，并应系牢。

2、经医生检查认为不宜高处作业的人员，不得进行高处作业。

3、工作前应线检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和高空滑落。

4、安装与拆除高3m以上的模板，应搭设脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。

5、高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。

6、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高处作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。

7、两人抬运模板时要互相配合、协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔。高处拆模时，应有专人指挥，并在下面标出作业区，用绳子和红白旗加以围栏，临时禁止人员过往。

8、不得在模板支架上堆放大批模板材料。

9、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和模板支架上。通路中间的斜撑、拉杆等应设在 1.8m高以上。

10、支撑过程中，如遇中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。

11、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后随即将洞口盖好。

12、拆除模板一般用长撬棍。人不允许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意。拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。

13、在模板上架设的电线和使用的电动工具，应用36V低压电源或采用其他有效的安全措施。

十二、应急救援预案 1、概况 本工程局部结构高支模工程，在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。

2、机构设置 为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。

项目经理高鹏为第一安全责任人，技术负责人李安喜为直接安全责任人，现场专职安全管理员，并相应成立高支模施工管理领导小组。

组 长：项目经理 高鹏 副组长：现场技术负责人李安喜 组 员：安全员刘汉勇 施工员：季先锋、程恩伟 木工班组长：张孝节及各施工班组长。

3、报警救援及其他联络电话 报警救援及其他联络电话 单位或姓名 电话 单位或姓名 电话 火警 119 组长（项目经理）：高鹏 *** 公安 110 副组长（现场技术负责人）：李安喜 *** 医疗 120 组员：刘汉勇 交通 122 组员：季先锋 公司办公电话 组员：程恩伟 4、人员分工与职责（1）项目经理（第一安全责任人）高鹏：负责高支模应急救援全面工作。

（2）现场技术负责人（直接安全责任人）李安喜：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。

（3）现场专职安全员刘汉勇：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。

（4）组员季先锋、张孝节及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。

5、应急救援工作程序（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。

（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。

（3）事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。

（4）项目部指定现场专职安全员刘绍文负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。

6、应急救援方法（1）高空坠落应急救援方法：

1）当现场只有１人时应大声呼救；

２人以上时，就有１人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。

2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。

3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。

（2）模板、坍塌应急救援方法：

1）工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。

2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；

3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；

4）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损伯控制到最小；

5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。

（3）物体打击应急救援方法：

当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。

1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。

2）对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。

3）对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；

如果是重伤，应迅速送医院抢救。

5）预备应急救援工具如下表：

序号 器材或设备 数量 主要用途 1 支架 若干 支撑加固 2 模板、木方 若干 支撑加固 3 担架 2个 抢救伤员 4 止血急救包 3个 抢救伤员 5 手电筒 10个 停电时照明求援 6 应急灯 6个 停电时照明求援 7 爬梯 4樘 人员疏散 8 对讲机 6台 联系指挥求援 计算书：

梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度800mm，两侧楼板厚度120mm。

模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距200mm，内龙骨采用50×80mm木方，外龙骨采用50×80mm木方。

对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距400mm，直径12mm。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。

模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；

V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；

1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；

2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。

面板的计算宽度取0.20m。

荷载计算值 q = 1.2×45.000×0.200+1.40×5.400×0.200=12.312kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.00×1.80×1.80/6 = 10.80cm3；

I = 20.00×1.80×1.80×1.80/12 = 9.72cm4；

计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.985kN N2=2.709kN N3=2.709kN N4=0.985kN 最大弯矩 M = 0.049kN.m 最大变形 V = 0.167mm(1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.049×1000×1000/10800=4.537N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度计算值 T=3×1477.0/(2×200.000×18.000)=0.615N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.167mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.20×45.00+1.4×0.20×5.40=12.312kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.20×45.00=9.000kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.246kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.465kN 经过计算得到最大变形 V= 0.083mm 内龙骨的截面力学参数为 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；

(1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.246×106/53333.3=4.61N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×2462/(2×50×80)=0.923N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.083mm 内龙骨的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中多跨连续梁计算。

外龙骨计算简图 外龙骨弯矩图(kN.m)外龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

外龙骨变形计算受力图 外龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.312kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.600kN 经过计算得到最大变形 V= 0.119mm 外龙骨的截面力学参数为 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；

(1)外龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.312×106/53333.3=5.85N/mm2 外龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)外龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×2902/(2×50×80)=1.088N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 外龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)外龙骨挠度计算 最大变形 v =0.119mm 外龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求!六、对拉螺栓的计算 计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；

A —— 对拉螺栓有效面积(mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.600 对拉螺栓强度验算满足要求!梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。

计算参数: 模板支架搭设高度为8.0m，梁截面 B×D=300mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方60×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。

梁两侧立杆间距1.00m。

梁底按照均匀布置承重杆3根计算。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为48×3.5。

一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×0.800×0.500=10.200kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.500×0.500×(2×0.800+0.300)/0.300=1.583kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 =(2.500+2.000)×0.300×0.500=0.675kN 均布荷载 q = 1.20×10.200+1.20×1.583=14.140kN/m 集中荷载 P = 1.40×0.675=0.945kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3；

I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；

计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.495kN N2=2.099kN N3=2.099kN N4=0.495kN 最大弯矩 M = 0.021kN.m 最大变形 V = 0.005mm(1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.021×1000×1000/27000=0.778N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度计算值 T=3×1179.0/(2×500.000×18.000)=0.197N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.005mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.099/0.500=4.198kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.20×0.50×0.50=0.105kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×4.198=1.259kN 最大支座力 N=1.1×0.500×4.198=2.309kN 木方的截面力学参数为 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3；

I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；

(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.105×106/64000.0=1.64N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×1259/(2×60×80)=0.394N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.592kN/m 最大变形 v =0.677×2.592×500.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.045mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.222kN.m 最大变形 vmax=0.047mm 最大支座力 Qmax=6.442kN 抗弯计算强度 f=0.222×106/5080.0=43.73N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。

四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=6.44kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=6.44kN(已经包括组合系数)，脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.129×8.000=1.239kN N = 6.442+1.239=7.682kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；

i —— 计算立杆的截面回转半径(cm)；

i = 1.58 A —— 立杆净截面面积(cm2)；

A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；

W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

l0 —— 计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh(1)l0 =(h+2a)(2)k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；

u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；

u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a = 0.30m；

公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203 =7682/(0.203×489)=77.341N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =7682/(0.386×489)=40.650N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a)(3)k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.010；

公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.010×(1.500+2×0.300)=2.475m =2475/15.8=156.659 =0.287 =7682/(0.287×489)=54.671N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。

计算参数: 模板支架搭设高度为8.2m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方50×80mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。

梁顶托采用钢管48×3.5mm。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。

一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.100×0.120×1.000+0.300×1.000=3.312kN/m 活荷载标准值 q2 =(0.000+2.500)×1.000=2.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；

I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；

(1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M —— 面板的最大弯距(N.mm)；

W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.312+1.40×2.500)×0.300×0.300=0.067kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.067×1000×1000/54000=1.246N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.312+1.4×2.500)×0.300=1.345kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1345.0/(2×1000.000×18.000)=0.112N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.312×3004/(100×6000×486000)=0.062mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。

1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.100×0.120×0.300=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q2 =(2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m 静荷载 q1 = 1.20×0.904+1.20×0.090=1.192kN/m 活荷载 q2 = 1.40×0.750=1.050kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.050+1.192)×1.000=2.242kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.242/1.000=2.242kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.24×1.00×1.00=0.224kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.000×2.242=1.345kN 最大支座力 N=1.1×1.000×2.242=2.467kN 木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；

(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.224×106/53333.3=4.20N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×1345/(2×50×80)=0.505N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.994kN/m 最大变形 v =0.677×0.994×1000.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.332mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力 P= 2.467kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.046kN/m。

托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.822kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.132kN 经过计算得到最大变形 V= 1.030mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3；

截面惯性矩 I = 12.19cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.822×106/1.05/5080.0=154.11N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.030mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.129×8.150=1.052kN(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.300×1.000×1.000=0.300kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.100×0.120×1.000×1.000=3.012kN 经计算得到，静荷载标准值 NG =(NG1+NG2+NG3)= 4.364kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ =(2.500+0.000)×1.000×1.000=2.500kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 8.74kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；

i —— 计算立杆的截面回转半径(cm)；

i = 1.58 A —— 立杆净截面面积(cm2)；

A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；

W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

l0 —— 计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh(1)l0 =(h+2a)(2)k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；

u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；

u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a = 0.30m；

公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.700×1.50=2.945m =2945/15.8=186.408 =0.207 =8737/(0.207×489)=86.176N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =8737/(0.386×489)=46.235N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a)(3)k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.016；

公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.016×(1.500+2×0.300)=2.464m =2464/15.8=155.969 =0.291 =8737/(0.291×489)=61.446N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!柱模板设计计算书 一、中小断面柱模板基本参数 柱断面长度B=600mm；

柱断面宽度H=600mm；

木方截面宽度=50mm；

木方截面高度=80mm；

木方间距l=200mm,胶合板截面厚度=18mm。

取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。

二、荷载标准值计算: 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：

式中c──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；

t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h；

T──混凝土的入模温度,取20(℃)；

V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；

1──外加剂影响系数，取1；

2──混凝土坍落度影响修正系数，取.85。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2。

实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=40kN/m2。

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。

三、柱箍间距验算 依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式: 式中 E──柱木面板的弹性模量(kN/mm2)；

I──柱木面板的弹惯性矩(mm4)；

F──新浇混凝土侧压力设计值；

Fs──新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值；

b──柱木面板一块的宽度(mm)；

W──木面板的抵抗矩；

fm──木材抗弯强度设计值。

计算过程如下：

胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3 胶合板截面惯性矩 I=bh3/12=600×(18)3/12=291600.00mm4 Fs=0.95×(1.2×40+1.4×2)/1000=0.0483N/mm2 第一式：0.783×[6000×291600.00/(48/1000×600.00)]1/3=307.81mm 第二式：[8×32400×15/(0.0483×600)]1/2=366.43mm 由于柱箍间距实际取200mm不大于上面两式计算的最小间距307.81mm,所以满足要求!四、柱箍强度验算 依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算：

式中 N──柱箍轴向拉力设计值；

q──沿柱箍方向垂直线荷载设计值；

An──柱箍净截面面积；

An=50×80=4000mm2 Mx──柱箍承受的弯矩设计值；

Wnx──柱箍截面抵抗矩；

计算过程如下：

q=Fs×l=0.0483×200=9.652N/mm N=9.652×600/2=2895.60N Mx=9.652×6002/8=434340.00N N/An+Mx/Wnx=2895.60/4000+434340.00/53333.33=8.14≤fm=13N/mm2 所以满足要求!五、胶合板侧模验算 胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下: 胶合板计算简图(1)侧模抗弯强度验算: M=0.1ql2 其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=(1.2×40.00+1.4×2.00)×600.00/1000=30.480kN/m l──木方间距,取l=200mm；

经计算得 M=0.1×30.480×(200.00/1000)2=0.122kN.m 胶合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3 = M/W=0.122×106 /32400.000=3.763N/mm2 胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2)侧模抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×40+1.4×2)×600×200/106=3.658kN 经计算得 =3×3.658×103/(2×600.000×18.000)=0.508N/mm2 胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!(3)侧模挠度验算: W=0.677qa4/(100EI)其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=40×600/1000=24.000kN/m 侧模截面的转动惯量 I=b×h3/12=600.000×18.0003/12=291600.000mm4；

a──木方间距,取a=200mm；

E──弹性模量,取E=6000N/mm2；

经计算得 W=0.677×24.000×200.0004/(100×6000.00×291600.00)=0.15mm 最大允许挠度 [W]=l/250=200/250=0.80mm 胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!六、木方验算 木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下: 木方计算简图(1)木方抗弯强度验算: M=qB2/8 其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=(1.2×40.000+1.4×2.000)×200/1000=10.160kN/m B──截面长边,取B=600mm；

经计算得 M=10.160×(600/1000)2/8=0.457kN.m；

木方截面抵抗矩 W=b×h2/6=50×802/6=53333.333mm3；

= M/W=0.457×106/53333.333=8.569N/mm2；

木方的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求!(2)木方抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×40.000+1.4×2.000)×200×600/106=3.048kN 经计算得 =3×3.048×103/(2×50.000×80.000)=1.143N/mm2 木方的计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求!(3)木方挠度验算: W=5qB4/(384EI)其中 q──设计荷载(kN/m): q=40×200/1000=8.000kN.m I=b×h3/12=50×803/12=2133333.333mm4 B──柱截面长边的长度,取B=600mm；

E──弹性模量,取E=9000N/mm2；

经计算得 W=5×8.000×6004/(384×9000.00×2133333.33)=0.703mm 允许挠度 [W]=B/250=600/250=2.400mm 木方的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!