曳引轮绳槽的磨损及改进措施

第一篇：曳引轮绳槽的磨损及改进措施

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曳引轮绳槽的磨损及改进措施

绳槽磨损原因分析

由于设计、制造、安装及曳引系统本身的各种原因，电梯在经过一段时间的运行后，曳引轮上与曳引绳相接触的各绳槽产生不同程度的磨损，随着磨损程度的日益增大，对电梯的安全运行及舒适性造成一定的影响。

下面以我厂在某地安装运行的1台电梯为例探讨这一问题。该电梯在投入使用2年后，经常在运行中发出异常声响，并伴随轿厢抖动现象，乘坐舒适感较差。经检查，发现6根曳引钢丝绳中有1根的张紧力变化极大，当轿厢运行至顶层时，该钢丝绳几乎不受力，轿厢重量全由其余5根钢丝绳承受，但当轿厢往下运行时，该钢丝绳张紧力越来越大，在运行至中间层站时，6根钢丝绳张紧力达到基本一致，但在轿厢接近底层时，该钢丝绳张紧力明显大大超出其余5根，表明其承受了绝大部分轿厢的载荷。结果该钢丝绳的绳头组合弹簧受到剧烈压缩并与绳头板相碰而发出“咔咔”声响，并使轿厢产生较大抖动。由于该根钢丝绳在运行中或是过松或是过紧，因而不能简单地将其调紧或调松。通过检查，发现曳引轮各绳槽已出现磨损且程度不一，其中张紧力异常的钢丝绳所在的绳槽与其余5槽相比，磨损尤其严重。经过塞尺测量，该槽在径向比其余5根多磨损了1.6mm，很明显这是造成该钢丝绳异常的主要原因。

以该梯为例，已知曳引轮节径D=650mm，电梯垂直升降

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距离30m，而大致在中间层站各钢丝绳张力基本一致，则对于磨损1.6mm的绳槽，若不计钢丝绳的滑移，曳引轮每转1转，该根钢丝绳比其余5根要少移动10.1mm。照此推算，从6根钢丝绳的张紧力基本一致的中间层往上或往下运行15m时，这根钢丝绳则少移动74.2mm。因而为补偿这段行程，该根钢丝绳在下行时产生较大的弹性伸长，并通过绳头板使轿厢产生一定程度的倾斜。由于该根钢丝绳在较大范围内承受交变载荷，因而易于破断，造成安全系数的降低，同时受其影响造成运行中轿厢倾斜及抖动，使乘坐舒适感大大降低。

根据实际情况，我厂及时拆下该曳引轮，根据相应尺寸重新加工了各绳槽，使其节圆直径在允许误差内一致，并调整了各曳引钢丝绳的张紧力，经过一段时间的试运行电梯恢复正常。

下面分析造成曳引轮绳槽磨损程度不一的原因。造成曳引轮绳槽的磨损，是由于曳引绳与曳引轮绳槽间产生滑移，滑移量越大磨损程度也越大。

总的滑移量S应由两部分组成：

①由曳引绳的弹性拉伸应变所引起的滑移量S1，假设曳引轮两边钢丝绳的张力为T1和T2，其中T1＞T2，则当电梯运行时，在T1侧钢丝绳弹性伸长增大，当转到T2侧时，由于T1＞T2，弹性伸长随之减小，因而引起钢丝绳在槽内产生滑移，方向朝着张力大的一侧，使得绳在槽中蠕动。这是钢丝绳和曳引轮绳槽不断磨损的主要原因之一。很明显，假设曳引轮各绳槽的硬度相同，如何电梯资料整理 如何电梯资料整理

当6根曳引绳两侧张力T1与T2基本一致时，曳引轮各绳槽的磨损量也应基本一致，但很可能在电梯安装调试时，某根钢丝绳的张力T′与其余钢丝绳张力相比超过了允许的误差，亦即T'1/T'2 ＞T1/T2，则绳在槽中的蠕动距离也相应加大，由此造成该绳槽的磨损比其余5槽尤为严重。

②曳引绳对绳槽的压力引起的滑移S2：曳引型电梯安全运行的保证就是曳引轮与曳引绳之间有足够的摩擦力，曳引应满足的条件为（T1/T2）C1·C2≤ef,其中T1/T2——载有125%额定载荷的轿厢位于最低层站及空载轿厢位于最高层站时，曳引轮两侧钢丝绳中的较大静拉力与较小静拉力之比。以曳引条件较为恶劣的空载轿厢下行推断，当轿厢突然以减速度紧急掣停时，曳引轮两侧张力差超过防滑极限，从而引起绳在槽中的滑移。当某根钢丝绳的静拉力比T1/T2大于其余钢丝绳时，该根钢丝绳的滑移更严重；随着电梯的频繁起制动，绳槽磨损使其直径越小，滑移越严重，磨损也越趋于恶化。一般来说，当曳引轮绳槽磨损相差越过曳引绳直径的1/10时，就应该更换或重新加工曳引轮了。

总的说来，曳引轮绳槽的磨损是由于曳引绳在绳槽中的相对滑移所造成的，滑移量越大，磨损也越严重；而曳引绳相对绳槽的滑动又取决于曳引轮两侧曳引绳的张紧力比，随着曳引绳在绳槽中张紧力比的增大，滑移量也增大。

改进措施

①本文是在假设曳引轮各绳槽的耐磨性及硬度等条件一

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致的情况下进行分析的，实际上如果各绳槽的耐磨性、硬度及节圆直径不一致。很明显所造成的磨损量也不一致。因此应严格控制曳引轮的各项性能指标在国标规定的范围内。

②应调整各曳引绳的张紧力，使其相互的差值在5%范围内。

③在电梯运行过程中检查发现绳槽磨损超差时，必须更换或重新加工曳引轮，调整各钢丝绳的张紧力使其基本一致。

④建议在曳引轮上使用聚氨酯绳槽衬垫。衬垫嵌入相应的轮槽，衬垫上加工出横向槽纹，合适的槽纹轮面对无润滑的钢丝绳摩擦系数几乎保持不变，而且聚氨酯特别耐磨，这就提高了衬垫的寿命，也大大增加了钢丝绳的使用寿命

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第二篇：钢丝绳与曳引轮轮槽配合情况检查和打滑的处理方法

（1）检查绳槽工作表面是否平滑，电梯钢丝绳卧入绳槽内的深度是否一致。方法是把直尺沿轴向紧贴曳引轮外圆面，然后测量槽内钢丝绳顶点至直尺的距离。当其差距达到1.5mm时，应重新车削或更换曳引轮。

（2）检查电梯钢丝绳在绳槽内是否落底和打滑。当钢丝绳与槽底的间隙减少至1mm时，绳槽需重新车削。绳槽在切口下面的轮缘厚度，当钢丝绳直径为φ13mm时应不小于φ12.5mm；当钢丝绳直径为φ16mm时应不小于φ15.5mm。

（3）车削曳引轮绳槽时，注意检查曳引轮直径与钢丝绳直径的比值应大于40。

（4）钢丝绳发生轻微打滑时，行业内有在曳引轮槽底车一窄浅小槽的处理方法，解决打滑问题效果明显。但是，这将导致钢丝绳受力状况恶化，不宜长期使用。

第三篇：循环流化床锅炉磨损原因及改进措施

循环流化床锅炉磨损原因及改进措施 金属件的磨损 1.1 布风装置磨损 1.1.1 原因分析

循环流化床锅炉布风装置的磨损主要有2 种情况: 第一种情况是风帽的磨损, 通常发生在循环物料回料口附近, 主要原因是由于较高颗粒浓度的循环物料以平行于布风板的较大速度冲刷风帽造成的。另一种情况是风帽小孔的扩大, 这类磨损将改变布风特性, 同时造成固体物料漏至风室。1.1.2 改进措施

a.改变风帽结构来延长风帽寿命, 用钟罩式结构的风帽来代替蘑菇状风帽, 有效减少磨损, 延长使用寿命。

b.在炉膛底部四周打1 圈台阶, 可使流化床锅炉中沿墙面下流的固体物料转而流向布风板上面的空间, 从而避免冲击炉底的布风板和周界的风帽。

1.2 水冷壁管的磨损 1.2.1 原因分析

循环流化床锅炉水冷壁管的磨损主要发生在炉膛下部敷设的卫燃带和水冷壁管交界的区域。造成磨损的原因有以下2 个方面: 一是在这个过渡区域内, 沿壁面下流的固体物料与炉内向上运动的固体物料运动方向相反, 因此在局部产生了旋涡流;另一个原因是沿炉膛壁面下流的固体物料在这个交界区域发生流动方向的改变, 对水冷壁管产生了冲刷。1.2.2 改进措施

a.采用金属表面热喷涂技术防磨。涂层的硬度高于基体的硬度, 且涂层在高温下会生成致密、坚硬和化学稳定性更好的氧化层, 提供更好的保护。

b.通过改变该区域的流体动力特性来达到水冷壁管防磨的目的。在水冷壁管过渡区域的一定位置加焊挡板或浇注料梁, 用以阻挡固体物料向下流动, 采用这种措施后水冷壁管的磨损大大减轻了。

c.另一种较常用的方法是改变水冷壁的几何形状, 耐火材料结合简易弯管使卫燃带区域与上部水冷壁管保持平直, 这样固体物料沿壁面平直下流时,撞击区下移至耐火材料部分, 消除了边界处造成的旋涡效应, 从而保护传热管不受磨损。d.炉膛下部壁面垂直段与渐缩段交界处、炉顶及炉膛出口等处, 都是易发生磨损的部位, 因此在设计时应在结构上给以考虑或加设防磨措施。1.3 省煤器的磨损 1.3.1 原因分析

省煤器尾部对流受热面的磨损也是不能忽略的。在省煤器尾部的烟道中烟气是向下流动的, 烟气中的颗粒受重力作用, 速度较大。高的颗粒浓度和颗粒速度, 导致省煤器尾部的受热面磨损严重。1.3.2 改进措施

一般在省煤器每级的第1、2 排管的烟气迎风面装上护瓦, 在贴炉墙处或弯头等易产生局部磨损部位装上护帘、护瓦等, 从而减少受热面的磨损。

1.4 管式空气预热器 1.4.1 原因分析

在管式空气预热器中, 烟气在管内纵向冲刷, 因此飞灰粒子对管子的磨损较小, 只在进口段管壁处磨损较严重。烟气在进入管前是平行流动的, 无旋涡。烟气进入管子后, 在入口处气流会产生收缩, 收缩处管壁附近就会出现负压旋流区, 吸引烟气, 所以收缩至最小截面后又会迅速扩张, 经过一定距离后才完全恢复与管壁的平行流动。在烟气流扩张过程中, 灰粒随烟气以一定的角度斜向冲击管壁, 产生了冲击磨损, 所以在烟气进口段(1～ 3)Dn(Dn为管子内径)的范围内会产生较严重的磨损, 很容易磨穿管壁造成漏风, 导致空气预热器低温腐蚀和堵灰, 降低锅炉效率。1.4.2 改进措施

在进口处加装防磨管或加防磨环。特别需要注意的是应使用外接防磨管, 防磨内套管是不可行的。因为在加装防磨内套管后, 空气预热器进口段虽受到了保护, 但防磨内套管出口处的烟气会突然扩张,产生旋涡区, 使出口处的管壁局部磨损加剧。所以加装防磨内套管不但不能有效防磨, 反而会加重磨损。2 耐火材料的磨损及破坏

循环流化床长期运行在高温条件下(温度可达900～ 1 000 ℃), 且温度变化频繁, 易造成循环热冲击, 此外炉内有大量高速流动的高温固体物料, 因此循环流化床锅炉常使用大量的耐火材料进行保护。这些区域主要包括燃烧室、分离器、烟道和物料回送管路。因耐火材料破坏而造成的事故是仅次于受热面磨损的第二大事故原因。因此正确设计、选择及安装耐火材料对循环流化床锅炉的安全运行至关重要。2.1 耐火材料破坏的主要原因

2.1.1 温度循环波动和热冲击以及机械应力造成了耐火材料的裂缝和剥落。温度循环波动时, 由于耐火材料骨料和粘合料的热膨胀系数不同, 继而形成内应力破坏耐火材料, 温度循环波动常常造成耐火材料内衬的大裂缝和剥落。温度快速变化产生的热冲击(如启动时)可使耐火材料内的应力超过抗拉强度而产生剥落。机械应力造成的耐火材料的破坏则主要是由于耐火材料与穿过耐火材料内衬处金

属件热膨胀系数不同而造成, 因此在设计时应考虑增加适当的膨胀空间来避免耐火材料的剥落。2.1.2 固体物料的冲刷造成了耐火材料的破坏。循环流化床锅炉耐火材料的易磨损区域主要包括边角区、旋风分离器和固体物料回送管路等部分。耐火材料的磨损随冲击角的增大而增加, 因此应尽量减少旋风分离器、烟道等的冲击角。2.2 各部位耐火材料的设计注意事项

主要采用循环流化床锅炉膛和高温旋风分离器区域的耐火层主要采用水冷壁衬里, 用短销钉将25～ 50mm 厚的致密耐火材料支撑在烟气侧的锅炉管件上。外侧(即非向火侧)则采用常规保温材料来保持温度。薄衬里比厚衬里更能经得起热冲击。为增加刚性和抗冲击性能, 常在水冷壁衬里内增加纤维。一般说来薄衬里的厚度为150mm , 通常分为致密的工作层和保温层。使用分层衬里比使用厚衬里更为经济, 也更易于维修。但是, 对于较高温度的外壳(温度范围为150～ 260 ℃的情况), 会因使用薄衬里而散热多, 降低机组效率。厚衬里通常由2 层或3 层构成, 总厚度为300～ 460mm。最里面一层是致密的耐热工作表面, 由耐磨砖、耐磨可塑料砌筑而成或由浇注料浇注而成,防止受热面受到高温高速运动的物料颗粒的磨损。打底保温材料可减少热损失, 从而提高整台机组效率。2.2.1 炉膛

炉膛部分采用厚衬里, 由75～ 150mm 的致密抗磨损的浇注料或可塑料覆盖住相似厚度的保温材料构成。对于有缺陷的区域, 可用磷酸盐黏合剂来修补。磷酸盐黏合剂体积稳定, 抗磨特性好, 且具有与现有材料结合力好的特点。修补的区域至少应使用2个销钉, 暴露在高温区的可塑料衬里应使用陶瓷或铸造合金销钉。2.2.2 旋风分离器

旋风分离器筒体和锥体都承受着相当恶劣的工作条件。对许多衬里来说, 反复的热冲击和温度循环变化、磨损及挤压剥落是导致大面积损坏的原因。修补的方案之一是用耐火砖或耐火预制块来代替浇注的厚衬里, 用磷酸黏结可塑料进行修补。分离器锥体所处的工作状况与其筒体大致相同。建议使用震动浇注来保证衬里具有足够的强度和耐磨性能, 锥体部分建议使用膨胀系数低的浇注料。2.2.3 返料回路及返料机构

热冲击、严重的磨损及温度循环变化是导致这部分经常损坏的原因。可采用厚的密实保温浇注料,但缺点是施工困难。最好在耐磨浇注料中适当添加不锈钢纤维丝, 也可用保温砖或浇注料打底, 上铺耐磨砖。3 结束语

循环流化床燃烧技术在我国还是一门新技术,其金属构件和耐火材料磨损存在着比较突出的问题, 应根据不同部位, 不同磨损机理, 采取不同的防磨措施。

第四篇：T90推土机引导轮轴磨损原因分析及改进

T90推土机引导轮轴磨损原因分析及改进

东方红T90工业推土机是我公司1998年自行开发的一种新产品，因其吨位小、推力大，特别适应于I～Ⅲ级土壤中小型工程的土方作业，所以受到了广大用户的欢迎。

但是在上市初期，有用户反映在使用一段时间后出现引导轮损坏、引导轮轴严重磨损、轴套烧毁的现象。为此，我公司对此展开了质量攻关，并找出了解决办法。

一、T90推土机引导轮的结构原理引导轮用以支撑履带和引导履带卷绕，其轮缘卡住履带链轨节外缘，防止横向脱落，并通过与之相连的张紧缓冲装置张紧履带，缓和从地面传向机架的冲击力。图l为其结构图。引导轮为钢板焊接结构，其径向断面呈箱形。引导轮通过轮辋孔内的双金属套滑动轴承装在引导轮轴上，轴的两端固定在左右支架上。引导轮与左右支架采用浮动油封密封，并通过左右支架与引导轮轴之间的锁紧销压紧浮动油封和O型圈。在引导轮腔内加入润滑油，保证滑动轴承的润滑与散热。

二、磨损原因分析 经检查论证，引导轮轴磨损、滑动轴承的轴套烧毁是由于引导轮轴与滑动轴承轴套之间的润滑状态发生恶化，由边界润滑转化为部分干摩擦状态而引起的。在正常工作中，引导轮轴与滑动轴承轴套之间有一定的间隙并有油膜存在，形成液体润滑，由此产生的热量较小，并由润滑油带走，使轴承工作温度处于正常状态。如果轴承套与轴润滑状态恶化，形成部分干摩擦状态，则摩擦功耗急剧增大，产生大量的摩擦热；当温度超过轴套表面的合金熔点时，轴套表面开始熔化，直至完全烧损。

导致引导轮轴润滑不良的主要因素有：

(1)引导轮双金属套滑动轴承同轴度∮0.025超差。履带行走中会产生振跳和冲击，强大的冲击力通过滑动轴承支承和传递，因此要求滑动轴承与轴之间的配合间隙均匀，对轴承的同轴度要求较高。若其几何尺寸超差，致使引导轮轴与轴套间隙过小或无间隙，润滑油膜厚度不够甚至无润滑油膜。(2)引导轮轴表面粗糙度Ra1.6超差。如果引导轮轴粗糙度超差，在轴表面上存在许多金属棱峰，这些金属棱峰破坏了轴与滑动轴承之间润滑油膜的完整性和连续性。工作时，润滑油中会产生大量金属磨屑，使轴与轴承表面粗糙度增加，润滑状态愈加恶化，严重时造成引导轮轴与滑动轴承磨损。

(3)原结构存在缺陷。由图l可以看出，润滑油从引导轮轴端螺塞孔注入，然后逐渐充满整个腔体。在实际操作中，如果没有注油专用工具，润滑油仅在自身重力的作用下很难通过引导轮内迂回的腔体，且腔内气体排出不畅，润滑油很难注满；且原设计腔体充油空间太小，造成润滑油量严重不足。另外，引导轮轴和轴套间隙内的润滑油因没有油道而不能将轴承工作产生的摩擦热带走，致使轴承的工作温度升高，润滑油粘度下降，润滑油膜厚度减小。

三、解决措施

3.1提高加工质量在加工时，要保证轴套的同轴度在规定的范围∮0.025内；引导轮轴表面粗糙度应符合勋1.6的要求。3.2 在结构上加以改进

(1)在轮毂焊合件上增加油道和蓄油箱，增加蓄油量，使注油量由原150ml增加到1182ml，改善了润滑油的循环状态；

(2)改制原有注油工具。如图3所示，将原注油器的注油嘴锥度由90°改变为120°，保证与引导轮轴内阶梯孔处锥度尺寸一致。加油时将注油器油嘴用力压在阶梯孔处，靠压力使润滑油通过迂回的油道，注入蓄油腔。空气从A处排出

第五篇：预算工作总结及改进措施

市天然气有限公司预算工作总结及改进措施

**省燃气集团有限公司：

**市天然气有限公司自2010年实行股份制运作以来，按照《公司法》与《公司章程》完善企业法人治理结构，健全公司规章制度，以现代企业管理要求逐步规范企业的生产经营活动，企业的各项经济活动运转良好。

现将2013年预算工作情况总结如下：

一、2013年预算工作开展情况

2013年是我公司全面预算管理工作开展的第四年，为了配合集团公司加快全面预算管理实施步伐，根据集团公司工作会议精神及要求，我公司高度重视，积极响应，层层推进落实全面预算管理的执行、考核、监督责任工作，现已全面完成了2013年公司的全面预算工作。

在预算管理中，公司管理层为了增收节支，创造利润最大化，要求严格按照年初下达的预算指标实施，无预算及超预算费用坚持不予列支。对于特殊事项，坚持特事特批，经董事长审批后，方可予以预算外列支，在控制成本费用方面取得了显而易见的成效，但也存在年初编制预算基础数据不全面，不详实等问题。