试论机械密封在旋转设备上的应用及故障处理论文

第一篇：试论机械密封在旋转设备上的应用及故障处理论文

摘要：简要分析了机械密封在旋转设备上的应用以及出现故障的原因分析和处理措施。

关键词：机械密封；故障处理；原因分析

机械密封在旋转设备上的应用非常广泛，机械密封的密封效果将直接影响整机的运行，严重的还将出现重大安全事故。

从机械密封的内外部条件的角度分析了影响密封效果的几种因素和应采取的合理措施。机械密封的原理及要求

机械密封又叫端面密封，它是一种旋转机械的轴封装置，指由至少一对垂直于旋转轴线的的端面在液体压力和补偿机构弹力(或磁力)的作用以及辅助密封的配合下保持贴合并相对滑动而构成的防止流体泄漏的装置。它的主要功用将易泄漏的轴向密封改变为较难泄漏的端面密封。它广泛应用于泵、釜、压缩机及其他类似设备的旋转轴的密封。

机械密封通常由动环、静环、压紧元件和密封元件组成。其中动环随泵轴一起旋转，动环和静环紧密贴合组成密封面，以防止介质泄漏。动环靠密封室中液体的压力使其端面压紧在静环端面上，并在两环端面上产生适当的比压和保持一层极薄的液体膜而达到密封的目的。压紧元件产生压力，可使泵在不运转状态下，也保持端面贴合，保证密封介质不外漏，并防止杂质进入密封端面。密封元件起密封动环与轴的间隙、静环与压盖的间隙的作用，同时弹性元件对泵的振动、冲击起缓冲作用。机械密封在实际运行中是与泵的其它零部件一起组合起来运行的，机械密封的正常运行与它的自身性能、外部条件都有很大的关系。但是我们要首先保证自身的零件性能、辅助密封装置和安装的技术要求，使机械密封发挥它应有的作用。机械密封的故障表现及原因

2.1 机械密封的零件的故障旋转设备在运行当中，密封端面经常会出现磨损、热裂、变形、破损等情况，弹簧用久了也会松弛、断裂和腐蚀。辅助密封圈也会出现裂口、扭曲和变形、破裂等情况。

2.2 机械密封振动、发热故障原因

设备旋转过程中，会使动静环贴合端面粗糙，动静环与密封腔的间隙太小，由于振摆引起碰撞从而引起振动。有时由于密封端面耐腐蚀和耐温性能不良，或是冷却不足或端面在安装时夹有颗粒杂质，也会引起机械密封的振动和发热。

2.3 机械密封介质泄漏的故障原因

（1）静压试验时泄漏。机械密封在安装时由于不细心，往往会使密封端面被碰伤、变形、损坏，清理不净、夹有颗粒状杂质，或是由于定位螺钉松动、压盖没有压紧，机器、设备精度不够，使密封面没有完全贴合，都会造成介质泄漏。如果是轴套漏，则是轴套密封圈装配时未被压紧或压缩量不够或损坏。

（2）周期性或阵发性泄漏。机械密封的转子组件周期性振动、轴向窜动量太大，都会造成泄漏。机械密封的密封面要有一定的比压，这样才能起到密封作用，这就要求机械密封的弹簧要有一定的压缩量，给密封端面一个推力，旋转起来使密封面产生密封所要求的比压。为了保证这一个比压，机械密封要求泵轴不能有太大的窜量，一般要保证在0.25mm以内。但在实际设计当中，由于设计的不合理，往往泵轴产生很大的窜量，对机械密封的使用是非常不利的。

（3）机械密封的经常性泄漏。机械密封经常性泄漏的原因有很多方面。

第一方面，由于密封端面缺陷引起的经常性泄漏。

第二方面，是辅助密封圈引起的经常性泄漏。

第三方面，是弹簧缺陷引起的泄漏。其他方面，还包括转子振动引起的泄漏，传动、紧定和止推零件质量不好或松动引起泄漏，机械密封辅助机构引起的泄漏，由于介质的问题引起的经常性泄漏等。

（4）机械密封振动偏大。机械密封振动偏大，最终导致失去密封效果。但机械密封振动偏大的原因往往不仅仅是机械密封本身的原因，泵的其它零部件也是产生振动的根源，如泵轴设计不合理、加工的原因、轴承精度不够、联轴器的平行度差、径向力大等原因。处理故障采取的措施

如果机械密封的零件出现故障，就需要更换零件或是提高零件的机械加工精度，提高机械密封本身的加工精度和泵体其他部件的加工精度对机械密封的效果非常有利。为了提高密封效果，对动静环的摩擦面的光洁度和不平度要求较高。动静环的摩擦面的宽度不大，一般在2～7毫米之间。

3.1 机械密封振动、发热的处理

如果是动静环与密封腔的间隙太小，就要增大密封腔内径或减小转动外径，至少保证0.75mm的间隙。如果是摩擦副配对不当，就要更改动静环材料，使其耐温，耐腐蚀。这样就会减少机械密封的振动和发热。

3.2机械密封泄漏的处理

机械密封的泄漏是由于多种原因引起，我们要具体问题具体处理。为了最大限度的减少泄漏量，安装机械密封时一定要严格按照技术要求进行装配，同时还要注意以下事项。

（1）装配要干净光洁。机械密封的零部件、工器具、润滑油、揩拭材料要十分干净。动静环的密封端面要用柔软的纱布揩拭。

（2）修整倒角倒圆。轴、密封端盖等倒角要修整光滑，轴和端盖的有关圆角要砂光擦亮。

（3）装配辅助密封圈时，橡胶辅助密封圈不能用汽油、煤油浸泡洗涤，以免胀大变形，过早老化。动静环组装完后，用手按动补偿环，检查是否到位，是否灵活;弹性开口环是否定位可靠。动环安装后，必须保证它在轴上轴向移动灵活。

3.3 泵轴窜量大的处理

合理地设计轴向力的平衡装置，消除轴向窜量。为了满足这一要求，对于多级离心泵，设计方案是:平衡盘加轴向止推轴承，由平衡盘平衡轴向力，由轴向止推轴承对泵轴进行轴向限位。

3.4 增加辅助冲洗系统

密封腔中密封介质含有颗粒、杂质，必须进行冲洗，否则会因结晶的析出，颗粒、杂质的沉积，使机械密封的弹簧失灵，如果颗粒进入摩擦副，会导致机械密封的迅速破坏。因此机械密封的辅助冲洗系统是非常重要的，它可以有效地保护密封面，起到冷却、润滑、冲走杂物等作用。

3.5 泵振动的处理措施

在泵产品的制造装配过程中，严格按标准和操作规程去执行，消除振动源。泵、电机、底座、现场管路等辅助设备在现场安装时，要严格把关，消除振动源。

以上简单研究了机械密封在旋转设备上的应用和出现的故障后，以后再遇到机械密封的故障问题，首先要考虑机械密封本身的影响因素，然后还要考虑机械密封外部的一些影响因素。比如:在分析机械密封的质量事故的原因时，要考虑到泵的其它零部件对机械密封运行的影响，采取措施不断提高机械密封的效果。

第二篇：浮环密封在使用过程中的常见问题分析及处理

设备的腐蚀与防护

825 浮环密封在使用过程中的常见问题分析及处理

何文丰

（中国石化镇海炼油化工股份有限公司炼油三部

浙江宁波

315207）

摘要

离心压缩机轴端常采用浮环密封结构，本文讲述了浮环密封的基本结构、原理，并通过浮环密封常见的问题进行分析，提出了浮环密封安全稳定运行的条件与注意事项。

关键词

浮环密封

参考气

缓冲气

磨损 前言

离心压缩机在炼油化工装置中应用十分广泛，其所输送的介质一般为易燃、易爆气体。压缩机的轴端密封是机组安全运转的关键，目前工业上已成功运用的密封形式有：油膜密封、机械密封、干气密封。油膜密封又主要有：常规油膜密封、TAPER CONE型油膜密封、TBS型油膜密封三种[1]。常规油膜密封（也就是我们常见的浮环密封，以下简称浮环密封）不受密封介质压力限制，已有50多年的使用经验，使用可靠。但在使用中遇到了一些问题，本文对这些问题进行了分析，并介绍了这些问题的处理方法。浮环密封的结构及原理 2.1 浮环密封的结构

浮环密封由内浮环(介质侧密封环，又称高压密封环)、外浮环(大气侧浮环，又称低压密封环)、浮环座、弹簧、防转销等组成，其基本结构参见下图1。

211419***7495101211***1 端盖2 浮环座3 低压密封环端盖4 高压密封环5 中间环座 端盖6 隔座7 板弹簧8 隔座9 隔油密封10 O形环φ148.8211 O形环φ12 O形环φ13 O形环φ14 O形环φ 螺钉15 120.24164.49240.89158.316 垫17 螺钉18 垫19 销20 销21 螺钉

图1 浮环密封的结构示意图

设备的腐蚀与防护

826 2.2 浮环密封的原理

浮环密封是一种非接触式密封。为了防止气体漏出机外，在高压密封环和低压密封环之间注入稍高于密封气体压力的密封油，其压力一般控制在比被密封气体压力高0.05MPa左右。密封油通过高压密封环和低压密封环与轴之间的间隙，沿轴线方向向两端流出，转子高速运转时，流入浮环间的密封油就在浮环与轴之间形成稳定的油膜，由于油膜充满整个浮环间隙，所以可阻止气体介质的外漏。浮环由锻钢制成，浮环内表面浇铸一层轴承合金，与旋转轴相配合，二者保持较小的间隙。

浮环侧面有防转销（如图1中：20），使浮环只能浮动，不能随轴转动。内浮环与隔座之间还装有弹簧（如图1中：7），将浮环与密封体的侧面压紧，防止高压密封油从侧面泄漏，影响密封效果。

2.3 浮环密封的特点及应用

浮环密封的优点：a)结构简单，使用寿命长；b)密封稳定；c)适用的转速范围大。

浮环密封的缺点：a)要求的制造精度高；b)控制系统复杂；c）辅助系统投资大，运行费用高。

由于浮环与轴承类似，具有自动对正轴心的特性，浮环与轴间的间隙很小，特别适用于大压差条件下的密封，并且在正常工作情况下，轴与浮环间有一层液膜，形成液体摩擦工况，浮环与轴不发生磨损，也很安全，故适用于高速旋转机械的密封。浮环密封常用于压缩有毒、易燃、易爆气体的轴端密封。特别适用高压、高转速的离心压缩机的轴端密封。浮环密封的油路与控制系统

为保证浮环密封的可靠性，浮环密封油路与控制系统的合理设计、维护是至关重要的。典型的浮环密封油路与控制系统参见图2。系统中密封高位油罐顶部气室与浮环密封的油气混合腔相连，此气称为参考气；平衡管内气体简称为平衡气，而为了防止介质外漏污染密封油在平衡气与参考气之间注入较为干净的气体，我们称之为缓冲气。浮环密封油路控制系统2个压差、2个液位稳定控制尤为重要。2个压差是指缓冲气与平衡气、密封油与参考气之间的压差，2个液位是指高位油罐和油气分离器的液位。

3.1 密封油与参考气

密封油的压力一般控制在比参考气压力高0.05MPa，其压差是靠高位油罐的液位来控制的，高位油罐设置在压缩机轴线上方约5～7米，5～7米高的油柱静压就形成了密封油与参考气的压力差。为了保持此压差或者说密封油高位罐的液位稳定，系统中靠控制阀PDCV2.40与LIC2.50联合来控制，LIC2.50为主动调节控制高位油罐的液位，PDCV2.40为被动调节控制密封油返回油箱的流量。

3.2 缓冲气与平衡气

缓冲气与平衡气的压差靠控制阀PDCV2.60来控制，一般按照缓冲气比平衡气高0.05～0.1MPa来控制。缓冲气比平衡气压力高的作用：防止密封油混合气窜到压缩机机体中去，隔绝循环氢与密封油的接触，保持密封油油质良好。假如缓冲气与平衡气压差过低或者缓冲气取消，密封油混合气就有可能通过迷宫密封窜入到机体中去，或者机体内气体窜入内回油。实际上不论是润滑油内窜还是工艺气体外窜都非常不利于机组的平稳操作。

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827 LA2.50ALA2.50BLS2.50ALS2.50BLT2.50LLLSA2.50V402启辅泵PDCV2.40LIC2.50LS2.50停机联锁参考气N2N2平衡气PDCV2.60新氢循环氢缓冲气过滤器冷却器 去火炬去机入口MV403A汽轮机LIC2.61LIC2.62V403BV404密封油箱V405

图2 密封油路与控制系统典型流程图 浮环密封的几个重要参数 4.1 浮环密封的漏油量

浮环密封漏油量与密封油的流动状态有关系，所以要计算浮环密封的漏油量，需首先判断密封油通过浮环间隙的流动状态，流动状态分为层流和紊流。在设计计算中，可改变密封环结构参数和密封油参数，尽量使浮环密封油的流动状态处于稳定的层流状态，以延长浮环的使用寿命。对于层流状态，浮环密封的漏油量为：

Q漏πds3△P（1+1.5ε2)12μl......(1)式中：d ： 轴径，米；s ： 半径间隙，米；△P： 浮环的轴向压差，MPa；μ ： 粘度系数，Pa.S；l ： 单个环的节流长度，米；ε： 相对偏心率；

设备的腐蚀与防护

828

浮环密封的漏油量一般控制在内浮环20～40升/天，外浮环20～40升/分钟。

4.2 浮环密封的回油温升

对于内浮环，其轴向压差△P值固定在0.05MPa左右。

对于外浮环，其轴向压差△P值等于介质气体压力与大气压力的差值，也就是说取决于介质的压力，设计工况下△P值符合设计要求，则泄漏量Q也符合设计要求，但是当压缩机远离设计工况在较低压力运行时，△P值偏离设计值也偏小，Q也过小，回油量的减少易造成浮环温度升高，如果温度升高到一定程度就会造成浮环的轴承合金损坏，甚至发生抱轴，造成事故。

浮环密封的回油温升计算如下：

△t式中：（102N + △pQ)4186.8427CpγQ......(2)N ：摩擦功率，kW；Cp ：平均计算温度下密封油的比热，J/(kg.℃)γ ：平均计算温度下密封油的密度，kg/m3

由上面式(1)、(2)可知，浮环密封油的泄漏量与△P、间隙值S成正比。减少间隙S，可以降低泄漏量，但是间隙过小，摩擦热量带不走，容易导致浮环损坏；间隙过大，耗油量大，经济上不合理。浮环间隙一般均在下列范围选取[2]：

内浮环半径间隙S＝(0.0005～0.001)×D

外浮环半径间隙S＝(0.001～0.002)×D

当压缩机入口压力大于7MPa后，外浮环两侧压差较大，可以使用多环结构（如上图1中使用2道外环），以减少每个浮环承受的压差值，并可以减少泄漏量。浮环密封的常见问题分析 5.1 压缩机的最低启动压力

某加氢循环氢压缩机设计压力为1.86MPa，其外浮环间隙为0.26～0.30mm。镇海炼化加氢裂化装置循环氢压缩机C301设计压力达到18.75MPa，为了减少其正常运行时的外回油量，其外浮环存在一定的锥度，小头为0.11～0.13mm，大头为0.19～0.21mm。

由上式（1）及式（2）可知，当压缩机C301在较低压力运行时，其外浮环压差较低，如运行压力为3.0MPa时，外浮环压差仅为正常运行时压差的20％左右，外回油量会比在设计工况下运行时大大减少，以至于有可能无法带走热量。为了避免浮环温升过大，造成浮环过热而失效，高压压缩机在低压运行时要进行外回油温升的核算。

有人曾对镇海炼化加氢裂化BCL406/A进行过核算，结果表明在该压缩机在7000rpm运行时的压力不低于3.2MPa，在6000rpm运行时的最低运行压力不低于2.5MPa[3]。现在对加氢裂化C301的日常操作中要求做到：

（a）装置开工一般在系统压力达到3.5MPa时才开压缩机C301，以确保浮环密封的安全运行；

（b）装置停工降压时，随着系统压力的降低压缩机的转速要也要降低，当系统压降低到3.5MPa时停运机组。

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829 5.2 外回油偏流

2002年加氢裂化装置C301两端外回油温度偏差较大，低压侧外回油温度相对高压侧外回油温度要高30℃。详见下表1。

表1 加氢裂化C301外浮环回油温度记录

时间 2.27 2.28 2.28 3.1 3.1 3.4 油箱温度 /℃ 44 42 42 42 42 40 油箱冷后 温度/℃ 42 40 40 39 40 39

出口压力/MPa 17.8 17.8 17.8 17.8 17.8 17.8

转速 /rpm 8257 8259 8259 8259 8259 8259

缓冲气 V303压力低压端回油 高压端回油 温度/℃ /MPa 温度/℃ 温度/℃ 74 15.4 87.5 58.0 70 15.4 87.0 56.0 70 15.4 86.5 56.0 70 15.4 87.5 56.5 70 15.4 84.0 56.0 69 15.4 85.5 55.5

最初原因分析及采取措施：可能是低压端外浮环间隙过小，采用对平衡管、缓冲气管线及密封油冷却器进行浇淋冷却水的方法，对低压端外回油温度的下降起到了一定的作用，低压端外回油温度降低了约3～4℃。

由于浮环温度一直较高，最高达到了89℃，2002年3月10日对C301进行了停工抢修。检查情况：低压侧2只外浮环情况较好，内浮环巴氏合金有些脱落，并有结焦情况；高压端2只外浮环明显磨损，磨损最大达到＋0.24mm，内浮环结焦较严重，高压端外侧外浮环盒密封面磨损。详见下表2。

表2 加氢裂化C301浮环检修情况

项目 检修前 检修后 标

准 前浮环内环 直径 结焦 105.07

间隙 严重 0.08 0.07～0.09

前浮环外环 直径 105.41 105.16

间隙 0.42 0.19 0.19～0.21

后浮环内环 直径 结焦 105.07

间隙 严重 0.09 0.07～0.09

后浮环外环 直径 105.21 105.16

间隙 0.23 0.19 0.19～0.21

由上式（1）可知，检修前的低压端外浮环的间隙为高压端外浮环间隙的2倍，回流量之比将接近8：1，偏流就不可避免，所以会出现温差达到30℃的不正常情况。检修更换全部浮环后两端外浮环回油偏流现象没有出现，运行正常，两端回油温度均保持在80℃左右。

5.3 浮环磨损

5.3.1 外浮环磨损

镇海炼化公司加氢裂化循环氢压缩机C301在2001年5月5日、5月6日、5月7日曾连续发生外浮环磨损。现象为高压端外回油泄漏量增大，回油管线来不及排油，高压端密封油外回油从机体上部冒气管大量冒出，连续3次被迫停机处理进行浮环检修。3次检修都发现外浮环磨损严重，内浮环磨损情况较好，并且封油进油法兰过滤网拆出有块状焦粉。

分析原因认为高位油罐较脏，在高位油液位下降过程中，高位油中的脏物进入浮环中引起浮环磨损，导致外回油漏量增大冒油。决定对密封油罐换油清理，对高位油罐进行退油，高位油罐、参考气管线至压缩机出口管线和吹扫，吹扫完后跑油，5月8日开机正常。

2003年5月C301大修后，对密封油系统进行了吹扫，发现高位油罐、参考气线很脏，吹扫出来很多颗粒杂质，经过多次吹扫后跑油更换密封油过滤器滤芯，基本上保证了密封油

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830 系统的清洁，2003年6月C301开机后没有出现浮环密封异常的情况。5.3.2 内浮环磨损

由于内浮环的压差较小，内漏油量也少，浮环的摩擦热很难带走，操作中除了要确保高位油罐的液位以确保内浮环的压差，还要恰当的控制驰放气量（油气分离器顶部排气量），保持内回油畅通。驰放气量是靠油气分离器顶部的孔板来控制的，孔板必须经过严格计算和设计，孔径过大，驰放气量增加，压缩机的经济性能差，孔径过小，使得油气混合腔内油不能及时排走，内回油不畅而发生内浮环磨损。

总之，为了保证浮环密封系统的正常运行，一定要保持好高位油罐的液位和油气分离器的液位及驰放气（油气顶分离器顶部气体）的畅通。

5.4 参考气管线积液

镇海炼化公司炼油三部II加氢装置循环氢压缩机C202曾多次发身冒气管冒气，冒气时高位油罐液位正常，浮环磨损也没有超标。后来发现是参考气管线有凝缩液的存在，导致密封油与参考气的压力差同高位油罐液位不成正比。详见下图4所示。

高位油罐密封油泵出口来参考气管线压缩机中心线压缩机 图4 参考气管线积液示意图

正常情况下：

P2－P0＝ρgh1

≈0.05MPa

而参考气管线发生积液时（如图4所示）：

P2－P0＝ρgh1－ρg（h2－h3）＜0.05MPa 式中：

P0－参考气腔体压力

P2－进入浮环的密封油压力

所以当参考气管线发生积液时，密封油压力与参考气腔体的压力就小于0.05MPa，积液达到一定程度，内浮环两侧压差小到一定程度，内浮环密封就会困难，参考气腔体中的气体就会从内浮环外窜至外浮环并从冒气管中冒出。

对于这种情况，可以通过稍微提高密封油高位罐的液位，把参考气管线中的凝缩液赶至内回油，如果参考气线底部有导凝可以直接排液就更加方便。

此外，如果高位油罐液位失灵，高位油罐液位满罐，则更加危险，内浮环密封将彻底失效，密封油大量窜入机体中或者气体大量外漏至冒气管。

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831 6 浮环密封运行注意事项

由于浮环密封的重要性，在操作中要确保浮环密封系统的可靠运行，必须做到：

a）要控制好密封高位油罐的液位，确保密封油与参考气的压差；

b）密封油过虑器要监控好压差，及时切换更换过滤器滤芯；

c）监控好浮环密封的内、外回油油量及回油温度，发现异常及时分析原因进行处理；

d）高压压缩机在低压启动时要注意低压启动时外浮环的温升问题；

f）要控制好油气分离器的液位及即驰放气的畅通；

g）要保持好缓冲气与平衡气的压差稳定，缓冲气冷后温度不能过高；

f）要注意防止参考气管线积液的存在。

参考文献

[1] 韩崇仁.加氢裂化工艺与工程.中国石化出版社，2001：775 [2] 王书敏.离心式压缩机技术问答.中国石化出版社，page：32 [3] 董绍平.试论离心式压缩机的最低启动压力.镇海石化.1994，（2）：20

第三篇：铁路信号设备故障因素及处理分析

铁路信号设备故障因素及处理分析

摘要：随着社会的发展以及人们出行的需要。铁路系统迎来了巨大发展的同时人们对铁路系统安全运行提出了更高的要求。而铁路建设中信号系统的建设则是保证列车运行的重要基础设施，往往其可靠性的高低直接决定了列车运行安全和运输效率的高低。本文介绍铁路系统中常见的信号设备故障类型、信号检测技术、处理措施及原因分析。

关键词：铁路信号设备故障 故障类型 诊断技术 处理措施 铁路信号设备故障类型

铁路信号系统由大量、多种机电设备组成的复杂信号系统。因此其故障类型往往具有多样性、复杂性、模糊性、随机性和组合性等特点。由于故障现象和产生原因的复杂性和偶然性，所以诊断故障也具有非结构化或半结构化的特点。按性质来分信号故障类型可以分为如下三类：人为信号事故、非人为信号事故、信号故障。铁路信号设备故障诊断技术

故障信号因其多样性、复杂性和偶然性，为故障分析带来极大不便。因此当信号系统出现故障后，如何能快速、准确、及时的判断故障类型和部位，必将为快速排除故障，保证列车正常高效运行带来方便。因此信号故障诊断技术应运而生。故障诊断技术的目的是为了提高系统的可靠性和安全性。造成铁路信号系统故障的原因大致有设备失修故障、产品质量故障、维护不当造成的人为故障、自然灾害造成的设备故障等。铁路信号设备故障处理技术的诊断方法可分为：传统故障诊断技术（即现场故障诊断技术）、基于信号处理法、解析模型法和人工智能故障诊断法。其中传统信号故障诊断技术指维修人员根据故障现象、设计图纸、设备说明书以及结合自己的经验，进行的现场分析处理和诊断设备故障。常用有逻辑推理法、优选法、比较法、断线法、校核法、试验分析法、观察检查法、调查研究法、逐项排除法、仪表测试法等。铁路信号设备故障因素分析

3.1 设备系统可靠性 铁路系统关系到国民经济生活中的各个层面，因此其对安全性可靠性要求极为严格。因此铁路信号产品的研制、生产、使用、验收过程中管理规范性引起广泛关注。影响信号系统可靠性主要因素信号系统标准少、规范简单、指标不全等。信号系统可靠性是一个从信号系统研发到生产再到使用、维护的系统性工程。因此，其可靠性涉及到产品从研发到使用整个全寿命周期的各个阶段。因此如何制定信号系统由研发到生产再到使用和维护整个过程的可靠性标准和指标至关重要。

3.2 电气化条件对信号系统的影响 信号设备属于弱电系统而电气化铁路牵引供电系统属于强电系统。电气化铁路牵引供电系统具有电压高、牵引电流大等特点，且电力机车在牵引过程中设备整流和换相往往会产生大量谐波。当信号设备与这些设备共同使用时，如果处理不当牵引供电系统往往会对信号系统产生较强的干扰。这些干扰大致可分为感应式、辐射式、传导式，且不同信号设备对干扰的反应也不同。因此对于不同信号设备采取的抗干扰措施也不尽相同。

3.3 电缆电源对信号系统的影响 铁路信号系统属于一级负荷，往往采取双电源供电网络供电。信号电源一般由自动闭塞电力线路和贯通电力线路两路电源供电。两路电源互为冗余，故障时相互切换，以提高供电可靠性。

3.4 外部因素对信号系统的影响 铁路系统是一个跨度很长，环境复杂的系统。而列车的安全运行避免不了对外界环境的检测尤其是对一些恶劣环境的检测如：强风、暴雨、大雪等等信号的检测。因此信号系统检测设备复杂且设备环境复杂条件恶劣。这些不利因素往往也会影响工作人员对信号系统的正常维护。因此外部环境对信号系统影响很大。对于这些环境恶劣、条件复杂地区信号设备一定要选用可靠的、智能的和具备一定容错能力的信号系统。铁路信号设备故障的处理措施

4.1 建立健全信号维护制度 信号维护人员应保持通讯畅通，以便运行人员随时联系。除此之外维护人员应每日将自己工作地点事先通知车站值班人员和电务段调度人员，以便出现故障时及时处理。

4.2 信号设备故障维护制度 当遇到信号设备故障时应积极组织故障修复。对于一般故障，维护人员应在联系登记后，会同值班人员对事故信号进行试验检查修复，修复过程应查明原因、记录处理过程及结果。对于严重设备缺陷，当危及行车安全时，若不能及时排除故障应尽快联系值班人员登记停用设备，然后查出原因，尽快排除故障，恢复使用。如不能判明原因，应立即上报。听从上级指示处理。

4.3 重大列车事故时，信号设备处理制度 对于运行机车出现重大故障如脱轨、相撞、颠覆事故时，维护人员不应擅自处理信号设备，应先保护事故现场并立即报告电务段调度。

4.4 现场维护工作制度 对于发生影响行车的设备故障时，信号维修人员应对接发列车进路排列状况，调车作业情况，控制台的显示状态，列车运行时分，设备位置状态以及故障现象登记在《行车设备检查登记簿》中，作为原始记录备查。结语

随着高铁技术发展和我国对铁路建设的巨大支持，我国在铁路尤其是高速铁路发展方面取得了巨大进步和可喜成就，有些技术和研究成果已跻身世界前列。我们仍存在发展时间短、技术设备方面还有待进一步提升。尤其铁路信号系统的发展是一个庞大的系统，其发展的可靠性需要更多的制度安排和技术支持。因此我们应不断需求最优组合方案，以实现铁路信号系统的跨越式发展。

参考文献：

[1]李哲.浅谈铁路机电设备的故障诊断[J].科技信息，2010（05）.[2]单志荣.浅谈减少铁路信号设备故障的措施[J].科技创业月刊，2010（12）.[3]杜洁.基于故障树技术的铁路信号设备故障诊断专家系统的实现方法研究[D].北京交通大学，2009.

第四篇：消防报警设备操作及故障处理方法

消防报警设备操作及故障处理方法

消防报警设备顾名思义是具备报警功能的消防设施，它可以安装在各种建筑物内，在感知到火灾信息后，开始报警并开启喷淋泵等消防设备，从而将火灾危害降到很低程度。我们该如何操作消防报警设备呢？

消防报警设备

1、消防报警设备操作说明：

当确认发生火警时，可通过手动方式快速启动消防灭火设备。首先应确认该设备为总线制设备还是直控设备。

总线制设备：根据手动消防启动盘的透明窗内的提示信息找到要启动的设备对应的单元，按下这个单元的手动键，命令灯点亮，启动命令发出。若再次按下该键则命令灯熄灭，启动命令被终止；

直控设备：直接控制盘处于“允许”状态。根据直接控制盘面板上的标签找到要启动的设备对应的单元，按下这个单元的手动键，命令灯点亮，启动命令发出。再次按此该键则命令灯熄灭，启动命令被终止；

消火栓系统：地下室消火栓系统为干式，首先启动“地下室消火栓排气阀”，再启动消火栓泵。

喷淋系统：喷淋系统为干式，首先启动“喷淋排气阀”，再启动相关层“喷淋电磁阀”，启动喷淋泵。

若为误报警，应采取如下措施：

◆检查误报火警部位是否灰尘过大、温度过高，确认是否是由于人为或其它因素造成误报警；

◆按“复位”键使控制器恢复正常状态，观察是否还会误报；如果仍然发生误报可将其屏蔽，并尽快维修。

2、消防报警设备故障处理：

当发生故障时，首先应按“消音”键中止警报声。然后应根据控制器的故障信息检查发生故障的部位，确认是否有故障发生；

若确认有故障发生，应根据情况采取相应措施：

◆当报主电故障时，应确认是否发生主电停电，否则检查主电源的接线、熔断器是否发生断路。主电断电情况下，备电可以连续供电8小时；

◆当报备电故障时，应检查备用电池的连接器及接线；当备用电池连续工作时间超过8小时后，也可能因电压过低而报备电故障；

◆当发生故障原因不明或无法恢复时，请尽快通知安装单位或厂家进行维修；

第五篇：关于SVG设备故障处理及分析报告

关于SVG设备故障处理及分析报告

五里坡第四风电场安装使用的无功补偿装置系东方日立（成都）电控设备有限公司产品：35KV直挂式静态型，型号：DHSTATCOM-24000/35。

一、运行及故障情况

今年4月初，无功补偿装置（SVG）安装调试完毕后，虽然具 备了恒电压、感性无功、容性无功阶跃的特性实验和调节能力，同时也通过了电力工业电气设备质量检验测试中心的实验。但是经过六个月的恒压、恒无功变换运行，SVG的动态性、稳定性和可靠性不尽人意，暴漏出诸多问题。如：

1）功率单元模块故障烧损多次，厂家技术人到场检查原因不详，并复函解释说“板件故障”属个例，并更换备用板件；

2）程序适应性差，保护值设定偏小，电流电压稍有波动，SVG频繁跳闸；模块之间通讯不畅，综自主机无法扑捉故障的类别。厂家进行了多次程序优化和升级。

3）风道共振严重，厂家设计铁皮材料过薄，风机启动后噪音异常、无法运行。厂家进行了2次改造加固。

截止9月26日SVG相继跳闸24次，造成升压站出口电（110KV）频繁波动，停机时间合计一月之多，未能实现其设备的真正功效。上述诸多问题，我公司多次已传真、电话等方式与东方日立（成都）电控设备有限公司交涉、督促尽快予以处理，实现其设备有效功能的正常运行。

二、防范措施

目前针对SVG设备存在的问题，东方日立（成都）电控设备有限公司技术人员在线跟踪服务于现场，同时提出由于设备所处环境较差，容易积灰受潮导致SVG的单元模块容易烧坏现象的发生。根据此现象9月21日至9月26日期间，对SVG的单元模块进行了彻底清灰检查（108块），26日17:30启动投入运行。后经双方商定，在SVG试运行阶段，采取措施如下：

1、边运行、边清扫方式，观察期为一个月；

2、我方将在SVG室加装防尘网格珊框，以降低SVG室内粉尘颗粒的进入量。其中方案如下：

1）长方形防尘网格珊框采用钢结构、框架式； 2）防尘网格珊框17面；

3）角钢￠30，宽96mmX高145mm，四角焊接∟90度； 4）网格珊孔径20~30mm（规则）, 窗纱孔径≤1mm（规则）； 5）双层网格珊夹一层窗纱焊接于角钢框架。制作计划费用：单面=300元，17面=5100元

中赢正源（盐池）新能源有限公司

2016-9-27