第一篇：压力容器材料分析
压力容器用钢的基本要求
主要是三个方面：
（1）具有良好的力学性能。
首先，制造锅炉、压力容器的材料应具有适当的强度（主要是指屈服强度和抗拉强度），以防止在承受压力时发生塑性变形甚至断裂。对于锅炉和中、高温压力容器，还应考虑材料的抗蠕变性能，测定材料的高温性能指标，即蠕变极限和持久强度。其次，制造锅炉、压力容器的材料必须具有良好的塑性，以防止锅炉、压力容器在使用过程中因意外超载而导致破坏。第三，制造锅炉、压力容器的材料应具有较高的韧性，使锅炉、压力容器能承受运行过程中可能遇到的冲击载荷的作用。特别是操作温度或环境温度较低的压力容器，更应考虑材料的冲击韧性值，并对材料进行操作温度下的冲击试验，以防止容器在运行中发生脆性破裂。
力学性能主要指：强度、韧性和塑性变形能力
力学性能不仅与钢材的化学成分，组织结构有关且与所处的应力状态和环境有关。
强度判据：s，b，持久极限（强度）D，蠕变极限n和疲劳极限-1 塑性判据：延伸率5，断面收缩率ψ
韧性判据：冲击吸收力AKV，韧脆转变温度，断裂性
设计时，力学性能判据可从相关规范标准中查到，实际使用时，除要查看质量证明书外，有时还要对材料进行试验。（拉伸，冲击）
（2）具有良好的工艺性能。
由于锅炉、压力容器的承压部件，大都是用钢板滚卷或冲压成形的，所以要求材料有良好的冷塑性变形能力，在加工时容易成形且不会产生裂纹等缺陷。其次，制造锅炉、压力容器的材料应具有较好的可焊性，以保证材料在规定的焊接工艺条件下获得质量优良的焊接接头。第三，要求材料具有适宜的热处理性能，容易消除加工过程中产生的残余应力，而且对焊后热处理裂纹不敏感。
制造中冷加工，要求钢材有良好冷加工成型性能和塑性，延伸率5应在15～20%以上。
良好可焊性是一项重要指标
可焊性主要取决于化学成分，影响最大是含碳量,各种合金之素对可焊性度有不同程度的影响，常用碳当量Ceg表示，国际焊接学会推荐公式：
Ceg=CMnNiCuCrMoV 6155元素符号表示该元素在钢中的百分含量
一般认为：Ceg<0.4%可焊性优良，Ceg>0.6%可焊性差，我国对此尚无规定。
（3）具有良好的耐腐蚀性能和抗氧化性能。
设计压力容器时，必须根据其使用条件，选择适当的耐腐蚀材料。对于锅炉和高温压力容器，所选用的材料还应具有抗氧化性能。
压力容器的材料选择
制造压力容器用的材料多种多样，有黑色金属，有色金属，非金属材料及复合材料等。使用最多的还是钢材.1、压力容器常用钢材：（1）钢材形状
从钢厂生产出的钢材包括：钢板、钢管、钢棒、钢丝、锻件、铸件等； 压力容器使用的钢材主要是：板材，管材和锻件。a.钢板
钢板卷焊制圆筒，冲压可制成封头。
应具有性能：较高的强度及良好的塑性、韧性、冷弯性能和焊接性能。b.钢管
用于接管，换热管等；
要求：较高的强度和塑性，良好焊接性能。c.锻件
用作：高压容器的平、盖端部法兰，接管法兰。（2）钢材类型
按化学成分分，可分为碳素钢、低合金钢、高合金钢。a.碳素钢
含C量<2.06%的铁碳含金，压力容器常用碳素钢有两类：
一类：Q235系列、10，20钢管，20，35锻件 一类：（专用钢板）20R R：表示压力容器专用钢板，主要对20钢的S.P等有害元素控制更加严格，表面质量要求更高。常用于常压，中低压压力容器。
b.低合金钢 low-alloy steel 合金元素较少（总量一般不超过3%）其强度、韧性，耐腐蚀性，尤其是屈服点比相同含C量的普通碳素钢要高，高温性能也较优。
环境对压力容器用钢性能的影响
压力容器除受到包括介质压力在内的各种载荷作用外，其工作环境对材料的性能也有着不可低估的影响，有时这种影响甚至超出了介质的影响。
即使材料的成分相同，组织结构相同，韧性指标（如K1、C）也相同，但如果外部环境不同，则材料的实际性能也有很大的差异。
环境的影响因素很多，如：
温度的高低波动，载荷的波动，介质的性质，加载的速度等。
这些影响往往不是单独存在，而是同时存在交叉影响，甚至难以区分属哪一类。
1、温度
有的压力容器长期在高温下工作（热壁加氢反应器）有的压力容器长期在低温下工作（液氧，液氨贮罐）材料在高温或低温下的性能与常温下并不相同（1）短期静载下，温度对钢材力学性能的影响
在低温下：
温度下降,碳钢，低合金钢强度上升,韧性下降
韧脆性转变温度（脆性转变温度）：Temperature of ductile-to-brittle transition 当温度低于某一界限时，钢的冲击功大幅度下降，从韧性状态变为脆性状态的温度
注：从韧性转为脆性，不是在一个特定的温度而是在一个温度范围内。韧性：
材料的一种力学性能，是材料塑性变形和断裂全过程中吸收能量的能力。强度是材料抵抗变形和断裂的能力 塑性表示断裂时总的塑性变形程度
一定程度上，可以说是韧性是强度和塑性的综合表现，也是材料对缺口或裂纹敏感程度的反映。
工业上通常使用冲击韧性Ak（kg、m）或k(kg.m/cm2)和断裂韧性来表征材料韧性的指标。
冲击韧性：一定条件下，将试样冲断所消耗的功或试样从变形到断裂全过程所吸收的能量，断裂力学中的应力强度因子K1c和裂纹尖端张开位数（COD）可用来衡量材料的韧性
注意：并不是所有金属都会低温变脆。碳素钢、低合金钢，会低温变脆, Cu, Al和奥氏体不锈钢，很低温度下仍有高的韧性。（2）高温，长期静载下钢材性能
高温下材料的强度等性能除随温度的升高而改变外，还和时间有关.蠕变现象：在高温和恒定载荷作用下，金属材料会产生随时间而发展的塑性变形，这种现象称蠕变(Creep)现象。
蠕变温度：碳素钢超过420℃；低合金钢400~500℃
危害：使材料产生蠕变脆化，应力松驰，蠕变变形和蠕变断裂。a.蠕变极限，持久强度
在高温下长期服役的压力容器的材料性能指标采用蠕变极限和持久强度。蠕变极限是高温长期载荷作用下，材料对变形的抗力，其定义为10小时后材料应变限制在1%以内，其应变速率为=10-7时的应力。
蠕变极限以考虑变形为主。
持久强度也是反映材料高温性能的重要指标，主要考虑材料在高温长期作用下的破坏抗力。
在给定温度下，一定时间后产生蠕变断裂的应力称为该时间内的持久强度。b.松弛
在高温和应力作用下，随着时间的增长，因蠕变而逐渐增加的塑性变形将逐步取代原来的弹性变形从而使零件内的应力逐渐降低，这种现像称松驰。如高压螺栓。
（3）高温下材料性能的劣化
常温下，钢状的金相组织和力学性能一般都相对稳定，不随时间而变化。但在高温下，金相组织和力学性能发生变化，材料性能劣化除蠕变脆化外
a.珠光体球化
5压力容器的碳素钢和低合金钢，常温下组织为铁素体+珠光体，其片状珠光体在温度较高时，逐渐转变成球状，再积聚成球团，使材料的屈服点抗拉强度，冲击韧性，蠕变极限，持久极限下降，这种现象称为珠光体球化。
修复：加热，保温，再冷却 b.石墨化
钢材在高温，应力长期作用下，珠光体内渗碳体自行分解出石墨的现象。危害：相当于金属内形成空穴，使金属发生脆化，强度和塑性降低，冲击韧性下降很多。
防止：在钢中加入与碳化合能力强的合金元素如Cr，Ti，V等。c.回火脆性
12CrlMoV等铬钼钢，长期在325-575℃下使用，或者在此温度范围缓慢冷却，使韧脆转变温度升高，冲击韧性下降的现象称回火脆性。
防止：严格控制微量杂质元素的含量（P，Sb，Sn，Si--）使设备升、降温速度尽量缓慢。
d.氢腐蚀和氢脆
①氢腐蚀：高温高压下氢与钢中的碳形成甲烷的化学反应，也称氢蚀。生成的甲烷不能扩散出去，聚集在晶界上形成压力很高的气泡，气泡扩大和相互连接从而在晶界上形成裂纹。
条件：碳素钢在200℃以上的高压氢环境中才会发生氢腐蚀。
防止：加入Cr，V，Ti，W等能形成稳定碳化物，从而提高抗氢腐蚀的能力。②氢脆
钢因吸收氢而导致韧性下降的现象。
机理：高温高压下，氢以原子形式渗入到钢中被钢的基体所溶解吸收，当容器冷却后，氢的溶解度降低，形成分子氢的集聚，造成氢脆。
防止：停车时，应先降压，保温消氢（200℃以上），再降至常温，不可先降温后降压。
e.其它
材料劣化现象有: ①晶界氧化：热应力大，易使表面氧化膜破裂，促进晶界氧化 ②渗碳：耐热钢长期在高温下使用，铬的氧化膜逐步长大，由于膨胀系数与基体合金差别大，随着温度波动，产生裂纹，基体中贫络，氧化膜再生固难，从而加速渗c。
2、介质
介质可能引起材料腐蚀，组织性能的改变。（1）腐蚀概述
a.电化学腐蚀
金属在电解质中，由于各部位电位不同，形成微电池，在电子交换过程中产生电流，作为负级的金属被逐渐溶解的一种腐蚀。
如碳素钢在水或潮湿环境中的腐蚀。b.化学腐蚀
金属在介质中直接发生化学反应的腐蚀 按腐蚀的形成，也可分为两大类 a.全面腐蚀
与腐蚀介质直接接触的全部或大部分金属表面发生比较均匀的大面积腐蚀。危害：厚度变薄，强度不足，发生膨胀以至爆破。防止：选用耐腐蚀材料，衬里或堆焊。b.局部腐蚀
集中在金属表面局部区域的腐蚀 常见形式有;①晶间腐蚀
腐蚀沿晶粒边界和邻近区域产生和发展，而晶粒本身腐蚀很轻微。危害很大，不易被察觉。
腐蚀环境，电解质溶液，过热水，蒸汽，高温水和熔融金属等。
防止：在奥氏体不锈钢中加入稳定化之素（Ti，V）或采用超低C不锈钢（OOCr18Ni9）
②小孔腐蚀（孔蚀，点蚀）
在金属表面产生针状，点状，小孔状局部腐蚀。产生：卤素离子，氯化物，溴化物静滞的液体中。防止：提高流速，增加Mo降低介质中CI.I含量 ③缝隙腐蚀
缝隙中积存静止介质或沉淀物引起的腐蚀。避免：避免或减少缝隙形成。
介质的流动死角（区）使液体排净,胀焊并用，减少管子与管板间缝隙。（2）应力腐蚀
在拉伸应力和特定腐蚀介质的共同作用下，导致材料开裂或早期破坏 断裂前往往无明显塑性变形，危险性很大 特点①拉应力大于临界值
②特定合金和介质的组合
如：氯化物溶液中，面心立方晶体(face-centered cubic)的奥氏体不锈钢易发生应力腐蚀，而体心立方晶体(body-centered cubic)的铁素体不锈钢不容易发生。
常见的应力腐蚀
防止：合理选择材料，H2S采用抗H2S的钢，如12Cr2MoAlV减少或消除残余应力，焊后消除应力热处理。改善介质条件，减少有害离子成分，添加缓性剂（吸附在金属表面上）涂层保护。
合理设计结构，避免缝隙。
为什么要控制压力容器用钢中的硫、磷含量？
S 是钢中的有害元素，越少越好。S以FeS的形态存在于钢中。FeS与Fe能形成低熔点（985℃）的共晶体，当热加工的加工温度高于此温度时，分布在晶界上的共晶体熔化，导致加工开裂，这就是所谓的热脆性，含S量越高，热脆性就越严重。
P 能全部溶于铁素体内，而使铁素体在室温下的强度提高，韧性下降，产生冷脆性。使钢的冷加工性能和焊接性能变坏.硫——能促进非金属夹杂物的形成，使塑性和韧性降低。
磷——能提高钢的强度，但会增加钢的脆性，特别是低温脆性。因此，与一般结构钢相比，压力容器用钢对硫、磷、氢等有害杂质元素含量的控制更加严格。
例如
中国压力容器用钢的硫和磷含量分别应低于0.020%和0.030%。
随着冶炼水平的提高，目前已可将硫的含量控制在0.002%以内。化学成分对热处理也有决定性的影响，如果对成分控制不严，就达不到预期的热处理效果。
为什么说材料性能劣化引起的失效往往具有突发性？工程上可采取哪些措施来预防这种失效？ 因为材料性能劣化往往单靠外观检查和无损检测不能有效地发现，因而由此引起事故往往具有突发性。工程上在设计阶段要预测材料性能是否会在使用中劣化，并采取有效的防范措施。
我国生产钢材的现状
为了适应市场需求和钢铁工业发展的需要，“九五”期间我国把发展热轧薄板作为钢铁工业结构调整的主要内容。通过采用国外先进技术和装备，在“九五”期间相继建成了邯郸钢铁集团公司和广州钢铁集团公司珠江钢厂的两套薄板坯连铸连轧机组、宝山钢铁股份有限公1580mm热连轧机组以及鞍山钢铁集团公司1780mm热连轧机组，完成了本溪钢铁集团公司热连轧改造等项目。2001年包头钢铁集团公司的薄板坯连铸连轧机组又建成投产。这些建设项目的完成提高了我国钢铁工业热轧薄板生产装备、工艺技术水平，增加了热轧薄板生产能力。我国现拥有13套热连轧宽钢带轧机，分布在11个企业，总能力约2500万吨。扣除供给冷轧薄板的原料外，在2001年提供给市场的热轧薄板约为941万吨。发展热连轧拓宽了我国热轧薄板的品种，除了生产碳素结构钢热轧薄钢板外，还具备了生产石油管线用钢板、集装箱用钢板、船板、耐侯钢板等多种高附加值、高技术含量产品的能力。在规格上，可生产厚度1.0-25mm、宽度600-1900mm的热轧板材。
通过“九五”期间的建设，我国热轧薄板的生产虽然取得了显著的发展，在数量、品种规格和质量上供需矛盾仍然很突出。随着国民经济的发展，对热轧薄板的需求量逐年增加，特别是国内对镀锌板、彩涂板的需求量增长很快，作为其基板的冷轧薄板的需求量也相应增加，目前我国热轧薄钢板生产能力尚不能满足国内市场的需求，每年都需进口300多万吨热轧薄钢板，以弥补国内不足。在品种规格上，国产薄规格的热轧板材产品少，在进口的热轧薄板中，市场急需的厚度小于3mm的薄规格热轧板材占60%以上。在质量上的问题也比较多，由于投产较早的热连轧机组工艺和技术装备水平落后，自动控制程度低，总体装备水平不高，生产的热轧薄板产品表面质量不高，不能全部满足下游产品对热轧薄板的质量要求。2001年全国热轧薄钢板产量约992万吨，占钢材总产量的6.3%；而进口热轧薄钢板约326.7万吨，占进口总量的19%。
“十五”期间国家将加大钢铁工业的调整力度，将新建一批热连轧机组，同时改造部分热连轧生产线。预计到2005年热轧薄板基本能满足国内市场需求。
感想
近年来钢铁行业原料价格大幅上涨，我国作为钢铁生产大国在每年一度的铁矿石谈判中缺乏话语权，因此我们在全球范围内寻求铁矿石，提高原料自给率，这样能有效缓解原料价格上涨对钢铁企业利润的挤压。钢铁流通业的集中度比钢铁生产企业的集中度更低，加剧了钢材市场的价格竞争。通过对钢铁营销渠道的整合，扩大市场占有率，提高钢铁生产企业在流通领域的定价权，在一定程度上有利于国内钢铁价格的稳定。
而作为大学生的我们，也应提高自己的知识含量，为将来为祖国在国际市场上更有话语权而做准备。努力提升国家的科学技术水平，为实现祖国的科技腾飞奉献自己的一份力量。
第二篇：压力容器（本站推荐）
1.压力容器运行期间的检查
压力容器运行期间的检查是压力容器动态监测的重要手段，其目的是及时发现操作上或设备上所出现的不正常状态，采取相应的措施进行调整或消除，防止异常情况的扩大和延续，保证容器安全运行。
对运行中的容器进行检查，主要包括以下三个方面：
（1）工艺条件方面。主要检查操作条件，包括操作压力、操作温度、液位是否在安全规程规定的范围内；容器工作介质的化学成分、物料配比、投料数量等，特别是那些影响容器安全的成分是否符合要求。
（2）设备状况方面。主要检查容器各连接部位有无泄漏、渗漏现象；容器的部件和附件有无塑性变形、腐蚀及其他缺陷或可疑迹象；容器及其连接管道有无振动、磨损等现象。
（3）安全装置方面。主要检查安全装置以及与安全有关的计量器具（如温度计、投料或液化气体充装计量用的磅秤等）是否保持完好状态。如压力表的取压管有无泄漏或堵塞现象；弹簧式安全阀的弹簧是否有锈蚀、被油污粘结等情况，冬季装设在室外的露天安全阀有无冻结的迹象；这些装置和器具是否在规定的允许使用期限内。
对运行中的容器进行巡回检查要定时、定点、定路线，操作人员在进行巡回检查时，应随身携带检查工具，沿着固定的检查线路和检查点认真检查。
2.作业人员的职责
1，熟悉所操作压力容器的技术性能，并能熟悉掌握操作方法，做到精心操作，及时维修，正确保养。,2.切实执行压力容器操作规程和各项规章制度，确保压力容器的安全经济运行，发现问题及时处理；发现压力容器有异常现象危及安全时，有权采取紧急停车措施，并及时报告有关部门领导。
第三篇：压力容器中图纸常见错误分析
压力容器审图中图纸常见错误分析
（反应釜）
1． 压力容器类别错误，主要未按多腔容器划类原则进行。
例如：有一符合监察条件的反应釜，内筒最高工作压力为0.052MPa(400mmHg),最高工作温度：120℃，介质：易燃、易爆、中度危害。夹套：最高工作压力为0.6MPa(表压)，最高工作温度165℃，介质：饱和水蒸汽。定出容器类别：一类。内筒实际上不成类别，只需按夹套来确定类别。
2． 由于类别的错误，带来一系列的错误，如：无损检测的比例、焊接接头系数等错误。3． 技术特性表中主要受压元件材质缺少或者是少装量系数、操作容积等数据。
4． 内筒与夹套焊接，异种金属（如碳钢与不锈钢焊接）未采用高铬镍焊条，仅采用普通
不锈钢焊条，如：A102。
二、三压力容器不要用酸性焊条和酸性焊剂。5． 技术要求中锻件级别不正确，出现Ⅰ级锻件。6． 立式反应釜水压试验时，注明是卧试，应为立试。
7． 水压试验时，内筒为不锈钢材料未在技术要求中说明控制水中的氯离子含量不超过
25mg/l。
8． 技术要求中关于搅拌试运转未按照HG/T20569-1994执行。9． 水压试验时，轴封处泄漏量的数据不正确。
10．内筒介质为易燃、易爆特性，轴封形式采用填料密封，未采用机械密封。11． 设备法兰的公称压力等级错误，密封面形式错误。12． 设备法兰的紧固件选用错误。（螺栓、螺母、垫片）13． 管法兰的公称压力等级错误，密封面形式错误。14． 管法兰的紧固件选用错误。（螺栓、螺母、垫片）
15． 技术要求中缺少设备法兰与内筒焊接C缝的无损检测要求。
16． 技术要求中设备法兰与内筒焊接C缝的无损检测方法不正确，如奥氏体焊缝采用MT，应该为PT。
17． 介质为易燃、易爆的，未注明防爆电机和设备静电接地的要求。18． 夹套上端缺少直径不小于10mm的排气口。19． 管口方位图上少定位尺寸或定位角度。
20． 夹套与内筒焊接节点图标注不全面，扳边圆弧太小。21． 缺少非径向焊接节点图。
22． 不等厚对接焊接节点图削边长度不够，CS、LAN为1：3；SS为1：4或1：5。23． 温度计接管的长度太短，插不到液面以下。24． 水压试验、气密性试验的试压步骤不正确。25． 悬臂轴应注明轴端到底封头的距离。
26． 带保温层的立式反应釜耳座选了A型，未采用B型。27． 夹套进蒸汽口未设置防冲扳。
28． 导流板设置结构不合理，导致制造困难。29． 底部接管不合理，开挡太小。
30． 技术要求中不锈钢钢板未注明应按压力容器用钢板交货。
31． 视镜在管口方位图上位置有误，应错开一个角度，不能在一直线上。32． 管口在同一圆周上分布得太多了，强度削弱太多 33． 单垮轴的反应釜结构不合理，未设置人孔。
压力容器审图中图纸常见错误
（换热器）
1． 压力容器类别搞错，特别是有一腔的设计压力已是1.6MPa，还是定为一类，应该为二类。2． 管板本身具有凸肩与圆筒（或封头）对接连接时，没有采用锻件，采用了板材。3． 管板采用锻件时，级别不正确。4． 管程、壳程的进出口温度调反。
5． 水压试验的压力不正确，管程与壳程对调了。6． 结构上未设置放气口或排液口。
7． F型、S型位置安放错误，应对调，并注意是热膨胀型还是冷收缩型的长圆形孔的位置。8． 鞍座安放尺寸不正确，未按照GB151-1999P87执行。9． CS、LAN制的焊有分程隔板的管箱未提出热处理要求，并且密封面应在热处理以后进行机加工。10． 设备法兰的公称压力等级不正确，紧固件选用不合理，密封面形式不对。11． 管法兰的公称压力等级不正确，密封面形式不对，紧固件选用不合理。12． 折流板缺口的方向不正确。13． 折流板间距不正确，太大，不符合最大无支撑跨距要求。14． 图纸上有非径向接管，但无非径向焊接节点图。15． 管板固定端未远离圆筒焊有防冲板的接管端，圆筒组装困难。16． 图样上进出口与管口表不一致，介质没有按逆向进出。17． 甲型法兰或乙型法兰与圆筒组焊的C 缝没有提无损检测的要求。18． 采用乙型法兰时，未设置法兰短节。19． 乙型法兰短节与圆筒不等厚焊接未按JB/T4700—2000要求进行削边处理。20． 采用长颈对焊法兰时，法兰与圆筒不等厚焊接未按JB/T4700—2000要求进行处理。21． 对长颈对焊法兰，应注意：当工作压力大于或等于0.8倍标准中规定的最大允许工作压力时，法兰与圆筒的对接焊缝必须进行100％的RT或UT，合格级别为RTⅡ级、UTⅠ级。22． 不锈钢换热器水压试验时，技术要求中没有提水质要求，控制水中的氯离子含量不超过25mg/l。
对带衬环的法兰（不锈钢与碳钢、低合金钢之间的焊接）焊接材料用错，未采用高铬镍焊条。23． 技术数据栏中可能会少一部分数据，如：管束级别等。而且级别可能搞错。24． 技术要求中缺少部分内容，如材料的标准等，特别时是有关换热管的有关内容。25． 当管程试验压力高于壳程试验压力时，接头试压在图样上未作要求。26． 设备法兰应注意螺栓的跨中问题，图样上可能没有跨中。27． 圆筒厚度未满足换热器规定的最小厚度。28． 分程隔板的厚度未满足最小厚度的要求。
U形管换热器应注意U形管的弯曲半径不小于两倍的换热管外径，并注意防短路结构。29． 管束能抽出来的换热器应设置防松支耳。30． 重量超过30Kg的管箱最好设置吊耳。31． 立式换热器如有膨胀节应注意它与耳座的位置。32． 壳程进口处没有按标准设置防冲装置。33． 管板与换热管焊接节点图中，换热管的厚度与标准中的厚度不一致时，未调整焊接坡口深度。34． 在图纸上应注意尺寸标注是否齐全，管口定位尺寸是否齐全。
第四篇：压力容器自查报告
自查总结
王宗定
1.压力容器。我院压力消毒锅，严格执行压力容器管理办法，新购置设备全部到市质量监督局备案登记后使用，严格执行专业人员下科室检查督导，专业人员每周下科室小检查，每月下科室大检查，特种设备工作人员全部持证上岗，压力表、安全阀全部定期校验，制定压力容器管理制度、压力容器工作人员制度、压力容器应急预案。今年七月医院花费6万元，联系厂家工程师对高压氧舱进行了一次全面的维护，分别对控制台、舱体及舱内设施、供排气系统、供排氧系统、水喷淋及空调系统、电气系统、玻璃窗等进行维护，排除了安全隐患。
2.职业卫生安全及辐射设备。(1)个人剂量监测是评价放射工作人员健康与工作场所防护状况的重要依据之一,也是获得放射工作人员职业照射剂量水平的有效评价,为每位放射工作人员建立个人剂量档案,要求工作期间必须佩带个人剂量计,且三个月集中送检测部门测读1次,把测读数据填入个人剂量档案内并通知到每个人,超过标准的要逐一查找原因。通过个人剂量监测及时发现问题，纠正了个别人放射检查非正当化操作。每两年组织放射工作人员脱产集中参加卫生监督部门举办的放射防护知识培训。每年组织放射工作人员到省级医院查体,体检结果填入个人健康档案。对体检异常的查找原因及时治疗,安排休息,经多次复查仍达不到标准者,设法调换工作岗位。(2)辐射设备的防护，医院今年花费13万元对X射线影像诊断设备放射防护性能检测和医用X射线影像诊断设备放射工作场所检测，工作场所放射防护设施屏蔽效果达到防护要求，放射设备所检参数均符合标准要求。每台设备醒目的地方均有“当心电离辐射”、“禁止逗留”、“禁止入内”、“孕妇禁止”及黄色禁戒线；CT、DAS等放射房屋墙壁均有硫酸钡水泥及铅皮防护，门为专用铅门，窗户是专用铅玻璃；有扫描指示灯；有效的进行了防护。每年定期请有相关资质部门对放射设备和工作环境进行检测,把测量结果传达到各个科室,并建档保存,发现问题向院领导汇报,从源头堵住漏洞。近几年淘汰了两台监测不达标的设备。对新购置安装的放射设备,主动向市环保局进行申报,测试合格后才投入使用。成立辐射设备领导小组，制定辐射设备应急预案，解决事故应急抢险救治工作中的相关问题。
3.存在问题。操作人员层次不齐，安全意识不强，责任性还需提高，医院硬件条件不能满足等。
第五篇：压力容器材料选择
Q235-A钢号已于2002年7月1日取消。
Q235-B按照GB150-1998的规定。压力等级，材质的腐蚀性，当然参照GB150，或者GB713，能，但要指出S，P含量，现在是Q235B了，不是Q235-B
Q235B为镇静钢，常温冲击功≥27J，断后延伸率≥26%。
分别满足固容规第2.2条(冶炼方法)、第2.4.1条(≥20J)、2.4.2条(≥23%)的要求。
只要将容规2.3.1条对P、S成分的要求作为附加采购要求，或复验后P、S成分能满足新容规要求，这样的Q235-B钢板是可以使用的。
a)Q235-A钢板的适用范围：
1.容器设计压力小于等于1.0MPa。2.钢板使用温度0-350摄氏度。
用于壳体时，钢板厚度不大于16mm。
3.不得用于液化石油气介质以及毒性程度为高度或极度危害介质的压力容器。b）Q235-B钢板的适用范围： 1.容器设计压力小于等于1.6MPa 2.钢板使用温度0-350摄氏度。
用于壳体时，钢板厚度不大于20mm。
3.不得用于毒性程度为高度或极度危害介质的压力容器。
GB 713-2008标准中有提到，16MnR、16Mng、19Mng合并为Q345R，16Mn只是普通合金钢，16MnR是压力容器用钢，成分没有打的变化，只是力学性能的要求相比16Mn更细化而已，就是你要买容器板（一般指压力容器）就是Q345R（市场也有叫16MnR），普通用途就叫16Mn。至于Q235-B的取消，在GB 713-2008中就没有Q235-B了，所以压力容器的选材不能用Q235-B，而常压容器却可以继续用。另GB 150的新版还没有出，现在有的设计院可能还是会使用Q235-B作为容器非受压元件主材（支座、吊耳），但是作为承压元件的原材我现在是没见到有用Q235-B的。
Q345R取带了16MnR和16Mn 现在钢厂都不轧制16MnR了 你可以察看一下GB713-2008说明的很清楚!
Q235-B可以使用在压力容器中GB150-1998中第4.2.3说明的很清楚！
压力容器设计时还能选用Q235-B吗？ 听说取消了？为什么要取消？看到有的设计中使用了该材料。可以用的，按GB150要求，厚度≥6mm钢板应做冲击试验，试验结果应符合GB/T700规定，钢板还应满足以下要求：钢板应进行冷弯试验，且容器的设计压力≤1.6MPa,使用温度为20℃～300℃，钢板的P含量≤0.035%，S含量≤0.035%。
可以用的,但是使用时比较麻烦，按照GB150.2中附录D的要求，符合GB/T700规定钢板的P含量≤0.035%，S含量≤0.035%；厚度≥6mm钢板应做冲击试验，钢板应进行冷弯试验，试验结果应符合GB/T700规定；容器设计压力小于1.6MPa；使用温度为20℃～300℃；用于容器壳体厚度不大于16mm，其它受压元件厚度不大于30mm。
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