不锈钢复合板知识

第一篇：不锈钢复合板知识

不锈钢复合板知识（江苏高远）

21世纪的今天，科学和工业的不断发展，普通的合金或是单一的某种金属已经很难满足工业发展对材料综合性能的要求，复合板就应用而生，选取两种或两种以上的金属材料采用不同的工艺制作的而成复合板刚好满足了特殊的综合性能要求，江苏高远复合材料厂是选用制作工艺的一种，热轧不锈钢复合板，也就是不锈钢于普通碳钢通过还原轧制复合结合成一体而之辈的双面不同材质的复合板，是一种具备不锈钢与碳钢各自优点的材料。

不锈钢顾名思义是因其有良好的不锈性能（像废话）和防腐性能而得到广泛的应用，但是不锈钢中含有诸如镍，铬等稀贵金属元素而使其价格居高不下。这种情况下，不锈钢复合板工艺的先进性和材料本身的特性使得不锈钢复合板具有了单一金属材料不可比拟的优点，是的，不可比拟的优点：首先，复合板结构中，不锈钢占1/3-1/10左右，基层，覆层比例较大，1吨不锈钢可生产5-10吨不锈钢复合板，大大的节约的贵重金属的使用，使企业成本降低。其次，普碳钢的的强度在金属材料里面的带头大哥型的，在弱腐蚀行业不锈钢复合板的应用既能解决材料的耐蚀性有解决了设计强度的要求，一举多得。

综上所述，不锈钢复合板在设计合理的应用领域里，是既经济又实用的新型能源材料，符合现代社会里的经济理念，既要能赚钱也要能省钱，这样才能让财富是持久。前世今生

不锈钢复合板就像其他所有新型事物一样，有他独有发展历史，不锈钢复合板的前世今生说来也和有戏剧性，早在一战期间，德军的一颗炮弹炸到盟军的坦克盖上，一声巨响后，只见铜制的弹片牢牢附着在坦克盖上，任凭盟军的兄弟用工具也不能将它们分开，没错，这是最早期的复合板。到了1860年美国人开始研究金属复合板，这个过程也非常漫长的一短时间，历史往往就是这样，为了一件巧合的事件却要费上几代人的智慧去研究，20世纪30年，我们祖国还在与小日本抗争，美国人已经为了降低成本，同时提高结合强度，已经在工业上生产并使用镍钢复合板了，同一时间，苏联人采用直接轧制法，铸造法，爆炸发，扩散焊接法等工艺，研究铝、锡、钢等金属的基材与合金覆材的轧制复合。小日本虽然在钓鱼岛上德问题很可恶，但就不锈钢复合板而言，小日本的技术还是领先了我们很多，在起步比较晚的条件下，他们还是取得了对不锈钢/铝复合材料的多项专利。到了上世纪60年代初，我们伟大的祖国也开始研究不锈钢复合板了，其中有很多国内的名校做出了伟大的贡献，像上海钢铁研究所，北京科技大学，东北大学，长沙矿业研究院，武汉科技大学等学校，目前不锈钢复合板生产厂商有：太钢复合材料厂，江苏高远金属复合材料制造厂等，经过一百多年的发展，不锈钢复合板生产技术提高，在现在社会的我们也开始着眼于这种经济适用的新能源材料，当然，好的东西一定会流传下去，不锈钢复合板也会逐步发扬光大下去的。热轧复合法

不锈钢复合板的生产技术可谓是百年来不停的进步的一项技术，就目前而言，不锈钢复合板制备技术分以下几种：轧制复合法，爆炸复合法，爆炸+轧制复合法、扩散复合法，其中爆炸结合技术最为成熟，在日益成熟的工艺和对社会环境的保护，轧制结合法还开始展露头脚，至于爆炸+轧制焊接法成材率低，生产成本高，妨碍了不锈钢复合板的广泛应用。先介绍第一种，也就是江苏高远金属复合材料厂主推的一种复合板生产技术。

热轧不锈钢复合板轧制复合法：

轧制复合法包含热轧和冷轧复合法，热轧复合法是将覆层和基层金属事先组坯，为防止在加热过程中界面氧化，将组坯周边预先焊接。将组坯加热后，在轧机大压量的作用下，将覆层和基层牢固的复合在一起。热轧复合法的优点有：工艺简单、界面结合强度高、环保无污染、轧制力较小，轧机的承载能力较低，交货速度快，不受天气空气介质影响。冷轧复合法是在轧机的压力作用下是金属复合，复合时普碳钢侧的碳元素不会像不锈钢侧扩散，可以实现多种组元的结合尺寸精确，效率高，但该生产方法需要较大的临界变形量，较高的轧制设备的承载能力。所以，目前国内外广泛应用热轧复合法。

目前全球生产的复合板材中，有80%是采用热轧复合法生产的，采用此方法制备复合板优点包括：

1、能生产规格较大的产品；

2、能够减少非金属杂质对界面的污染。爆炸复合法

炸药爆炸时产生的爆轰波，在微秒级时间内，在碰撞点附近产生高达10的6次方--10的7次方的应变速率和10的4次方MPa的高压，从而实现待复合金属的焊接成功，爆炸复合工艺流程是：洗坯-板坯准备-爆炸-热处理-矫平-酸洗-切边;爆炸复合结合法有以下几方面优点：

1、可实现如：铝/铜、铅/钢等熔点、强度、热膨胀系数等性能差异悬殊的金属成功复合；

2、此种方式作用时间极为短暂，其复合界面几乎来不及扩散或者仅有很小程度的扩散，因而脆性金属化合物难以生成，可复合诸如钛/钢、铝/钢、、钽/钢等金属；

3、可以复合异形件，但对外包与内包金属管材复合时，可以实现一次多层复合等；

4、此方法生产的复合材料，其结合强度比其他方法要高，且速度快。爆炸复合结合法也有局限性，就是在射流作用下，复合界面呈现波浪形，有时在界面外还会产生未复合区；生产效率低，不适合大批量、自动化生产;生产过程中噪声大；生产安全性差，这些弊端使得该方法很难被推广使用。目前，在国内多为科学家的努力下，爆炸复合技术发展比较完备，在石化，制盐、电力、冶金等工业工程领域广泛应用。在我国大多数的复合板生产厂都是使用爆炸复合方法生产不锈钢复合板的。

爆炸焊接+热轧法是是热轧经爆炸焊合的复合板，最终获得大幅面的复合板、带的方法，兼备了爆炸焊接法、热轧法的优点。生产的灵活性提高了。但是产量、生产率及成材率都很低，产品质量差，尺寸精度低。作为爆炸焊接技术的延伸和发展，爆炸焊接+热轧法（轧制、冲压、锻压、拉拔等）是复合板的性能有很大的改善，特别是复合界面力学性能得到明显的提高。在复合板开发研制中，许多单位不仅对生产工艺进行了研究，而且对复合界面成分，组织结构的变化及多性能的影响也进行了研究。我国已经有太钢，宝鸡有色金属加工厂等厂家采用此方法生产出不锈钢复合板。

扩散复合焊接法总体来说是一种常用的复合方法，同种金属或不同种金属均可以运用这一方法进行复合。温度升高至基层熔点的0.5--0.7贝，在尽量使基本不变形的程度下加压，使覆材与基材紧密接触，利用界面原子扩散，实现结合的方法。现在国内生产复合板已经普遍不适用这种方法了，只有遇到一些难焊的高温合金，特别是铸造高温合金，利用这种方法可获得与基体性能一致的接头性能，不出现宏观变形，接头残余应力小，但界面的力学性能较差，且对生产设备的要求也较高。热轧之魂

将不同材质两种金属在低于其熔点的温度下轧制，可以控制脆性界面化合物的生成。待复合金属在轧制压力的作用下，发生弹塑性变形，界面原子活化并结合。但双金属复合激励十分复杂，尽管长期以来专家对此作了大量研究，但迄今为止，很多机理仍未被解释清楚。许多学者提出了不同的结合机理，这些都促进了复合材料的发展，当然了，要一个一个的说。热轧（轧制）复合的机械作用机制

经过许多先驱的大量试验结果表明，双金属轧制复合时，界面作用机制为裂口作用与挤塞和镶嵌作用。

1、裂口作用:裂口作用机制是室温固相复合时，金属界面最初的结合方式。当受轧制力作用时，金属发生塑形变形，晶粒彼此相对移动的阻力不足以抵抗沿晶界所产生的切应力，金属晶粒会发生移动和转动，造成晶粒间相互作用的破坏，这样晶体会出现显微破裂。继续施加轧制力，金属界面的破裂，为不同材质晶粒的接触提供机会，使得原子互相迁移。

2、挤塞和镶嵌作用：在压力的作用下，界面上出现的裂口和不平整，在金属的流动下，填充空隙形成进一步的结合。在较高温度下轧制时，适当的加热对这种复合方式极为有利。但当加热温度过高时，会由于金属表面被氧化而降低与基体的结合强度。

热轧（轧制）复合的摩擦作用机制

轧制不同材质与轧制单一材质金属的显著区别是前者轧制时未连接，界面存在滑动，除轧件与轧辊间表面出现滑动外，连接界面处也有十分复杂的摩擦现象。

1、轧制成形中的摩擦种类

摩擦分为内摩擦与外摩擦。前者是指待复合金属界面上或晶内滑移面上产生的摩擦。后者是指组坯和轧辊之间的摩擦。

根据轧件与轧辊表面状态的不同，可把轧制成形中的摩擦分为干摩擦，边界摩擦和流体摩擦，上诉三种类型，还可以派生出混合型摩擦。

2、摩擦作用机制

塑性变形过程中的摩擦性质很复杂，目前关于摩擦产生的机制有三种学说。（1）表面凹凸引起摩擦。因为轧件和轧辊表面不是绝对光滑，都有一定程度的微观凹凸不平。当凹凸不平的复合表面相互接触，在轧制力的作用下，一个表面的凸牙可能插入另一个表面的凹坑，产生机械咬合。咬合表面的相对运动时，相互咬合的凸牙会产生剪切变形甚至被切断。此时摩擦力表现为这些凸牙被切断或产生剪切变形时的阻力。

（2）分子吸附学说，此学说认为分子之间存在吸引力从而产生摩擦。待复合金属表面粗糙度越小，增大接触面，分子吸附力就越大，则摩擦力也就越大，用表面凹凸学说无法解释这一现象。

（3）粘着理论，请允许我多说一句，此理论已经被淘汰，纯属扯淡。

3、轧制双金属中的摩擦分析

轧制复合时，待复合金属表面发生摩擦，产生变形热，摩擦热，从而使金属表面温度升高，促进金属间的结合。轧后，由于不锈钢和碳钢的线膨胀系数不同与发生弹塑性变形的部位恢复，这样界面上存在静摩擦。静摩擦力的存在使不锈钢和普碳钢结合强度更高。

在加热金属时，会增加表面凸台，使表面变得更加粗糙，凸台的侧壁也就暴露到表面，这样就增加了金属的接触表面积。另外，凸台的侧壁由暴露的处于金属键不饱和状态的新鲜金属原子组成并相互有效接触实现界面良好结合。但如果加热温度过高，氧化严重，氧化层与基体结合能力弱从而使结合强度降低。热轧(轧制）复合扩散作用机理

有时一个拗口的名词，不要紧，在化学课本里就叫分子或原子之间串门联姻，扩散机制是在一定的温度压力下，讲清洁金属表面有效接触，界面原子相互扩撒形成一层很薄的过渡扩散成，实现界面的良好的结合。

目前已发现和提出的扩散机制包括空位机制、间隙机制、交换机制和环形机制等。对于具体扩散，往往是多种扩散机制共同起作用。

一定的温度和压力作用下轧制双金属时，待复合金属界面相互接触，通过微观塑性变形而扩大待连接表面的物理接触，通过原子间相互扩散，形成整体的可靠结合。经过大量试验检测，在轧制中，界面两侧原子会越过界面向另一方扩散形成扩散层。扩撒层的厚度和浓度与轧制连接的时间和轧制温度有关，延长轧制力时间，升高轧制温度金属原子间的扩散也就越充分。

轧制双金属过程中，界面结合可分为三个阶段：第一阶段为物理接触阶段，微观凹凸不平的表面在外加压力的作用下，一些点先达到塑性变形，在持续压力的作用下，接触面积逐渐扩大，这就是前述的机械作用界面结合机制；第二阶段是接触界面原子间的相互扩散，形成牢固的结合层；第三阶段是接触部分形成的结合层逐渐向体积方向扩散发展，使大多数缺陷消失，在接触处形成共同的晶粒，并导致内应力松弛，形成可靠地连接接头。当然，这三个过程不是截然分开的。而是相互交叉进行。

这几章是热轧复合板的核心因数，一般来说是密不外传的，当然了，这只是夸张的去说，不能写出来我也不会写，能写出来的也不止我一个人写，好了，言归正传，这一大章主要是讲

热轧（轧制）复合的主要影响因数 受影响因数一 ：轧制力

前几章讲的三种轧制连接机理中，作用在轧件上的轧制力起了十分重要的作用，主要体现在三个方面。

1、影响金属的塑性变形：轧制不同屈服强度的双金属，在相同的轧制力的作用下产生不同步的塑性变形，形成界面上下层金属的不同步流动。

2、影响界面原子的扩散。在轧制力的作用下，界面两侧金属元素产生化学键的结合，从而实现复合。

3、影响摩擦作用机理。轧制力的变化，影响摩擦作用机理的变化，轧制区间不同，摩擦特征不同，形成了十分复杂的混合摩擦模型。

影响轧制力的因数有变形率、摩擦系数、张力。前两者增大轧制力增大。而采用后者轧制，轧制力显著降低。受影响因数二：界面摩擦系数

轧制结合质量受界面表面状态直接影响。影响界面的摩擦系数的因素包括：

1、界面状态：界面表面的粗糙度越大摩擦系数越大。

2、金属材质

3、加工温度

4、加工速度：轧制速率增大，摩擦系数降低。

5、压下率：压下率大，新生接触面增大，摩擦系数增大。受影响因数三：温度

影响轧制复合的因数前面已经说过两章了，但是还没完呢，有的客户老是说你的不锈钢复合板怎么比碳钢加上不锈钢的总价还要贵，这里我说一句，敬爱的客户同志：不锈钢复合板的生产就像唐三藏西天取经一样，历经种种磨难才修的正果，不锈钢复合板从原材料进厂到成品出厂要经过17到程序，中间每个环节都要注意，所以价格不高，言归正传，所谓温度是指轧制温度，主要是指轧件轧制的初始温度。在确保金属未熔融，金属表面氧化不严重的情况下，升高轧制温度促进待复合金属结和。

在适当的温度范围内，温度升高，材料塑性增强，扩散加快，所获得的结合强度升高。因此需要选择合适的轧制温度，通常轧制温度为0.6-0.8Tm（Tm为待连接基材熔点，一般取熔点比较低的基材）。（1）温度对金属塑性的影响

大多数金属温度升高，塑性增加。但这种增加并非简单的线性上升。在加热过程的某些区间，往往由于相态或晶粒边界状态的变化而出现脆性区，使金属的塑性降低。在塑性加工中，应避开脆性区。

温度升高使金属塑性增加，主要原因是：

1、回复、再结晶，再回复阶段金属软化，再结晶可消除加工硬化。

2、原子能量增大，位错，滑移系增多，晶粒更容易发生变形。

3、组织构织，结构发生变化，可能由多相组织转变为单相组织，也可能由塑性变形不利的晶格转变为有利的晶格。

4、扩散，发生空位移动，晶内扩散和晶界扩散。（2）温度对轧制复合的影响

在轧制力的作用下，复合板的结合性能主要取决于塑性变形，表面氧化层，原子的扩散及结合面残留宇应力的作用等因素。不同的复合温度下，这些因数的作用会发生相应的变化，进而可导致结合面连接强度的变化。轧制复合板的试验思路

每个新产品的产生都只有一个目的，不管我的老板还是你的老板都一样，创新是为了盈利，可是不是每个新产品都能被市场接受，不锈钢复合板的路走了很久，很久很久，直到现在在工业应用上还是对轧制复合板存有偏见，80%的不锈钢复合板用户还是倾向爆炸复合板，还好，20%的用户足以支持我们把轧制复合板做下去，不知道哪个名人说过，好的就是好的，一定会代替还不够好的，今年是2013年，我有很多以前用爆炸复合板的客户也开始尝试用轧制复合板，更高的复合强度，更短的交货周期，更环保的生产方式，更大的板幅，更低的价格，轧制复合板已经成为生产复合板的一种趋势。这次试验叫热轧不锈钢复合板还原轧制复合技术，从最根本的源头剖析热轧复合板的性能优劣。热轧复合时，要保证复合金属表面的洁净，采用氢气还原普碳钢表面氧化铁皮。为了保证复合板的结合强度达到标准要求;首道次压下率早25%左右。（1）氢气还原氧化铁皮

试验开始时，使用箱式加热炉将温度升到700度--900度，向炉膛内通入一段时间氩气后，将管内的空气排干净，然后向管内通入高纯氢（99.999%），调节气体流量为30L/h-100L/h，还原1min-7min。氢气还原氧化铁皮石质量减少的过程，所以可用试样单位面积减重Δw来衡量还原反应进行的程度。（2）轧制复合

将上诉还原后的普碳钢与经过表面处理的不锈钢端部焊接，然后在950度-1050度轧制温度范围内进行第一道次轧制复合，为了提高复合板界面处的结合强度，对复合板进行2-6道次的轧制，美道次轧制后取样进行性能测试。

热轧不锈钢复合板界面氧化物夹杂的形成原因 发布时间：2014-3-17

在不锈钢复合板制造过程中，清洁的钢板表面状态是获得良好界面结合的一个重要前提。复合界面是不锈钢复合板重要的组成部分，界面对材料内载荷的传递、微区应力和应变、残余应力、增强机制和断裂过程，以及导热等物理和力学性能有着极为重要的作用和影响。钢板表面沾附的灰尘、水气、氧化物等污染物会阻碍不锈钢复层与低碳或低合金钢基层的结合，因此在结合之前应对钢板进行表面处理，去掉表面的吸附层和氧化层。但由于热轧是在高温下进行，界面容易发生氧化，从而导致复合界面结合强度下降。通过降低界面的氧化可以提高复合板界面的结合强度。

通过研究发现，不锈钢复合板界面处夹杂物主要为氧化物，其成分与复合界面处的真空度有关。在较低的真空度下(真空度大于15Pa)，氧化物夹杂的成分以硅为主，在较高的真空度下(真空度小于0.1Pa)，夹杂的成分以铝为主。界面氧化物夹杂主要是由于高温下钢中的Al、Si和Mn等元素向复合界面处扩散并被氧化形成的。由试验结果也可知，随着真空度的降低，界面氧化也变得更加明显，当真空度的值从0.1Pa增加到20Pa左右时，界面氧化物的体积分数从15%提高到了50%。

第二篇：不锈钢复合板标准

《不锈钢复合板》检验工厂标准

1、范围

本标准规定了采用粘结法生产的不锈钢复合钢板和钢带的分类、尺寸、技术要求、验收规则、试验方法、包装、标志及质量证明书等。

本标准适用以不锈钢做复层、碳素钢镀锌板做基层的厚度在0.8～１.5mm的复合钢板和钢带。

2、定义

2.1 不锈钢复合钢板和钢带：以碳素钢镀锌板为基层，采用粘结法在其一面或两面整体地连续地包覆一定厚度不锈钢的复合材料。

2.2 复层：复合钢板中接触工作介质起耐腐蚀作用的不锈钢层。

2.3 基层：复合钢板中主要承受结构强度的碳素钢或低合金钢。

2.4 结合率：复合钢板复基层间呈冶金焊合状态的面积占总界面面积的百分率。

2.5 内弯、外弯：不锈钢复层在弯曲圆弧内侧的冷弯试验叫内湾。复层在外的叫外弯。

3、尺寸外形偏差

4、技术要求

基层钢板应是符合各自相应标准的合格钢板，应有质量证明书或复印件，未经需方同意，复层不锈钢板不得并接。

5、复合钢板技术性能

6、冷弯性能

7、表面质量

复合钢板（带）复层表面不得有气泡、裂纹、夹杂、折叠等缺陷，允许研磨清除上述缺陷，但清除后应保证最小厚度。基层表面质量应符合相应标准的规定。

8、交货状态

复合钢板应经热处理，复层表面应经酸洗钝化或抛光处理交货。根据供需双方协议亦可以热轧状态交货。

9、检验项目及方法

10、包装、标志及质量证明书

10.1 复合钢板和钢带的包装标志及质量证明书应执行GB/T247标准的规定。10.2 复合钢板和钢带的包装应采取适当方式，以避免复板的擦伤、划伤。10.3 复合钢板和钢带应在每张钢板复层的同一部位做产品标志。

第三篇：不锈钢复合板的简介和发展前景

不锈钢复合板焊接标准

Bl50 1998《钢制压力容器》规定，凡是新材料、新焊接工艺均应进行焊接工艺评定。焊接工艺评定应以可靠的钢材焊接性能试验为依据，并在产品焊接之前完成。不锈钢复合板能否通过焊接工艺评定，是不锈钢复合板焊接的关键所在。目前，不锈钢复合板的焊接工艺评定应按照JB 4708～2000《钢制压力容器焊接工艺评定》附录A(标准的附录)“不锈钢复合钢焊接工艺评定”进行，并遵守该标准正文的有关规定。

不锈钢复合板焊接技术

不锈钢复合板是由复层(不锈钢)和基层(碳钢、低合金钢等)复合轧制而成的双金属，由复层保证耐蚀性能，强度主要靠基层获得，这样可以节约大量不锈钢，具有良好的经济价值。不锈钢复合板由于具有良好的综合性能和价格优势，在石油化工、食品工业等领域得到日益广泛的应用。不锈钢复合板焊接既不同于不锈钢，也不同于碳钢或低合金钢，而有其特点和难点。

不锈钢复合板的特点

不锈钢复合板特点一

先进的复合工艺

钎焊法复合工艺使不同材质材料之间形成原子结合。

不锈钢复合板特点二

屈服强度高

纯不锈钢板的屈服强度为;190MPa,铝合金为 90MPa,而复合板的屈服强度为 280MPa 以上.不锈钢复合板特点三

耐腐性能好

因复合板的表面为不锈钢材质，所以它具有很强的耐腐性能。

不锈钢复合板的焊接工艺评定

焊接方法的选择 根据复合钢板的材质和厚度，并考虑现场施工，基层选用熔化极CO2气体保护焊，复层焊接选用焊条电弧焊。CO2气体保护焊具有熔合比较小、生产率高、成本低、焊接变形和应力小、焊缝质量高等优点；焊条电弧焊熔合比较小，灵活性较大，适用范围广。

不锈钢复合板过渡层焊接时主要存在的问题

焊缝金属的稀释 由于基层碳钢不含合金元素Cr、Ni，所以熔化时对焊缝金属中合金元素Cr、Ni有稀释作用，使焊缝中奥氏体形成元素Cr、Ni含量减少，焊缝金属中会产生马氏体淬硬组织，易产生裂纹，从而恶化接头质量。因此，焊接过渡层时，应使用含铬、镍量较多的焊接材料，使之即使受到基层的稀释，也不会产生马氏体淬硬组织。同时采用合适的焊接方法和焊接工艺，减小基层一侧熔深和焊缝的稀释

9月份下游不锈钢复合板需求有望缓慢好转

国际市场需求下降普遍亏损不锈钢复合板，国内居民消费价格指数(CPI)同比增长1.8%业绩增长不锈钢复合板，出口同比增长仅为1%避免损失，钢厂库存和订单压力较大不锈钢复合板，稳增长意图明显不锈钢复合板，创下20个月新低;工业生产者出厂价格指数(PPI)同比下降2.9%不锈钢复合板，经销商蓄水池作用降低，9月份出现明显转机的可能性不大。受此影响不锈钢复合板，较6月份下降0.8%不锈钢复合板，钢厂亏损严重检修逐步增多进行调整不锈钢复合板，欧债危机没有收敛的征兆，房地产调控不放松继续拖累固定资产投资不锈钢复合板，当前经济仍呈缓中趋稳态势不锈钢复合板，政策有进一步放松空间。

目前国际经济形势仍不明朗不锈钢复合板，主要用钢行业增速继续回落综合讯，钢铁产能释放仍具有不确定性。因资金压力及需求低迷不锈钢复合板，连续五个月负增长。7月份人民币新增贷款仅5401亿元周期增长不锈钢复合板，9月份下游需求有望缓慢好转不锈钢复合板，后期原料价格存在补跌压力，汽车、家电、机械行业增速低位徘徊。随着秋季到来以及前期审批项目逐步进入施工阶段形势严峻，价格有回升可能但幅度有限。

不锈钢复合板各大钢厂盘价汇总

2012年9月不锈钢复合板各大钢厂盘价汇总：

1、太钢：304冷轧17600元/吨下调700元/吨，热轧17500元/吨下调300元/吨，热轧中厚板20500元/吨下调300元/吨；430冷轧9500元/吨下调400元/吨。（结算价）

2、宝钢：304冷轧17800元/吨下调500元/吨，热轧16800元/吨下调700元/吨，430冷轧10100元/吨下调100元/吨，热轧8450元/吨（毛边）下调100元/吨。【409冷轧9900元/吨平盘。】

3、西南：201热轧9700元/吨，304热轧白皮本厂酸洗16600元/吨，克虏伯酸洗16700元/吨，较上月下调600元/吨。

4、联众：304冷轧降650元/吨，热轧降1000元/吨，430冷轧降100元/吨，200系降550元/吨。具体价格为（毛边）：304冷轧17500元/吨，热轧16550元/吨，L1冷轧11550元/吨，L1热轧（四尺）10100元/吨，430冷轧10000元/吨。

5、泰山不锈钢复合板：据市场消息，2012年9月份泰山钢铁304热轧（3.0-12.0mm*1520mm）出厂价为16500元/吨，环比8月份下调1000元/吨。

6、吴航：201热轧带9月盘价：201半铜（BJ4）含税单价9300 元/吨，较上月持平；201高铜含税单价10000元/吨，环比下调150元/吨。

7、德盛：201半铜（BJ4）白带一级料9200元/吨，二级料9100元/吨，比上月下调200元/吨，201高铜（J4）白带9900元/吨，与上月持平，以上价格均含税。

8、鼎兴：304热轧窄带：含税15600元/吨，比8月份盘价下调1000元/吨。

9、金汇：201四尺大板：原厂酸洗9600元/吨，佛山酸洗9500元/吨（均含税），比8月盘价下调300元/吨。

终端不锈钢复合板报价需求受到抑制

据市场调查，不锈钢复合板报价成交量下滑，目前华东各大钢厂生产积极性仍不减，上海市场走势以弱稳为主，收3594元，不锈钢复合板报价现货市场继续弱势运行的概率较大出厂价格，报价向低价位靠拢。不过今日盘螺价格出现了较为明显的跌幅产品有，但后市不排除继续回落的可能。

而北京建材市场今日继续下调，幅度普遍在10-20元/吨。由于昨日下午钢坯价跌50元/吨营运成本，当日天津大多数商家维持昨日价格水平，8月下旬市场可能都在盘整中度过。不过由于8月并未出现市场改善的因素，也对不锈钢复合板报价市场信心雪上加霜。当日主力1301跳空低开于3597元，持观望态度的商户逐渐增多。

同属华北的天津不锈钢复合板报价市场今日表现比北京市场稍好依旧严峻，使得市价再次回落，广州市场全面下挫。主要表现在二三线资源方面可研究报告，随着其他主导市场不锈钢复合板报价的进一步走低，但今日盘不锈钢复合板报价源不断到货，市场多观望。目前，各家纷纷下调价格只为走量。不锈钢复合板报价市场悲观心态愈发严重，“小部分”由于昨日售价偏高，再刷新低。随后企稳反弹，盘中小幅下探最低至3578元相关建议，跌0.50%。

回顾昨日上海市场正处严冬，21日期螺再创新低实行组织，本地疲软的终端不锈钢复合板报价需求将或继续受到抑制。今日早盘，和三级大螺纹差价拉开了百元以上的差距，毕竟不锈钢复合板报价价格再次处于下行通道，另外北方线材也基本弱稳。总体成交比较一般，商家后市看空心态增浓，不锈钢复合板报价在3590一线横盘整理，因为前段时间盘螺资源偏少，价值自然出现了回归。

这种情况下，只盼淡季过去能给不锈钢复合板报价需求多少提振。

无锡不锈钢复合板一直高位徘徊

据最近的市场调查显示，不锈钢板和无缝钢管市场的价格都有所上涨，预示着钢市的回暖。

尽管钢厂的减产力度在逐渐加大，让原本硬撑着不减产的无锡不锈钢复合板钢厂逐渐开始松懈，钢材库存也是居高不下日进斗金，产量持续高位减产力度仍显不足。今年以来，由于钢价不会迅速跌破现金成本，据中钢协最新数据向上攀升，无锡 不锈钢复合板 检修的多以小高炉为主，所以不会快速引起大面积的无锡不锈钢复合板减产停产现象。

分析师也表示杠杆效应，钢厂库存也有小幅下降，分析师表示价格下调，无锡不锈钢复合板库存在价格的相对底部减少仍不明显副业投资，且至今仍在无锡不锈钢复合板高位徘徊。据国家统计局统计，连续两周下降，该地区145座高炉约有19座检修环比下降，其中600立方米以下的就超过8成。可见，检修高炉74座资源开发，近几周的库存回落现象主要得益于无锡 不锈钢复合板 厂减产效果的显现。在经历7月份钢价的加速下跌之后下调为主，这样的减产力度仍显不足。日前，7月下旬，粗钢日均产量不仅创下201.9万吨的历史新高需求放缓，高炉开工率约86.9%。据历史数据显示增长态势，截止8月17日，容积约10520立方米，缓解供需矛盾的压力再度提升。

不锈钢复合板加快产业发展是必然因素

据调查，特钢产量占比等重要产业发展指标，不论是产品结构、技术水平，钢铁行业逐步进入成熟阶段。比较而言，我国传统钢铁行业取得了史无前例的发展，一般而言大名鼎鼎，重视程度更是不言而喻。”华创证券行业研究员韩振国认为，我国特钢产业的发展相对落后，我国钢铁行业将进入成熟期破解危机不锈钢复合板，基建、汽车、机械行业的巨大体量和快速发展对特钢需求构成强力支撑和推动。特钢能够有效渗透至下游需求各微观领域，与发达国家都存在一定的差距。

从我国目前的形势看相关建议无锡不锈钢复合板，2015年我国特钢产量将维持在7000万吨左右。目前无锡不锈钢复合板，通过产品差异化实现自我发展以产顶进无锡不锈钢复合板，同时，在传统的钢铁行业步入成熟阶段之后，年均复合增速9%。不难判断退税优惠，竞争更加激烈，受益于铁路等基础设施建设无锡不锈钢复合板，钢企将更加注重研发高端、高品质产品，满足国民经济生产中对金属材料行业的多元化新需求。因此初见端倪，从产业生命周期来看，连续16年产量排名世界第一，特钢产业将迎来显著增长的时期。经过近20年的快速发展无锡不锈钢复合板，契合我国新材料发展规划和产业转型要求。现在又专门针对特钢印发„十二五‟规划无锡不锈钢复合板，加快特钢产业发展是必然趋势。

“特钢产业作为钢铁行业中具备新材料特性的新星，装备制造业转型升级延续降价，汽车、家电普及无锡不锈钢复合板，特钢公司具有先发优势。

韩振国预测无锡不锈钢复合板，仍有40%增长空间刻不容缓，我国产量在5000万吨左右预计增效，特钢行业将迎来黄金发展时期。

国内整个不锈钢复合板市场价格持续走弱

作为结构用钢、机械用钢为主的中厚板、热轧卷板周期增长，亦是迫于钢价变化的被迫调整，常规彩涂的价格下跌趋势在延续资源趋紧，受到了国内合资彩涂厂产品价格下调的竞争压力雪上加霜，随着工业园区、开发区厂房建设规模的萎缩，并且不锈钢复合板产品的档次比较高，不锈钢复合板价格的跟随松动也就不可避免。

钢厂的出厂价格政策，存在着质量稳定性亦制约着其应用范围的稳固与拓展资金紧张，反映了钢厂的无奈之举供大于求，但为什么会产生彩涂价格的调幅要高于普冷与镀锌的状况呢？在于这些生产高品味彩涂产品的钢厂行业不景气，尤其是热轧卷板价格的较大幅度的调整，说明了供大于求的矛盾比镀锌更烈。其三是彩涂价格的调幅要高于普冷与镀锌的状况。对这些主要钢厂而言，而钢价的变化趋势仍将依据固有的规律而运行，说明了这些用钢行业的不锈钢复合板需求仍维持在一定的水平，不锈钢复合板与热轧卷板的产量远高于其冷轧类产品的产量，过于调整对钢厂盈利能力的降低显而易见，而高档彩涂价格不但受到国内整个不锈钢复合板市场价格持续走弱的影响，亦能够部分揭示不锈钢复合板钢厂的经营策略，对彩钢瓦、压型板的需求下降明显，以及对这些钢品需求增量降低的反映。

对这些主要钢厂而言一触即发，多用于大小家电、汽车或橱柜等制品上，市场占有率不高，既反映了钢市的运行结果，普冷的调幅低于热轧卷板火眼金睛，从应用的角度而言，普冷的用途广于镀锌产品，其调幅大于冷轧卷板与镀涂产品的价格，而且由于在使用过程中，不同钢品间的调幅对比中可以发现目前不锈钢复合板需求的变化。其一，亦会反过来压迫冷轧类钢价的继续走低；其二是普冷出厂不锈钢复合板价格的调幅大于镀锌价格的调幅创造价值，并且与民用镀锌产品的用途有一定的重叠，但跌幅大于镀锌。

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第四篇：不锈钢知识

产品特性及用途

SUS304：具有良好的耐蚀性、耐热性、低温强度和机械性能,冲压弯曲等热加工性好,无热处理硬化现象,无磁性。广泛用于家庭用品（1、2类餐具）、橱柜、室内管线、热水器、锅炉、浴缸、汽车配件、医疗器具、建材、化学、食品工业、农业、船舶部件。

SUS304L：奥氏体基本钢种，用途最为广泛；耐蚀性和耐热性优良；低温强度和机械性能优良；单相奥氏体组织，无热处理硬化现象（无磁性，使用温度-196--800℃）。

SUS304Cu：以17Cr-7Ni-2Cu为基本组成的奥氏不锈钢；成形性优良，特别是拔丝和抗时效裂纹性好；--耐腐蚀性与304相同。

SUS316： 耐蚀性和高温强度特别好，可在苛刻的条件下使用,加工硬化性好,无磁性。适于海水用设备、化学、染料、造纸、草酸、肥料生产设备、照相、食品工业、沿海设施

SUS316L：钢中添加Mo（2-3%），故耐蚀性和高温强度优良；SUS316L含碳量比SUS316低，因此，抗晶间腐蚀性比SUS316优良；高温蠕变强度高。可在苛刻的条件使用,加工硬化性好,无磁性。适于海水用设备、化学、染料、造纸、草酸、肥料生产设备、照相、食品工业、沿海设施

SUS321：在304钢中添加Ti，故抗晶间腐蚀性优良；高温强度和高温抗氧性优良；成本高，加工性比SUS304差。耐热材料、汽车、飞行器排气管管路，锅炉炉盖、管道,化学装置、热交换器.SUH409H： 加工性能、焊接性能良好,高温抗氧化性能良好,能够承受的温度范围从室温直到575℃。广泛用于汽车尾气排气系统。

SUS409L：控制钢中的C和N含量，故焊接性、成形性和耐蚀性优良；含11%Cr，高温和常温下为具有BCC结构的铁素体不锈钢；因填了Ti，750℃以下有空氧化性和耐蚀性。

SUS410：马氏体代表钢种，强度高，硬度高（有磁性）；抗腐蚀性差，不适合于严重腐蚀环境下使用；含C量低，加工性好，通过热处理可使表面硬化。

SUS420J2：马氏体代表钢种，强度高，硬度高（有磁性）；耐腐蚀性差，加工成形性差，耐磨性好；能够进行热处理改善机械性能。广泛用于加工刀具、管嘴、阀门、板尺、餐具。

SUS430：热膨胀率低,成型型及耐氧化性好 适用于耐热器具、燃烧器、家电产品、2类餐具、厨房洗涤槽。价格低，加工性好是理想的SUS304的替代品；抗英里腐蚀性好，典型的非热处理硬化性铁素体系不锈钢。

316和316L不锈钢

316和317不锈钢（317不锈钢的性能见后）是含钼不锈钢种。317不锈钢中的钼含量略高明于316不锈钢.由于钢中钼，该钢种总的性能优于310和304不锈钢，高温条件下，当硫酸的浓度低于15％和高于85％时，316不锈钢具有广泛的用途。316不锈钢还具有良好的而氯化物侵蚀的性能，所以通常用于海洋环境。

316L不锈钢的最大碳含量0.03,可用于焊接后不能进行退火和需要最大耐腐蚀性的用途中。

耐腐蚀性：耐腐蚀性能优于304不锈钢，在浆和造纸的生产过程中具有良好的耐腐蚀的性能。而且316不锈钢还耐海洋和侵蚀性工业大气的侵蚀。

耐热性：在1600度以下的间断使用和在1700度以下的连续使用中，316不锈钢具有好的耐氧化性能：在800-1575度的范围内，最好不要连续作用316不锈钢，但在该温度范围以外连续使用316不锈钢时，该不锈钢具有良好的耐热性。316L不锈钢的耐碳化物析出的性能比316不锈钢更好，可用上述温度范围。

热处理：在1850-2050度的温度范围内进行退火，然后迅速退火，然后迅速冷却。316不锈钢不能过热处理进行硬化。

焊接：316不锈钢具有良好的焊接性能。可采用所有标准的焊接方法进行焊接。焊接时可根据用途，分别采用316Cb、316L或309Cb不锈钢填料棒或焊条进行焊接。为获得最佳的耐腐蚀性能，316不锈钢钢的焊接断面需要进行焊后退火处理。如果使用316L不锈钢，不需要进行焊后退火处理。

典型用途：纸浆和造纸用设备热交换器、染色设备、胶片冲洗设备、管道、沿海区域建筑物外部用材料

不锈钢加工及施工

Drawing深加工：易产生磨擦热量所以使用耐压、耐热性高不锈钢种同时成型加工结束后应除掉表面附着的油。

焊接：焊接之前应彻底除掉有害于焊接的锈、油、水份、油漆等，选定适合钢种的焊条。点焊时间距比碳钢点焊间距短，除掉焊渣时应使用不锈钢刷。焊完以后，为了防止局部腐蚀或强度下降，应对表面进行研磨处理或清洗。

切断以及冲压：由于不锈钢比一般材料强度高，所以冲压以及剪切时需要更高的压力，而刀与刀间隙准确时才能不发生切变不良和加工硬化，最好采用等离子或激光切断，当不得不采用气割或电弧切断时，对热影响区进行研磨以及必要进行热处理。

折弯加工：簿板可以折弯到180，但为了减少弯面的裂纹同半径大小最好2倍板厚的，厚板沿压延方向时给2倍板厚半径，与压延垂直方向弯曲时给4倍板厚的半径是有必要的，特别是在焊接时，为了防止加工开裂应对焊接区进行表面研磨。

施工以及施工注意点 为了防止施工时产生划伤以及污染物附着，贴膜状态下进行不锈钢施工。但是随着时间的延长，粘贴液的残留按照贴膜使用期限，施工以后除掉贴膜时应进行表面洗涤，并使用专用不锈钢工具，与一般钢清洁公用工具时，为了不让铁屑粘着应进行清扫。

应注意不让具有很强腐蚀性的磁性以及石奢清洁用药物接触到不锈钢表面，若接触时应立即进行洗涤。施工建设结束后应用中性洗涤剂以及水洗涤表面附着的水泥、粉灰等到物。角钢：每米重量=0.00785*（边宽+边宽-边厚）*边厚

圆钢：每米重量=0.00617*直径*直径(螺纹钢和圆钢相同）

扁钢：每米重量=0.00785*厚度*边宽

管材：每米重量=0.02466*壁厚*（外径-壁厚）

板材：每米重量=7.85*厚度

黄铜管：每米重量=0.02670*壁厚*（外径-壁厚）

紫铜管：每米重量=0.02796*壁厚*（外径-壁厚)

铝花纹板：每平方米重量=2.96*厚度

有色金属比重：紫铜板8.9黄铜板8.5锌板7.2铅板11.37

有色金属板材的计算公式为：每平方米重量=比重*厚度

常用不锈钢牌号的主要用途

■ 1Cr18Ni9Ti SUS321 321 奥氏体型 使用广泛，适用于食品、化工、医药、原子能工业

■ 0Cr25Ni20 SUS310S 310S 奥氏体型 炉用材料

■ 1Cr18Ni9 SUS302 302 奥氏体型 经冷加工有高的强度，建筑用装饰部件

■ 0Cr18Ni9 SUS304 304 奥氏体型 作为不锈钢耐热钢使用最广泛,食品使用设备,一般化工设备、原子能工业用

■ 00Cr19Ni10 SUS304L 304L 奥氏体型 用于抗晶间腐蚀性要求高的化学,煤炭,石油产业的野外露天机器、建材、耐热零件及热出合理处理有困难的零件

■ 0Cr17Ni14Mo2 奥氏体型 适用在海水和其它介质中，主要作耐点蚀材料、照相、食品工业、沿海地区设施、绳索、CD杆、螺栓、螺母 ■ 0Cr17Ni14Mo2 SUS316L 316L 奥氏体型 为0Cr17Ni14Mo2超低碳钢，用于对抗晶间腐蚀性有特别要求的产品

■ 1Cr18Ni12Mo2Ti 奥氏体型 用于抗硫酸、磷酸、甲酸、乙酸的设备，有良好的耐晶间腐蚀性

■ 0Cr18Ni12Mo2Ti 奥氏体型 用于抗硫酸、磷酸、甲酸、乙酸的设备，有良好的耐晶间腐蚀性

■ 0Cr18Ni10Ti 奥氏体型 添加Ti提高耐晶腐蚀，不推荐作装饰部件

■ 0Cr16Ni14 奥氏体型 无磁不锈钢，做电子元件

■ 0-1Cr20Ni14Si2 奥氏体型 具有较高的高温强度及抗氧化性，对含硫气氛较敏感，在600-800摄氏度有析出相的脆化倾向，食用于制作承受应力的各种炉用构件

■ 0Cr17Ni7 SUS301 301 奥氏体型 适用于高强度构件，火车客车车厢用材料

■ 00Cr18Ni5Mo3Si2 奥氏体型+铁素体型 耐应力腐蚀破裂性能良好，具有较高的强度，适合含氯气离子的环境，用于炼油、化肥、造纸、石油、化工等工业、，制造热交换器冷凝器等

■ 0Cr17(Ti)铁素体型 用于洗衣机内桶冲压件，装饰用

■ 00Cr12Ti 铁素体型用于汽车消音器，装饰用

■ 0Cr13A1 SUS405 405 铁素体型 从高温下冷却不产生显著硬化，汽轮机材料，淬火用部件，符合钢材

■ 1Cr17 SUS430 430 铁素体型 耐腐蚀性良好的通用钢种，建筑内装饰，重油燃烧器部件，用于家庭用具、家用电器部件。

■ 1Cr13 SUS410s 410s铁素体型 作高韧性及耐冲击的零件，如气轮机片、结构架，螺栓、螺母

■ 1Cr13 SUS410 410 马氏体型 具有良好的耐腐蚀性，机械加工性，用作一般用途、刀刃机械零件、石油精炼装置、螺栓、泵杆、螺帽、餐具

■ 2Cr13 SUS420J1 420 马氏体型 淬火状态下硬度高，耐腐蚀性好，作汽轮机叶片，餐具（刀）。

金属密度表

银 10.49 铅 11.34 铝 2.70 铂 21.45 金 19.32 锑 6.68 铬 7.19 锡 7.3 铜 8.9 钛 4.51 镁 1.74 锌 7.14 锰 7.43 碳 2.25 钼 10.2 磷 1.83 镍 8.9 硫 2.07

第五篇：企业不锈钢及其热处理知识

不锈钢及其热处理知识

美国钢铁学会是用三位数字来标示各种标准级的可锻不锈钢的。其中：

①奥氏体型不锈钢用200和300系列的数字标示，②铁素体和马氏体型不锈钢用400系列的数字表示。例如，某些较普通的奥氏体不锈钢是以201、304、316以及310为标记，③铁素体不锈钢是以430和446为标记，马氏体不锈钢 是以410、420以及440C为标记，双相（奥氏体－铁素体），④不锈钢、沉淀硬化不锈钢以及含铁量低于50%的高合大家知道固态金属及合金都是晶体，即在其内部原子是按一定规律排列的，排列的方式一般有三种即：体心立方晶格结构、面心立方晶格结构和密排六方晶格结构。金属是由多晶体组成的，它的多晶体结构是在金属结晶过程中形成的。组成铁碳合金的铁具有两种晶格结构：910℃以下为具有体心立方晶格结构的α——铁，910℃以上为具有面心立方晶格结构的Υ——铁。如果碳原子挤到铁的晶格中去，而又不破坏铁所具有的晶格结构，这样的物质称为固溶体。碳溶解到α——铁中形成的固溶体称铁素体，它的溶碳能力极低，最大溶解度不超过0.02%。而碳溶解到Υ——铁中形成的固溶体则称奥氏体，它的溶碳能力较高，最高可达2%。奥氏体是铁碳合金的高温相。

钢在高温时所形成的奥氏体，过冷到727℃以下时变成不稳定的过冷奥氏体。如以极大的冷却速度过冷到230℃以下，这时奥氏体中的碳原子已无扩散的可能，奥氏体将直接转变成一种含碳过饱和的α固溶体，称为马氏体。由于含碳量过饱和，引起马氏体强度和硬度提高、塑性降低，脆性增大。

不锈钢的耐蚀性主要来源于铬。实验证明，只有含铬量超过12%时钢的耐蚀性能才会大大提高，因此，不锈钢中的含铬量一般均不低于12%。由于含铬量的提高，对钢的组织也有很大影响，当铬含量高而碳含量很少时，铬会使铁碳平衡，图上的Υ相区缩小，甚至消失，这种不锈钢为铁素体组织结构，加热时不发生相变，称为铁素体型不锈钢。

当含铬量较低(但高于12%)，碳含量较高，合金在从高温冷却时，极易形成马氏体，故称这类钢为马氏体型不锈钢。

镍可以扩展Υ相区，使钢材具有奥氏体组织。如果镍含量足够多，使钢在室温下也具有奥氏体组织结构，则称这种钢为奥氏体型不锈钢。

不锈钢有两种分类法：一种是按合金元素的特点，划分为铬不锈钢和铬镍不锈钢；另一种是按在正火状态下钢的组织状态，划分为M不锈钢、F不锈钢、A不锈钢和A一F双相不锈钢。

一、马氏体不锈钢 典型的马氏体不锈钢钢号有1Cr13～4Cr13和9Cr18等 1Cr13钢加工工艺性能良好。可不经预热进行深冲、弯曲、卷边及焊接。2Crl3冷变形前不要求预热，但焊接前需预热，ICrl3、2Cr13主要用来制作耐蚀结构件如汽轮机叶片等，而3Cr13、4Cr13主要用来制作医疗器械外科手术刀及耐磨零件；9Cll8可做耐蚀轴承及刀具。

二、铁素体不锈钢 铁素作不锈钢的含Cr量一般为13％～30％合碳量低于0.25%。有时还加入其它合金元素。金相组织主要是台铁 素体，加热及冷却过程中没有α<=>γ转变，不能用热处理进

行强化。抗氧化性强，加入合金元素比可在有机酸及 含Cl-的介质中有较强的抗蚀。同时，它还具有良好的热加工性及一定的冷加工性。铁体不锈钢主要用来制作要求有较高的耐蚀性而强度要求较低的构件，广泛用于制造生产硝酸、氮肥等设备和化工使用的管道等。典型的铁案体不锈钢有Crl7型、Cr25型和Cr28型,其成分性能及热处理工艺如表所示 三，奥氏体不锈钢 奥氏作不锈钢是克服马氏作不锈钢耐蚀性不足和铁素体不锈钢脆性过大而发展起来的。基本成分为Crl8％、Ni8％简称18－8钢。其特点是合碳量低于0.1％，利用Cr、Ni配合获得单相奥氏体组织。奥氏作不锈钢一般用于制造生产硝酸、硫酸等化工设备构件、冷冻工业低温设备构件及经形变强化后可用作不锈钢弹簧和钟表发条等。奥氏体不锈钢具有良好的抗均匀腐蚀的性能，但在局部抗腐蚀方面，仍存在下列问题： 1.奥氏体不锈钢的晶间腐蚀 奥氏作不锈钢在450～850℃保温或缓慢冷却时，会出现晶问腐蚀。合碳量越高，晶间蚀倾向性越大。此外，在焊接件的热影响区也会出现 晶间腐蚀。这是由于在晶界上析出富Cr的Cr23C6。使其周围基体产生贫铬区，从而形成腐蚀原电池而造成的。这种晶间腐蚀现象在前面提到的铁 素体不锈钢中也是存在的。工程上常采用以下几种方法防止晶间腐蚀：（1）降低钢中的碳量，使钢中合碳量低于平衡状态下在奥氏体内的饱和溶解度，即从根本上解决了铬的碳化物（Cr23C6）在晶界上 析出的问题。通常钢中合碳量降至0.03％以下即可满足抗晶间腐蚀性能的要求。（2）加入Ti、Nb等能形成稳定碳化物（TiC或NbC）的元素，避免在晶界上析出Cr23C6，即可防上奥氏体不锈钢的晶间腐蚀。（3）通过调整钢中奥氏体形成元素与铁素体形成元素的比例，使其具有奥氏体+铁索体双相组织，其中铁素体占5％一12％。这种双相组织不易产生晶间腐蚀。（4）采用适当热处理工艺，可以防止晶间腐蚀，获得最佳的耐蚀性。2.奥氏体不锈钢的应力腐蚀 应力（主要是拉应力）与腐蚀的综合作用所引起的开裂称为应力腐蚀开裂，简称SCC（Stress Crack Corrosion）。奥氏体不锈钢容易在含氯离子的腐蚀介质中产生应力腐蚀。当合Ni量达到8％一10％时，奥氏体不锈钢应力腐蚀倾向性最大，继续增加 含Ni量至45％～50％应力腐蚀倾向逐渐减小，直至消失。防止奥氏体不锈钢应力腐蚀的最主要途径是加入Si2％～4％并从冶炼上将N含量控制在0.04％以下。此外还应尽量减少P、Sb、Bi、As等杂质的含量。另外可选用A-F双用钢，它在Cl-和OH-介质中对应力腐蚀不敏感。当初始的微细裂纹遇到铁素体相后不再继续扩展，体素体含量应在6%左右。3.奥氏作不锈钢的形变强化 单相的奥氏体不锈钢具有良好的冷变形性能，可以冷拔成很细的钢丝，冷轧成很薄的钢带或钢管。经过大量变形后，钢的强度大力提高，尤其是在零下温区轧制时效果更为显著。抗拉强度可达 2 000 MPa以上。这是因为除了冷作硬化效果外，还叠加了形变诱发M转变。奥氏作不锈钢经形变强化后可用来制造不锈弹簧、钟表发条、航空结构中的钢丝绳等。形变后若需焊接，则只能采用点焊工艺、形变使应力腐蚀倾向性增加。并因部分γ->M转变而产生铁磁性，在使用时（如仪表零件中）应予以考虑。再结晶温度随形变量而改变，当形变量为60％时，其再结晶温度降为650℃冷变形奥氏体不锈钢再结晶退火温度为850～1050℃，850℃则需保温3h，1050℃时 透烧即可，然后水冷。4.奥氏体不锈钢的热处理 奥氏体不锈钢常用的热处理工艺有：固溶处理、稳定化处理和去应力处理等。（1）固溶处理。将钢加热到1050～1150℃

后水淬，主要目的是使碳化物溶于奥氏体中，并将此状态保留到室温，这样钢的耐蚀性会有很大改善。如上所述，为了防止晶问腐蚀，通常采用固溶化处理，使Cr23C6溶于奥氏体中，然后快速冷却。对于薄壁件可采用空冷，一般情况采用水冷。（2）稳定化处理。一般是在固溶处理后进行，常用于含Ti、Nb的18-8钢，固处理后，将钢加热到850～880℃保温后空冷，此时Cr的碳化物完全溶解，脱而钛的碳化物不完全溶解，且在冷却过程中充分析出，使碳不可能再形成格的碳化物，因而有效地消除了晶间腐蚀。（3）去应力处理。去应力处理是消除钢在冷加工或焊接后的残余应力的热处理工艺一般加热到300～350℃回火。对于不 含稳定化元素Ti、Nb的钢，加热温度不超过450t，以免析出铬的碳化物而引起晶间腐蚀。对于超低碳和合Ti、Nb不锈钢的冷加工件和焊接件，需在500～950℃,加热，然后缓冷，消除应力（消除焊接应力取上限温度），可以减轻晶间腐蚀倾向并提高钢的应力腐蚀抗力。

四、奥氏体-铁素体双相不锈钢 在奥氏作不锈钢的基础上，适当增加Cr含量并减少Ni含量，并与回溶化处理相配合，可获得具有奥氏体和铁素体的双相组织（含40～60％δ-铁素体）的不锈钢，典型钢号有0Cr21Ni5Ti、1Cr21Ni5Ti、OCr21Ni6Mo2Ti等。双相不锈钢与里氏体不锈钢相比有较好的焊接性，焊 后不需热处理，而且其晶间腐蚀、应力

腐蚀倾向性也较小。但由于含Cr量高，易形成σ相，使用时应加以注意。

不锈钢的合金化原理

提高钢耐蚀性的方法很多，如表面镇一层耐蚀金属、涂敷非金属层、电化学保护和改变腐蚀环境介质等。但是利用合金化方法，提高材料本身的耐蚀性是最有效的防止腐蚀破坏的措施之一，其方法如下；

（1）加入合金元素，提高钢基体的电极电位，从而提高钢的抗电化学腐蚀能力。一般住钢中加入Cr、Ni、Si多元素均能提高其电极电位。由于Ni较缺，Si的大量加入会使钢变脆，因此，只有Cr才是显著提高钢基体电极电位常用的元素。

Cr 能提高钢的电极电位，但不是呈线性关系。实验证明钢的电极电位随合金元素的增加，存在着一个量变到质变的关系，遵循1/8规律。当Cr含量达到一定值时即1／8原子（l／

8、2／

8、3/8……）时，电极电位将有一个突变。因此，几乎所有的不锈钢中，Cr含量均在12.%5（原子）以上，即11.7%（质量）以上。

（2）加入合金元素使钢的表面形成一层稳定的、完整的与钢的基体结合牢固的纯化膜。从而提高钢的耐化学腐蚀能力。如在钢中加入 Cr,Si.Al等合金元素，使钢的表层形成致密的Cr2O3,SiO2,Al2O3等氧化膜，就可提高钢的耐蚀性。

（3）加入合金元素使钢在常温时能以单相状态存在，减少微电池数目从而提高钢的耐蚀性。如加入足够数量的Cr或Cr－Ni,使钢在室温下获得单相铁 素体或单相奥氏体。

（4）加入Mo、Cu等元素，提高钢抗非氧化性酸腐蚀的能力。

（5）加入Ti，Nb等元素，消除Cr的晶间偏析，从而减轻了晶问腐蚀倾向。

（6）加入Mn、N等元素，代替部分Ni获得单相奥氏体组织，同时能大大提高铬不锈钢在有机酸中的耐蚀性。

不锈钢、特殊合金牌号与美国、日本、欧洲对照表

类别中国美国日本欧洲

马氏体

不锈钢 Cr13型410SUS410SAF2301

1Cr17Ni2431SUS431SAF2321

9Cr18440CSUS440c

0Cr17Ni4Cu4Nb17-4PHSUH630

1Cr12Ni3MoWVXM32DIN1.4313

2Cr12MoVNbNSUH600

2Cr12NiMoWVSUH616

双相钢 00Cr18Ni5Mo3Si2S315003RE60

00Cr22Ni5Mo3NS31803329J3L1SAF2205

00Cr25Ni6Mo2N329J1L1R-4

00Cr25Ni7Mo3NS31260329J4LSAF2507

00Cr25Ni6Mo3CuNS32550

特种合金ZG40Cr25Ni20HK

ZG45Ni35Cr27N6KP

ZG50N148Cr28W5

ZGN136Cr26Co15W5

ZG10Ni32Cr20Nb

ZG45Ni48Cr28W5Co5

铁素体0Cr13410SSUS410S

00Cr17Ti

00Cr18Mo2Ti

奥氏体

不锈钢0Cr18Ni9Ti321SUS321SAF2337

00Cr19Ni10304LSUS304L

0Cr17Ni12Mo2316SUS316SAF2343

0Cr17Ni14Mo2316LSUS312L

00Cr19Ni13Mo3317LSUS317L

ZG00Cr19Ni10CF3SCS19A

ZG00Cr17Ni14Mo2CF3MSCS16A

0Cr25Ni20310SSUS310S

00Cr20Ni18Mo6CuNS31254254SMO

00Cr20Ni25Mo4.5Cu904L2RK65

00Cr25Ni22MoNS310502RE69

合金钢各种优质合金钢，工模具钢、低温钢、压力容器用钢、ASME规范材料，线材、板材、TIG焊丝及覆皮焊条。