火力发电厂循环冷却水化学处理技术（模版）

第一篇：火力发电厂循环冷却水化学处理技术（模版）

火力发电厂循环冷却水化学处理技术

发布: 2008-12-09 13:54 | 作者: londsky | 来源: 中国电厂化学网 摘要：阐述了循环水化学处理技术和化学药剂的发展及趋势，同时介绍了河北火力发电厂敞开式循环冷却水系统提高浓缩倍率进行节水的有效方法和循环水处理的监测技术，并分析了几种方法的可行性。

关键词：循环冷却水化学药剂化学处理

冷却水处理技术

循环水系统中所遇到的腐蚀、结垢、生物污垢这几个问题，采用水处理技术是能够解决的。也只有采用冷却水处理技术，冷却水循环后的技术经济效益才能充分发挥。所谓冷却水处理技术，是指针对循环水系统的水质、设备材质、工况条件选择缓蚀剂、阻垢剂、分散剂、杀生剂正确匹配组成水处理配方。提出工艺控制条件、提供相应的清洗、预膜方案等。把这一全过程称为冷却水处理技术。其中将缓蚀剂、阻垢剂、分散剂等组成配方，确定适宜的工艺控制条件，进行循环冷却水的基础处理和正常运行处理，这是冷却水处理技术的主要内容。

冷却水处理中所用的缓蚀剂、阻垢剂、分散剂、杀生剂等化学品可统称之为水质稳定剂。这些化学品的研究开发、生产是循环水处理的基础。没有先进的、性能优良、价位适中的水质稳定剂就根本谈不上现代的循环水处理。因此，这些水质稳定剂的研究和生产一直是水处理界关注的热点。中国冷却水处理技术及水质稳定剂的发展

中国冷却水处理技术的发展，是随着大型化肥石油、化工、冶金装置的引进而发展起来的，起步较晚，比发达国家晚30～40年，但坚持自己的发展 道路，瞄准国外的发展趋势，结合国情进行研究和应用，因此起点高、发展快，到目前为止，中国已经开发成功：①传统磷酸盐配方；②磷系复合配方；③磷系碱性水处理配方；④全有机配方；⑤钼酸盐水处理配方；⑥硅酸盐水处理配方。其中磷系碱性水处理配方和全有机配方是当前国内处理技术的主体。这些水处理技术在实际工业应用中达到较高的水平。设备的腐蚀率、污垢热阻这两个主要技术指标均可达到国际先进水平，已在许多大型引进装置中实现水处理技术和药剂国产化。

水质稳定剂的发展是随着现代冷却水处理技术的发展而发展的。发展历程，大体上讲是70年代打基础，80年代大发展，90年代上水平这样一个发展趋势。目前国内有水质稳定剂生产厂家不低于200家，主要技术依托于天津化工研究院和南京化工大学。但具有一定规模和自身开发实力的厂家也只有几家。从技术上讲少数产品的生产技术已处于国际领先水平或国际先进水平；部分产品处于80年代国际水平；相当一部分产品特别是大宗产品的生产技术仍处于国外60、70年代的水平。

循环冷却水处理用阻垢缓蚀剂一般由分散剂、有机膦、缓蚀剂等组成。下面就几种单体的发展和趋势作一简述。

2.1 分散剂

阻垢缓蚀剂配方中分散剂的选择和比例，对其阻垢和各组份之间配伍、协同性能具有至关重要的影响。

2.1.1 起步阶段

60年代，开始使用的阻垢分散剂主要是木质磺酸钠等，它们有一定阻垢作用，能部分解决水垢沉积和锌盐稳定问题，但远远满足不了生产厂家对阻垢性能的要求。

2.1.2 聚羧配使用阶段

70年代，开始使用聚丙烯酸类聚合物，同时将具有优良缓蚀性能的有机膦如HEDP、ATMP等复合使用。70年代后期，多元羧酸共物阻垢分散剂开始大量出现，使阻垢分散剂上了一个新的台阶。图1和图2表明了一些共聚物阻CaCO3和Ca3(PO4)2结果，显示了这类共聚物的优良的阻垢分散性能。

2.1.3 多官能团共聚物使用阶段

80年代，随着环保对排污的限制和循环水浓缩倍数的提高，各种高性能的共聚物阻垢分散剂不断出现，尤其是含磺酸、膦酸和其它官能团的共聚物，因其性能优良已引起普遍关注和应用。美国的Calg on、Nalco、Betz、Rohm&Hass，日本的栗田，德国的 Hass Geffers Colgue等公司，在开发有机磺酸、不饱和羧酸二元共聚物的基础上，已向磺酸、羧酸和膦酸基官能团的三元或多元共聚物的发展，其性能比二元共聚物大大提高。国内目前也有厂家开发出三元和四元共聚物，应用表明，其完全可代替T-225等产品。

2.2 缓蚀阻垢剂

2.2.1 有机膦酸盐

有机膦酸盐由于结构稳定的磷酸根含量低，减少了形成磷酸钙垢的危险，也减轻了环境富营养化污染的压力，在70年代得到迅速发展。目前大多数阻垢缓蚀剂配方中含有HEDPATMP等有机膦酸。

南京化大工学沈鸿礼教授于1999年开发出了二乙烯三胺五甲叉磷酸(DTPMP)，试验表明，DTPMP对钙的容忍度大幅度提高，在几个厂的应用表明，它完全可以替代HEDP、ATMP、EDTMP等常见有机膦酸，它的应用可以解决高浓缩倍率的循环水冷却水处理的阻垢问题，具有良好的应用前景。

2.2.2 低磷使用阶段

80年代，由于环境保护要求限制磷的排放，开始注意低磷、非重金属缓蚀剂的发展。一方面加强含磷量更低的阻垢缓蚀剂的开发和应用，如2-膦酸丁烷-1，2.4三羧酸(PBTCA)和羧基膦基乙酸(HPAA)，PBTCA的含磷量只是HEDP的38.2%。另一方面有机膦酸盐与其它非磷药剂的复合也得到了新的发展，使配方中的磷含量有较大幅度降低。如钼系、硅系、钨系水处理配方。

2.3 杀生剂

2.3.1 氧化性杀生剂

这是最早使用的一类杀生剂，其中使用最为广泛的氯气和次氯酸盐，它们对水中的微生物有优良的杀灭作用和抑制作用。但是它们的杀生作用受水的 pH值影响较大，pH值越高，杀生作用越差，同时ClO-会与B30铜管中的镍反应，使B30铜管产生腐蚀，故高浓缩倍率循环水高pH值情况下，一般不使用Cl2及次氯酸盐。取而代之的是二氧化氯，ClO2不但具有适宜pH范围广，抑制微生物的能力比Cl2强，同时还具有剥离性能。近几年，ClO2在循环冷却水处理中的应用越来越多，其生产和应用技术发展很快。

2.2.3 非氧化性杀生剂

循环冷却水处理中氧化性杀生剂和非氧化性杀生剂必须交替使用，以防止循环水中微生物对其产生抗药性。非氧化性杀生剂所用的主要有季胺盐、异噻唑啉酮、戊二醛等。季胺盐由于使用时产生泡沫多，容易形成假水位，且与阻垢缓蚀剂相容性差，近来在电力系统中已基本不单独使用。在高浓缩倍率循环冷却水中，戊二醛复合杀生剂和异噻啉酮具有较好的性价比。目前已在多个厂应用中得到证实。提高循环冷却水浓缩倍率的方法

四川省火电厂循环水的补充水质较为接近，其水质大体为：

Ca2+：2.0～4.0碱度：2.0～4.0 mmlo/L

Cl-：＜50 mg /LSO42-＜100 mg /L

pH：7.0～8.0

试验表明，如不加酸调pH，只进行投加阻垢缓蚀剂和杀生剂进行水质稳定处理，极限浓缩倍率一般不会超过3.8，经济浓缩倍率一般为2.5～3.4，如需要提高浓缩倍率达到节水的目的，同时又保证循环水系统良好的阻垢、缓蚀、杀生性能，可以从以下几个方面进行选择。

3.1 加酸处理

循环水投加硫酸，降低碱度，同时投加阻垢缓蚀剂进行循环冷却水的阻垢缓蚀处理，这是高浓缩倍率循环水处理较为成熟的方法。但有许多厂虽然有加酸设备，但使用的不多，究其原因，运行的浓缩倍率不高，只投加阻垢缓蚀剂可以达到良好的阻垢缓蚀效果；同时投加硫酸时,由于浓硫酸具有强腐蚀性，操作不当易引起灼伤；对加酸管道腐蚀性强，易引起管道腐蚀穿孔。

但是，如四川几个敞开式循环水系统的浓缩倍率大于3.5，目前情况必须投加硫酸进行辅助处理，否则提高浓缩倍率运行的经济性和可靠性将很难得到保证。

3.2 低磷阻垢缓蚀剂配方

在进行阻垢缓蚀剂配方的筛选时，必须考虑其组份间的配伍、相容、增容性能。同时在高浓缩倍率运行条件下，还应使用低磷配方，低磷配方一个方面要求开发的阻垢缓蚀剂本身含磷量低，另一方面要求循环水中含磷量低，使其排污水符合环保要求。从目前国内现有水稳剂单体看，含AMPS基团的三元、四元共聚物、PBTCA、HPAA、DTPMP等应在配方中得到应用。而T225、聚丙烯酸、HEDP、ATMP、EDTMP等应被取代。

3.3 补充水软化处理

对补充水部分或全部进行软化处理，降低循环水成垢离子浓度(Ca2+)，对提高循环冷却水浓缩倍率是有好处的。从可行上讲，部分补充水进行软化处理是可行的。一方面软化处理设备投资和运行成本可以降低。另一方面对循环水防腐有利，具体处理多大比例，需要通过试验确定。

3.4 循环水旁流处理

对部分循环水进行旁流处理有两种方法：一是对部分循环水进行软化处理。二是对部分循环水进行自动过滤处理。第二种方法在高浓缩倍率运行电厂中已有应用。特别近年来自动反洗过滤的出现，使其应用得到了较快的推广。循环水监测技术

4.1 循环水自动加药

高浓缩倍率循环水由于其缓冲性小，保证循环水的正常、稳定加药至关重要。循环水自动加药就其原理主要有两种：一是利用荧光系统技术的自动监测加药系统。二是利用循环水电导变化控制水中药剂浓度的自动加药系统。通过自动加药系统能控制循环水系统中的药剂浓度的目标管理在很小范围内，从而达到平衡操作，使药剂发挥最大的作用和节约用药的目的。

4.2 凝汽器腐蚀、结垢检测

循环水系统现场检测主要是通过安装旁路挂片、小型换热器以及腐蚀、结垢检测仪等，直接观察冷却水系统的腐蚀和结垢情况、生物粘泥形成情况，从而判断已采用的循环水处理方案是否正确。

河北电力试验研究院化学室研制的CDH循环水在线检测仪在江油发电厂330 M机组上已经成功应用。它对冷却水系统结垢、腐蚀、粘泥滋生等可进行直接观察，同时通过连续测定污垢热阻可定量反映凝汽器铜管热交换情况，对保证循环水系统有效处理，保障机组安全、稳定、经济运行具有重要的意义。

4.3 浓缩倍率的测定

循环水浓缩倍率一般是通过下式计算：K＝［Cl-］循／［Cl-］补

在实际运行中发现，由于循环水投加氯系杀生剂和阻垢缓蚀剂而使循环水中氯离子增加，补充水预处理而使氯离子不稳定，导致循环水浓缩倍率测不准。为了避免这些不确定因素，所以许多石油、化工厂采用钾离子来测定浓缩倍率。但钾离子测定仪很贵，电厂一般不配置。通过近几年试验表明，火电厂循环冷却水浓缩倍率在循环水不投加氯系杀生剂时，用测定氯离子的方法是可行的：如投加了氯系杀生剂，通过测定含盐量或电导率则是可行的。

第二篇：火力发电厂施工技术总结

2009年技术管理总结及2010年技术管理规划

时间过的真快，转眼间又一年了，算一算来到京泰项目部酸刺沟电厂已经一年半了，又是一年冬季来临了，随着工程的逐渐结束，自2008年06月15日项目开始至今，经历了在京泰项目部建筑工地一年半的技术管理工作，技术能力得到了大幅度的提升，技术工作经验得到了积累。一年半的时光不知不觉间匆匆流过，回顾这一年半技术工作过程中2009年技术管理总结如下： 汽机地下设施的施工：

施工顺序应由深到浅，先施工埋深的设备基础及各种沟道、管沟，再施工较浅的基础。地下设施施工时必须认真，因为设备基础、支墩太多哪怕是漏掉一个对以后的施工也会带来不必要的麻烦。设备基础施工完后，最重要的控制环节就是回填土。基坑回填前先清除松土，并打两遍底夯，并要求平整干净，由于施工项目的区域性，内蒙古地区属于高寒地区，今年的冬季来临比每一年要早，温度降的太快，这就要求我们必须有一个相当快的反应速度，寒冬来临在第一时间做好保温工作，如果回填土冻结会给施工质量带来很大影响，在这方面，本项目的兄弟单位因为回填土回填质量没有控制好，导致汽机房0m局部的部分设备基础和地面全部下沉，造成了很多大的经济损失和工期损失，并遭到了业主，监理的严厉批评，损坏了公司的整体形象。主厂房装修工程：

首先是地面的施工：汽机房里面的设备基础、沟道特别多所以施工前必须先排版设计。总体的原则是尽量用整砖铺设，避免不必要的浪费。避免不了切割地砖的地方，其次就是大面整砖，在不显眼的地方用剩余的废料铺设。主要施工方法：

一、楼地面工程

弹铺砖控制线，当找平层砂浆抗压强度达到1.2MPa时，开始上人弹砖的控制线。预先根据设计要求和砖板块规格尺寸，确定板块铺砌的缝隙宽度，紧密铺贴缝隙宽度不宜大于lmm，虚缝铺贴缝隙宽度宜为5～10mm。在房间分中、从纵、横两个方向排尺寸，当尺寸不足整砖倍数时，将非整砖用于边角处，横向平行于门口的第一排应为整砖，将非整砖排在靠墙位置，纵向（垂直门口）应在房间内分中，非整砖对称排放在两墙边处。根据已确定的砖数和缝宽，在地面上弹纵、横控制线（每隔4块砖弹一根控制线）。

铺砖，为了找好位置和标高，应从门口开始，纵向先铺2～3行砖，以此为标筋拉纵横水平标高线，辅时应从里向外退着操作，人不得踏在刚铺好的砖面上，每块砖应跟线，操作程序是：铺砌前将砖板块放入半截水桶中浸水湿润，晾干后表面无明水时，方可使用；找平层上洒水湿润，均匀涂刷素水泥浆（水灰比为0.4～0.5），涂刷面积不要过大，铺多少刷多少；结合层的厚度应为10～15mm。使用水泥砂浆结合层时，配合比宜为1∶2.5（水泥∶砂）干硬性砂浆。亦应随拌随用，初凝前用完，防止影响粘结质量；铺砌时，砖的背面朝上抹粘结砂浆，铺砌到已刷好的水泥浆找平层上，砖上楞略高出水平标高线，找正、找直、找方后，砖上面垫木板，用橡皮锤拍实，顺序从内退着往外铺砌，做到加砖砂浆饱满、相接紧密、坚实，与地漏相接处，用砂轮锯将砖加工成与地漏相吻合。铺地砖时最好一次铺一间，大面积施工时，应采取分段、分部位铺砌。

勾缝、修整：铺完2至3行，应随时拉线检查缝格的平直度，如超出规定应立即修整，将缝拨直，并用橡皮锤拍实。此项工作应在结合层凝结之前完成；勾缝擦缝，面层铺贴应在24h内进行擦缝、勾缝工作，并应采用同品种、同标号、同颜色的水泥；勾缝，用1∶1水泥细砂浆勾缝，缝内深度宜为砖厚的1/3，要求缝内砂浆密实、平整、光滑。随勾随将剩余水泥砂浆清走、擦净；擦缝，如设计要求不留缝隙或缝隙很小时，则要求接缝平直，在铺实修整好的砖面层上用浆壶往缝内浇水泥浆，然后用干水泥撒在缝上，再用棉纱团擦揉，将缝隙擦满。最后将面层上的水泥浆擦干净。

二、墙面抹灰、踢脚工程

.基层清理。首先清理干净基层表面杂物，将松动部分剔除，将基层表面的浮尘、污渍、油污等均需彻底清理干净；将基层表面凹凸不平处须处理平整，将突出处剔凿平整，凹处用1：3水泥砂浆填实找平；墙体上的各种施工用留孔，在确认不再需要后封堵填实抹平，小型的永久性穿墙孔洞在保护穿墙管、线等后将周围缝隙嵌填密实。2.基层表面处理：对于混凝土基层部分由于较光滑需凿毛或用1：1水泥砂浆加10%TG胶先薄薄刷一层；对于加气混凝土砌块基层，在将基层表面充分湿润后，使用TG胶水泥浆甩毛。3.加强网通常使用孔径20mm×20mm的钢丝网，钢丝直径0.2mm左右。墙体满挂加强钢丝网，固定时可使用铁钉钉在砌体上，用以固定加强网，加强网离开墙面5～10mm，尽量置于抹灰层中部。可提高抹灰层的抗裂性能。4.打灰饼、冲筋：抹底层灰前，将房间四角找方（弹中心线或对角线），弹出墙裙（踢脚线），用线坠和小白线检查墙面的平整度，确定抹灰厚度。然后在墙面上做标准灰饼，先在四角各做一个，再拉白线每隔1.5m做一个灰饼，上下灰饼间设10cm宽冲筋，一天后，即可进行底层抹灰作业。打灰饼、冲筋用砂浆与抹灰层材料、配比相同。5.分格条安装：使用专用塑料分格条—黑色、12mm宽、5mm厚，先将分格条固定在底层灰上，然后在抹灰过程中通过抹灰层将其与抹灰层粘结固定。框架梁柱边位置，用胶将分格条粘在底层灰上及混凝土侧。6.抹灰前24小时前在墙面浇水2～3遍，抹灰前1小时再浇水1～2遍，随即刷掺加建筑胶的素水泥浆一道。每遍浇水之间的时间应有间歇，在常温下，不得少于15分钟。浇水量以水渗入砌块内深度8～10mm为宜。浇水面要均匀，不得露面。做内粉刷时，以喷水为宜。建筑胶素水泥浆后可立即抹灰，不得在掺加建筑胶的素水泥浆干燥后再进行抹灰。7.抹灰层数不少于三层，底层抹灰终凝后—约24h即可抹中层灰，中层灰做完后，全面检查墙面平整度，阴阳角是否方正、顺直，发现问题及早修补。中层灰抹完后使用塑料地膜覆盖养护，必要时可对抹灰层喷水雾增加湿度。以后再根据安装等相关交叉工程施工项目完成情况分区域逐步完成饰面抹灰、面层涂料涂饰施工工作。抹灰面要求分层赶平，表面压光，要求表面洁净，线条顺直、清晰，接槎平整。

三、屋面防水工程

本项目工程设计院将屋面防水做法一致变更为：保温材料采用120厚憎水珍珠岩保温板（用配套胶水粘结）。防水材料采用2层2mm厚SBS卷材防水。保温层施工：待主体结构封顶后开始屋面基层处理。先将屋面清扫干净，用防水微膨胀砂砂浆将屋面施工予留洞口填补，检查各种伸出屋面的予留管的标高位置是否准确。用珍珠岩保温板配套的胶水粘结保温板，将保温层上面的松散杂物清扫干净，凸出基层表面的硬块要剔平扫净。将板底垫实找平，不易填塞的立缝、边角破损处、宜用同类保温板块的碎末填实填平。通过四级验收后开始找平层的施工。

找平层施工：根据坡度要求拉线找坡贴灰饼，顺排水方向冲筋，冲筋的间距为1.5m，在排水沟、雨水口处找出泛水，冲筋后进行找平层抹灰。找平层要留分格缝，分格缝兼做排气屋面的排气道时，分格缝应适当加宽，并与保温层连通，一般分格缝的宽度应为20mm；留置分格缝的位置应在预制支承的拼缝处，其纵缝的最大间距：水泥砂浆找平层不宜大于6m，沥青砂浆不宜大于4m铺灰压头遍：沟边、拐角、根部等处应在大面积抹灰前先做，有坡度要求的部位，必须满足排水要求。大面积抹灰在两筋中间铺砂浆（配合比应按设计要求），用抹子摊平，然后用短木杆根据两边冲筋标高刮平，再用木抹子找平，然后用木杠检查平整度铁抹子压第二遍、第三遍：当水泥砂浆开始凝结，人踩上去有脚印但不下陷时，用铁抹子压第二遍，要注意防止漏压，并将死坑、死角、砂眼抹平，当抹子压不出抹纹时，即可找平、压实，完成第三遍抹压，这道工序，宜在砂浆初凝前进行，砂浆的稠度应控制在7cm左右。找平层抹平、压实后，常温时在24h后浇水养护，养护时间一般不小于7d，干燥后即可进行防水层施工。在找平压实的过程中需要注意突出屋面的管根、预埋件、楼板吊环、拖拉绳、吊架子固定构造处等，应做好基层处理；阴阳角、女儿墙、通气囱根、天窗、伸缩缝、变形缝等处，应做成半径为150mm的圆弧或钝角。

基底施工：卷材采用SBS改性沥青防水卷材。在卷材铺贴前先涂刷玛蹄脂一道，做为隔气层。沥青油毡卷材防水屋面在粘贴卷材前，应将基层表面清理干净，刷冷底子油，大面刷前，应将边角、管根、雨水口等处先刷一遍，然后大面积刷第一遍，待第一遍涂刷冷底油干燥后，再刷第二遍，要求涂刷均匀无漏底，干燥后方可铺粘卷材。

卷材施工：铺贴卷材的方向：应根据屋面的坡度及屋面是否受振动等情况，坡度小于3%时，宜平行屋脊铺贴；坡度在3%～15%时，平行或垂直于屋脊铺贴；当坡度大于15%或屋面受振动，卷材应垂直于屋脊铺贴。铺贴卷材的顺序：高低跨连体屋面，应先铺高跨后铺低跨，铺贴应从最低标高处开始往高标高的方向滚铺，浇油应滑油毡滚动的横向成蛇形操作，铺贴操作人员用两手紧压油毡卷向前滚压铺设，应用力均匀，以将浇油挤出、粘实、不存空气为度，并将挤出沿边油刮去以平为度；粘结材料厚度直为1～1.5mm。冷玛帝脂厚度直为0.5～1mm。铺贴各层油毡搭接宽度：长边不小于70mm，短边不小于100mm。若第一层卷材采用花、条空铺方法，其搭接长边不小于100mm，短边不小于150mm。注意在铺贴卷材时不允许拉伸卷材，也不要有皱折存在立面卷材由下向上铺贴，阴角处要粘贴严实，不能出现空鼓现象。

卷材末端的收头处理：卷材末端收头用聚氨脂嵌膏封闭，待嵌缝膏固化后，再在收头外涂刷聚氨酯涂料，在涂料未完全固化时即用107胶水泥砂浆压缝封闭。

四、内墙乳胶漆工程

基层处理：基层先用1:3不泥砂浆打底15mm厚，再罩3mm厚纸筋石灰膏。基层要求坚固和无栈松、脱皮、起壳、粉化等现象。基层表面要求干净、平整而不应太光滑，做到无杂物脏迹，表面孔洞和沟槽提前用腻子刮平。基层要求含水率10%以下,PH值10以下,所以基层施工后至少干燥10d以上,避免出现粉化或色泽不匀等现象。

刷乳胶漆：在刷涂前，先刷一道冲稀的乳胶漆（渗透能力强），使基层坚实、干净，待干燥 3d后，再正式涂刷乳胶漆二度。涂刷时要求涂刷方向 和行程一致，在前一度涂层干燥后才能进行下一度涂刷，前后两度涂刷的相隔时间不能少于3h。涂料使用前应按出厂说明书规定，开桶后加水用电动搅拌器搅拌均匀后使用。施工过程中不能随意掺水或颜料，避免在夜间施工，避免手感掉粉或色泽不匀。施工所用的一切机具事先必须洗净，不得将灰尘、油垢等杂质带入涂料中。

五、压型金属墙板工程 外观上的要求

1、金属板铺放需平直整齐。

2、螺钉固定位置应依照规定，并置于同一水平线上。

3、收边须保持棱角整齐美观，并遵守本公司规定。

4、中性密封硅胶不准任意涂抹，避免造成板面与收边板脏污。

5、金属板须擦拭干净后才能安装。功能上的要求

1、窗台、门窗上沿收边须有斜度，以免积水。

2、收边搭接处须于搭接面内涂上中性密封硅胶，收边搭接处须以防水拉铆钉接合，不得以侧接或十字螺丝接合；

3、螺钉固定保证足够数量，不得漏钉。

4、施工中应注意的事项有：压型钢板重叠堆放时，每叠不能超过四箱，不能在钢板上放置重物和踩踏，以避免损坏面漆甚至基板；螺钉固定顺序必须与板铺设方向相同，严禁逆向固定螺钉；如遇到门窗及专业洞口需要切割板材时，尽量在地面进行，切割前要准确测量所需尺寸，并画线。不得在靠近其它彩钢板的地方切割。严禁在其它彩钢板上进行此项作业。切割时，彩钢板的正面朝下，切割后彩钢板上的残余铁屑及飘落在周围彩钢板上的铁屑必须全部清扫干净，否则铁屑将很快生锈，附着在板上而影响板面的美观及使用寿命；每天安装工作完成后，必须将墙面当天留下的所有铁屑、杂物清扫干净；当天不能安装的彩钢板，要堆放成捆，加以捆绑，以免被大风刮走或损坏，造成人员伤害；在需打封胶的地方，必须严格按要求足量打上密封胶，以免造成漏水；彩钢板搭接前应除去保护性塑料薄膜（如有），打胶的地方应清除尘污，并最好用浸湿的布擦净，以保证搭接处密封胶的密封效果。连接面要保证干燥、无尘。附属区域建筑装修工程

在化学水建构住物的施工过程中，采用现浇沟盖板节省了盖板的运输及安装费用，成为三节约的亮点。预制盖板浪费场地而且在安装运输的过程中施工极为不便。采用现浇盖板完全解决施工难题，待电仪、热机电缆、管道施工完毕后，对沟盖板进行现场支模、绑筋、浇注。但是过程也有一些难题，有些管道的上表面离盖板的距离太近，或是管沟里的管道太多了。即使支模绑筋浇注后，最后导致模板无法拆下来。

卫生间的装修虽然面积较小但是包含的环节挺多，水、电、暖综合考虑。卫生间的装修要求墙砖、地砖、卫生洁具相互协调。卫生间墙面、地面砖缝对齐；洁具中心线要与砖缝对称；排砖设计时地漏宜置于板块正中，地板砖对角线裁开加工地漏口，地漏口要比周边地板砖低5mm；地面找坡0.5-1%，泼水试验要求地面排水顺畅、不积水；卫生间地坪、地漏及防水处理，卫生间的楼板必须采用现浇混凝土，浇注时应同时将周边墙体除门洞口处范围以外向上做一道高度不小于120mm的混凝土翻边，成品地坪应低于相邻房间20-30mm，过楼层板管道孔洞应采取预留法并做套管，套管应做止水环，套管上沿应高出成品地面30mm以上；如套管漏装或移位另做时，应将洞口清洗干净、毛化处理、涂刷建筑胶液，混凝土填塞分两次进行：用掺入适量抗裂抗渗作用微膨胀剂的细石混凝土浇注至套管挡水圈以上，凝结后进行24h蓄水试验，无渗漏后再填嵌上部混凝土并留置10mm凹面涂刷防水材料；垫层施工时，从地漏口向四周拉放射线找坡，坡度为0.5-1%，地漏口周围做5%的泛水坡度；在做地板砖前必须先做一道防水层，防水层施工前应先将楼板四周清理干净，阴角及预留孔洞处粉成小圆弧。防水层泛水高度不得小于300mm。施工完毕后，应进·行24h蓄水试验，确保不渗漏。

对于装修犹如人的外衣，因此要作为重点来抓。在施工中，室内贴转是工程一大重点，贴转的质量以及标准尤为重要。首先要在图纸上进行排版，使整体的效果美观、并节约成本。其次就是施工环节，基层铺设的干硬砂浆是否符合要求，整体的平整度，是否有空鼓，这些都是控制的重点，并对其进行检测。贴转完毕后就是成品的保护，因为交叉的作业面多，对于成品的破坏又成为又一重点，否则造成返工更是麻烦。保护好地砖，在过程中就应该作为重点，砖地下的干硬砂浆必须有强度以后才可以承重。因此在过程中，我们严格的防护只要是铺完的砖，周围挂有警戒绳并贴有警示牌。整体铺设完毕后，对每块砖进行敲击检测，检查是否有空鼓并及时的更换。技术管理工作中的问题与应对办法：

寒冬来临在第一时间做好保温工作，回填土的保温相当相当重要，否则会影响设备运行过程中基础的使用，地面使用过程中的整体装修美观效果及使用功能，回填土施工保温、避免冬季温度低阶段回填；

2、做好回填土土源的保温；

3、回填土施工现场温度的控制，例如;搭设暖棚、生炉火、通褥子覆盖回填土等措施；

4、做好回填土好的土层保温工作，例如：覆盖塑料薄膜、棉被、电褥子等。

混凝土冬季施工的保温：

1、混凝土原材料水泥、石子、沙子、粉煤灰及外加剂的保温。利用业主提供的采暖蒸汽将石子、沙子保温、利用苫布棉被等覆盖保温等。

混凝土运输过程中的保温：将混凝土运输罐车用专用外衣包裹好，保证运输过程中混凝土的温度损失。

混凝土浇筑工程中的保温：增加施工人员的数量以加快浇筑施工速度；做好浇筑后混凝土的棉被覆盖、薄膜包裹保水

混凝土基础的养护中的保温：搭设暖棚、生炉火、棉被覆盖及通电褥子等。楼地面水泥地面施工：整体标高控制，应对的方法：

1、两家标段施工单位必须采用一个水准点，如果其中一家已经施工完毕，另一家按其已施工完毕的地面标高施工即可；

2、测量人员水平要高、施测要认真、态度要端正、施测要尽可能多的验证。

楼地面地砖施工：

1、地砖的布置。应对方法：提前根据图纸实地量好尺寸进行排版，将剩余的废料在不显眼的地方铺设；地砖铺设的后的成品保护。应对方法：由于工程特性，交叉作业施工多，必须派拉好警戒绳并专人看护，疏通人流，实在疏通不了的我们采用彻底封死地方法，但是必须是封闭彻底不能留下一点能拆除的可能，否则起不到成品保护的作用。

屋面防水施工：找平层施工，难点在于局部太厚了覆盖不好会产生温度裂缝，这样直接会影响到上部的卷材防水的施工，最终导致防水效果不理想出现

漏水、渗水现象。应对方法：尽可能的将找平层做的薄一点（大概厚度在30mm—50mm），做好收光后用塑料薄膜包裹好，保存水分充分养护，冬季盖上层再覆盖好棉被、电褥子。卷材末端的收头处理，难点在于卷材末端收头例如:阴阳角、女儿墙、天窗、伸缩缝等处；应对方法：阴阳角、女儿墙、通气囱根、天窗、伸缩缝、变形缝等处，应做成半径为150mm的圆弧或钝角，待嵌缝膏固化后，再在收头外涂刷聚氨酯涂料，在涂料未完全固化时即用107胶水泥砂浆压缝封闭。

压型金属墙板施工;檩条挠度的控制。难度在于:为了降低成本，厂家将设计节省超过了材料的极限：所有墙檩条均没有设计竖龙骨，300mm*1000mm的C型檩条在没有任何竖向支撑的前提下会产生相当大的挠度;应对方法：为了减小以后的消缺工作量，在安装檩条时要注意做好减小挠度的有效措施例如;利用废料堆中的角钢、槽钢以及施工过程中剩余的300mm*1000mm的C型檩条头来充当厂家设计缺少的竖向龙骨；自攻钉的使用。难度在于：设计厂家所供材料不是很理想的能穿透8mm厚的槽钢（实际厂家供货能穿透的厚度最高不过6mm）,这样就导致了，自攻钉施工中会出现很大的浪费，最终导致材料不足；应对方法：提前查阅个材料的技术参数以及厂家提供的材料说明，在厂家设计人员图纸技术交底时，提出此项问题，避免在施工中遇到影响施工质量和工期；如果施工前，由于厂家提供的资料不足以得到各种材料的技术参数而导致此问题已经颤声道施工中影响了施工，必须马上将施工队伍和质检人员组织到一起研究，根据现场的实际经验，自攻钉的强度达不到或者钻尾不足够长均可以产生穿不透槽钢达到固定墙板的目的，我们给施工人员技术交底时，嘱咐施工人员用自攻钉手枪打钉子时，手向墙板方向给自攻钉一个冲量，以保证自攻钉的瞬时冲击墙板的冲量足以穿透墙板而减少钻尾的磨损，从而达到施工的美观最佳效果.工程施工资料的整理。难点在于;我单位的技术人员的岗位流动性比较大，导致工作交接时要有一个适应期；应对方法是：工程与资料必须同步，避免工程施工已竣工，工程资料刚开始，定期检查工程资料的整理情况，对于好的予以表扬和奖励、对于差的予以批评并限期整理、补充，还是不能按时按量的完成的，予以处罚（最好为经济处罚）。

2010年技术管理工作规划

1、工程与资料必须控制在一致的速度，即资料不允许拖工程施工的后腿。

2、工程施工质量必须有效控制，避免不必要的返工造成经济损失和公司名誉损失。

3、加强技术人员的技术在教育，多学习兄弟单位的好施工工艺、好材料以及好的控制方法为我所用。

4、加强测量人员的技术控制，杜绝建筑物的初始定位误差，避免后续工作的变更费用。

5、对于跨专业工序施工，要提前审阅图纸，与他专业技术人员提前沟通，避免遗漏施工或者施工完毕后增加施工量。

酸刺沟建筑工地：苏智超

2009-11-20

第三篇：火电厂循环水系统冷却特性优化--热力系统优化大论文

火电厂循环水系统冷却特性优化 课题背景

在全球化的视野下，能源问题已经成为国际政治、经济、环境保护等诸多领域的中心议题，甚至成为国际政治的中心。国家“十二五"规划提出要优化发展能源结构，火力发电仍作为我国电力结构的核心，2010年其装机容量占总装机容量的73.4％、发电量占到全国总发电量的80.8%。我国火电厂的煤耗量十分惊人，2010年全国火电机组平均供电煤耗为333 g/(kW•h)，比世界先进水平高出20～30g/(kW•h)，为此全国一年发电要多消耗标准煤约1亿t，按照2010年社会用电量和供电煤耗333g/(kW•h)计算，燃煤发电厂供电煤耗每降低1 g/(kW•h)，每年就可节约标准煤3.4×106t，具有重大的经济效益。由此可见，优化能源结构，不仅要积极优化资源利用方式，也应该大力提高能源利用效率。

人们竭尽挖掘电厂节能潜能，节能降耗主要集中在三大主机设备及其复杂系统，通过理论研究和广泛应用，已取得很大的经济效益。但长期以来对循环水系统中冷却塔缺乏足够的重视，认为冷却塔的维护较为繁重复杂。由于缺乏对冷却塔节能潜力的认识，很多电厂忽略冷却塔维护和监督，对冷却塔改造的投入不足，导致冷却塔的冷却能力降低，出塔水温偏高，凝汽器真空下降，机组经济性降低。在一定循环水流量下，冷却塔出塔水温每降低1℃，200 MW机组满负荷运行时热效率提高0.328％左右，煤耗率降低1.107g/(kW•h)，300 MW机组热效率则提高0.23％左右，煤耗率降低0.798 g/(kW•h)。目前我国火电厂的锅炉效率和汽轮机效率都已经达到90%以上，节能优化的空间已经不是很大，火电厂冷却塔冷却性能的好坏在很大程度上会直接影响电厂的经济性，如果能从对冷却塔冷却性能进行研究并对其进行节能改造，必将会带来比较明显的节能效果。

2电厂循环水系统和冷却塔概述

发电厂循环水系统及其相关设备主要包括汽轮机低压缸末级组、凝汽器、冷却塔、循环水泵、循环供水系统、空气抽出系统等组成。循环水系统是由凝汽器、冷却塔、循环水泵及相关阀门和管道组成。汽轮机低压缸末级组排出的乏汽在凝汽器中释放出汽化潜热，并将热量传递给了循环冷却水，使循环水温升高，循环冷却水在冷却塔中将其热量传递给了空气，使空气的温度升高，最终将热量释放在大气中。

凝汽器循环水入口水温将直接影响凝汽器真空，从而影响机组的循环内效 率。一般来说，循环水温越低，机组的内效率越高。而凝汽器循环水入口水温的高低与冷却塔的冷却性能关系密切。若冷却塔的冷却性能较差，凝汽器循环水的入口温度就会升高，不仅会影响机组效率，甚至会危及汽轮机运行的安全性。因此，冷却塔是汽轮发电机组重要的设备之一，其运行性能好坏直接影响电厂运行的安全性和经济性。

自从第一座冷却塔建成，至今已有百年的历史，由原始的开放式冷却塔到目前带有通风筒的冷却塔，风筒的形状也从圆柱形、多边锥形发展到当前普遍采用的双曲线型。冷却塔按通风方式分为：自然通风冷却塔、机械通风冷却塔、混合通风冷却塔；按热水和空气的接触方式分为：湿式冷却塔、干式冷却塔、干湿式冷却塔；按热水和空气的流动方向分为：逆流式冷却塔、横流（交流）式冷却塔、混流式冷却塔；其他型式有喷流式冷却塔和用转盘提水冷却的冷却塔等。

空气出口钢筋混凝土塔筒收水器配水系统竖井人字柱空气入口来自凝汽器的热水接冷却水泵空气入口集水池填料

图1火电厂自然通风双曲线逆流湿式冷却塔结构图

自然通风双曲线逆流湿式冷却塔是目前国内火电厂的主流塔型，以这种冷却塔为例，它主要由通风筒、配水系统、淋水装置（填料）、通风设备、收水器和集水池六个部分组成（如图1所示）。循环冷却水由管道通过竖井送入配水系统，这种分配系统在平面上呈网状布置，分槽式配水、管式配水或者槽管结合配水三种方式。通过喷溅设备将热水洒到填料上，经填料层后成雨状落入集水池，冷却后水被抽走重新使用。塔筒底部是进风口，用人字柱或交叉柱支承。冷空气从进风口进入塔内，经过填料下的雨区，流过填料和循环水进行热交换，通过收水器后从塔出口处排出。3电厂循环水系统各相关设备特性及其数学模型

凝汽器的真空对机组的经济性影响很大，其与环境温度、凝汽器特性、汽轮机负荷、循环水系统的水力特性等因素构成了一个复杂的系统。凝汽器内的压力降低，会使汽轮机中的可用焓降增大，从而增大汽轮发电机组的功率，但是循环冷却水量会增加，从而增加了循环水泵的耗功。汽轮机功率的增加值与循环水泵多消耗电能的差额为最大值时的真空称为机组的最佳真空。汽轮机组在最佳真空下运行的发电量最大，因此从本质上来讲就是寻求机组的最佳真空。首先应该建立优化运行的数学模型，然后给出其约束条件，运用优化理论和算法最终求得系统的最佳运行方式。

模型的优化目标是汽轮机的发电功率与循环水泵的耗电功率的差值为最大。

首先要对优化运行中所涉及到的汽轮机特性、凝汽器特性、循环水泵特性和管道阻力特性分别建立数学模型，得到优化运行的目标函数；通过其约束条件，从而最终得到循环水系统优化运行的数学模型。在发电厂运行时，循环水系统及其相关设备的运行特性是相互影响、彼此耦合的。

3.1汽轮机特性

汽轮机特性可以表述为当机组的其它设备运行参数一定时，在某一新蒸汽参数和流量下汽轮机组输出功率和排汽压力之间的关系，通常称之为汽轮机微增功率曲线。汽轮机的微增功率pt用下式表示:

ptf(p0,t0,D0,pk)

（3-1）

式中：p0,t0,D0和pk分别表示为主蒸汽的压力（kPa）、温度（℃）、流量（kg/s）和凝汽器压力（kPa）;汽轮机微增功率随凝汽器压力变化曲线是机组循环水系统进行优化，并判定机组是否运行状况好的重要依据。

3.2凝汽器特性

凝汽器特性可表述为凝汽器压力与循环水入口温、循环水流量及汽轮机排汽量之间的关系，即：

pkf(tw1,Dw,Dc)

（3-2）

式中：tw1,Dw和Dc分别表示为循环水入口水温、循环水流量和汽轮机低压缸排气量。

凝汽器内的蒸汽压力可由与之相对应的饱和蒸汽温度ts来确定，一般用pk表示，根据凝汽器热平衡及换热条件可知，蒸汽凝结温度ts为：

tstw1tt

（3-3）式中: tw1、t和t分别表示循环水入口水温、循环水温升和凝汽器端差（℃）；

假设不考虑凝汽器与外界空气之间的换热，则排汽凝结放出的热量就等于循环冷却水带走的热量，由热平衡方程式:

DC(hchc)Dwcp(tw2tw1)

（3-4）

DC(hchc)520DC可得：ttw2tw1

（3-5）

DwcpDwt根据传热方程可得：

tekAc/(cpDw)1 其中：k为凝汽器总体传热系数，Ac为凝汽器的冷却面积，cp为循环水的定压比热，hc为汽轮机排汽的焓值，hc为凝结水焓值。

求出ts后，可根据下面经验公式求出凝汽器压力：

ts1007.46pk0.00981()

（3-6）

57.66由此可见，凝汽器压力pk可以说是饱和蒸汽温度ts的函数，也可以说是循环水入口温度tw1和循环水流量Dw的函数，因此在不同的tw1和Dw下可以求出一系列pk值。

3.3循环水泵特性

循环水泵作为提供循环冷却水的重要动力机械，循环水泵本身的运行方式决定着循环水流量的大小，循环水泵耗电功率越大，循环水量也就越大。循环水泵特性可以表示为循环水泵耗电功率与循环水量之间的关系，即：

ppf(Dw)

（3-7）

3.4冷却塔特性

冷却塔是实现低温放热的最终设备，它能否将循环水热量及时释放到大气中，是保证排汽压力稳定的重要环节，它通过出塔水温(即循环水入口温度)影响凝汽器压力，进而影响机组的经济性。冷却塔运行性能的优劣直接体现于冷却塔出口水温tw1(即凝汽器循环水入口温度)。目前，冷却塔热力计算比较普遍的计算方法是焓差法，利用焓差法可以计算出冷却塔出口水温。

其基本公式为:

N(tN()

（3-8）w1)

tw2cphhtw1dtAm

（3-9）

其中，N()为冷却塔所具有的冷却能力，表示在一定淋水填料及塔型下冷却塔所具有的冷却能力，它与淋水填料的特性、构造几何尺寸、冷却水量等有关。表示冷却塔的冷却能力越大；N(tw1)冷却数越大，N(tw1)为冷却塔的冷却任务数，它与气象条件等因素有关，与冷却塔的几何构造无关，N(tw1)越大，说明冷却塔的冷却任务越重。tw2和tw1分别为冷却塔进出口水温；h为饱和空气的焓；h为湿空气的焓；cp为循环水的比热；是空气与水的质量比；A与m由试验确定。

根据工程实际与经验，可由下式求得：

3.6vmAmmDW

（3-10）

式中vm为塔内气流的平均速度，m/s；Am为淋水面积；m塔内气流的平均密度，kg/m3；DW为循环水流量。（3-8）式左边为：

N(tw1)tw2tw1cpdt

（3-11）hh（3-11）式采用辛普逊积分法来计算可以简化为：

N(tw1)cpt6[141]

（3-12）h2h1hmhmh1h2h1，hm，h2分别表示进塔空气、平均状态空气及出塔空气的比焓，kj/kg；h1、hm和h2表示空气温度分别为进塔水温、平均水温及出塔水温时饱和空气比焓，kj/kg。ttw2tw1。

进而可得出冷却塔出塔水温（即循环水入口温度）tw1即：

6Amtw1tw2

（3-13）

141cp()h2h1hmhmh1h23.5循环水冷却系统冷却特性对机组经济性的影响

根据电厂循环水系统各相关设备特性及其数学模型，可以建立汽轮机的发电功率与循环水泵的耗电功率的差值为最大值的优化目标函数模型。其数学模型如下：

Maxptpp

Maxf(p0,t0,D0,pk)f(Dw)

（3-14）

如果主蒸汽压力p0、温度t0和蒸汽流量D0不变的情况，同时不考虑环境温度的变化，那么机组的效率只与凝汽器背压pk有关，对于电厂发电效率来说，还与循环水泵耗电率有关，而循环水泵耗电率与循环水量有关，如果循环水量也不变，那么整个电厂效率只与凝汽器背压pk有关，而凝汽器背压pk是循环水入口温度tw1和循环水流量Dw的函数。

520Dc520Dc100kAc/(cpDw)DwDw(e1)pk0.00981()7.46

（3-15）

57.66由3-14式和3-15式可知，初参数一定时，影响机组发电效率只与循环水流

tw1量和出塔水温有关。循环水冷却系统冷却特性发生改变时，机组效率会与设计时发生偏离，产生一定的损失。单位质量蒸汽在汽轮机里少做的功为：

（3-16）

式中：ps,ts分别为设计时背压和背压时工况下的饱和温度，pk,tks分别为偏离设计工况时的背压压力和相对应的饱和温度。循环水冷却系统影响机组经济性的因素为循环水流量和出塔水温。

当循环水量增加，有利于凝汽器侧热交换，提高汽轮机的效率，但是会增加循环水泵耗功率，对于循环水冷却系统冷却塔来说，当出塔口处空气的相对湿度未达到饱和时，循环水量增加会使出塔空气逐渐趋于饱和，此时继续增加循环水量，过量的热水放出的热量就无法被空气吸收，出塔水温反而会升高，降低机组的经济性。

由3-15式可以看出循环水入口温度越高流量越小，凝汽器压力就越高，机组经济性就越差，如果其它条件不变的情况下，冷却塔出口水温升高1℃对机组经济性的影响如表3-1所示。

表1 出塔水温升高1℃对机组经济性的影响

机组容量/MW 机组负荷/MW 效率降低/% 煤耗率增加/（g/(kwh)）热耗率增加/(kJ/(kwh))煤耗量增加（t/年）

904

1550

1676

1808

1940

30.28

32.44

23.39

21.63

13.54

125 0.31 1.033

200 200 0.328 1.107

300 300 0.23 0.794

350 350 0.242 0.738

600 600 0.21 0.462

根据表1的数据，出塔水温每升高1℃，对于300MW机组而言，每年多消耗标准煤1676吨，按照标煤平均价格为1000元／吨计算，每年运行费用增加160多万元人民币。截至到2011年底，全国总发电装机容量已经超过9亿kW，如果按9亿kW计算，出塔水温每升高l℃，如按300MW机组计算，可导致每年运行费用增加20.8亿元人民币，可见出塔水温的升高，造成的经济损失是相当可观的。

4结论

本文基于火电厂循环水系统各相关设备特性理论分析，建立了汽轮机的发电功率与循环水泵的耗电功率的差值为最大值的优化目标函数数学模型，算出了冷却塔出口水温升高1℃对机组经济性的影响。分析了冷却塔出口水温升高1℃，造成的经济损失是相当可观的，并指出了冷却塔的性能好坏会直接影响火电机组运行的安全性和稳定性。

第四篇：火力发电厂化学水处理设计技术规定

火力发电厂化学水处理设计技术规定

SDGJ2—85

主编部门：西北电力设院

批准部门：东北电力设院

施行日期：自发布之日起施行

水利电力部电力规划设计院

关于颁发《火力发电厂化学水处理

设计技术规定》SDGJ2—85的通知

(85)水电电规字第121号

近几年来，随着电力工业的发展和高参数大机组的建设，电厂化学水处理技术 迅速发展，积累了许多新的经验。为了总结近年来水处理设计经验和在设计中更好 地采用水处理技术革新和技术革命的新成果，提高设计水平，加速电力建设，我院 组织有关设计院对原《火力发电厂化学水处理设计技术规定》(SDGJ2—77)进行了 修改。修订工作经过调查研究、征求意见、组织讨论，并邀请了有关生产、科研、设计、施工、制造等单位的有关同志对修订后的送审稿进行了审查定稿，现颁发执 行，原设计技术规定作废。

本规定由水利电力部西北电力设计院和水利电力部东北电力设计院负责管 理。希各单位在执行过程中，注意积累资料，及时总结经验，如发现不妥和需要补 充之处，请随时函告水利电力部西北电力设计院和水利电力部东北电力设计院，并 抄送我院。

1985年10月22日

第一章 总

则

第1.0.1条 火力发电厂(以下简称发电厂)水处理设计应满足发电厂安全运行的 要求，做到经济合理、技术先进、符合环境保护的规定，并为施工、运行、维修 提供便利条件。



第1.0.2条 水处理室在厂区总平面中的位置，宜靠近主厂房，交通运输方便，并适当地留有扩建余地；不宜设在烟囱、水塔、煤场的下风向(按最大频率风向)。

第1.0.3条 水处理系统和布置应按发电厂最终容量全面规划，其设施应根据机 组分期建设情况及技术经济比较来确定是分期建设还是一次建成。

第1.0.4条 本规定适用于汽轮发电机组容量为12～600MW的新建发电厂或 扩建发电厂的水处理设计。

第1.0.5条 发电厂水处理设计，除应执行本规定外，还应执行现行的有关国家 标准、规范及水利电力部颁布的有关规程。

第二章 原 始 资 料

第2.0.1条 在设计前应取得全部可利用的历年来水源水质全分析资料，所需份 数应不少于下列规定：

对于地面水，全年的资料每月一份，共十二份；对于地下水或海水，全年的资 料每季一份，共四份。第2.0.2条 对地面水，应取得历年洪水期的悬浮物含量和枯水年的水质资料，以掌握其变化规律，并应了解上游各种排水对水质的污染程度；对受海水倒灌影响 的水源，还应掌握由此而引起的污染和水质变化情况；对石灰岩地区的泉水，应了 解其水质的稳定性。

第2.0.3条 设计热电厂时，应掌握供热负荷、回水量、回水水质、外供化学处 理水量和水质要求等资料。

第2.0.4条 应了解所选用的水处理设备、材料、药剂、离子交换剂及滤料等的 供应情况(质量、价格、包装和运输方式等)。

第2.0.5条 应了解机炉设备的结构特点，包括锅内装置型式、减温方式、凝 汽器和各种热交换器的结构及管材，发电机冷却方式，辅助起动设施等情况。必 时，可对设备制造厂提出结构和材质的要求。

第2.0.6条 扩建工程应了解原有系统、设备布置和运行经验等情况。

第三章 原水预处理

第一节 系 统 设 计

第3.1.1条 预处理系统应根据原水水质、需处理水量、处理后水质要求，参考 类似厂的运行经验或试验资料，结合当地条件确定。

预处理设备出力应按最大供水量加自用水量设计。

第3.1.2条 经处理后的悬浮物含量应满足下一级设备的进水要求。处理方式可 按下列原则确定：

一、地面水悬浮物含量小于50mg/L时，宜采用接触凝聚①“接触凝聚”系指加 入凝聚剂后，经水泵或管道混合直接进入过滤器(池)，或经反应器后进入过滤器(池)。、过滤。

二、地面水悬浮物含量大于50mg/L时，宜采用凝聚、澄清、过滤，并根据原 水悬浮物的含量选择合适的澄清器(池)。当悬浮物的含量超过所选用澄清器(池)的进 水标准时②采用机械加速澄清池时，最大允许悬浮物含量为3000mg/L，其它型式为 2000mg/L；石灰处理时，还应适当降低。，应在供水系统中设置预沉淀设施或设 备用水源。

三、地下水含砂时，应考虑除砂措施。

第3.1.3条 高压及以上机组，若原水中含有较多的胶体硅，经核算，锅炉蒸汽 品质不能满足要求时，应采用接触凝聚、过滤或凝聚、澄清、过滤等方法处理。原 水胶体硅允许含量和胶体硅去除率的参考数据参见附录C(一)。

第3.1.4条 当原水有机物含量较高时，可采用加氯、凝聚、澄清、过滤处理。当用以上处理仍不能满足下一级设备进水要求时，可同时采用活性炭过滤等有机物 清除措施。离子交换装置也可选用大孔型树脂等抗有机物污染的阴离子交换树脂。

化学除盐系统进水的游离氯超过标准时，宜采用活性炭过滤或加亚硫酸钠等方 法处理。

第3.1.5条 化学除盐系统进水水质要求为：

浊度

对流

<2度

顺流 <5度

化学耗氧量(高锰酸钾法)：

使用凝胶型强碱阴离子交换树脂时 <2mg/L(以 O2表示)

游离氯

<0.1mg/L(以 Cl2表示)

含铁量

<0.3mg/L(以 Fe表示)

第3.1.6条 电渗析器进水水质要求为：

浊度

宜小于1度，不得大于3度(根据隔板厚薄、水质情 况而定)

化学耗氧量(高锰酸钾法)<3mg/L(以 O2表示)

游离氯

<0.3mg/L(以 Cl2表示)

锰含量

<0.1mg/L(以 Mn表示)

铁含量

<0.3mg/L(以 Fe表示)

第3.1.7条 反渗透器进水水质要求为：

卷式(醋酸纤维膜)：

污染指数 FI

<4

化学耗氧量(高锰酸钾法)

<1.5mg/L(以O2表示)

游离氯

0.3～1mg/L(以Cl2表示)pH

5.5～6.5

水温

20～35℃

含铁量

<0.05mg/L(以Fe表示)

中空纤维式(芳香族聚酰胺)：

污染指数 FI

<3

化学耗氧量(高锰酸钾法)

<1.5mg/L(以O2表示)

游离氯

＜0.1mg/L(以Cl2表示)

pH

5.5～6.5

水温

20～35℃

含铁量

<0.05mg/L(以Fe表示)

第3.1.8条 当原水碳酸盐硬度较高时，经技术经济比较，可采用石灰处理。原 水硅酸盐含量较高需要处理时，可加入石灰、氧化镁(或白云粉)。

第3.1.9条 当地下水含铁量较高时，应考虑除铁措施。其设计可参照现行《室 外给水设计规范》进行，并参考附录C(二)地下水除铁设计参考意见。

第二节 设 备 选 择

(Ⅰ)澄 清 器(池)

第3.2.1条 澄清器(池)的型式应根据原水水质、处理水量、处理系统和水质要 求等，结合当地条件选用。澄清器(池)的出力应经必要的核算。其设计可参照 现行《室外给水设计规范》的有关规定进行。

第3.2.2条 选用悬浮澄清器(池)和水力循环澄清器(池)时，应注意进水温度波 动对处理效果的影响。当设有生水加热器时，应装设温度自动调节装置，使温度变 化不超过±1℃。

第3.2.3条 澄清器(池)不宜少于两台。当有一台检修时，其余澄清器(池)应保 证正常供水量(不考虑起动用水)。澄清器的检修可考虑在低负荷时进行，用于短 期悬浮物含量高、季节性处理时，可只设一台，但应设旁路及接触凝聚设施。

(Ⅱ)过 滤 器(池)第3.2.4条 过滤器(池)的型式应根据进口水质、处理水量、处理系统和水质要 求等，结合当地条件确定。

第3.2.5条 过滤器(池)不应少于两台(格)。当有一台(格)检修时，其余过滤器(池)应保证在正常供水量时滤速不超过规定的上限。

第3.2.6条 过滤器(池)的反洗次数，可根据进出口水质、滤料的截污能力等因 素考虑。每昼夜反洗次数宜按1～2次设计。

过滤器(池)应设置反洗水泵、反洗水箱或连接可供反洗的水源。反洗方式宜采 用空气擦洗。

第3.2.7条 过滤器(池)的滤速宜按表3.2.7选择：

表 3.2.7 过 滤 器 滤 速

第3.2.8条 过滤器(池)的滤料和反洗强度可参考表3.2.8选择。

表3.2.8 过滤器滤料级配及反洗强度表

续表3.2.8

注：1)表中所列为反洗水温20℃的数据。水温每增减1℃，反洗强度相应增减 1%。2)反洗时间根据过滤器(池)的型式和预处理方式而定，一般5～10min。

(Ⅲ)清水箱(池)、清水泵

第3.2.9条 清水箱(池)不宜少于两台(格)。其有效容积可按1～2h清水耗用 量设计。

第3.2.10条 清水泵应设备用泵。当清水泵的布置高于清水池最低水位时，每 台泵应有单独的吸水管，水池应有排空措施。

第三节 布 置 要 求

第3.3.1条 澄清器(池)、过滤器(池)、清水箱(池)的布置位置应根据当地气象条 件决定，通常布置在室外。

第3.3.2条 寒冷地区，澄清器(池)顶部及底部应设置小室，相邻澄清器(池)的 顶部应有通道相连。

第四章 锅炉补给水处理

第一节 系 统 设 计

第4.1.1条 锅炉补给水处理系统，应根据原水水质、给水或炉水的质量标准、补给水率、排污率、设备和药品的供应条件等因素经技术经济比较确定。

进行技术经济比较时，应采用正常出力和全年平均水质，并用最坏水质对系统 及设备进行校核。

锅炉补给水处理方式，还应与锅内装置和过热蒸汽减温方式相适应。

中压、高压、超高压和亚临界汽包锅炉常用的汽水分离系统的携带系数可参见 附录C(三)。

第4.1.2条 锅炉正常排污率不宜超过下列数值：

一、以化学除盐水为补给水的凝汽式发电厂 1%

二、以化学除盐水或蒸馏水为补给水的供热式发电厂 2%

三、以化学软化水为补给水的供热式发电厂 5%

第4.1.3条 水处理设备的全部出力，应根据发电厂全部正常水汽损失与机组起 动或事故而增加的损失之和确定。

发电厂各项正常水汽损失及考虑机组起动或事故而增加的水处理设备出力按 表4.1.3计算。

表4.1.3 发电厂各项正常水汽损失及考虑机组起动或事故

而增加的水处理设备出力

注：①锅炉正常排污率按表中1、2、3项正常损失量计算。

②发电厂其他用汽、用水及闭式热水网补充水，应经技术经济比较，确定合 适的供汽方式和补充水处理方式。

③采用蒸馏补给水时，应考虑蒸发器的防腐、防垢及机组起动供水措施。

第4.1.4条 高压、超高压、亚临界汽包锅炉和直流锅炉，应选用一级除盐加混 合离子交换系统。当进水质量较好，减温方式为表面式或自冷凝时，高压汽包锅炉 补给水除盐系统可选用一级除盐系统。

固定床离子交换系统的选择，可参见附录C(四)。

第4.1.5条 锅炉补给水处理采用化学除盐时，其他用汽(采暖、卸煤、燃油等)及其他用水(机车、轮船补充水等)，应与有关专业共同进行技术经济比较，研究 确定合理供汽、供水及水处理方式。

第4.1.6条 原水含盐量较高时，经技术经济比较，可采用弱型树脂离子交换 器、电渗析器、反渗透器或蒸发器。

第4.1.7条 中压汽包锅炉补给水处理，在能满足锅炉给水和蒸汽质量要求时，可采用化学软化化学软化系指软化或脱碱软化。系统。

第4.1.8条 若用固定床除盐，当其进水中的强、弱酸阴离子比值较稳定时，可 采用阳离子交换器先失效的串联系统，此时阴离子交换树脂装入量应有10%～15% 裕量。

第4.1.9条 设计除盐系统时，应在保证出水质量前提下采用能降低酸、碱耗量 和减少废酸、碱排放量的设备和工艺。排出的酸、碱废水应加以利用或设有必要的 中和处理措施。

第4.1.10条 碱再生液宜加热，加热温度可为35～40℃。

第4.1.11条 在除盐(软化)系统中，对流离子交换器配制再生液及置换、逆洗所 用的水，串联系统为除盐(软化)水。并联系统可使用本级交换器的出口水。

第4.1.12条 逆流再生离子交换器顶压用气和混合离子交换器用气的气源，应 无油及有稳压措施。

第4.1.13条 氢钠离子交换的软化水管及除盐水管宜防腐。

第4.1.14条 海滨电厂钠离子交换器的再生剂可采用经过滤的海水。

第4.1.15条 水处理室至主厂房的补给水管道，应满足同时输送最大一台机组 的起动补给水量和其余机组的正常补给水量的要求。

发电厂达到规划容量时，补给水管道不宜少于2条。

当补给水管道总数为2条及以上时，任何1条管道停运，其余管道应能满足输 送全部机组正常补给水量的需要。

第4.1.16条 并联水处理系统，每种离子交换器有6台及以上时，设备宜分组。

第二节 设 备 选 择

第4.2.1条 各种一级离子交换器的台数不应少于两台；其出力计算应包括系统 中的自用水量(由后向前推算)。

离子交换器再生次数应根据进水水质和再生方式确定。正常再生次数可按每台 1～2次每昼夜考虑。当采用程序控制时，可按2～3次考虑。

第4.2.2条 除盐设备可不设检修备用，但当一台(套)检修时，其余设备应能满 足全厂正常补给水量的要求。对凝汽式电厂，离子交换器可不设再生备用，由除盐水箱贮存再生时的需用水 量。对供热式电厂，当水处理设备出力小时，可设置足够容积的除盐水箱贮存再生 时的需用水量，当出力较大时，可设置再生备用设备。

第4.2.3条 离子交换剂的工作交换容量，应根据选用的离子交换剂、交换器的 形式、再生剂种类、再生水平、原水离子组成、处理后水质要求等因素，按厂家提 供的产品性能曲线确定或参照类似条件下的运行经验，必要时也可经试验确定。离 子交换剂性能曲线参见表C(五)。

顺流及对流离子交换器的设计参考数据，参见附录C(六)、(七)、(八)。

第4.2.4条 并联除盐系统与氢钠软化系统中的除二氧化碳器，在电厂最终建成 时，不宜少于两台；当一台检修时，其余设备应满足正常补给水量的要求。

第4.2.5条 除二氧化碳器宜采用鼓风式，有条件时也可采用真空除气器。

除二氧化碳器风机在室外吸风时，宜有滤尘措施。除二氧化碳器的排风口，宜 设汽水分离装置。

第4.2.6条 除盐(软化)水泵及并联系统中的中间水泵应设备用。

第4.2.7条 中间水箱的有效容积，对单元制系统，应为每套水处理设备出力的 2～5min贮水量，且最小不应小于2m3；对并联制系统，应为水处理设备出力的 15～30min 贮水量。

第4.2.8条 除 盐(软化)水箱的总有效容积宜为：

一、凝汽式发电厂，其水箱的总有效容积为最大一台锅炉最大连续蒸发量的 150%与离子交换器再生期间所需贮备的水量之和。

二、供热式电厂，当补充水量较大，水处理设备按“需要“需要”指水处理设 备运行流量是根据外部需要而调节的。”调节流量时，为1h的水量。当补充水量 较小时，水处理设备按“供给“供给”指水处理设备运行流量是固定的，不随外部 流量变动而变化。”调节流量时，水箱的容积要满足调节和机组起动的需要。

第4.2.9条 对流离子交换器及并联系统采用程序再生的顺流离子交换器，应设 再生专用泵。

第4.2.10条 对化学除盐系统，应考虑检修离子交换器时有装卸与存放树脂的 措施。

第4.2.11条 无垫层阳、阴离子交换器之间及混合离子交换器出口，应设置树 脂捕捉器。

树脂捕捉器宜有反冲洗水管。

第三节 布 置 要 求

第4.3.1条 水处理设备宜布置在室内，当露天布置时，运行操作处、取样装 置、仪表阀门等，应尽量集中设置，并采取防雨、防冻措施。

第4.3.2条 经常检修的水处理设备和阀门等，按其结构、台数、起吊件重量，宜设置固定式或移动式起吊设施。

第4.3.3条 离子交换器面对面布置时，阀门全开后，通道净距宜为2m。两设 备间的纵向净距不宜小于0.4m(如设备本体为法兰连接时，净距可适当放大)。设备 台数较多时，每隔一定距离应留有通道。

第4.3.4条 水处理车间的动力盘，应与设备保持适当距离或布置在单独小间 内。

第4.3.5条 运行控制室的面积，应根据水处理设备出力、表盘数量等不同情况 确定。室内应有良好的采光和通风，并有足够的值班场地和检修通道。室内不应有 穿越管道。

水处理设备采用程序控制时，宜设置空气调节装置。

第4.3.6条 水处理室宜设运行分析室、检修间和厕所等。采用程序控制 时，应设仪表维修间。

第五章 汽轮机组的凝结水精处理

第5.0.1条 汽轮机组的凝结水精处理，宜按冷却水质量、锅炉型式及参数、汽 水质量标准、凝汽器结构及其管材等因素，经技术经济比较及必要的核算后确定。

一、由高压汽包锅炉供汽的汽轮机组以海水冷却以及由超高压汽包锅炉供汽的 汽轮机组以海水或苦咸水冷却时，可每两台机组装设一套能处理一台机组全部凝结 水的精处理装置。

二、由亚临界汽包锅炉供汽的汽轮机组，每台机组宜装设一套能处理全部凝结 水的精处理装置。

三、由直流锅炉供汽的汽轮机组，每台机组应装设一套能处理全部凝结水的精 处理装置。必要时可设置供机组起动用的专门除铁设施。

四、当采用钛材制造的凝汽器时，由汽包锅炉供汽的汽轮机组，可不设置凝结 水精处理装置。

凝汽器管材可按SD116—84《火力发电厂凝汽器管选材导则》选用［参见附 录C(九)］。

第5.0.2条 凝结水精处理系统中的除铁过滤器和离子交换器的设置，按下列原 则确定：

一、供机组起动用的除铁过滤器，可两台机组合用一组过滤器，且不设备

用。

二、对于体外再生的混合离子交换器，对由直流炉供汽的汽轮机组，每单元可 设一台备用设备；由亚临界汽包锅炉供汽的汽轮机组，且当混合离子交换器采用氢 /氢氧型运行方式时，可不装备用设备。

三、对于由超高压汽包锅炉供汽的汽轮机组，离子交换器可每两台机组设一台 备用设备；对于由高压汽包锅炉供汽的汽轮机组，离子交换器不装备用设备。

凝结水精处理设备的设计参考数据，参见附录C(十)。

第5.0.3条 凝结水精处理系统应装设：

一、当过滤器或离子交换器运行压差超过规定值时，应装设能保证通过所需凝 结水量的自动调节旁路阀。

二、凝结水精处理装置前后的管路排水阀。

三、离子交换器后的树脂捕捉器。

四、补充离子交换树脂的接入口。

第5.0.4条 凝结水精处理设备宜布置在汽机房或其附近。

第六章 冷却水处理

第6.0.1条 冷却水处理系统的选择应根据下列因素经技术经济比较确定：

一、冷却方式、水源水量及水质；

二、全面考虑防垢、防腐及防菌藻的处理；

三、节约用水；

四、药品供应情况；

五、环境保护要求等。

第6.0.2条 直流冷却系统如有结垢倾向时，可根据具体情况采取稳定措施。

第6.0.3条 敞开式循环冷却系统，采用冷却水池时，如果

V>60(V——冷 却水qV池容积，m3；qV——循环水量，m3/h)，可按直流冷却系统考虑。

第6.0.4条 敞开式循环冷却系统，在排污法不能满足防垢要求时，可采用下列 方法防垢：

一、加酸法。药剂宜使用硫酸。

二、加阻垢剂法。药剂可采用三聚磷酸盐、六偏磷酸钠、有机阻垢剂等。

三、加炉烟法。此法可利用炉烟中的二氧化碳；当燃料中可燃硫较高时，也可 利用炉烟中二氧化硫来防垢。采用加炉烟法时，应考虑烟气的除尘、加烟设备及管 道、沟道的防腐和水塔的防垢等问题。

第6.0.5条 敞开式循环冷却系统在原水暂硬高和需要提高浓缩倍率以达节水 目的时，可采用补充水石灰处理或离子交换(弱酸氢离子交换等)处理。

第6.0.6条 敞开式冷却系统必要时可采取去除补充水悬浮物的措施或采用冷 却水的旁流过滤。

第6.0.7条 循环冷却水的菌藻处理可采用间断加氯法或投加其它杀微生物 剂，但宜采用低毒、低剂量易降解并与阻垢剂、缓蚀剂不相互干扰的药剂；受菌藻 污染严重的补充水，宜对补充水进行连续加氯处理。

第6.0.8条 在有充分的技术经济论证时，可采用加阻垢剂、缓蚀剂及杀微生物 剂的综合处理、旁流处理等。

第6.0.9条 应根据冷却水质选用合适的凝汽器管材，请参照附录C(九)SD116— 84《火力发电厂凝汽器管选材导则》选用。

第6.0.10条 当循环冷却水中硫酸根过高时，应考虑硫酸盐对水工构筑物的侵 蚀问题。水对混凝土侵蚀性的判定标准请参照TJ21—77《工业与民用建筑工程 地质勘察规范》的有关部分进行。

第6.0.11条 当循环冷却水采用较高浓缩倍率时，应考虑硫酸钙、硅酸镁和磷 酸钙等的结垢问题。

第6.0.12条 为抑制凝汽器铜管腐蚀，宜设置运行中硫酸亚铁涂膜处理设施。

第七章 给 水 处 理

第7.0.1条 中压机组的锅炉给水宜采用氨化处理。

高压及以上机组的锅炉给水和装有凝结水精处理设备的超高压及以上机组的 凝结水，宜采用氨、联氨处理。

未进行凝结水精处理的超高压机组，凝结水可只采用联氨处理。

第7.0.2条 氨及联氨的加药设备，宜分别设置。

应设备用加药泵。布置在一起的一组加药泵(小于四台)，可合用一台备用泵。

几台机组合用一台加药泵时，加药泵出口管道上应装设稳压室，每根加药管上 应装设转子流量计。

氨及联氨的配制可用凝结水(除盐水)。

第7.0.3条 氨及联氨加药设备宜布置在主厂房的单独房间内。室内应有通风，加药设备周围应有围堰和冲洗设施，并应考虑有适当面积的药品贮存小间。

第八章 锅 内 处 理

第8.0.1条 汽包锅炉应设置磷酸盐处理设施。

第8.0.2条 锅内加药泵应设备用的。布置在一起的一组(小于四台)泵，可设置 一台备用泵。

第8.0.3条 磷酸盐溶液宜就地配制。当药品耗量较大时，也可集中配制。

第8.0.4条 磷酸盐可采用干法贮存，配制溶液应有搅拌设施。

配制溶液应用除盐(软化)水。

磷酸盐溶液输送管道应考虑防止低温过饱和结晶的措施(如蒸汽伴热等)。

第8.0.5条 磷酸盐溶液应进行过滤，也可在搅拌器或溶液箱中或出口处设过滤 装置。

第8.0.6条 锅内加药设备宜布置在主厂房内便于管理、环境清洁的地方。加药 设备周围应设有围堰和冲洗设施。地面应能防腐和防渗。

锅炉露天布置时，加药设备应布置于室内。

第九章 热网补给水及生产回水处理

第9.0.1条 热网补给水，一般采用下列方式供给：

一、锅炉排污扩容器后的排污水。

二、当水量较小时，采用经过除氧的锅炉补给水。

三、当水量较大时，宜单独设置处理系统。此系统可采用钠离子交换处理，并 经除氧。

第9.0.2条 以生产回水作为锅炉补给水时，应根据水质污染情况，考虑生产回 水的处理措施。如暂不能采取措施时，可在设计中预留将来增设水处理设备的条 件。

生产回水中含有油质时，应要求用户进行初步除油使水中含油量低于10mg/ L。

第9.0.3条 需要处理的生产回水，其处理方式应根据污染情况确定：可采用单 独的处理系统或与锅炉补给水合并处理。

第9.0.4条 不需处理的清洁生产回水，应接入在热力系统中设置的监督水箱。

第十章 药品贮存和计量设备

第一节 一 般 规 定

第10.1.1条 药品仓库的大小，应根据药品消耗量、运输距离、包装、供应和 运输条件等因素确定，一般按贮存15～30d 的消耗量设计。

当药品由本地供应时，可适当减少贮存天数；当用铁路运输时，还应满足贮存 一槽车(或一车辆)容积加10d 的药品消耗量。

第10.1.2条 药品贮存间宜靠近铁路、公路，干贮存堆积高度宜为1.5～2m，并有必要的装卸设施。

贮存间应有相应的防水、防腐、通风、除尘、采暖、冲洗措施，对于纸粉贮存 间还应有防火、防爆措施。

第10.1.3条 各种溶液箱的有效容积，应能贮存不少于8h运行的需要量。

各种交替运行的计量箱、溶液箱的有效容积，应满足4～8h连续运行的要求。

第二节 石 灰 系 统

第10.2.1条 根据水处理系统、容量、当地药品供应情况和计量设备的型式，可采用高纯度的粉状石灰或块状石灰。

第10.2.2条 采用高纯度粉状石灰及氧化镁粉时，干贮存及干法计量，可使用 气力输送或机械输送。乳液用泵输送。

第10.2.3条 采用块状石灰时，宜按下列原则考虑：

一、块状石灰宜采用湿存。配制石灰乳的搅拌器不宜少于两台，采用机械 搅拌。

二、加药宜用泵计量，每台澄清器(池)设两台泵，其中一台备用。石灰乳含量 为2%～3%。

三、输送石灰的吊车，应采用地面操作的直线单轨抓斗吊车或桥式起重机，吊 车运行速度不宜过快。

第三节 凝聚剂及助凝剂系统

第10.3.1条 凝聚剂及助凝剂的品种、剂量大小应根据原水水质(pH值、碱度、浊度、有机物含量)、药品来源、处理后水质及运行要求［水温、混合及澄清器(池)型式等］，经烧杯试验确定。

凝聚剂剂量可采用下列数据：

硫酸亚铁

41.7～97.3mg/L

三氯化铁

27.03～63.07mg/L

硫酸铝

33～77mg/L

聚合铝

5.27～7.37mg/L

溶液中药剂含量

<10%

第10.3.2条 固体凝聚剂及助凝剂可采用干贮存，对大、中容量电厂，凝聚剂 也可采用湿存方式。

药剂的溶解，可选用循环搅拌或机械搅拌方式。

第10.3.3条 凝聚剂及助凝剂可采用计量泵加药，在泵的入口宜装滤网。

第四节 酸 碱 系 统

第10.4.1条 酸碱贮存设备应靠近运输线，当运输线距水处理室较远时，在其 附近宜设贮存或转运设备。

贮存设备宜不少于两台，并应考虑有安全、检修及清洗措施。贮存槽地上布置 时，其周围宜设有一定容积的耐酸、碱防护堰，当围堰有排放措施时，其容积可适 当减小。

第10.4.2条 酸碱再生液宜用喷射器输送，有条件时也可采用计量泵。

第10.4.3条 计量器的有效容积应满足最大一台离子交换器一次再生用量。

当离子交换器台(套)数较多，有两台(套)交换器同时再生时，计量器的台数应 能满足其同时再生的需要。

混合离子交换器宜专设一组再生设备。

第10.4.4条 盐酸贮存槽宜用液体石蜡密封，或在排气口装设酸雾吸收器。浓 硫酸贮存槽排气口宜装设除湿器。

盐酸计量器排气口应装设酸雾吸收器。

第10.4.5条 装卸浓酸、碱液体，宜采用负压抽吸、泵输送或自流，不应用压 缩空气直接挤压槽车。

当采用固体碱时，应有吊运设备和溶解装置。

第五节 盐 系 统

第10.5.1条 盐湿贮存槽宜不少于两个。

第10.5.2条 饱和盐溶液应过滤。这可在盐槽底部设慢滤层或专设过滤器进 行。饱和盐溶液箱的有效容积，应满足一台最大钠离子交换器一次再生的需要

量。

第10.5.3条 盐液系统设备和管件，应防腐。

第六节 氯 系 统

第10.6.1条 氯的设计用量应根据试验数据或相似条件下运行经验的最大用量 确定。

第10.6.2条 加氯机应有指示瞬时投加量并有防止氯、水混合物倒灌入液氯钢 瓶内的措施。

第10.6.3条 加氯间的位置宜靠近氯的投加点。加氯间内的采暖设备不宜靠近氯瓶或加氯机。

第10.6.4条 钢管中液氯的气化可采用液氯气化器或淋水加热的方式。

第10.6.5条 加氯间应与其它工作间隔开，并应设下列安全措施：

一、直接通向外部且向外开的门。

二、加氯水泵、动力盘等不宜与氯瓶布置在同一房间内。

三、加氯水泵应联锁并有可靠电源。

四、加氯间应备有带氧气瓶的防毒面具。

五、照明和通风设备的开关应设在加氯间外。

六、采用防腐灯具。

七、加氯机喷射用水源，应保证不间断并保持水压稳定。

第10.6.6条 氯气和水混合物的管道及配件、阀门，应采用耐腐蚀材料。

第10.6.7条 液氯钢瓶的贮量应按当地供应、运输等条件确定，可按最大用量 的7～30d考虑。

第10.6.8条 加氯间内应设置起重、称重设施。

第10.6.9条 加氯间的设计还应符合下列要求：

一、有强制通风设备。

二、与经常有人值班的车间和居住房间保持一定的安全距离。

第十一章 箱、槽、管道设计及防腐

第11.0.1条 水箱(池)应设有水位计、进水管、出水管、溢流管、排污管、呼吸 管及人孔等，并有便于检修、清扫的措施。必要时，还应装设高低水位警报装置。

第11.0.2条 真空除气器后的水箱，应有密封措施；超高压、亚临界汽包炉及 直流炉的凝结水箱，宜采取与空气隔离的措施。

第11.0.3条 寒冷地区的室外澄清器、水箱及管道阀门，应有保温防冻措施。

第11.0.4条 管道布置应力求管线短、附件少、整齐美观、扩建方便、便于支 吊，并宜采用标准管件和减少流体阻力损失。

对于衬胶管、塑料管和玻璃钢管，应适当增多支吊点。

第11.0.5条 室内跨越人行通道的管道，其净高应不低于2m，横跨离子交换 器间的净高不宜低于4m。管道布置不得影响设备起吊，也不宜挡窗。需要运输设备 的通道净高，应满足设备运送的需要。

第11.0.6条 动力盘、控制盘的上方，不应布置管道(尤其是药液管)。

第11.0.7条 由水处理室至主厂房的管道，可采用通行管沟、不通行管沟或架 空敷设。通行管沟净高不得小于1.8m，通道净宽不得小于0.6m。

管沟及沟内管道，应有排水措施。第11.0.8条 经常有人通行的地方，浓酸、碱液及浓氨液管道不宜架空敷设，必须架空敷设时，对法兰、接头等应采取防护措施。

第11.0.9条 浓硫酸、浓碱液贮存设备及管道应有防止低温凝固的措施。

第11.0.10条 石灰系统的阀门宜采用铁质旋塞，管内流速不宜小于2.5m/s； 自流管坡度不宜小于5%；管道宜减少弯头、死区、U形等；管道的弯头、三通 和穿墙处应设法兰，水平直管不宜过长(不大于3m)，必要时在拐弯处以三通代替 弯头，以便拆卸、清洗。

石灰乳管道系统，应有水冲洗设施。

第11.0.11条 手动操作阀门的布置高度不宜超过1.6m。高于2m的应有阀门 传动装置或操作平台，阀杆的方向不得向下。

第11.0.12条 装流量孔板或加药孔板的管道安装位置应符合热工仪表的要 求，孔板前直管段长度应大于15～20D(管径)，孔板后直管段长度应大于5D。孔 板应装设在便于维修的地方。

第11.0.13条 凡接触腐蚀性介质或对出水质量有影响的设备、管道、阀门、排 水沟等，在其接触介质的表面上均应涂衬合适的防腐层，或用耐腐蚀材料制造。

各种设备、管道的防腐方法，可参见附录C(十一)。设计中应注明设备及管道 防腐的工艺要求。同一工程中不宜选用过多的防腐方法。

第11.0.14条 不宜采用地下混凝土(内壁衬玻璃钢)制的浓酸、浓碱池。

第11.0.15条 设有防腐层的设备及管件，设计时应考虑防腐施工的安全与方 便，并应注意在防腐前完成所有焊接工作。

第11.0.16条 酸贮存计量间的地面、墙裙、墙顶棚、沟道、通风设施、钢平台 扶梯、设备管道外表面，均应采取防腐措施。地面应有冲洗排水设施，室内应有通 风设施，并不得装设电气操作箱，照明应采用防腐灯具。

碱贮存计量间的地面、墙裙及沟道应防腐，地面应有冲洗排水设施。

第十二章 水处理系统仪表和控制

第12.0.1条 水处理系统仪表、控制水平和方式，应根据电厂容量、机组自动 化水平、水处理系统和出力以及自动化设备元件供应情况等因素经技术经济比较确 定。

第12.0.2条 水处理系统自动控制的内容宜考虑设有原水温度自动调节、自动 加药、澄清器的自动排泥、过滤器(池)的自动反洗、水箱液位自动调节、碱加热温 度自动调节及离子交换器的程序再生等。

对整套水处理设备的运行，可采用按“供给”控制或按“需要”控制设计。凝 汽式电厂宜采用按“供给”控制方式；供热式电厂的控制方式应经技术经济比较确 定。

第12.0.3条 单机容量300MW及以上机组或单套(台)设备出力100t/h及以上 的离子交换器再生应采用程序控制；其他情况下离子交换器再生采用程序控制时，每台每昼夜再生次数宜为2～3次。

第12.0.4条 当采用气动阀门时，应具备可靠的气源。

第12.0.5条 水处理系统与热力系统化学监督所用仪表，应根据机组型式、参 数、系统特点、运行监督方式及自动控制程度等因素确定。选用化学监督仪表时请 参见附录C(十二)。

选用仪表时应随时注意产品的更新情况。

第十三章 汽 水 取 样 第13.0.1条 汽水系统的取样点，参见附录C(十三)、(十四)。

第13.0.2条 取样管材一般采用不锈钢。

第13.0.3条 选用的取样冷却系统及冷却水源应符合下列条件：

一、取样冷却器应有足够的冷却面积。冷却后取样水温度低于30℃，最高不 超过40℃。

二、对200MW及以上机组，可采用集中式汽水取样分析装置。

三、冷却用水应保证系统不结垢、不污堵、不腐蚀。

当采用闭路循环系统时，应采用软化水或凝结水(除盐水)。

四、每个取样器用水量，可参照表13.0.3规定选用。

表 13.0.3 各取样冷却器的用水量

浸管式取样器样品流量按30～40L/h，进口冷却水温度按20℃计算。双重套 管取样器样品流量为18～30L/h，进口冷却水温度不超过33℃，压力不小于1.96 ×105Pa。

第13.0.4条 取样冷却器的布置位置如下：

一、热力系统的汽水取样冷却器，应布置于主厂房运转层，并应考虑便于运行 人员取样及通行。

二、除氧器给水箱出口管的取样冷却器，应尽量靠近给水箱。

三、露天布置的锅炉，汽水取样冷却器应有防雨措施或布置于室内。汽水取样 冷却器处应有照明。

第十四章 化 验 室

第14.0.1条 化验室所用仪器规范、数量及化验室面积，应根据机组参数、容 量等条件，参照部颁定额标准确定。

第14.0.2条 化验室的布置应与煤场、有污染的药品库等保持较远距离，不应 有振动、噪声等影响，要光线充足，通风良好。

热量计、精密仪器等仪器分析室宜设空调装置。

设计还应注意化验室对建筑、照明、水源、采暖、通风等方面的特殊要求。

附录A 本规定用词说明

执行本规定时，对于要求严格程度的用词，说明如下，以便执行中区别对待。

1.表示很严格，非这样作不可的用词：

正面词采用“必须”；

反面词采用“严禁”。

2.表示严格，在正常情况下均应这样作的用词：

正面词采用“应”；

反面词采用“不应”或“不得”。

3.表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样作的用词：

正面词采用“宜”或“可”；

反面词采用“不宜”。

附录B 本专业常用的法定计量单位

表B1 常用单位名称和符号

续表B1

附录C 设计参考资料

(一)原水胶体硅的允许含量和胶体硅的去除率

1.高压、超高压和亚临界机组，原水胶体硅的含量超过0.5～0.6mg/L时，宜 考虑去除胶体硅的措施。

2.不同处理方法，胶体硅的去除率如下所列：

接触凝聚、过滤60%

凝聚、澄清、过滤90%

凝聚一级除盐加混床>90%

(二)地下水除铁设计参考意见

1.除铁系统的选择应根据原水中铁的形式和数量、处理后水质要求，并参照水 质相似厂的运行经验，经技术经济比较后确定。

地下水中的铁质常以二价铁的形式存在，通常采用曝气、过滤法除铁。

2.曝气、过滤法除铁可按下列条件选择：

(1)曝气、天然锰砂过滤，适用于原水中重碳酸型铁的含量小于20mg/L、pH 值不小于5.5时。

(2)曝气、石英砂过滤，适用于原水中重碳酸型铁的含量小于4mg/L，曝气后 pH 值大于7。

3.曝气设备应根据原水水质及曝气程度的要求选定，可采用接触式曝气器或压 缩空气装置。

4.接触式曝气器的淋水密度，可采用5～10m3/(m2·h)。

5.采用接触式曝气器时，填料层层数可为1～3层。填料采用塑料多面空心球 或粒径为30～50mm的焦炭，每层填料厚度为300～400mm，层间净距不宜小 于600 mm。

6.曝气器下部的水箱容积，可按15～20min处理水量计算。

7.采用压缩空气时，每立方米水的需气量(以升计)，宜为原水二价铁含量(以 mg/L计)的2～5倍。

8.天然锰砂滤池滤料的粒径、厚度及滤速可按表C1确定。

表C1 滤料的粒径、厚度及滤速

9.滤池垫层的粒径和厚度，可按表C2确定。

表C2 滤池垫层的粒径和厚度

10.重力式除铁滤池的冲洗强度和冲洗时间，可按表C3确定。

表C3 重力式滤池的冲洗强度和冲洗时间

11.压力式除铁滤池的冲洗强度和冲洗时间，可按表C4确定。

表C4 压力式滤池的冲洗强度和冲洗时间

(三)中压、高压、超高压和亚临界压力汽包锅炉

常用汽水分离系统的携带系数

表C5 中 压 汽 包 炉

表C6 高 压 汽 包 锅 炉

表C7 超高压和亚临界压力汽包锅炉

(四)固定床离子交换系统选择

表C8 固定床离子交换系统

注：①表中所列均为顺流再生设备，当采用对流再生设备时，出水质量比表

中所列的数据要高。

②离子交换树脂可根据进水有机物含量情况选用凝胶或大孔型树脂。

③表中符号：H——强酸阳离子交换器；Hw——弱酸阳离子交换器；

OH——强碱阴离子交换器；OHw——弱碱阴离子交换器；D——除

二氧化碳器； H/OH——阳、阴混合离子交换器。

续表C8

注：①表中所列均为顺流再生设备，当采用对流再生设备时，出水质量比表

中所列数据为高。

②表中符号：H——氢离子交换器；Na1、Na2——一级或两级钠离子

交换器；D——除二氧化碳器。

(五)对流、顺流再生阳、阴离子

交换树脂工作交换容量图

1.阳离子交换树脂HCl对流再生工作交换容量，见图C1。

2.阳离子交换树脂 H2SO4对流再生工作交换容量，见图C2。

3.阳离子交换树脂 HCl顺流再生工作交换容量，见图C3。

4.阳离子交换树脂 H2SO4顺流再生工作交换容量，见图C4。

5.阴离子交换树脂 NaOH 对流再生工作交换容量，见图C5。

6.阴离子交换树脂 NaOH 顺流再生工作交换容量，见图C6。

图C1 对流式盐酸再生工作交换容量图

注：进水中钙(镁)离子浓度相等时，工作交换容量可提高1%～3%；层高为 1.6m 时，工作交换容量约降低1%～2%。

p硬为进水硬度与含盐量之当量比(后同)。

再生剂比耗=再生剂用量/工作交换容量(后同)。

图C2 对流式硫酸二步再生工作交换容量图

注：进水中钙(镁)离子浓度相等时，工作交换容量可提高1%～3%。

图C3 顺流式盐酸再生工作交换容量图

注：图中虚线表示水中强酸阴离子浓度(c强)的极限；如果所查得的工作交换容 量点落在与进水c强相对应的虚线上方，则表示在该条件下周期平均出水Na+浓度 将大于500～800μg/L，相应的一级除盐水电导率将大于5～10μS/cm。如该 出水水质不合要求，应提高再生剂用量或改用对流式。

进水中钙(镁)离子浓度相等时，工作交换容量可提高1%～3%；水温增(减)10 ℃，或碱度/含盐量值增(减)0.2，工作交换容量可提高(减少)约3%。含盐量为1 mg·eg/L时，工作交换容量可提高约3%。

图C4 顺流式硫酸一步再生工作交换容量图

注：同图C3的全部注文。如果采用分步再生，工作交换容量可以明显提高。

图C5 对流式氢氧化钠再生工作交换容量图

注：20℃再生时，工作交换容量降低约10%；用40%工业碱时，工作交换容 量可提高约3%～8%。进水SO2-4/强酸阴离子为0.8时，工作交换容量可提高1%～ 2%。本图适用于进水 HSiO-3/总酸度<0.4的情况。

图C6 顺流式氢氧化钠再生工作交换容量图

注：20℃再生时，工作交换容量降低约10%，出水SiO2浓度提高；用40% 工业碱时，工作交换容量可提高约3%～8%。本图适用于进水H2SiO3/总酸度<0.4的 情况。

(六)顺流离子交换器设计参考数据

表C9 顺流离子交换器设计数据

注：(1)运行滤速上限为短时最大值。对于强酸阳、强碱阴离子交换器来说，当进水水质较好或采用自动控制时，运行滤速可按30m/h左右计算(以后同)。

(2)硫酸分步再生时的含量、酸量的分配和再生流速，可视原水中钙离子 含量占总阳离子含量的比例不同经计算或试验确定，当采用两步再生时：第一步 含量0.8%～1%，再生剂用量不要超过总量的40%，流速7～10m/h；第二步含 量2%～3%，再生剂用量为总量的60%左右，流速5～7m/h，采用三步再生时： 第一步0.8%～１%，流速8～10m/h；第二步含量2%～4%，流速5～7m/h； 第三步含量＜4%～ 6%，流速4～6m/h。每一步用酸量为总用酸量的1/3。

(3)离子交换树脂的工作交换容量应根据厂家提供的工艺性能曲线确定，当没有时可参考本表数据。

(4)置换流速与再生流速相同。

(七)对流离子交换器(逆流再生)设计参考数据

表C10 对流离子交换器设计数据

注：(1)大反洗的间隔时间与进水浊度、周期出水量等因素有关，一般约10 ～20d进行一次，大反洗后可视具体情况增加再生剂量50%～100%。

(2)顶压空气量以上部空间面积计算，一般约0.2～0.3m3/(m3·min)，压缩空气应有稳压装置，“无顶压”方式数据暂不列入。

(3)为防止再生乱层，应避免再生液将空气带入离子交换器。

(4)硫酸分步再生时的浓度、酸量分配和再生流速可视原水中钙离子含量 占总阳离子的比例不同经计算或试验确定。采用分步再生的技术条件参见表C9。

(5)再生、置换(逆洗)应用水质较好的水，如阳离子交换器用除盐水、氢 型水或软化水。阴离子交换器用除盐水。

(6)离子交换树脂的工作交换容量应根据厂家提供工艺性能曲线数据确定，当没有数据时可参考本表数据。

(八)对流离子交换器(浮动床)设计参考数据

表C11 对流离子交换器设计数据

注：(1)最低滤速(防止落床、乱层)阳离子交换器＞10m/h，阴离子交换器＞ 7m/h。树脂输送管内流速为1～2m/s。

(2)硫酸分步再生技术条件参见表C9。

(3)本表中离子交换树脂的工作交换容量为参考数据。

(4)反洗周期一般与进水浊度、周期出水量等因素有关，反洗在清洗罐中 进行，每次反洗后可视具体情况增加再生剂量50%～100%。

(九)《火力发电厂凝汽器管选材导则》

SD 116—84(节录)凝汽器用管材

目前供凝汽器选用的国产管材，主要有含砷的普通黄铜管、锡黄铜管、铝黄铜 管、白铜管和钛管等。

表1

3.1 冶金部1978年颁布了我国凝汽器用黄铜管和白铜管的标准。标准中规定的管 材品种及其主要成分如下。

3.1.1 黄铜管(YB716—78标准)

3.1.1.1 品种：国产黄铜管的品种和牌号列于表1中。

3.1.1.2 主要成分：黄铜管的主要成分列于表2中。

表2

3.1.2 白铜管(YB713—78标准)

3.1.2.1 品种：国产白铜管的主要品种和牌号列于表3中。

3.1.2.2 主要成分：白铜管的主要成分列于表4中。

表3

表4

3.2 除符合上述“冶标”的凝汽器管材外，目前正在试用的管材有以下两种：

a.钛管；

b.白铜 B10管。

3.3 与上述国产凝汽器管材品种相当的进口管材也可选用。国产管材牌号和国外品 种的对照关系见附录 B(本规定未列)。凝汽器管的选材技术规定

4.1 几种管材的耐腐蚀性及其适用范围

4.1.1 H68A管

H68A 管是在H68管成分中添加微量砷制成的。由于黄铜中的微量砷能有效 地抑制黄铜的脱锌，因此，H68A管的耐脱锌腐蚀性能比H68管要强得多，其主 要腐蚀形式为均匀腐蚀，使用寿命比H68管要长。目前，不含砷的H68管已不推 荐使用。但H68A管在轻度污染的冷却水中，也会出现层状脱锌与溃蚀，一般只用 于溶解固形物<300mg/L、氯离子<50mg/L的清洁冷却水中。

4.1.2 HSn70-1A管

HSn70-1 管是多年来国内外在淡水中使用较广泛的管材。为了进一步提高其 抗脱锌的能力，在HSn70-1管成分中添加砷，即为“冶标”的 HSn70-1A管。

HSn70-1A 管一般使用在溶解固形物<1000mg/L，氯离子<150mg/L的冷却水 中。

HSn70-1A 管在表面有沉积物或表面有碳膜等情况下，容易发生点蚀。

4.1.3 HAl77-2A 管

HAl77-2A 管在清洁的海水中是耐蚀的，一般推荐在溶解固形物>1500mg/L或 海水的冷却水中使用。

HAl77-2A 管耐砂蚀的能力差，在悬浮物及含砂量较高的海水或淡水中，会发 生严重的入口管端冲刷和由异物引起的冲击腐蚀，腐蚀表面呈金黄色，腐蚀坑呈马 蹄形，并有方向性。采用硫酸亚铁成膜处理，能有效地减缓HAl77-2A 管的冲击 腐蚀。也可用改进水工设施，降低水中含砂量的方法，减缓铜管的冲击腐蚀。

HAl77-2A 管表面附有有害膜时，往往会在短期内出现腐蚀；在管材安装不当 或机组有振动时，HAl77-2A 管容易在淡水中发生应力腐蚀破裂和腐蚀疲劳损 坏；在污染的淡水中，HAl77-2A 管也不耐蚀。因此，HAl77-2A 管一般不推荐在 淡水中选用，也不宜在浓淡交变的冷却水中使用。

4.1.4 B30管

B30管具有良好的耐砂蚀性能和耐氨蚀性能，适用于悬浮物和含砂量较高的海 水中，并适于安装在凝汽器空抽区，可防止凝汽器管汽侧的氨蚀。

B30管在污染的冷却水中会发生点蚀和穿孔，在初期保护膜形成不良及表面有 积污的情况下，也容易发生孔蚀。因此，B30管应使用在流速较高及含氧充足的冷 却水中，采用海绵球清洗能明显提高B30管的耐蚀性。

4.2 选材的技术规定

4.2.1 应按表5中所规定的水质和流速条件选用各种管材。

表5

①1500mg/L～海水是指这一范围内的稳定浓度。对于浓度交替变化的水质，需要通过专门的试验和研究选定管材。

4.2.2 在采用以上规定时，还应考虑下述因素的影响：

4.2.2.1 水中悬浮物和含砂量的影响。

冷却水中的悬浮物和含砂量对管材有影响，表6列出了各种管材所允许的冷却 水悬浮物和含砂量。

上述含量的规定，是指在悬浮物中含砂量百分比较高的水质，对于含砂量较少、含细泥较多的水，允许含量可适当放宽。

H68A 和HSn70-1A管在采用硫酸亚铁处理时，悬浮物的允许含量可提高到 500～1000mg/L。

表6

4.2.2.2 水质污染的影响。

目前国产的凝汽器管，一般只适用于下述清洁程度的水中：

［S2-］<0.02mg/L；

［NH3］<1mg/L；

［O2］>4mg/L；

CODMn<4mg/L。

当水质污染程度超过此限时，应根据实际情况采用加氯处理、海绵球清洗、硫 酸亚铁处理或限制排废等措施，以减少其影响。

4.2.2.3 对于200MW及以上容量的机组，空抽区布置在中间部位的凝汽器以及空抽 区铜管已有氨蚀的凝汽器，其空抽区推荐采用 B30管。

4.2.2.4 钛管对氯化物、硫化物和氨具有较好的耐蚀性，耐冲击腐蚀的性能也较强，可在受污染的海水、悬浮物含量高的水中及在较高流速下使用。目前钛管的使用经 验不足，对其较易发生振动、吸氢、生物积污引起铜管板腐蚀等问题尚待进一步研 究总结，且价格较高，选用时，应通过专门的试验和经济比较，并经过上级电业管 理部门批准。

4.2.2.5 B10管在清洁的海水中也较耐蚀，但缺乏耐冲击腐蚀的使用经验，选用时也 应通过专门的试验确定。

4.2.2.6 为防止水中悬浮物在管内沉积，引起管材的沉积物腐蚀，还应注意低水流 速的影响。对于黄铜管，冷却水在管内的最低流速，一般不应低于1m/s，白铜管 则一般不应低于1.4m/s。管板的选用

对于溶解固形物<2000mg/L的冷却水，可选用碳钢板，但应有防腐涂层。

对于海水，可选用 HSn62-1板或采用和凝汽器管材材质相同的管板。

对于咸水，根据条件可选用上述任一种材质的管板。

HSn62-1板的化学成分列于表7。

表7

(十)凝结水精处理设备的设计参考数据

体外再生混合离子交换器设计采用数据

运行流速(m/h)

90～120

树脂比例①(阳、阴)

体外再生混合离子交换器阳、阴树脂比例建议参照以下条件选择：

a.氢型混合离子交换器及当污染物主要为腐蚀产物(凝汽器泄漏率低)，且凝结 水含氨、pH值高时，阳∶阴宜为2∶1；

b.铵型混合离子交换器及冷却水为淡水时，阳∶阴宜为1∶1；

c.冷却水为海水、高含盐量水时，阳∶阴宜为2∶3。

树脂粒度(mm)

0.45～0.6

混合空气［m3/(m2·min)］2.3～2.4(p=1.08×105～1.47×105Pa)

正洗流速(m/h)

正洗水耗(m3/m3树脂)

再生设备设计采用数据

空气擦洗［m3/(m2 ·min)］3.4～4

擦洗方式② 脉冲进水气：

反洗进气1～2min

擦洗用气源可选用罗茨风机或罗茨风机与压缩空气并用。

正洗进气2～3min

空气压力4.90×104Pa

擦洗次数：

起动 30～40次

运行 20次

反洗分层流速(m/h)

10～15(15min)

反洗树脂流速(m/h)

阳阴树脂各为10～15(15min)

再生液药剂含量(%)

Hcl 4 NaOH 4

再生时间(min)

阳 30 阴 30～60

再生流速(m/h)

阳4～8 阴 2～4

再生比耗(kg/m3树脂)

阳阴树脂各为100

(十一)各种设备、管道防腐方法

表C12 各种设备、管道的防腐方法和技术要求

C12续表

注：当使用的环境温度低于0℃时，衬胶应使用半硬橡胶。

(十二)化学监督仪表选用参考表

表C13 化学监督仪表的规范和测点位置

续表C13

(十三)汽包锅炉汽水系统取样点

表C14 汽包锅炉汽水系统取样点位置

续表C14

(十四)直流炉汽水系统取样点

表C15 直流炉汽水系统取样点位置

续表C15

_____________________

本规定主要编制者：金久远、曲玉珍、潘有道、李仲鲁、袁维颖、沈凌霄、丁兆令、安炳仁、顾承隆。

第五篇：11.10.11窑本体冷却风机循环水泵电源改造方案

窑本体冷却风机循环水泵电源改造方案

承德正和炉料开发有限公司有两路电源进线，分别是承钢第五变电站10KV和第二变电站6KV。冷却风机电机备用电源由第二变电站供出接至主控楼低压配电室3AA01柜，由3AA01柜分别接到1AA08/2AA08柜双电源自动转换开关上口，一旦常用电源承钢第五变电站供电失灵，双电源开关自动切换到备用电源上，保证两座窑冷却风机正常运转。因为冷却风机需生产循环水冷却，所以需保证水泵电机正常运转。如今一旦承钢第五变电站供电失灵，则水泵失电。现水泵房电源由1#变压器1AA05-01和2#变压器2AA05-01两路供电到水泵房双电源转换上口，这个双电源开关为自投不自复式。整改方案为：

1、将水泵房双电源开关换成自投自复式，只需换一个控制器即可。

（如果不换控制器，若停电时，必须到现场手动进行转换）

2、用15米（3×120+1×70）mm²铜电缆，将柜1AA05-01开关上口电源改接到3AA01柜刀开关下口。（软铜电缆大约450元/米）

3、核对相序，确定水泵电机旋转方向。

方案实施后即可保证当承钢第五变电站失电时，冷却风机生产循环水泵电机正常运转。

金茂庆

2011年10月11日