50MW汽轮发电机组的扩容改造及经济效益[五篇模版]

第一篇：50MW汽轮发电机组的扩容改造及经济效益

50MW汽轮发电机组的扩容改造及经济效益

梅山发电厂潘贻惠

[摘要] 简略分析50MW机组改造前所存在的问题，介绍汽轮发电机扩容改造的项目内容及其改造效果和所取得的经济效益。

[关键词]汽轮发电机组扩容改造项目效益

前言

随着电力的发展，大容量、高效率的汽轮发电机组相继投入，给中小型发电机组生存带来严峻的考验。因此，如何降能耗，提高经济效益是每个企业所面临的课题。

梅山热电厂#6机组为N50 —8.83—535Ⅱ型纯凝汽式汽轮机，单缸、冲动式，额定功率为50MW，共有七段抽汽，2台高加，4台低加和1台除氧器。在2004年度大修期间，联合某电力检修公司与北京重型电机厂进行对该机组本体通流部分改造后，达到了增容、节能降耗、热电联产的如期目的。为企业的可持续发展打开新的一页。

一、改造前机组存在的问题

该机组是北京重型电机厂九十年代初期产品，由于受当时的设计、制造工艺等技术水准所限制，汽轮机通流部分的动、静叶片多数采用等截面直叶片，动、静叶片能耗高、级间效率低、经济效益差；机组的热耗、汽耗高于设计值或同类机组，叶型损失及流动损失大；汽封间隙不合理；高压缸与前轴承箱的立销定位差，汽缸跑偏；转子的第15级至17级的叶片强不够，在多次年度大修时发现部分围带脱落、叶片断裂。特别是在2001年度大修时，发现第16、17级的动叶片有多处严重断裂。末级和次末级的动叶片顶部没有围带，脱流损失大。

二、改造项目

1、汽轮机本体：

1.将中压缸（铸铁）更换为铸钢。

2.全新更换转子22级动叶片，采用高效新型叶片，第1~14级叶片的围带采

用整圈焊接联成，其余各级采用自带冠焊接组成。末级叶片取消拉金，减少流动损失。

3.原21级隔板全部更换为焊接隔板；第七级隔板套更换；第2~8级的静叶

片全部采用导流叶栅型，9~22级采用高效“后载入”式弯扭型静叶。4.后汽封采用斜平齿结构；其供汽采用双进单出进汽方式，以防止机组低负

荷轴封供汽不足问题。

5.更换四组调速汽门凸轮，使调速汽门的开启曲线更加合理。

6.高压缸的第八压力级后，增开两个100×200抽汽口供工业用汽（压力为

1.38MPa,流量40t/h）。

7.高速盘车改为低速盘车，减少转子盘车时对轴瓦磨损。8.加装电超速保护装置。2-

2、辅机全部不变。

3、发电机部分：加强了发电机定、转子绝缘；更换4座新型空气冷却器并增其冷却水量；主变加装多台强制式散热器。

4、锅炉部分：加装多组省煤器，以增加锅炉出力。加装省煤器后锅炉最大出力由原来的220t/h增加到250t/h，锅炉汽包入水顺畅，燃烧稳定。

三、改造效果

1、由于采用新型的调速汽门凸轮，使调门的通流能力大增加，满足了机组改造后的负荷、供汽要求。

表1调速汽新、旧凸轮通流能力比较（机组排汽压力-0094MPa）

表

1在机组纯凝工况下，原调门凸轮全开(凸轮全开转角为140mm)时，四组调

门最大通流只有220t/h，而采用新型凸轮后，凸轮转角为103mm时就可达到上述流量。

2、纯凝工况下，机组出力提高了20%，达60MW。最大出力可达62MW，在此工况下运行，机组状态良好：调速级压力、各监视段压力、推力瓦温度均正常，各项指标达到设计要求。

表2机组改造前后的经济效益比较

负荷主汽压力主汽温度凝结器真空轴向位移主汽流量汽耗率热耗率 MWMPa℃MPammt/h㎏/kwh50（改前)8.83532-0.0940.75 204.54.09 50（改后）8.83532 608.81530

-0.0940.58-0.0940.6

1kJ/kwh 10308.-1

183.63.651

42233.6749405.1

9391.4

表

2由上表看出，机组的汽耗率由原的4.09㎏/(kW·h)降到3.67㎏/(kW·h)，而热耗率则比原来减少了917KJ/（kW﹒h）；发电煤耗由原来的416g/（kW﹒h）降到374㎏/（kW﹒h），按年发电量527000MW计算，每年可节约标煤22134吨。按照当时的煤价计算,一年多可收回投资成本。

3、发电机在62MW负荷工况下安全连续运行，其定子的线圈、铁心各测点温度以及发电机进、出口风温均无任何超标。励磁电流在额定范围内，运行状况良好。

四、存在的问题

1、由于汽机本体中压段的第五段抽汽压力高于第四段抽汽压力，导致#3低加不能正常投入，#4低加出口水温只有138℃，达不到要求，降低了机组回热循环效率。

2、凝结水泵出力不够，除氧器水位难以维持。

五、结束语

梅山热电厂#6机组扩容后为NC60—8.83/1.38—535型带非调整抽汽凝汽式，单缸、冲动式，机组额定功率60MW，共8级抽汽，其中7级供加热器，1级供热。机组在纯凝工况下运行，最大出力可达62MW，各项经济指标达到要求，运行工况稳定。并取得了良好的经济效益和社会效应，为其它电厂的同类型机组改造提供了良好的借鉴。

2004年6月13日

第二篇：汽轮发电机组安装工程监理细则

目录

一、工程概况

二、设备及专业设计概要

三、监理程序

四、控制要点及目标值

五、监理工作方法及措施

一、工程概况：

同兴垃圾处理厂系一环保项目，在对垃圾进行焚烧处理时，利 用其余热发电。共装有两台余热回收锅炉及两台汽轮发电机组，设计日焚烧垃圾量1200T，年运行8000小时。

焚烧炉及余热回收锅炉全套引进德国马丁公司技术，由江西江联能源环保股份有限公司总承包制造，锅炉额定蒸发量58.39t/h，额定蒸汽出口压力4.0MP(a)，额定蒸汽出口温度400℃。

汽轮机及其辅助设备由青岛捷能汽轮机股份有限公司制造配套；发电机由四川东风发电机有限公司制造。汽轮机型号：N12-3.75/390型。机组型式：次中温、中压、单缸，凝汽式汽轮机，额定功率12000KW，额定主蒸汽压力3.75Mpa（a），额定主蒸汽温度390℃，主蒸汽额定进汽量66t/h。发电机型号：QF2W-12-2，额定功率12000KW，额定电压10.5KV，额定电流824.8A。

二、设备及专业设计概要：

1、设备概要：

汽轮机为纯凝汽式，有两级不可调抽汽。一级抽汽用于锅 炉空气预热器，二级抽汽用于除氧器，凝汽器循环水回路为双道双程，冷却面积1250㎡，凝汽器、冷油器的冷却水管材料为HSn70-1A铜管，抽真空装置采用射水抽气器。

汽轮机不可调抽气工况为：一级抽汽量5.62t/h，一级抽汽压 力为1.3Mpa(a)，一级抽汽温度292.5℃，二级抽汽量7.693t/h，二级抽汽压力0.462Mpa(a)，二级抽汽温度197.3℃。

设计冷却水温正常20℃，最高38℃。

机组正常运行时，轴承座振幅不大于0.03mm，过临界转速 时振动最大值不大于0.15mm。离罩壳1m时，汽机噪音≤85db（A）。

调节控制系统为电液方式，具有闭环的功率控制回路，转速控制回路、机前压力控制回路。以上控制方法应能进行无扰动切换。调速器迟缓率不大于0.25%，调节系统的转速不等率4.5±0.5%。危急遮断器动作后，转子的最高转速不超过额定转速的15%，危急遮断器的动作转数为3300～3360r/min。轴向位移保安装置动作时转子相对位移值为1.5mm。

汽轮机油路系统分两路，一路用于润滑系统，一路用于调速及保安系统，即保安油路。系统内设有六台油泵（其中一台为转子直接传动的主油泵），一个主油箱，两台冷油器，一台滤油器。

汽轮机设射水抽气器一台，射水泵两台，凝结水泵两台。发电机为空冷式，空气冷却器用循环水冷却。

2、专业设计概要

汽机房横向布置两台汽轮发电机，两台汽轮机纵向中心距16.5m，海岛式布置，厂房跨距21m，层架下弦标高17m，运行层标高7m，检修场地设在两机组之间零米层，检修行车为一台25t/5t双速桥式起重机。

汽机房的设备布置见设计院的有关设备平面布置图。汽轮发电机组热力系统为常规式热力系统。热力系统内的设

备基本上由汽轮机厂随机配套供应。

油系统设备及管道全部由厂家供货。随机供应的仪表控制装置见厂家供货清单。

主蒸汽母管布置在+3.0m层，一、二级抽汽母管布置在零米层。

三、监理程序：

本工程遵守下述程序开展监理工作：消化设计及厂家资料——审核施工单位资质——参加设计交底及图纸会审——审核施工组织设计——审核施工单位各类技术及管理人员的配备及其相应的资质资料——审核施工单位各工种人员配备及其相应的上岗证——检查标准资料配备情况及技术交底记录——进场机具报验——进场材料、设备报验、设备开箱清点、检查——隐蔽报验——设备土建基础报验——行车报验——大型设备就位前，再次对设备及周围场地进行检查、清理——汽轮机本体安装各工序报验——发电机安装各工序报验——凝汽器安装各工序报验——其它辅助设备安装报验——机组安装整体报验，经全面验收合格后，作试车准备。

四、控制要点及目标值：

1、施工单位资质必须符合要求，人员配备必须齐全，并有 相应的资质证书。

2、施工单位应是安装过同类型设备的。

3、设计及制造厂家资料齐全，现场备齐设计及制造厂家在 本工程中所采用的全部规范，标准资料。

4、施工单位在施工前必须认真仔细消化所有资料，并有详细的

各级技术交底记录。

5、施工单位应配齐本工程所需要的各种机具、工具及检测 用仪器仪表。

6、施工组织设计一经审核批准后，必须严格按施工组织设 计的要求组织施工。

7、汽轮机厂家应派熟练的技术人员到现场指导安装。

8、汽轮机安装前，土建基础应经验收合格并验收资料齐全（含 基础沉陷观测记录），安装场地检查符合安装要求后，方可进入安装。

9、汽轮机组散件进场，厂家、业主、监理、施工四方代表 应到场共同清点，初验签字，按要求分区妥善保管。

10、汽轮机发电机的安装程序及各部间隙都应严格按厂家安 装说明书执行。

11、汽轮机发电机组安装完毕投定及下列指标应满足： 轴承座振动值（全振幅）≤0.03mm；

临界转速时轴承座振动值（全振幅）≤0.15mm； 转速摆动值≤15r/mim，转速不等率≤0.25%； 调节器调速范围0—3390（可调）； 电调超速保护3270r/mim；

危急遮断器动作转速3300～3360 r/mim； 仪表超速保护3390—3420r/mim；

轴向位移保安装置动作时转子相对位移值1.5mm；

额定排汽压力0.0049MPa（绝对）； 排汽压力高限报警0.012MPa(绝对)； 排汽温度高限报警120℃；

轴承温度升高保护，回油温度65℃及轴瓦温度85℃时报警； 回油温度70℃，轴瓦温度100℃时停机。

12、汽轮发电机组的安装验收规范执行DL5011-92《电力建 设施工及验收技术规范》（汽轮机篇）。

13、进场各种材料、设备、外购及自配件必须检验合格并认证后方可进场安装。

14、单机设备调试合格后才允许进入主机及系统调试。

15、汽轮机本体热工仪表的安装执行SDJ279-90《电力建设施工及验收技术规范》（热工自动化篇）

16、汽轮机油泵系统的安装调试应由安装过汽轮机油系统有经验的安装人员进行安装，严禁盲目拆卸安装。

五、监理工作的方法及措施：

1、随时掌握施工现场的进度，部位及质量状况，做到心中 有数。关键部位及工序要进行过程控制，巡视与旁站相结合，抽查与全检相结合。

2、发现施工质量问题要及时提出、纠正，必要时下达监理 通知，强制整改。

3、需现场检查验收签字的项目，必须当场完善各方签字手 续。

4、监理应熟悉掌握设计资料、厂家安装说明及有关标准规 范，以此为依据对安装的全过程实施监理工作。

5、由专业单位安装的单位验收项目，施工单位应保证验收 合格，并配合建设单位办理安全使用手续。

6、协助各施工单位之间的直协调工作，当发生冲突时，监 理应本着公平、公正的原则协调各方关系。

7、所有竣工项目，施工单位应交付完整的竣工资料，竣工 资料包括竣工图，各种报验资料，原始记录等。

8、本工程系环保项目，也是一个发电工程，因此要接受质检站、技监局、电力建设质量监控中心的监督指导。

第三篇：汽轮发电机组热控安装总结

汽轮发电机组热控安装工程总结

一．工程简介：

本工程为*******公司“上大压小”技术改造二期安装工程1×600MW超临界机组汽轮发电机组热控安装。

本项目作业于2010年12月01日开始，2011年08月20日结束。包括了汽轮机本体TSI、给水泵本体TSI及测量仪表安装,润滑油及EH油系统仪表安装，蒸汽、抽汽、辅汽系统仪表安装，氢气、氮气、仪表压缩空气系统仪表安装，凝汽器真空系统仪表安装等多项检测元件。

二． 工程量：

本期工程包括：热控检测仪表安装、仪表管路敷设、汽轮机本体TSI检测元件安装、给水泵本体TSI检测元件安装、润滑油及EH油仪表安装、凝汽器真空系统仪表安装、氢气、氮气系统仪表安装、气源管路敷设。三.主要施工方法：

施工图经过会审，经设计交底后，编写有针对性的作业指导书，施工前必须对参加作业人员进行施工程序、施工工艺、质量标准、施工危险因素和环境因素辩识及控制措施等方面内容的交底工作；施工机械及工器具的准备齐全；质量工作是关键地，将直接影响着整套机组的运行。在施工开始前，对施工人员进行了详细的技术交底，强化了质量意识。施工过程中，严把质量关，确保了施工质量。对于每一道工序的完成，首先由我们班组进行自检，然后再由工地质检进行复检，最后由项目部质量科及监理师最终检验。施工过程中，我们本着“做就要做得最好”的原则，严格控制，精益求精。四.施工质量管理：

安装需注意事项：首先按设计图纸及生产厂家技术手册进行施工。安装厂供设备必须按照厂家说明书或在厂家技术人员指导下施工；安装甲供设备必须遵照设计院图纸，压力类表头与管路的连接要严密不泄露、无机械应力，安装仪表时要注意安装地点应无剧烈振动及腐蚀性气体，操作维护方便，仪表安装前必须经实验室校验合格且贴有合格证。

其次作业人员均要有实际经验、技术合格，工作责任心强，并要严格按照施工图纸作好每一道工序、在施工的同时，设有专门监督检查的人员进行现场施工作业指导和检查，保证本作业项目达到设计要求。

五.安全文明施工管理：

文明施工要求：施工现场设废旧物品回收点,施工过程中发生的槽钢头、焊条头等及时清理回收,确保施工现场整洁有序。严格控制生产、生活污水随处排放，严禁长明灯、长流水及设备无负荷运转等现象。材料摆放整齐,不得随处乱放。施工现场道路通畅，保证安全通道畅通无阻。变压器区域严禁有明火，悬挂安装标识牌。

安全施工措施：进入施工现场必须正确佩带安全帽,高空作业系好安全带。所有施工人员必须经过三级安全教育,考试合格方可进入施工现场。设备材料在搬运过程中,必须由专人指挥,严禁多人同时指挥。使用电器设备必须装设漏电保护装置，并且确保接地可靠。

施工用电必须严格执行三相五线制，采用一机一闸。

六、质量验评情况

本单位工程已按施工图施工完毕，经验收，检验批61个，合格61个； 31个分项工程，合格 31个，合格率100%，共5个分部工程，合格 5个，合格率为100%，本单位工程技术资料及技术记录齐全，单位工程评定为合格。

第四篇：乌鲁木齐石油化工总厂热电厂3号汽轮发电机组

乌鲁木齐石油化工总厂热电厂3号汽轮发电机组“2〃25”特别重大事故调查报告 1999年2月25日凌晨1时40分左右，中国石油乌鲁本齐石油化工总厂(以下简称乌石化)热电厂3号发电机一变压器组污闪，3号汽轮发电机组甩负荷。在当班操作人员进行事故处理时，发生汽轮机超速飞车的设备事故，同时发电机及机组油系统着火。事故无人员伤亡，设备直接经济损失1916万元。

乌石化热电厂3号汽轮发电机组的汽轮机为哈尔滨有限责任公司生产的CC50—8.83／4.02／1.27型高压双缸双抽冷凝式汽轮机，发电机为哈尔滨电机厂生产的QF—60—2型发电机，总成设计为西北电力设计院，安装、调试由新疆电力安装公司承担，投产日期为1997年1月30日。1998年5月12日至6月18日进行了鉴定性大修。

事故发生后，新疆维吾尔自治区副主席吾甫尔〃阿不都拉、中国石油天然气集团公司总经理马富才同志于当日赶赴现场，对防止事故扩大、尽快恢复生产和组织事故调查提出要求。国家经贸委安全生产局也派人赶赴现场，对事故调查作出具体安排。根据国家经贸委安全生产局《关于调查乌鲁木齐石油化工总厂“2〃25”事故的函》(安全[1999]14号)的要求，中国石油天然气集团公司组成了以主管安全生产工作的副总经理黄炎为组长，中国石油天然气集团公司、新疆维吾尔自治区经贸委、新疆电力公司有关专家为成员的事故调查组。事故调查组按照国务院《特别重大事故调查程序暂行规定》(国务院令第34号)和国家经贸委《关于特别重大事故调查处理和批复工作有关问题的通知》(国经贸安全[1999]5号)精神，于2月26日进驻乌石化，经过为期14天的事故调查、取证和分析，查明了事故的原因。现报告如下：

一、事故经过

1999年2月25日，乌石化热电厂汽机车间主任薛良、副主任顾宗军与汽机车间15名工人当班，其中3号汽机组由司机曹磊、副司机黄汉添和马新俊值班。

凌晨1时37分48秒，3号发电机一变压器组发生污闪，使3号发电机组跳闸，3号机组电功率从41MW甩到零。汽轮机抽汽逆止阀水压联锁保护动作，各段抽汽逆止阀关闭。转速飞升到3159r／min后下降。曹磊令黄汉添到现场确认自动主汽门是否关闭，并确认转速。后又令马新俊启动交流润滑油泵检查。薛良赶到3号机机头，看到黄汉添在调整同步器。薛良检查机组振动正常，自动主汽门和调速汽门关闭，转速2960r／min，认为是污闪造成机组甩负荷，就命令黄汉添复位调压器，自己去复位同步器。由办公室赶至3号机控制室的顾宗军，在看到3号控制屏光字牌后(3号机控制盘上光字牌显示“发电机差动保护动作和“自动主汽门关闭”)，向曹磊询问有关情况，同意维持空转、开启主汽门，并将汽机热工联锁保护总开关切至“退除”位臵。随后顾宗军又赶到3号机机头，看到黄汉添正在退中压调压器，就令黄汉添去复位低压调压器，自己则复位中压调压器。黄汉添在复位低压调压器时，出现机组加速，机头颤动，汽轮机声音越来越大等异常情况(事后调查证实是由于低压抽汽逆止阀不起作用，造成外管网蒸汽倒流引起汽轮机超速的)。薛良看到机组转速上升到3300r／min时，立即手打危急遮断器按钮，关闭自动主汽门，同时将同步器复位，但机组转速仍继续上升。薛良和马新俊又数次手打危急遮断器按钮，但转速依然飞速上升，在转速达到3800r／min时，薛良下令撤离，马新俊在撤退中，看见的转速为4500r／min。

约1时40分左右，3号机组发生超速飞车。随即一声巨响，机组中部有物体飞出，保温棉渣四处散落，汽机下方及冷油器处起火。乌石化和热电厂领导迅速赶至现场组织事故抢险，并采取紧急措施对热电厂的运行设备和系统进行隔离。于凌晨4：20将火扑灭，此时，汽轮机本体仍继续向外喷出大量蒸汽，当将1.27MPa抽汽供外网的电动门关闭后，蒸汽喷射随即停止。

(八)切实加强对新建、改建和扩建以及检修项目的管理。在设备选型和工艺设计上严格把好质量关，在工程监理上严格把好验收关。不符合安全要求的坚决不放过。(九)加大防污闪工作的力度，消除外绝缘故障，确保电网安全可靠

二、事故性质及原因

经调查，这是一起由于关键设备存在隐患及事故应急处理时无序操作导致飞车的责任事故。主要原因如下：

(一)1.27MPa抽汽逆止阀阀碟铰制孔螺栓断裂使阀碟脱落，抽汽逆止阀无法关闭，是机组超速飞车的主要直接原因。

通过调查表明，3号机发生超速飞车是在按正常程序恢复生产，复位低压调压器时，由于外管网低压蒸汽倒流进入汽轮机所引起的。根据对1．27MPa抽汽逆止阀解体检查和鉴定结果证实，造成低压蒸汽倒流的原因是：抽汽逆止阀铰制孔螺栓断裂，阀碟脱落，致使该逆止阀无法关闭。

(二)运行人员在发电机差动保护动作后，应先关闭抽汽电动门后解列调压器。但依据制造厂资料编制的规程有关条款模糊不清，未明确上述操作的先后顺序，3号机组操作人员对操作顺序不明确；同时操作时主观相信抽汽逆止阀完好，未关闭电动门就解列调压器，造成实际上的无序操作，是机组超速飞车的次要直接原因。

(三)在事故处理中，司机曹磊在关闭抽汽电动门时投有确认阀门关闭情况，低压抽汽电动阀系统实际处于开启状态，使之与阀碟脱落的低压蒸汽逆止阀形成通道，导致低压蒸汽倒流，是飞车的间接原因(事故详细原因分析及责任者的划分见附件)。

三、对事故责任人的处理建议

(一)依据事故责任划分的结论，并依照有关条例规定，由国家经济贸易委员会对事故责任单位哈尔滨汽轮机有限资任公司的有关责任人员提出具体的事故处理意见。

(二)依据事故责任划分的结论，并依照有关规定，对乌石化有关事故责任人员提出如下处理意见：

1．对车间主任薛良给予撤销车间主任、开除厂籍、留厂察看一年处分；

2．对车间副主任顾宗军给予行政撤职处分；

3．对3号机司机曹磊给予行政记大过处分；

4．对副司机黄汉添给予行政记大过处分；

5．对副司机马新俊给予行政记过处分； 6．热电厂总工程师周万松对规程中有关条款模糊不清和对生产中存在的安全技术问题负有全面领导责任，给予行政记大过处分；

7．热电厂安全生产副厂长马军生，对全厂的安全生产负有直接领导责任，给予行政记大过处分；

8．热电厂厂长陈世全，应对此次事故负直接全面领导责任，给予行政降级处分；

9．乌石化安全生产副厂长王庭富，对总厂安全生产负有直接领导责任，给予行政记过处分；

10．乌石化厂长王永明作为企业安全生产第一责任人，应对总厂安全生产负全面领导责任，给予行政警告处分。

(三)建议乌石化对在管理、监督、审查、检修、维修及培训教育方面负有责任的其他人员按有关规定给予必要的行政处分。

四、改进措施

通过调查，我们认为，乌石化应认真吸取此次事故的教训，采取以下改进措施：(一)乌石化要组织全厂各级领导和职工进一步学习贯彻江泽民总书记对安全生产工作所作的一系列重要指示和国家有关安全生产的规定和文件，结合这次事故的教训，教育各级领导干部和职工，牢固树立“安全第一，预防为主”的思想，切实强化安全生产“责任臵于泰山”的意识，强化安全保生产，安全保效益，安全保稳定的观念，使广大职工自觉地把安全生产工作纳入到企业的生存和发展大局之中，尽快扭转安全工作的被动局面。

(二)进一步完善和落实各级安全生产责任制，真正做到安全生产人人有责。要严格执行岗位责任制，严格理顺生产操作程序，既要防止不到位，也要防止越位，职责必须明确。

(三)改进设计方案，不断完善汽轮发电机组的保护系统。抽汽式凝汽机组的调节保安系统，应保证在汽轮发电机组甩负荷和故障停机的任何情形下，除应当迅速关闭主汽门调速汽门外，还应同时关闭与抽汽关联的调速汽门(或旋转隔板)，以防抽汽逆止阀不严，由外网蒸汽倒汽造成机组超速飞车。在热工保护方面，为防止抽汽逆止阎不严，建议应考虑装设关闭时间小于1秒的快关阀，接人抽汽水压联锁保护中，以实现抽汽水压联锁保护双重化。为防止运行人员事故时误操作，将抽汽供热电动门接入热工保护的抽汽水压联锁保护中。当发生发电机跳闸甩负荷或发电机故障停机时，不但关闭抽汽逆止阀，同时还关闭供热电动门以切断汽源，防止汽轮机抽汽倒汽引起飞车事故。

(四)建立健全汽轮发电机热工联锁保护、定期试验制度和试验方法，确保热工连锁保护完好。完善定期试验制度以明确热工连锁保护，明确维护和试验人员与汽轮发电机组运行人员的责任，采取从保护热工联锁保护源头实际发讯的试验方法，避免由人为短接接点的方法做试验不能充分保证热工保护整体动作可靠的问题。(五)加强设备基础管理。要规范设备检修，建立完善的设备检修记录。对重点要害部位和关键设备的防范措施，要逐项确认，逐级负责。

(六)依据企业标准制订程序，及时修订规程，完善和规范规程的编制、审核和批准责任制。特别要充实和细化生产操作中事故预案制定及发现异常情况时的应急处理措施，对规程中可能引起汽轮发电机超速飞车的关键部分要引起足够的重视，确保规程准确无误。

(七)依靠计算机仿真技术，加强运行人员反事故能力的培训，努力提高运行人员的技术素质。此次事故的起因是主变压器35kV侧瓷套管发生污闪，且在事故当日前后相继发生三次污闪，因此防污闪工作有待进一步加强。应采取多种防污闪措施并举的治理方法，如35kV瓷瓶应加装2片增爬裙，110kV应至少加装3片。更换普通绝缘子为防污闪绝缘子，同时刷防污闪涂料，有条件的可采用硅橡胶合成绝缘子和局部配电装臵密闭。对穿墙套管采取提高一个电压等级的方法。对35kV和6kV系统为防止污闪原因造成单项接地时产生弧光接地过电压发展为接地短路故障，应尽可能采取自动性能较好的自动跟踪补偿的消弧线圈，以在系统运行方式变化时能有效的将接地电容电流限制在5A以内，充分发挥小电流接地系统的优越性，确保电网安全可靠。

--作者：udlk--发布时间：2006-10-4 14:35:12--

事故详细原因分析及费任者的划分

一、事故原因

(一)1.27MPa抽汽逆止阀阀碟铰制孔螺栓断裂使阀碟脱落，抽汽逆止阀无法关闭，是机组超速飞车的主要直接原因。

(二)运行人员在发电机差动保护动作后，应先关闭抽汽电动门后解列调压器，但依据制造厂资料编制的规程有关条款模糊不清，未明确上述操作的先后顺序，造成关闭抽汽电动门和解列调压器的无序操作，是机组超速飞车的次要直接原因。

(三)在事故处理中，司机曹磊在关闭抽汽电动门时没有确认阀门关闭情况，低压抽汽系统实际处于开启状态，使之与阀碟脱落的低压蒸汽逆止阀形成通道，是1.27MPa抽汽倒流飞车的间接原因。

二、事故原因分析

为分析事故原因，调查组反复多次进行了以下工作：1.现场观测、取证；2.查阅和分析原始记录、数据和资料；3.对事故当事人进行询问和笔录；4.解体设备；5.对关键设备和电汽机热工保护系统进行试验和测试；6.综合分析讨论。结果如下：

(一)通过对事故当事人的调查表明，3号机超速飞车是发生在复位低压调压器时。根据对1.27MPa抽汽逆止阀解体检查和鉴定结果证实：抽汽逆止阀铰制孔螺栓断裂，阀碟脱落，致使该逆止阀无法关闭。证实3号机超速飞车是由于逆止阀无法关闭，造成1.27MPa蒸汽倒汽引起。

1.机组在保护动作后，自动主汽门、调速汽门关闭，转速升到3159r／min后，最低转速降至2827r／min，历时约3分钟，这说明自动主汽门、调速汽门是严密的，该机调节系统动作正常。

2．发电机差动保护动作，机组转速上升到3159r／min，后降至最低时2827r／min；机组挂闸，开启自动主汽门，此时同步器在15.6mm，高压调速汽门没有开启，解列调压器，转速飞升到3300r／min ；打闸后，自动主汽门关闭，转速仍继续上升，最后可视转速为4500r／min；经现场确认：自动主汽门和高压调速汽门关闭严密。说明主汽系统对机组超速没有影响。

3．通过现场设备解体检查确定：4.02PMa抽汽逆止阀严密。4.02MPa蒸汽无法通过中压抽汽管道返汽至汽轮机。其他各段抽汽逆止阀经检查和鉴定均关闭严密。

(二)运行人员在发电机差动保护动作自动主汽门关闭后，未先确认抽汽电动门关闭就解列调压器，中压调速汽门和低压旋转隔板开启，因低压抽汽逆止阀无法关闭，致使1.27MPa抽汽倒汽至低压缸中造成机组超速飞车。

1．乌石化热电厂标准化委员会发布的《CC50－8.83／4.02／1.27型汽轮机运行规程》规定，发电机差动保护动作，发电机故障跳闸和汽轮机保护动作时，应依照7.12款7.12.2条执行，按故障停机处理；故障停机处理步骤依照7.1.3款执行。该7.1.3.7规定：停止调整抽汽，关闭供汽门，解到列、低调压器。

2．乌石化热电厂标准化委员会发布的《CC50－8.83／4.02／1.27型汽轮机启动运行规程》规定，汽轮发电机组负荷甩到零以后，调节系统不能维持空负荷运行，危急遮断器动作时，应依照7.10.1款7.10.1.2条中d项执行，解列中、低压调压器、关闭供汽门。此时，汽轮发电机组的状况与发电机差动保护动作后汽轮发电机组的状况完全相同，但《CC50－8.83／4.02／1.27型汽轮机运行规程》中的处理规程却与之相抵触。

3．哈尔滨汽轮机有限责任公司为乌石化热电厂提供的《CC50－8.83／4.02／1.27型汽轮机运行维护说明书／112.003.SM》，对关闭供热门和解列中、低压调压器这两项操作的顺序未做出说明。

4．当发电机差动保护动作、发电机出口油开关跳闸时，电磁解脱阀动作，危急遮断滑阀动作，泄去自动关闭器油，自动主汽门关闭。综合滑阀NO.1下一次脉动油泄去，增大高、中、低压油动机错油门下三路二次脉动油的泄油口。同时，由于发电机出口油开关跳闸，超速限制滑阀动作，直接泄去高、中、低压油动机错油门下三路二次脉动油使高、中、低压油动机加速关闭，以防止甩负荷时机组动态超速过大，使机组能可靠地维持空转。超速限制滑阀动作约三秒后自动恢复原位。与此同时，调压器切除阀也接受油开关跳闸信号而动作；泄去NO.2、N0.3综合滑阀下脉冲油压，使其落至下止点，从而增大高压油动机滑阀下脉冲油排油口；高压油动机得以迅速关闭，有效地消除了调压器在甩负荷时出现的反调作用。但同时也减少了低压油动机下二次脉动油的泄油口和上述综合滑阀N0．1增大低压油动机错油门下二次脉冲油的泄油口的作用恰好相反。然而哈尔滨汽轮机有限责任公司提供的《CC50－8.83／4.02／1.27型汽轮机调节保安系统说明书／112.002.SM》未对此作出说明，导致无法对低压旋转隔转板此时的启闭状态进行确认，给使用单位乌石化热电厂的有关人员判定上述情况下低压旋转隔板的启闭状态造成困难，在编制该型汽轮机运行规程中针对上述情况进行事故处理的有关条款时，误认为低压旋转隔板处于开启状态，因而无需对关闭电动抽汽门和解列调压器这两项操作规定先后顺序，给编制该型汽轮机运行规程造成误导。当发电机甩负荷时，汽轮机调节系统不能维持空负荷运行，危急遮断器动作时，也存在同样的问题。

5．乌石化热电厂标准化委员会在编写发布《CC50—8.83／4.02／1.27型汽轮机运行规程》时，编写、审核和批准等有关人员未就哈尔滨汽轮机有限责任公司提供的《CC50－8.83／4.0227型汽轮机启动维护说明书//112.003.SM》和《CC50—8.83／4.02／1.27型汽轮机调节保安系统说明书／／112.002.SN》上述内容向哈尔滨汽轮机有限责任公司提出疑义。

(三)3号机低压抽汽逆止阀因铰制孔螺栓断裂阀碟脱落，使1.27MPa外网蒸汽通过低压抽汽管道返到低压缸中，这是导致机组超速飞车的主要直接原因。在中低压调压器复位后，即机组在纯凝工况下，手打危急遮断器时，只能使自动主汽门和高压调速汽门关闭，中压调速汽门和低压旋转隔板不能关闭，无法将返汽量限制至最小，因而不能避免机组超速飞车。

(四)司机鲁磊在出现“发电机差动保护动作”和“自动主汽门关闭”信号后，进行停机操作。在DCS圆面上关闭各段抽汽电动门，但没有对电动门关闭情况进行确认，使1.27MPa蒸汽倒流至汽轮机低压缸成为可能(实际事故中1.27MPa抽汽三个电动门均在开启状态)。

(五)副司机黄汉添没有准确地向汽机车间主任薛良反映机组的真实情况。(六)汽机车间主任薛良和运行副主任顾宗军在事故发生时及时赶到现场是尽职尽责的行为。但违章代替司机与副司机操作，造成关闭抽汽电动门和解列调压器的无序操作。

三、事故责任划分

(一)机组超速飞车的主要直接原因是1.27MPa抽汽逆止阀铰制孔螺栓断裂使阀碟脱落，抽汽逆止阀无法关闭。抽汽逆止阀铰制孔螺栓的断裂原因是该项事故责任划分的关键。

事故调查时，在1.27MPa水平布臵的抽汽管道内沿抽汽流向距抽汽逆止阀约l0余米处的抽汽电动门前找到了铰制孔螺栓断裂部分。中国科协工程联失效分析和预防中心石油管材与装备分个L1对该螺栓残样进行了试验分析得出如下结论：

1．断口微观形貌分析结果证实，螺栓为疲劳断裂；

2．螺栓残样化学成分分析结果表明螺栓材料为1Cr13，符合制造厂技术条件要求；

3．力学性能试验结果表明，除硬度实验值为160HB(技术条件197－229HB)偏低外，其他指标符合工厂技术条件要求；

4．螺栓残样金相组织为回火索氏体十铁索体，属于正常调质状组织； 5．宏观断口具有疲劳断裂特征，断口形貌分为两部分，即疲劳区和瞬断区。疲劳裂纹起源于外表面，具有多源特征，形成的疲劳区呈圆环状，表面平坦；光滑，呈黑色。瞬断区位于中心部位，呈椭圆状，表面蛆糙，基本呈现黑色和黄褐锈色。疲劳区和瞬断区交界处可见明显的同心圆疲劳辉纹；

6．断口附近截面尺寸与螺栓其他部位截面尺寸一致。螺栓中部有51～64mm长度范围的磨损区，有啃咬痕迹。

根据中国科协工程联失效分析和预防中心石油管材与装备分中心的上述试验分析的结论，该螺栓残样的尺寸、化学成分和力学性能符合工厂技术条件要求。可确认该螺栓为1.27MPa抽汽逆止阀铰制孔螺栓的断裂部分。

参阅哈尔滨汽轮机有限责任公司为事故调查组提供的1.27MPa抽汽逆止阀的装配图和铰制孔蛹栓加工图(哈尔滨汽轮机有限责任公司《1.27MPa抽汽逆止阀铰制子孔螺栓加工图》和《1.27MPa抽汽逆止阀装配图》)可以看出：螺栓依靠两只螺帽紧固。图上未提出螺栓装配的其他技术要求，也未见任何其他螺帽止退措施。由此推断，两只螺帽上紧后，当1.27MPa抽汽的正常运行中进行切投时，由于温度变化，出现交变热应力，引起该螺栓应力集中区发生疲劳断裂。(从铰制孔螺栓加工图中螺杆台阶处的尺寸与铰制孔螺栓断裂处尺寸基本吻合)。

中国科协工程联失效分析和预防中心石油管材与装备分中心的试验分析中关于宏观断口的结论还证实，铰制孔螺栓外貌和断口处没有其他损伤。可排除安装和检修维护人员在安装检修时因安装检修工艺问题造成的螺栓损伤。

综上分析可以认定，该型抽汽逆止阀的设计采用铰制孔螺栓固定阀碟，并且未采用其他螺帽止退措施，使铰制孔螺栓在抽汽逆止阀的正常运行工况下，承受材质不能允许的交变应力，导致铰制孔螺栓疲劳断裂。

基于对铰制孔螺栓断裂原因的分析，该项事故资任的主要责任是制造厂家哈尔滨汽轮机有限资任公司的产品设计责任。哈尔滨汽轮机有限资任公司的有关设计、审核和批准人员应共同承担该项事故责任。

使用单位乌石化应承担因检修维护不到位，未及时发现和消除抽汽逆止阀铰制孔颊栓断裂阀碟脱落这一重大事故隐患的责任。

在1998年10月19日进行的1.27MPa抽汽逆止阀阀门检修记录上，没有阀门的关键部位铰制孔螺栓的检修记录，“阀门严密性实验”一栏空白。只进行了液控头动作实验，试验结果正常。在“其他记事”一栏记录“10月24日晚开机前试验，逆止阀动作试验合格”。

于1998年5月至6月进行的3号汽轮发电机组鉴定性大修。未对1.27MPa抽汽逆止阀进行解体鉴定性大修，属于检修漏项。乌石化热电厂负有设备检修计划审核管理职责的有关人员对此负有设备检修计划审核管理责任。

(二)造成机组超速飞车的次要直接原因是依据制造厂资料编制的规程有关条款模糊不清，未明确关闭抽汽电动门和解列调压器操作的先后顺序，造成无序操作。该项事故责任应划分为两部分：其一是制造厂哈尔滨汽轮机有限责任公司为乌石化热电厂提供的《CC50－8.83／4.02／1.27型汽轮机调节保安系统说明书//112.002.SM》中，当发电机差动保护动作、发电机出口油开关跳闸时及发电机甩负荷、汽轮机调节系统不能维持空负荷运行危急遮断器动作时，未对关键部件－低压旋转隔板的启闭情况做出说明，给使用单位乌石化热电厂的有关人员判定上述情况下低压旋转隔板的启闭状态造成困难，在编制该型汽轮机运行规程中针对上述情况进行事故处理的有关条款时，误认为低压旋转隔板处于开启状态，因而无需对关闭电动抽汽门和解列调压器这两项操作规定先后顺序。同时厂家提供的《CC50－8.83/4.02／1.27型汽轮机启动维护说明书／／112.003.SM》中，对事关机组能否安全运行的关闭抽汽电动供热门和解列中、低压调压器这两项操作的顺序未做出说明。因此制造厂家哈尔滨汽轮机有限责任公司应对此负主要直接责任。其二是乌石化热电厂的规程编写、审核和批准等有关人员未就哈尔滨汽轮机有限责任公司提供的《CC50—8.83／4.02／1.27型汽轮机启动运行维护说明书／／112.003.SM》和《CC50—8.83／4.02／1.27型汽轮机调节保安系统说明书／／112.002.SM》上述内容向哈尔滨汽轮机有限责任公司提出疑义。应对此负有次要直接责任。

哈尔滨汽轮机有限责任公司的《CC50－8.83／4.02／1.27型汽轮机调节保安系统说明书／／112.002.SM》和《CC50－8.83／4.02／1.27型汽轮机启动维护说明书／／112.003.SM》的编写、审核和批准人员对此共同负有主要直接责任。

乌石化热电厂的规程主要编写、审核和批准人员对此共同负有次要直接资任。(三)机组超速飞车的次要直接原因的另一方面是运行人员在发电机差动保护动作后进行事故处理操作时，应先关闭抽汽电动门后解列调压器。该项事故责任应由参与事故指挥和操作的人员共同承担。

指挥并参与操作的汽机车间主任薛良，在未从3#并汽轮发电机组当班司机曹磊处全面了解机组状况的情况下(仅从不对汽轮发电机组主设备负责的副司机黄汉添处了解机组的非全面情况)，就指挥并违章代替司机与副司机操作。指挥副司机黄汉添进行解列中、低压调压器的操作前未核实抽汽电动门关闭与否，是造成关闭抽汽电动门和解列调压器无序操作的主要事故责任者。

副司机黄汉添违章接受汽机车间主任薛良的错误指令，而且未提出任何异议。是造成不正确操作的直接事故责任者。

汽机车间运行副主任顾宗军，在控制室内，虽了解机组的全面情况，但未确认抽汽电动门关闭与否就在看到副司机黄汉添进行解列中压调节器操作时，不但不对其操作进行制止，反而代替其进行该项操作，且指挥黄进行解列低压调压器操作。是造成事故不正确操作的直接事故责任者。

(四)司机曹磊在关闭抽汽电动门时，没有确认电动阀门是否关闭，对机组飞车负有直接责任。

(五)热电厂总工程师周万松对热电厂生产中的安全技术问题全面负责。负责审核热电厂安全技术规程。应对规程中有关条款模糊不清和对生产中存在的安全技术问题负有领导责任。

(六)热电厂生产副厂长马军生，对全厂的安全生产具体负责。在检查各单位安全生产规章制度的建立和执行情况方面，以及在组织制订、修订和审定安全规章制度、安全技术规程方面应负有直接领导责任。

(七)热电厂厂长陈世全，是热电厂安全生产第一责任人，对热电厂的安全生产全面负责。在负责落实各级安全生产责任制和组织审定并批准热电厂安全规章制度、安全技术规程和安全技术措施方面，存在未尽职尽责之处，应对此次事故负全面领导责任。

(八)乌石化安全生产和设备副厂长王庭富，对安全生产和设备管理负有领导责任。

(九)乌石化厂长王永明作为企业安全生产第一责任人应对安全生产负全面领导责任。

第五篇：6~50MW汽轮发电机组本体安装顺序

6~50MW凝汽式汽轮发电机组本体安装顺序设备开箱验收汽轮机、发电机、励磁机基础检查与几何尺寸校核垫铁配置、安装（垫铁位置确定、基础研磨、平垫铁厚度计算、平垫铁加工、垫铁研磨）滑销系统修配（前轴承座纵销、后汽缸的横销）台板检查安装（台板与前轴承座、台板与后汽缸研磨）轴承座清理检查（渗油试验）台板与前轴承座整体就位、找正下汽缸检查及组合轴承的安装下汽缸就位、找正汽轮机转子检查清理汽轮机转子就位找中心（以前后油挡为基准）和转子扬度测定下汽缸按汽轮机转子为基准定位找正，下汽缸定缸，轴承座定位，紧地脚螺栓转子的晃动度、转子各端面瓢偏、大轴的弯曲度测量发电机台板就位及找正、4#轴承座就位找正发电机转子的晃动度、联轴器端面瓢偏值的测量3#、4#轴瓦和垫块修刮修刮轴瓦及垫块，转子扬度复测汽轮机及发电机靠背轮预找中心上汽缸组合，汽缸中分面间隙测量推力轴承修刮，推力间隙测量、调整空气冷却系统安装喷嘴组的安装隔板安装发电机定子就位、初步找正隔板找中心（拉钢丝法）及隔板调整、转子定位向发电机定子内穿放转子上、下隔板膨胀间隙测量调整装汽封环，吊入转子，测量并调端整轴封及隔板汽封间隙（上、下同做）台板联系螺栓间隙测量调整通流部分间隙的检查和调整汽轮机扣缸，冷紧、热紧汽缸结合面螺栓汽轮发电机转子找中心汽轮发电机转子靠背轮绞孔连接调整发电机空气间隙及磁场中心端盖风挡间隙调整主油泵安装及前轴承座内部管路安装各轴承间隙、紧力、油挡间隙测量调整调速汽门支架及调试汽门安装二次灌浆安装温度计、膨胀指示器、前轴承座角销修刮