关于“强柱弱梁”的一点学习心得

第一篇：关于“强柱弱梁”的一点学习心得

关于“强柱弱梁”的一点学习心得

看了很多汶川地震的房屋破坏照片，发现大多数房屋都未能实现“强柱弱梁”，柱破坏了，梁却完好无损。所以要在设计中真正实现“强柱弱梁”，已经成为我们关心的大问题。最近看了一篇朱炳寅老师的文章，结合我们在实际工程中的操作，学习总结如下：

1.弹性计算模型加大了框架梁端负弯矩：内力计算位置位于梁柱交点（在柱截面中心处），而我们抗力验算的却是梁端截面处（柱边），同样如果用PKPM验算裂缝时，内力取值和实际截面位置也不统一，这样导致梁端配筋过大。所以我认为在计算时，如果框架柱较大，应该考虑“刚域”，在验算梁端裂缝时应该取柱边弯矩，这样可以有效的降低梁端配筋。

2.梁端底部配筋过大：现在很多人都是把跨中梁底所需的钢筋全部伸入支座，这样就大大超过按强柱弱梁计算所需的梁端配筋量，还谈什么“强柱弱梁”呢。所以实际操作中，当梁底有多排钢筋时，可仅考虑第一排伸入支座（当然应满足计算要求），其它各排钢筋在柱截面外截断(还可以避免节点钢筋太多），GB图集有这样的表示方法。

3.实配钢筋远大于计算值：有些同志在梁配筋时盲目放大，有些能超过20%以上（尤其是梁端），其实这对工程抗震不仅没有好处，而且大大有害，使“强柱弱梁”实现起来很困难。所以建议梁端负配筋实配时不应再放大（其实少配个5%都不要紧，只是审图会提意见），梁端正弯矩钢筋超配比例也要控制。

4.对于楼板的影响，一般程序考虑了刚度放大系数，这样导致梁分配的内力加大了，而配筋时却难以考虑板中钢筋的有利作用，所以

导致梁配筋变大。大家可能都知道，在考虑梁刚度放大系数后，梁配筋要比不考虑大不少。这个问题只能通过相应的科学研究解决了。

5.规范上也只有9度时的一级框架，柱弯矩放大系数才考虑梁实配钢筋后的承载力。所以为了实现“强柱弱梁”，我们应该还是要适当放大一点柱配筋。

6.施工时，因为节点处钢筋太多，所以节点处柱箍筋的加密很多时候都难以做到，这个问题我们在设计时应该如何更好地考虑，也希望大家能讨论讨论。

关于第2点补充下个人观点：我认为将跨中梁底所需的钢筋部分伸入支座，当进行计算支座负筋时，可按照T形截面进行计算，考虑梁底钢筋承担的受压作用。

第二篇：强柱弱梁、强剪弱弯、强节点弱构件的概念解读（xiexiebang推荐）

如何理解“强柱弱梁”？

1，“强柱弱梁”的本质

指梁柱节点处，柱端实际受弯承载力大于梁端实际受弯承载力。2，为什么要保证“强柱弱梁”？

因为框架结构的变形能力与其破坏机制有很大的关系。

研究表明：梁先屈服，即梁端先出现塑性铰，可使整个框架结构产生较大的内力重分布，从而增强结构的耗能能力和极限层间位移，抗震性能较好。

若柱先屈服，则可能使整个结构变成几何可变体系，造成结构倒塌。3，怎样保证“强柱弱梁”？

一般采用增大柱端弯矩设计值的方法（框架抗震等级为一、二、三级时，柱端弯矩增大系数分别取1.4、1.2、1.1），PKPM程序自动考虑这一规定。

4，哪些因素导致无法准确实现“强柱弱梁”？

① 结构内力分析时考虑了楼板的约束作用（梁截面为T形，PKPM中以边梁和中梁的刚度放大系数来考虑），但梁的承载力设计时仍以矩形截面来配筋，并没有考虑楼板的约束作用，低估了梁的承载能力。

实际应该这样处理：按T形截面进行的内力分析，就应根据所得的承载力按T形截面进行配筋；或者将按T形截面进行内力分析后所得的承载力除以梁刚度放大系数，然后按矩形截面进行配筋。

② 梁端配筋采用的是柱中线处的内力，而实际上应该采用柱边的内力，而柱中线处的内力比柱边的内力大约20%，实际上增加了梁端的配筋。

③ 由于设计习惯和钢筋需要归并等原因造成梁配筋的增大。

如何理解“强剪弱弯”？

1，“强剪弱弯”的本质

指梁、柱和剪力墙底部的斜截面实际受剪承载力大于实际受弯承载力。

2，为什么要保证“强剪弱弯”？

因为弯曲破坏是延性破坏，有一定的征兆，如裂缝、挠度等；而剪切破坏是脆性破坏，没有任何预兆突然破坏。所以要保证构件在发生弯曲破坏前不产生剪切破坏。

3，怎样保证“强剪弱弯”？

一般采用增大梁端、柱和剪力墙剪力增大系数的方法（框架抗震等级为一、二、三级时，梁端剪力增大系数分别为1.3、1.2、1.1；柱剪力增大系数分别为1.4、1.2、1.1；剪力墙抗震等级为一、二、三级时，剪力墙剪力增大系数分别为1.6、1.4、1.2）。PKPM程序自动考虑这一规定。

具体配筋时，可采取以下措施来尽量保证“强剪弱弯”：

1，增大箍筋直径，减小箍筋间距。

2，必要时，某些构件的箍筋可全长加密，如连梁、短柱等。

3，主次梁交接处，设置附加箍筋和弯起钢筋。

如何理解“强节点弱构件”？

1，“强节点弱构件”的本质

指节点区域的实际承载力大于构件的实际承载力。

2，为什么要保证“强节点弱构件”？

因为节点失效，与之相连的梁柱等构件全部失效，结构也坍塌失效。

3，如何保证“强节点弱构件”？

一般通过构造措施来解决，如规定梁纵筋的锚固长度、锚固形式等，详见《混凝土结构设计规范》10.4节梁柱节点。

梁的延性靠的是箍筋，箍筋约束混凝土，可延长混凝土从受压到破坏的时间。地震时产生的水平剪力主要靠箍筋来承担，这也是需要提高延性时采用箍筋加密的根本原因。

而梁的纵筋主要用来承担竖向荷载产生的弯矩。梁的底面和顶面纵筋的比值是用来提高梁端的塑性转动能力，不是梁延性的主要控制因素。

“强梁弱柱”破坏分析

抗震设计中, “强柱弱梁”、“强剪弱弯”、“强节点弱杆件”一直是各国抗震规范所强调的, 但汶川地震的实际情况不容乐观。实现“强柱弱梁”,现行规范存在不足。叶列平等[ 2] 就“强柱弱梁”未能实现的原因提出诸多观点, 认为出现这一破坏现象的原因有: 填充墙等非结构构件的影响;楼板对框架梁的承载力和刚度增大的影响;框架梁跨度和荷载过大, 使梁截面尺寸增大, 梁端抗弯承载力增大;!梁端超配筋和钢筋实际强度超强;∀ 柱轴压比限值规定偏高, 柱截面尺寸偏小;# 柱最小配筋率和最小配箍率偏小;∃ 大震下结构受力状态与结构弹性受力状态存在差异;% 梁柱可靠度的差异。现阶段而言, 应主要考虑以下几个方面的因素。1.1 填充墙等非结构构件影响

填充墙作为框架结构的重要组成部分, 主要起围护作用, 而不作为受力构件存在。但其存在不可避免地影响结构受力性能: 结构错层处、楼梯、窗下等部位, 填充墙使框架长柱变成短柱, 发生剪切破坏;同一楼层间填充墙位置、数量的变化, 在水平方向改变结构的侧向刚度分布, 从而改变地震内力的分布;不同楼层间填充墙位置、数量的变化, 在竖直方向改变层间刚度分布, 形成“薄弱层”,最终导致“层屈服机制”的出现。现行抗震规范[ 3] 第3.7.4 条规定: 围护墙和隔墙应考虑对结构抗震的不利影响, 避免不合理设置而导致主体结构的破坏, 但未给出如何考虑填充墙对结构抗震不利影响的具体方法。工程计算中常采用考虑非承重墙刚度对结构自振周期的折减系数T 来调整结构的自振周期, 从而影响地震力的计算, 这事实上是远远不够的。笔者通过有限元程序分析一典型框架结构(结构尺寸及布置如图2, 底层层高3.9 m, 其余为3.3m, 共10 层, 梁、板混凝土强度等级为C30、柱为C35)不同填充墙材料、不同空间布置时, 在T aft 地震波、El-Cent ro 地震波和广州人工波作用下的结构地震反应, 认为:(1)填充墙材料性质造成其自身刚度的不同, 随填充墙自身刚度减小, 对框架抗侧刚度的贡献减小, 依次是标准砖、空心砖、加砌混凝土砌块, 但即使采用低强度砌块, 填充墙刚度对框架结构的影响也不能完全忽略。

(2)结构同一层随隔墙数量增加, 周期减小, 结构刚度变大, 层间刚度突变越来越不明显, 当上下层 的隔墙布置仅有少量差异时, 结构周期非常接近, 影响很小。

(3)令楼层填充墙截面面积与其上相邻一层填充墙截面面积之比为w , 当某层 ≤45%时, 应将该

层视为“薄弱层”。为保证有足够的安全度, 实际设计过程中, 建议w 不低于60%。

(4)“薄弱层”在底层时, 对结构整体性能影响最大, 地震力作用下底层发生破坏的可能性最大;“薄弱层”往顶层移动, 只在“薄弱层”位置处位移增大,刚度突变, 上下层刚度比增加, 但与其上相邻三层刚

度均值之比却在减小, 刚度比不满足规范要求;“薄弱层”在顶层时, 对结构整体影响最小。(5)“薄弱层”填充墙的数量及其在楼层中的位置是影响自振周期计算的两个主要原因;随“薄弱层”位置不同, 填充墙对框架抗侧刚度的参与率不同, 随高度增加而有所减小, 建议规范提出考虑填充墙影响的框架抗侧刚度计算模型。

1.2 楼板对框架梁承载力及刚度的影响框架结构中, 楼板与梁共同浇注, 实际参与梁的受力, 一定程度上提高了框架梁的抗弯刚度和承载力。影响现浇楼板对框架梁增强作用程度的主要因素有节点类型、横向梁刚度以及侧向位移值[ 4]。楼板内的钢筋会使框架梁的实际抗弯承载力增大20%～30%, 甚至有些情况下会增大近1 倍[ 5]。但结构设计中仅考虑楼板对框架梁抗弯刚度的提高, 将中梁和边梁的刚度按原框架梁矩形截面刚度乘2.0 或1.5的增大系数。此做法虽然增大了梁端弯矩, 但同时亦增大了梁的配筋, 且楼板钢筋的作用未计入。因此,要真正实现“强柱弱梁”的设计目标, 必须考虑楼板有效翼缘宽度范围内, 梁受到的增强作用, 并将其等效为T 形或者 形梁进行设计计算。1.3 柱轴压比的影响

文献[ 3] 规定, 框架结构柱的轴压比限值在0.7～0.9 之间, 随抗震等级提高而减小。与日本规范相比, 我国规范的轴压比要大很多, 是其2～3 倍。轴压比限值越高, 柱的截面允许尺寸就越小。这一做法虽然能够满足使用空间大、美观经济的要求, 但减小了安全储备, 同时降低了梁柱线刚度比, 使得“强柱弱梁”机制难以实现。抗震规范对“强柱弱梁”的考虑现行抗震规范对“强柱弱梁”的考虑主要通过调整梁端柱端弯矩的比值来控制。由于地震的复杂性、楼板的影响、钢筋屈服强度的超强, 难以通过精确的计算真正实现“强柱弱梁”。

规范最新修订稿[ 6] 即送审稿对上述条款作了适当调整, 提高了框架结构的柱端弯矩增大系数, 从原先的“一级取1.4、二级取1.2、三级取1.1”,提高到“一级取1.7、二级取1.5、三级取1.3;其他结构类型中的框架, 一级取1.4、二级取1.2、三、四级取1.1”。为了防止底层柱底过早出现塑性屈服, 对原先的“一、二、三级框架结构的底层, 柱下端截面组合的弯矩设计值, 应分别乘以增大系数1.5、1.25和1.15”,提高到“一、二、三、四级框架结构的底层, 柱下端截面组合的弯矩设计值, 应分别乘以增大系数1.7、1.5、1.3 和1.2”。同时指出, 要真正实现“强柱弱梁”,除了按实际配筋计算外, 还应计入梁两侧有效翼缘范围楼板钢筋的影响。所以送审稿虽在一定程度上加大了框架柱的配筋量, 但能否真正实现“强柱弱梁”, 尚存在疑问。

送审稿(文献[ 6])同时修改了框架结构的抗震等级确定条件, 将文献[ 3] 中以30 m 为界限区分不同设防烈度区域的抗震等级, 改为以24 m 作为界限高度;并将柱轴压比限值, 从原先的一级取0.7、二级取0.8、三级取0.9, 降低为一级取0.65、二级取0.75、三级取0.85。这对24～30 m 高的框架结构来讲, 承载力得到较大提升, 同时, 柱轴压比限值的减小一定程度上提升了柱的承载力和刚度。

此外, 送审稿从“强剪弱弯”角度出发, 提高了柱剪力增大系数: 由原先的一级取1.4、二级取1.2、三级取1.1, 提高到一级取1.5、二级取1.3、三级取1.2。“强柱弱梁”破坏机制的实现受到众多实际因素的制约, 必须进一步研究填充墙等非结构构件对梁柱刚度的影响并体现到设计计算中去;必须进一步研究现浇楼板对梁刚度和承载力的影响, 并在实际设计中予以考虑;还需要更为严格地限制柱的轴压比, 以提高柱的刚度至合理范围。

建筑抗震规范送审稿虽然提高了柱的弯矩增大系数和剪力增大系数, 同时降低了判别框架结构抗震等级的界限高度, 使柱承载力得到提高。算例柱的抗弯承载力提升10.8% ～33.1%, 抗剪承载力提升11.1% ～19.3%, 但仍“只在一定程度上减缓柱端的屈服”。在柱承载力提高的同时, 结构造价有所提高,总造价增加19.9%左右。

保证强柱弱梁、强剪弱弯、强节点弱构件的概念设计

为了保证强柱弱梁，强剪弱弯，强节点弱构件的抗震设计概念，设计中应满足如下要求： ⑴ 实配柱纵筋和箍筋时，应考虑梁翼缘板的作用和梁裂缝宽度验算或超配而增加梁纵筋的影响。

⑵ 对于大跨度的框架结构，框架柱的线刚度须大于框架梁的线刚度的1.1倍。

⑶ 高层建筑结构柱的最小截面不应小于350×400，且须满足梁钢筋的水平锚固的要求。⑷ 框架柱纵向钢筋的最小配筋率，应比《建筑抗震设计规范》规定的最小配筋率提高0.2%，框架柱纵向钢筋直径宜≥16㎜。

⑸ 对于底层空旷（如架空层、商场、骑楼等），二层以上框架之间有砌体的框架建筑，须考虑二层以上砌体的侧面刚度，底层应布置适量的剪力墙或支撑，控制底层和二层的刚度比，底层竖向构件地震剪力应乘以1.15的放大系数。

(6)剪力墙竖向分布钢筋直径应≥10㎜，剪力墙边缘构件（暗柱）钢筋直径应≥14 ㎜

汶川地震震害表明，结构柱底或柱顶破坏严重，未能体现强柱弱梁、强剪弱弯的设计概念，由于梁翼缘板和梁裂缝宽度验算增加的梁纵筋的作用，低估了梁端的承载力，相对高估了柱端承载力，因此在实配柱纵筋和箍筋时，应考虑这部分梁纵筋的影响： 柱增加的单向纵筋和箍筋可按以下简化计算确定：

为了减轻设计人员的工作量，可按以下方法配筋：（a）考虑梁翼缘板的影响时，柱纵筋单边增加3（二级钢），柱箍筋增加量对于小截面框架柱（高度），在箍筋间距200 情况下，单边增加0.503(即一级钢)；对于框架柱截面高度大于，柱箍筋可不增加。

（b）考虑梁裂缝宽度验算或超配影响时，柱纵筋单边增加50%Agb，Agb为验算裂缝宽度或超配增加的梁面支座钢筋。柱箍筋应计算其增加量。一般情况下，由于有板的有利作用，无须再增加梁支座钢筋的数量。

⑵ 对于大跨度的框架结构，规定了柱截面的最小尺寸，由于梁跨度大，梁截面和梁跨中底筋较大，梁底筋全部伸入柱内，也形成了强梁。因此框架柱的截面和配筋也应满足强柱弱梁的设计概念。

⑶ 对于4-6.8m跨度的高层框架剪力墙结构，按照规范的轴压比要求设置柱截面，截面尺寸偏小，有些可达到350×350㎜，需控制最小的截面尺寸，且还须满足梁的纵筋的水平锚固要求；

⑷ 柱纵向钢筋按规范最小配筋率配制钢筋时，柱钢筋直径偏小，很多工程采用Φ14钢筋即可达到要求；设计时未考虑梁翼缘板对梁端承载力提高，不能满足强柱弱梁的设计概念，因此规定柱最小的配筋率和直径的最小值。

⑸ 对于底层空旷（二层以上框架之间有砌体）的建筑，底层结构柱在汶川地震震害非常严重，震害表明，二层以上砌体对侧向刚度贡献还是很大的，这会造成底层和二层以上的刚度比相差较大，底层存在软弱层，设计时需考虑上、下层刚度的差异，最直接有效的办法即在空旷底层设置剪力墙或支撑，且底部竖向构件地震剪力放大1.15倍。

(6)200mm厚剪力墙竖向分布钢筋直径用8㎜和暗柱钢筋直径用12㎜，虽可满足规范的最低限要求，但整栋建筑均采用规范的最低限要求，是不合适的，因此规定钢筋的最小直径。

读书的好处

1、行万里路，读万卷书。

2、书山有路勤为径，学海无涯苦作舟。

3、读书破万卷，下笔如有神。

4、我所学到的任何有价值的知识都是由自学中得来的。——达尔文

5、少壮不努力，老大徒悲伤。

6、黑发不知勤学早，白首方悔读书迟。——颜真卿

7、宝剑锋从磨砺出，梅花香自苦寒来。

8、读书要三到：心到、眼到、口到

9、玉不琢、不成器，人不学、不知义。

10、一日无书，百事荒废。——陈寿

11、书是人类进步的阶梯。

12、一日不读口生，一日不写手生。

13、我扑在书上，就像饥饿的人扑在面包上。——高尔基

14、书到用时方恨少、事非经过不知难。——陆游

15、读一本好书，就如同和一个高尚的人在交谈——歌德

16、读一切好书，就是和许多高尚的人谈话。——笛卡儿

17、学习永远不晚。——高尔基

18、少而好学，如日出之阳；壮而好学，如日中之光；志而好学，如炳烛之光。——刘向

19、学而不思则惘，思而不学则殆。——孔子

20、读书给人以快乐、给人以光彩、给人以才干。——培根

第三篇：个人简历-梁玉柱

个人简历

姓名：梁玉柱（Leo）

现住址：山东省东营市胜泰大厦410

电话 ：***

电子邮件：duffyleo@163.com

应聘职位EF外教助理

工作经历

阜丰集团内蒙古分公司黄原胶厂，呼和浩特

污水处理工序 班长、副工段长 2007.6.– 2007.11.前期参与厂建工作，后期保证工序稳定正常运行，因欲回山东发展，于2007年11月15日辞职。

上海万农网络科技有限公司，济南

电话销售代表、总经理助理 2007.11.– 2008.5.主要从事电话营销和会议营销，最高业绩3000元。

绿色世纪健康产业连锁集团，济南

2008.6.– 2010.6.保健品营销顾问、主管，后期在其子公司邦家租赁任租赁顾问

客户以中老年人为主，主要宣传健康养生理念，介绍其进行免费亚健康检测，由主管经理介绍其加盟分红。单月最高业绩18万元。济南腾祥世纪科技有限公司，济南

20010.10.– 2011.7.区域经理，主要负责德州、东营、日照市场开拓，真正介入业务领域谈单、促单、成交全过程，单月最高业绩3.3万元。

教育

山东大学生命科学学院

生物科学专业学士学位

生科02级班长、校京剧爱好者协会宣传部常务委员 2002-2007

语言

大学英语四级合格，六级421分。普通话二级甲等88.15分。

信念 确定方向，全力以赴，坚持走下去，就一定可以做到优秀；追求优秀，成功就会随之而来。

第四篇：个人梁板柱总结

梁设计相关规定汇总

纵向受力钢筋(《砼规》P115，9.2.1)

1、伸入梁支座范围内的钢筋不应少于2根。

2、梁高不小于300mm时，钢筋直径不应小于10mm；梁高小于300mm时，钢筋直径不应小于8mm。

3、梁上部钢筋水平方向的净间距不应小于30mm和1.5d；梁下部钢筋水平方向的净间距不应小于25mm和d。当下部钢筋多于2层时，2层以上钢筋水平方向的中距应比下面2层的中距增大一倍；各层钢筋之间的净间距不应小于25mm和d，d为钢筋的最大直径。

4、在梁的配筋密集区域宜采用并筋的配筋形式。上部纵向构造钢筋(《砼规》P117，9.2.6)

1、当梁端按简支计算但实际受到部分约束时，应在支座区上部设置纵向构造钢筋。其截面面积不应小于梁跨中下部纵向受力钢筋计算所需截面面积的1/4，且不应少于2根。该纵向构造钢筋自支座边缘向跨内伸出长度不应小于l0/5，l0为梁的计算跨度。

2、对架立钢筋，当梁的跨度小于4m时，直径不宜小于8mm；当梁的跨度为4m～6m时，直径不应小于10mm；当梁的跨度大于6m时，直径不宜小于12mm。箍筋(《砼规》P119，9.2.9)

1、按承载力计算不需要箍筋的梁，当截面高度大于300mm时，应沿梁全长设置构造箍筋；当截面高度h=150mm～300mm时，可仅在构件端部l0/4范围内设置构造箍筋，l0为跨度。但当在构件中部l0/2范围内有集中荷载作用时，则应沿梁全长设置箍筋。当截面高度小于150mm时，可以不设置箍筋。

2、截面高度大于800mm的梁，箍筋直径不宜小于8mm；对截面高度不大于800mm的梁，不宜小于6mm。梁中配有计算需要的纵向受压钢筋时，箍筋直径尚不应小于d/4，d为受压钢筋的最大直径。

3、梁中箍筋的最大间距宜符合砼规表9.2.9的规定；当V大于0.7ftbh0+0.05Npo时，箍筋的配筋率尚不应小于0.24ft/fyv。

4、在梁中配有按计算需要的纵向受压钢筋时，箍筋应符合以下规定：

1）箍筋应做成封闭式，且弯钩直线段长度不应小于5d，d为箍筋直径。

2）箍筋的间距不应大于15d，并不应大于400mm。当一层内的纵向受压钢筋多于5根且直径大于18mm时，箍筋间距不应大于10d，d为纵向受压钢筋的最小直径。

3）当梁的宽度大于400mm且一层内的纵向受压钢筋多于3根时，或当梁的宽度不大于400mm但一层内的纵向受压 钢筋多于4根时，应设置复合箍筋。

纵向构造钢筋(《砼规》P122，9.2.13)

梁的腹板高度hw不小于450mm时，在梁的两个侧面应沿高度配置纵向构造钢筋。每侧纵向构造钢筋（不包括梁上、下部受力钢筋及架立钢筋）的间距不宜大于200mm，截面面积不应小于腹板截面面积（bhw）的0.1%，但当梁宽较大时可以适当放松。

砼受压区高度(《砼规》P167，11.3.1)

梁正截面受弯承载力计算中，计入纵向受压钢筋的梁端砼受压区高度应符合下列要求：一级抗震等级x≤0.25h0；

二、三级抗震等级x≤0.35h0；式中：x—砼受压区高度；h0—截面有效高度。截面尺寸(《砼规》P168，11.3.5)

1、截面宽度不宜小于200mm；

2、截面高宽比不宜大于4；

3、净跨与截面高度的比值不宜小于4。

钢筋配置(《抗规》P60,6.3.3 《抗规》P61,6.3.4)

梁的钢筋配置，应符合下列各项要求：

1、梁端计入受压钢筋的砼受压区高度和有效高度之比，一级不应大于0.25，二、三级不应大于0.35。

2、梁端截面的底面和顶面纵向钢筋配筋量的比值，除按计算确定外，一级不应小于0.5，二、三级不应小于0.3。

3、梁端箍筋加密区的长度、箍筋最大间距和最小直径应按砼规表6.3.3采用，当梁端纵向受拉钢筋配筋率大于2%时，表中箍筋最小直径数值应增大2mm。

梁的钢筋配置，尚应符合下列规定：

1、梁端纵向受拉钢筋的配筋率不宜大于2.5%。沿梁全长顶面、底面的配筋，一、二级不应少于2Φ14，且分别不应少于梁顶面、底面两端纵向配筋中较大截面面积的1/4；

三、四级不应少于2Φ12。

2、一、二、三级框架梁内贯通中柱的每根纵向钢筋直径，对框架结构不应大于矩形截面柱在该方向截面尺寸的1/20，或纵向钢筋所在位置圆形截面柱弦长的1/20；对其他结构类型的框架不宜大于矩形截面柱在该方向截面尺寸的1/20，或纵向钢筋所在位置圆形截面柱弦长的1/20。

3、梁端加密区的箍筋肢距，一级不宜大于200mm和20倍箍筋直径的较大者，二、三级不宜大于250mm和20倍箍筋直径的较大者，四级不宜大于300mm。

板设计相关规定汇总

基本规定-计算原则（《砼规》P111,9.1.1）

1、两对边支承的板应按单向板计算；

2、四边支承的板应按下列规定计算：

1）当长边与短边长度之比不大于2.0时，应按双向板计算；

2）当长边与短边长度之比大于2.0，但小于3.0时，宜按双向板计算；

3）当长边与短边长度之比不小于3.0时，宜按沿短边方向受力的单向板计算，并应沿长边方向布置构造钢筋。基本规定-尺寸（《砼规》P111,9.1.2）

1、板的跨厚比：钢筋砼单向板不大于30，双向板不大于40；无梁支承的有柱帽板不大于35，无梁支承的无柱帽板不大于

30。预应力板可适当增加；当板的荷载、跨度较大时宜适当减小。

2、现浇钢筋砼板的厚度不应小于砼规表9.1.2规定的数值。受力钢筋间距（《砼规》P112,9.1.3）

板中受力钢筋的间距，当板厚不大于150mm时不宜大于200mm；当板厚大于150mm时不宜大于板厚的1.5倍，且不宜大于250mm。

受力钢筋锚固（《砼规》P112,9.1.4）

采用分离式配筋的多跨版，板底钢筋宜全部深入支座；支座负弯矩钢筋向跨内延伸的长度应根据负弯矩图确定，并满足钢筋锚固的要求。

简支梁或连续板下部纵向受力钢筋深入支座的锚固长度不应小于钢筋直径的5倍，且宜伸过支座中心线。当连续板内部温度、收缩应力较大时，伸入支座的长度宜适当增加。构造钢筋要求（《砼规》P112,9.1.6）

按简支边或非受力边设计的现浇砼板，当与砼梁、墙整体现浇或嵌固在砌体墙内时，应设置板面构造钢筋，并符合下列要求：

1、钢筋直径不宜小于8mm，间距不宜大于200mm，且单位宽度内的配筋面积不宜小于跨中相应方向板底钢筋截面面积的1/3。与砼梁、砼墙整体浇筑单向板的非受力方向，钢筋截面面积尚不宜小于受力方向跨中板底钢筋截面面积的1/3。

2、钢筋从砼梁边、柱边、墙边伸入板内的长度不宜小于l0/4，砌体墙支座处钢筋伸入板边的长度不宜小于l0/7，其中计算跨

度l0对单向板按受力方向考虑，对双向板按短板方向考虑。

3、在楼板角部，宜沿两个方向正交、斜向平行或放射状布置附加钢筋。

4、钢筋应在梁内、墙内或柱内可靠锚固。

当按单向板设计时，应在垂直于受力的方向布置分布钢筋，单位宽度的配筋不宜小于单位宽度上的受力钢筋的15%，且配筋率不宜小于0.15%；分布钢筋直径不宜小于6mm，间距不宜小于250mm；当集中荷载较大时，分布钢筋的配筋面积尚应增加，且间距不宜大于200mm。

当有实践经验或可靠措施时，预制单向板的分布钢筋可不受本条的限制。砼厚板、基础筏板（《砼规》P113,9.1.9）

砼厚板及卧置于地基上的基础筏板，当板的厚度大于2m时，除应沿板的上、下表面布置的纵、横方向钢筋外，尚宜在板厚度不超过1m范围内设置与板面平行的构造钢筋网片，网片钢筋直径不宜小于12mm，纵横方向的间距不宜大于300mm。

配置抗冲切箍筋或弯起钢筋时构造要求（《砼规》P114,9.1.11）砼板中配置抗冲切箍筋或弯起钢筋时，应符合下列构造要求：

1、板的厚度不应小于150mm；

2、按计算所需的箍筋及相应的架立钢筋应配置在与45°冲切破坏锥面相交的范围内，且从集中荷载作用面或柱截面边缘向

外的分布长度不应小于1.5h0；箍筋直径不应小于6mm，且应做成封闭式，间距不应大于h0/3，且不应大于100mm；

3、按计算所需弯起钢筋的弯起角度可根据板的厚度在30°～45°之间选取；弯起钢筋的倾斜段应与冲切破坏锥面相交，其

交点应在集中荷载作用面或柱截面边缘以外（1/2～2/3)h的范围内。弯起钢筋直径不宜小于12mm，且每一方向不宜少于3根。

柱设计相关规定汇总

纵向钢筋（《砼规》P123，9.3.1）

1、纵向受力钢筋直径不宜小于12mm；全部纵向钢筋的配筋率不宜大于5%；

2、柱中纵向钢筋的净间距不应小于50mm，且不宜大于300mm；

3、偏心受压柱的截面高度不小于600mm时，在柱的侧面上应设置直径不小于10mm的纵向构造钢筋，并应设置复合箍筋或拉筋；

4、圆柱中纵向钢筋不宜少于8根，不应少于6根，且宜沿周边均匀布置；

5、在偏心受压柱中，垂直于弯矩作用平面的侧面上的纵向受力钢筋以及轴心受压中各边的纵向受力钢筋，其中距不宜大于300mm。

箍筋（《砼规》P123，9.3.2）

1、箍筋直径不应小于d/4，且不应小于6mm，d为纵向钢筋的最大直径；

2、箍筋间距不应大于400mm及构件截面的短边尺寸，且不应大于15d，d为纵向钢筋的最小直径；

3、柱及其他受压构件中的周边箍筋应做成封闭式；对圆柱中的箍筋，搭接长度不应小于规范规定最小锚固长度，且末端应做成135°弯钩，弯钩末端平直段长度不应小于5d，d为箍筋直径；

4、当柱截面短边尺寸大于400mm且各边纵向钢筋多于3根时，或当柱截面短边尺寸不大于400mm但各边纵向钢筋多于4根时，应设置复合箍筋；

5、柱中全部纵向受力钢筋的配筋率大于3%时，箍筋直径不应小于8mm，间距不应大于10d，且不应大于200mm。箍筋末端应做成135°弯钩，且弯钩末端平直段长度不应小于10d，d为纵向受力钢筋的最小直径；

6、在配有螺旋式或焊接环式箍筋的柱中，如在正截面受压承载力计算中考虑间接钢筋的作用时，箍筋间距不应大于80mm及dcor/5,且不宜小于40mm，dcor为按箍筋内表面确定的核心截面直径。框架柱截面尺寸（《砼规》P175，11.4.11）

1、矩形截面柱，抗震等级为四级或层数不超过2层时，其最小截面尺寸不宜小于300mm，一、二、三级抗震等级且层数超过2层时不宜小于400mm；圆柱的截面直径，抗震等级为四级或层数不超过2层时不宜小于350mm，一、二、三级抗震等级且层数超过2层时不宜小于450mm；

2、柱的剪跨比宜大于2；

3、柱截面长边与短边的边长比不宜大于3。框架柱、框支柱：

1、钢筋配置（《砼规》P175，11.4.12）

1、框架柱和框支柱中全部纵向受力钢筋的配筋百分率不应小于最小配筋率，详见砼规表11.4.12-1，同时，每一侧的配筋百分率不应小于0.2；对Ⅳ类场地上较高的高层建筑，最小配筋百分率应增加0.1；

2、框架柱和框支柱上、下两端箍筋应加密，加密区的箍筋最大间距和箍筋最小直径应符合表11.4.12-2的规定；

3、框支柱和剪跨比不大于2的框架柱应在柱全高范围内加密箍筋，且箍筋间距应符合本条款2的规定；

4、一级抗震等级框架柱的箍筋直径大于12mm且箍筋肢距不大于150mm及二级抗震等级框架柱的直径不小于10mm且箍筋肢距不大于200mm时，除底层柱下端外，箍筋间距应允许采用150mm；四级抗震等级框架柱剪跨比不大于2时，箍筋直径不应小于8mm。

2、箍筋加密区长度（《砼规》P176，11.4.14）

框架柱的箍筋加密区长度，应取柱截面长边尺寸（或圆形截面直径）、柱净高的1/6和500mm中的最大者；

一、二级抗震等级的角柱应沿柱全高加密箍筋。底层柱根箍筋加密区长度应取不小于该层柱净高的1/3；当有刚性地面时，除柱端箍筋加密区外尚应在刚性地面上、下各500mm的高度范围内加密箍筋。

3、箍筋加密区箍筋肢距（《砼规》P176，11.4.15）

柱箍筋加密区的箍筋肢距：一级抗震等级不宜大于200mm；

二、三级抗震等级不宜大于250mm和20倍箍筋直径中的较大者；四级抗震等级不宜大于300mm。每隔一根纵向钢筋宜在两个方向有箍筋或拉筋约束；当采用拉筋且箍筋与纵向钢筋有绑扎时，拉筋宜紧靠纵向钢筋并勾住箍筋

4、轴压比（《砼规》P176，11.4.16）一、二、三、四级抗震等级的各类结构的框架柱、框支柱，其轴压比不宜大于砼规表11.4.16规定的限值。对Ⅳ类场地上较高的高层建筑，柱轴压比限值应适当减小。箍筋体积配筋率（《砼规》P177，11.4.17）

1、柱箍筋加密区箍筋的体积配筋率，应大于最小配箍率。（最小配箍率等于最小配箍特征值乘以砼轴心抗压强度设计值与箍筋抗拉强度设计值之比。）

2、对一、二、三、四级抗震等级的柱，其箍筋加密区的箍筋体积配筋率分别不应小于0.8%、0.6%、0.4%和0.4%。

3、框支柱宜采用复合螺旋箍或井字复合箍，其最小配箍特征值应增加0.02采用，且体积配筋率不应小于1.5%。

4、当剪跨比不大于2时，宜采用复合螺旋箍或井字复合箍，其箍筋体积配筋率不应小于1.2%；9度设防烈度一级抗震等级

时，不应小于1.5%。

箍筋加密区外配箍（《砼规》P179，11.4.18）

在箍筋加密区外，箍筋的体积配筋率不宜小于加密区配筋率的一半；对一、二级抗震等级，箍筋间距不应大于10d；对三、四级抗震等级箍筋间距不应大于15d，此处，d为纵向钢筋直径。

第五篇：畏强凌弱成语

【成语】：畏强凌弱

【拼音】：wèi qiáng líng ru

【简拼】：wqlr

【解释】：畏：害怕；凌：欺侮。形容欺软怕硬。

【出处】：宋·苏辙《再乞罪吕惠卿状》：“今中外士大夫见惠卿独得不诛，皆谓言事之官有畏强凌弱之心，执政大臣有吐刚茹柔之意。”

【示例】：苏秦佩六国相印，张仪两次相秦，皆有匡扶人国之谋，非比～，惧刀避剑之人也。明·罗贯中《三国演义》第四十三回

畏强凌弱 成语接龙

【顺接】：弱不好弄 弱不禁风 弱不胜衣 弱冠之年 弱如扶病 弱本强末 弱水之隔 弱管轻丝

【顺接】：爱才怜弱 按强助弱 避强击弱 避强打弱 不甘示弱 锄强扶弱 扶倾济弱 扶老携弱

【逆接】：后生可畏 令人生畏 人言可畏 势焰可畏 望而生畏 惟施是畏 无私无畏 夏日可畏

【逆接】：畏之如虎 畏刀避剑 畏刀避箭 畏口慎事 畏天恤民 畏天悯人 畏天爱民 畏天知命