第一篇：一次水水量误差的情况报告
关于一次水用水量偏差的报告
近期，供应部、醇醚部组成联合调查小组，针对公司一次水用量较大的情况进行了详细调查，确认一次水实际用量与计量用量的误差在20%-30%左右。初步认定主要原因是由于水表的读数大于实际流量导致，造成水表读数偏大的主要原因为（1）水表安装位臵不当，（2）水中带气。现将情况汇报如下，请审阅。
按照设计，我公司20万吨甲醇装臵在正常运行期间，一次水日耗水量17040m3，实际上5月初装臵停车检修后，日报表显示耗水量依然在15000m3左右，除去BDO及二甲醚装臵的耗水量，甲醇装臵耗水量偏大较多。供应部、醇醚部立即组织各自部门的人员，对上述问题进行了摸底调查。由于大水厂及8#供水户在供水总量中所占比例较大，决定先从大的供水方入手查起，以便尽快找到问题的根源。具体是：
1、试验方法及数据
① 实际用水量 停掉循环水池和消防水池的所有补水，将循环水池排污和旁滤器关闭，除盐水制水停掉。排查得出全天实际用水量在12000-13000方。
② 单用大水厂和8#补充循环水池和消防水池，循环水池补水量（水表读数）扣除液位上涨折算水量与计算蒸发量比较，大水厂平均正偏差18%，8#水厂平均正偏差25%。
③ 找来一些容积确定的容器，对比容器所盛的水量与管道上水表的
读数，来确定我公司实际用水量与水厂来水量的误差。经多次试验，发现正偏差在45%以上。也就是说明水表读数相对偏大，而我公司实际用水量却未达到这一数值。
④ 为了进一步验证上述数值，我们又用更为精确的超声波流量计对实际用水量进行了测试。测试目标依然是大水厂和8#供水户。经过几次现场测量，根据实测数据，发现正偏差始终维持在19~24%之间。也就是说，按照该组数据，我公司每天等于是多付水费20%以上。
2、咨询其它厂家
①请教厂家。为了更进一步确定问题的出处，我们及时请教了相关水表厂家—宁波水表股份有限公司和开封水表厂，并与开封水表厂的马经理等人进行了当面请教。经马经理等人去现场实地查看，结合多年经验，认为我公司水表安装工艺有误，造成计量偏差应在20%左右。
②请教网络。通过浏览相应网站、发出帖子求助、搜索相应问题的答案，结合现场实际勘察情况，排除管道漏水、人为偷水等因素，初步认可开封水表厂的说法，即毛病出在水表安装上。中国计量测控网站4月19日刊登的《水表误差的原因分析与探讨》一文，对水表在实际运行中差生误差的原因进行了详尽的分析和实验，其中的描述与我公司目前的状况有些类似，极具参考价值，该文章附后。
通过现场测试，数据对比，我们初步认为公司一次水实际用量与水表计量误差在23%左右。主要原因是管道安装不当所致。为消除偏
差，避免公司再产生不必要的损失，我们建议：
1、规范施工。对所有供水管线进行改造，水表的安装位臵及安装方式必须严格执行按
2、现场巡检，掌握状况。供应、工艺人员对所有供水管线进行定期或不定期巡检，建立制度，随时掌握供水情况。严防漏水、偷水现象发生。同时，为便于监控，建议趁改造管道之际，将大水厂水表井和阀门井移至二甲醚厂区北门口。
3、定期清理管道杂物，保持供水管道清洁。要求设备部对所有供水管线的表前过滤器定期清理，严防堵塞造成计量误差。
4、建议安装参照表。在每家供水户的表后合适位臵加装水表一块，以便对比，如有数据误差可以做到及时发现及时处理。
5、排气装臵进行更换。
附：《水表误差的原因分析与探讨》
供应部 醇醚部
2012-05-28
水表误差的原因分析与探讨
2012-4-19 13:01:58
来源：中国计量测控网
前言
水表是供水企业中使用最广、数量最多的计量器具，其计量准确性关系到供水企业和千家万户的利益。在用水表多为LXS-15～50 的旋翼式湿式水表和LSL-80～100 的水平螺翼式水表。影响水表计量精度的原因很多：如管网水质，水中夹带的固体杂质颗粒或无机盐、有机物容易堵塞滤水网和叶轮盒进水孔，导致流速加快、计量偏正;水表自身零件，尤其是顶尖的机械磨损，导致水表在小流量时，计量偏负，在大流量时，计量偏正;管网水压不稳定，会导致水表不用水而转动;水温偏低，水的粘度增大，会导致水表在小流量时转速偏慢。水表应水平安装，因位臵倾斜而造成的误差差别甚大，感度显著的低落，各种表由于位臵的倾斜、角度的增大而越走越慢，尤其是小流量影响特别大。本文重点对产水表的安装工艺，结算表的总、分表的计量方式，进行分析，找出影响水表误差的原因，制定措施。产水表的计量误差
1.1 产水表误差要求
产水表为LSL-80～100 水平螺翼式水表，水表最大示值误差要求为：从包括最小流量至不包括分界流量的低区±5%，;从包括分界流量至包括最大流量的高区± 2%。
1.2 工艺安装现状
水源井水表直管段不符合水表安装要求，水表安装表前要有不小于10倍管径的直管段要求，水表后要有不小于5倍管径的直管段要求。而现有的水表安装表前直管段均不符合要求。
1.3 现场校验
用便携式超声波流量计(精度±1%)对魏岗地区部分水源井水表进行校验，由表1可见，测试的19块水表中计量偏快的有12块，占总测试水表的63%，在计量偏快的水表中，误差在20%以上的有7块，偏快的水表中，最高的误差可达33.2%，远远超出了水表的技术参数。误差率由日单井产水量折算后，总水量计量误差为+8.3%，超过水表误差的要求的正常范围，水表计量存在着较大误差。
1.4 理论分析
水井设计时没有考虑直管段对水表的影响。水表安装工艺要求直管段为前10D后5D要求，主要是水表直管段起到调节水流状态，减少入口涡流的影响。由表2可知：水表的安装是否规范对水表计量的影响较大，北
14、北
15、油
3、S5 井4口井水表前直管段符合安装规范，后直管段不符合要求，其误差就小;其它水井水表前、后直管段均不符合要求，计量误差较大。目前现有水源井直管段都不符合要求，因此流速偏大，计量偏多。
下面以口径80mm螺翼式水表为为例，分析直管段对水表的影响。见图1，a表示水表的正常误差曲线，在水表前有相当长的直管段所得的结果;b表示通过进水阀门而产生了涡流，进入水表一直翼轮旋转不正常。特别是在小流时，起误差显著的表现为快。
1.5 技改效果
对水源井产水表直管段进行改造，满足前10D 后5D 的安装要求，经过现场校验，水表误差在±2%。提高水源井水表计量准确性，减少水资源费的支出，提高企业经济效益。结算表的误差分析
2.1 结算表的误差要求
结算表(楼头表)多为LSL-80～100 水平螺翼式水表，水表最大示值误差要求为：从包括最小流量至不包括分界流量的低区±5%;从包括分界流量至包括最大流量的高区±2%。
2.2 现场校验
结算表(楼头表)为 LSL-80～100水平螺翼式水表,通过楼头串联水表现场试验，原水表为LSL-80 水平螺翼式水表，在表前管线边径加装LXS-50旋翼式水表，收集数据，对比分析(表
3、表4)可以看出：每栋楼原水表比薪水表每月少计量120m3左右，占整栋楼住户用水量的41%，远远超过误差的要求。
2.3 原因分析
由于楼房建设设计考虑管线管径较大，水表规格大，水表多为可拆卸螺翼式水表LXLC80mm或100mm口径的规格，80mm 口径水表始动流量500L/h,100mm口径水表始动流量为600L/h，50mm 口径旋翼式水表的始动流量为75L/h，40mm 口径的旋翼式水表的始动流量为56L/h，而用户水表为旋翼湿式磁传式水表LXS15mm 口径的水表，始动流量14L/h，即80mm水表的始动流量是15mm 水表的35.7 倍，100mm 水表的始动流量是15mm 水表的始动流量 的42.8 倍。由于楼头标语用户表配臵及其不合理，始动流量差别较大，从水表的误差曲线图2可以看出：用户滴水状态时用户表、楼头表不计量;用水低峰时，小水量流过时用户表计量而楼头表不计量(达不到水表的始动流量)。即楼头表不计量而用户表计量;始动流量到最小流量始水表计量误差较大表现为为少计量20-30%。从以上可以看出，楼头表存在着漏计水量，给企业造成较大损失。
2.4 技改措施
根据《室外给水设计规范》的规定，中小城市居民综合生活用水定额为：最高日150-240L/cap.d,平均日为110-180L/cap.d.日用水量变化系数为1.1-1.5，每日时变化系数为 1.3-1.7;油田居民楼多为四单元六楼48户，每户按3.5人计算。
每栋楼最高日需用水量：48 ×3.5 ×240=40320L/d每栋楼最高日时需用水量: 4 0 3 2 0 /24=1680L/h每栋楼最高日最高时需用水量：1680×1.7=2856L/h根据以上计算数据，油田楼房最高日最高时用水量为2.856m3,根据水表的技术参数，选用口径25mm、32mm、40mm 的水平旋翼式水表就能满足居民生活用水的需求，从而减少楼头表与用户表之间始动流量的差值，使楼头表在小流量的状态下计量，提高水表的准确计量，减少表损，提高效益。建议对楼头表进行技术改造，将LSL-80～100 水平螺翼式水表换型为LXS25-40 的水平旋翼式水表。几点体会
1)根据建设部2000年规划对10城市在装水表精度调查结果和水表安装规范要求，总、分表计量收费方式，应与充分肯定与推广，总表的口径以25-40mm 为宜，分表口径应采用15mm。每一总表所管辖得分表以20-30只为宜。尽快对楼头结算表进行改造。
2)对水源井产水水表进行直管段工艺改造，保证水表前10D 后5D 的直管段要求。
3)管理方式上以小区总表为结算表,减少表损，减少产销差或抄表到用户，并对用户表进行更换，由LXS-15 改为LXSJ-15 型水表，始动流量由14L/H减少到2L/H,提高水表的感度，达到滴水计量的目的。
4)对楼头表进行改造，进行缩径，减小规格，主要是将 8 0 m m 或 1 0 0 m m 的水平螺翼式水表改为25mm、32mm 或40mm 口径的水表,提高楼头表的感度，既减少始动流量，由500L/h、600L/h 减少为25L/h、34L/h、56L/h,提高头表的精度，从而减少楼头表的水量损失。
5)建立水表的信息系统，对水表进行自动监抄，引进预付费水表、可控制式网络水表，减少管理的人为因素造成的损失。
第二篇：丹江口调水调水量报告
丹江口调水量报告
南水北调工程是一项解决我国北方地区水资源短缺为目标的特大型跨流域调水工程。近年来，丹江口水库可调出水量规模一直是南水北调工程前期工作论证的一个重点，也是各界争论最大的问题之一。丹江口可调水量影响因素繁多，不仅与水文气象条件决定的来水量大小有关，还和丹江口水库大坝加高后库容变化、水库的调度方式、丹江口水库上游耗水量、下游需下泄水量、引汉总干渠规模等有关。
一、汉江流域水资源概况
汉江统称汉水，又名襄河，是长江中游最大的支流。它发源于秦岭南麓，干流流经陕西、湖北两省，于武汉市汇入长江，干流全长约1570km。全流域面积15.9万km2。汉江干流丹江口以上为上游，长925km，集水面积9.52万km2;丹江口至钟祥为中游，长270km，集水面积4.68万km2;钟祥至汉口为下游，长382km，集水面积1.7万km2。（1）汉江水资源总量
水资源总量应为地表水资源量和地下水资源量相加，再扣除相互转化的重复水量。汉江流域水资源总量由全流域的河川径流量和平原区的不重复地下水资源量所组成。按1956-1998年同步期资料统计，全流域地表水资源量为566亿m3，地下水资源量为188亿时，两者重复水量为172亿m3，水资源总量为582亿m3。丹江口以上水资源总量为388亿m3，占全流域的66.7%。丹江口以下水资源总量为194亿m3，占全流域的33.3%。从产水模数来看，全流域为36.6万m3/km2，丹江口以上为40.7万m3/km2。（2）丹江口天然入库水量还原计算
在丹江口坝址下游7km设有黄家港水文站，1956年以后径流资料均为实测。天然入库水量计算以黄家港实测径流为基础进行逐项还原而得，还原项目包括丹江口、黄龙滩、石泉、安康四座水库的蓄水变量，丹江口水库的库面蒸发量，陶岔、清泉沟的引水量以及丹江口以上的耗水量。据此求得1956-1998年系列丹江口水库的多年平均天然入库水量为387.8亿m3，频率20%, 500, 75%, 95%年天然入库水量分别为494.9亿m3, 372亿m3, 289.7亿m3, 194.6亿m3。
二、丹江口上游用水量合计
经数据分析，估算汉江丹江口以上流域不同水平年不同保证率需水量及耗水量(需水量中的回归水量仍然进入水库)。当保证率为75%时，汉江丹江口以上流域2010年水平年总需水量为43.96亿m3，耗水量为23.06亿m3;2030年水平年需水量为57.45亿m3时，耗水量为28.71亿m3，不同水平年不同保证率需水量及耗水量详见表4-
5、表4-6。
汉江丹江口以上流域1990, 2000年实际耗水量分别为14.22亿m3, 19亿m3，耗水量增加了4.78亿m3;分年代统计:20世纪60, 70, 80, 90年代汉江丹江口以上流域平均年耗水量分别为:13.14, 14.15, 13.53, 17.27亿m3m(见表4-7)0 1990到2000年是我国国民经济发展很快的10年，因此90年代耗水量有较大增长。2001年到2010年发展速度将会有所减缓，2011年到2030年会进一步减慢，且相对稳定。据预测结果，2000到2010年耗水量(保证率75%，下同)增加4.06亿m3;2010到2030年耗水量增加5.65亿3m。随着节水技术的发展与推广，2010年以后农业的耗水量将保持稳定，工业的耗水量(本身耗水系数较小)也不会有大幅度的增加。据国民经济总体发展水平及耗水量变化趋势分析，2010, 2030水平年的耗水量预测是有一定精度的。
三、丹江口水库入库水量预测
丹江口水库天然入库水量，分别扣除2010, 2030水平年的上游耗水量(不含水库本身损耗)，即为2010, 2030水平年的净入库水量。丹江口水库净入库水量，2010水平年约为366亿m3, 2030水平年约为361亿m3(见表4-8)。
四、汉江中下游用水情况
（1）汉江中下游干流范围水资源供需分析
汉江中下游干流用水范围内河道外用水对象为农业灌溉、工业、城乡生活用水(含城市环境用水)，河道内需水为航运及河道生态用水，但不消耗汉江水量。因此，水资源供需分析主要进行河道外用水的供需平衡计算，与当地径流进行平衡计算后，其缺水量从汉江取水补充。
根据区域内的若干计算单元的供需平衡分析，统计水资源供需平衡缺水量。缺水量考虑全部由汉江干流补充，即需取汉江干流的水量。经平衡计算后得:现状水平年、2010水平年和2030水平年多年平均需汉江干流补充的水量分别为103.5亿m3,117.78亿m3, 125.02亿m3。不同水平年和不同保证率多年平均需汉江干流补充的水量详见表5-6。
（2）汉江支流及区间来水
汉江中下游地表水资源量多年平均为178亿m3，其中中游丹江口至皇庄约121亿m3，皇庄以下约57亿m3。由于下游受两岸堤防阻隔，直接汇入干流水量较少，因此，计算中只考虑了黄家港至皇庄的支流及其区间汇入汉江中下游的径流量，皇庄以下的径流一部分计入当地径流供水，其余按未汇入汉江干流计。经分析计算，1956-1998年黄家港至皇庄支流及区间来水多年平均约106.2亿m3，考虑不同水平年区间耗水量的增加，预测2010水平年多年平均来水103.7亿m3, p=85%年份来水41.5亿m3,p=95%年份来水28.99亿m3;2030水平年多年平均来水96.8亿m3，p=85%年份来水33.7亿m3, p=95%年份来水21.2亿m3。（3）汉江回归水
河道外的取用水量除耗掉的外，有相当部分通过地表及地下水的形式回到汉江干流下游河道内，因此计算中考虑了部分工业、城镇生活、农业用水的回归水。衡计算得出丹江口水库补偿下泄的水量要求及流量过程，以此作为丹江口水库调度的依据。
以各航段要求的最小通航流量，加上河道外用水要求的水位相应的汉江流量为各河段需要干流保持的流量，分河段扣除支流来水及回归水，自下而上推算丹江口水库补偿下泄过程。为满足汉江中下游干流用水范围内社会经济可持续发展的需要，设计时按全满足汉江中下游河道外用水要求考虑。
汉江中下游兴建兴隆枢纽、进行部分闸站改扩建及局部航道整治等工程，同时兴建引江济汉工程，2010水平年、2030水平年多年平均分别要求下泄162.2亿m3, 165.7亿m3;p=85%年份为173.3亿m3, 179.44亿m3;p=95%年份为185.0亿m3, 193.7亿m3。各工程条件多年平均要求丹江口水库补偿下泄水量见表5-7。
五、丹江口水库可调节量
丹江口水库是中线工程近期引汉的水源工程。丹江口水库可调水量是指汉江流域水资源在不同的工程措施条件下，丹江口水库按发电服从调水、调水服从生态、生态服从防洪安全的原则拟定控制水位和调度规则，基本满足汉江中下游用水要求，再对应不同的输水工程规模从汉江丹江口水库可调出的水量。
影响丹江口水库可调水量的主要因素有:汉江流域水资源及丹江口水库入库径流量、丹江口水库工程规模及运用原则、汉江中下游需水对丹江口水库下泄水量的要求、输水工程规模等。具体作可调水量分析计算时主要根据不同水平年丹江口水库上游的来水，考虑丹江口水库规模及调度原则、汉江中下游工程措施及相应的需水要求、输水工程规模等因素，以旬为单位作长系列(1956.4-1998.4)计算，再按年汇总统计。其分析计算框图见图6-10。
（1）丹江口水库概况
丹江口水利枢纽于1958年9月开工，1973年建成初期规模，坝顶高程162m，正常蓄水位157m，相应库容174.5亿m3，死水位140m，极限消落水位139m，调节库容98-102.2亿m3，属不完全年调节水库。初期规模综合利用任务为：防洪、发电、灌溉、航运及养殖。根据汉江流域规划，丹江口水库1958年批准建设的规模为水库正常蓄水位170m，在工程建设过程中因遭遇国家三年困难时期等原因改为分期建设，其中水下工程己按后期规模建设，水上工程也留有后期加高建设的工程措施。
考虑到丹江口水库初期规模调节能力不足，为满足汉江中下游防洪和向北调水要求，2006年9月，丹江口水库大坝加高工程开始实施。丹江口水库大坝从高程162m加高到176.6m，加高14.6m，加坝后，正常蓄水位为170m，相应库容290.5亿3m，死水位150m，极限消落水位145m，调节库容163.6—190.5亿m3m，属不完全多年调节水库。
丹江口水库后期规模的主要特征指标见表6-1。
丹江口水库按后期规模建完后，水库调节能力及承担各项水利任务的能力将有较大的改善和提高。按规划其综合利用水利任务为:防洪、供水、发电、航运及养殖。（2）理论最大可调水量
若假定调水工程规模足够大，不考虑受水地区用水需求过程，在水库调度期间，除向下游倾泄下游所需水量外，最大限度增加北调水量，实现丹江口水库零弃水量，则该最大调出水量为丹江口水库理论最大可调水量。
理论最大可调水量体现了区域在一定的经济发展水平和节水水平下可调出的最大水量理论值。理论最大可调水量与降水量、上游耗水量和下游所需下泄水量有关，当不同水平年上游耗水量、下游所需泄水量发生变化时，理论最大可调水量也随之发生变化。就月一江口水库理论最大可调水量来说，若要进一步增加多年平均理论最大可调水量，则需通过改变汉江中下游地区的灌溉模式，采用节水灌溉模式，提高该地区节水水平，降低万元产值耗水量，并通过汉江渠化等工程措施，降低汉江下游地区所需丹江口下泄水量来实现理论可调出水量的提高。
根据计算，丹江口水库2010水平年多年平均理论可调水量为204亿m3(见表6-2), 约占入库水量的55.7%。但由于受经济技术水平的制约，要完全实现将204亿m3水量 调到北方，则需修建规模巨大的渠道，投资巨大，而且和北方受水区的需水过程也不 匹配，千里迢迢调来的水不能充分利用，可能造成大调水、大浪费、大污染的局面发 生。
（3）推荐丹江口调水方案
根据《南水北调城市水资源规划》汇总成果，2410水平年河南、河北、北京、天津受水区净缺水77.98亿m3, 2030水平年净缺水128.12亿m3。由此规划确定南水北调中线一期工程规模调水量95亿m3，后期调水(2030水平年)130亿m3m。按照调水规模进行匹配，选择调水量相近的方案1作为近期(2010年)工程调水方案，选择如下方案作为后期(2030年)调水方案。
A．近期工程调水方案
该方案总干渠渠首设计引水流量为350m3/s，加大引水流量420 m3/s，丹江口水库极限消落水位为145m，自流引水多年，多年平均可调水量为103.41亿m3，其中陶岔渠首可调水量为97.13亿m3。多年调水过程见表6-5。B．远期工程调水方案
该方案需在一期工程的基础上扩建总干渠，渠首设计引水流量为630m3/s，加大引水流量804m3/s，丹江口水库极限消落水位为145m，自流引水多年，多年平均可调水量为120.85^153.6亿m3，基本可以适应北方地区2030年需水要求。多年调水过程见表6-6。
六、结论
丹江口水库可调出水量，是与丹江口水库上游流域当年来水、丹江口水库库容、水库的调度方式、丹江口水库上游、下游需用水量、引汉总干渠规模等构成了多变量的庞大系统工程，由相互联系、相互制约、相互作用的若干水资源工程单元和管理技术单元所组成的有机体。本论文通过对汉江水资源的分析、建立模型、供需水预测，提出了丹江口水库不同水平年的可调水量，主要结论如下:
(1)本文通过对丹江口水库上游流域水资源量分析和耗水量分析，计算了丹江口水库现状、2010水平年、2030水平年的多年平均净入库水量为369亿m3, 366亿m3,361亿m3。
(2)汉江中下游采取4项补偿措施后，通过对汉江中下游各水平年来水量、河道外需水量和河道内需水量、供需平衡计算，对丹江口水库补偿下泄过程进行设计，得出丹江口水库2010水平年、2030水平年多年平均补偿下泄水量为162.2亿m3, 165.7亿m3。
(3)丹江口水库2010, 2030水平年多年平均理论最大调出水量为204亿m3, 195亿m3，有多余水量可以调出。
(4)研究了丹江口水库调度方式、总干渠规模各方案实际能调出水量，结合中线工程受水区城市水资源规划汇总成果(2010水平年净缺水量77.98亿m3, 2030水平年净缺水128.12亿m3)，提出了近期调水推荐方案(总干渠渠首设计引水流量为350m3/s加大引水流量420 m3/s，多年平均可调水量为103.41亿m)和远期调水方案(总干渠渠首设计引水流量为630m3/s，加大引水流量800 m'/s，多年平均可调水量为120.85-153.6亿m3)。
第三篇：影响处理水量的问题报告
污水处理运行现状汇报
污水处理在经过一年多的运行，逐渐暴露出一些影响达到设计处理能力的问题。问题如下：
一、进水氨氮超标严重
污水处理系统进水氨氮设计指标为267mg/l，水量120—150m3/h，经提升生活污水与初期的雨水在匀质池混合，氨氮降至180 mg/l，进入SBR生化池进行处理。现运行工艺气化废水氨氮已达300 mg/l左右，水量虽然平均只有80 m3/h，但氨氮指标高，造成污水处理经常处在高氨氮废水的冲击之下必须经稀释，将氨氮降至正常范围内，才能使用，稀释水量在120 m3/h左右，理论为指标水量的1.5倍。如果氨氮400mg/l，水量120m3/h，进入污水处理系统处理的总计水量将达到120+120*1.5=300m3/h，远远超过污水处理现有能力处理范围。
二、SBR池曝气系统
污水处理的核心主要是利用鼓风机对生化池内进行鼓风、曝气，让生物菌处在好氧状态中，进行消化反应。曝气管因为存在受间歇曝气的影响，微孔橡胶膜在扩张收缩的同时，由于液位压差的影响和鼓风机在吸入空气的同时，将空气中的微尘（特别是春、冬天）带入，极易使活性污泥与赃物进入曝气管内，造成曝气管堵塞，不能达到长周期安全运行需要。现运行中鼓风机由于受环境气温上升与出力率下降的影响电流下降，经常造成鼓风机喘振，降低污水处理处理水量，不能达到设计液位。
三、SBR池污泥浓度
污水处理运行离不开活性污泥，活性污泥高了MLSS值超标，处理后水质含悬浮物多，耗氧量、曝气负荷加大，而加大排泥将导致泥龄过短，处理水质不能达标；MLSS值低了，易受负荷突然变化的冲击。主要原因生产系统排放废水与生活污水悬浮物过多，污水处理装臵设计进水浊度为80 mg/l，气化装臵排放污水浊度为100—130mg/l，实际运行中有时达到400 mg/l，污水浊度高导致SBR池污泥悬浮颗粒浓度增长速度过快，必须通过大量排泥来保证SBR池运行稳定，而排泥频率过快造成活性污泥菌世代繁殖无法完成，对污水处理运行存在危险。排泥量过大，而，污泥浓缩池容积较小，脱泥机处理能力无法满足现有需要。
四、全厂各系统排放废水超标
各生产岗位排放废水不能按照正常指标要求进行排放，不能做到清污分流，水量时有超多。进入污水处理的废水在排放工段发生指标变化后不能及时通知污水岗位人员，造成运行操作被动，时常发生处理水质不良现象及地下管网水质污染事件。
五、污水处理站存在其它问题
1、原设计院设计中SBR池有MLSS(混合液污泥浓度)、DO（溶解氧）监测系统，但因其他原因未能安装，给实际运行中带来很多麻烦。分析室划分时提供的便携式溶解氧测试仪当时就不能使用。解决方法：根据设计增加安装MLSS、DO测量系统。
2、进、出污水处理系统的流量表与W9污水管网流量表不能使用（等待仪表修复）无法掌握各方来水情况。解决方法：电仪车间抓紧对流量表进行修复。
3、SBR生化池内PH值测量值及污水进口在线氨氮、COD分析仪表监测值偏差大，不能正常指导运行调节。
解决方法：电仪车间对各仪表、仪器测量值保持经常效验，保证数据准确。
4、匀质池、出水池、中间水池没有液位监控系统，给生产操作带来很多麻烦。解决方法：增加各池液位监测系统。
5、SBR生化池在运行中由于受本身与水质的影响经常有泡沫产生，影响外观。
解决方法：在SBR池上安装喷水装臵进行消泡。
6、污水处理鼓风机（160千瓦）在DCS操作界面上没有远传轴温与电机电流显示，无法对设备运行状况进行监控。提高污水处理站处理能力的建议
综上所述，现污水处理已不能达到最高设计处理能力，只能满足现有水量的处理。如果二期水质不变、水量按照设计不变，建议采取以下措施。
一、增加一座SBR池，满足二期水量的处理。
二、增加一座由预处理、存储、起到缓冲能力的事故池。用来调节进入污水处理的水质及水量。
三、改造污水鼓风机，将鼓风机进口加装过滤装臵，保证曝气管的使用寿命。
四、改造SBR池曝气管，更新曝气管，并将曝气管位臵提高（现处在池底），避免液位的压差对曝气管的影响。
给排水车间
王汉卫 2011-09
第四篇：2014年井下涌水量情况分析报告
针对我矿近期涌水量增大的情况分析报告
近期，因为下雨天气，导致我矿井下涌水量骤然增大，虽然还不到雨季三防季节，但这次突如其来的水量变化，也正好给我们提前敲响了一次警钟，去年的井下突水事故给我们留下了深刻的经验和教训，至此，为了加强今年的雨季三防工作，必须提前做好各方面的准备工作，防患于未然，总结去年的教训，结合今年的情况，我地测部认真分析了我矿目前井下的水文地质情况，特将这次水量变化情况分析汇报如下：
一、目前我矿井下防治水概况
1、充水条件：
1、主要充水水源：（1）大气降水
大气降水是充水水源的最终补给来源，在区域范围上，大气降雨通过泉域补给区露头进行补给。由于宇鑫煤业井田位于泉域补给径流区，并且井田内中部和西部沟壑中都有含煤地层（山西组、太原组）出露，所以，大气降水通过露头可能对含水层直接或间接地进行补给。
（2）地表水
宇鑫煤业井田汇水面积不大，地表径流条件好，地表地形有利于山洪排泄，因大气降水形成的地表水，遇雨一泻而去，雨停沟干，没有常年性河流，属季节性小型沟河。昕水河雨季洪水猛涨，雨停数小时则为细流，旱季一般无水。因此，对井田可能构成威胁的地表水流主要就是四周山坡的大气降水汇流。因为，井田内有大面积的山西组、太原组等含煤地层出露，地表水流有可能通过煤系碎屑岩和石灰岩等含水层直接或间接地成为矿井充水水源。
（3）老空水：
井田内煤层埋藏较浅，2号煤埋深为0～180m，平均埋藏深度为60m，属于浅埋煤层，但2号煤在浅部区域基本开采殆尽，形成了具有较大积水空间的老空区。大气降水通过开采形成的地裂缝补给浅部的老空区，因此，大气降水就有可能通过塌陷或地裂缝进入老空区进而成为矿井的充水水源。
2、主要充水通道：（1）煤层露头与地层裂隙
井田内冲沟内存在煤层露头、煤系碎屑岩含水层、石灰岩等地层裂隙，大气降水或洪水期地表水可通过煤层露头与含水层裂隙迳流进入深部地层或煤层。
二、矿井排水能力现状
目前，经过去年安装调整，井下共有立井和斜井两处排水点。
其中，副立井安装五台水泵，排水能力分别为：80 m³/h（转主斜井），80 m³/h（地面控制），30 m³/h（1#泵），30m³/h（2#泵），30m³/h（3#泵），其中一台80 m³/h水泵（转主斜井）通过排水管路暂时向主斜井水仓排水，1#、2#、3#泵通过井筒内两趟3寸管路向地面排水；另外一台80 m³/h水泵（地面控制）通过地面开关控制作为应急使用，另外，1#、2#、3#泵和80 m³/h（转主斜井）布设在副立井水仓内，另一台80 m³/h（地面控制）水泵布设在离副立井水仓5米处。
主斜井内安装两台37KW水泵，排水能力均为30m³/h，利用井筒内两趟3寸管路向地面排水。目前能满足排水要求。
三、存在的问题
1、目前，虽然一部分副立井积水暂时抽到主斜井，解决了当务之急，但是也留下了一定的隐患，因为主斜井积水通过井底地层裂隙渗透到地下含水层中，增加了含水层的富水性，可能对后期下组煤开采造成影响，增加了水害的危险性。
2、井底车场周围遗留2#煤采空区积水，长期的囤积，使老空区积水伴生有有毒有害气体，所以，在下井进行排水作业的同时，需要采取对有毒有害气体进行预防的措施。
四、所采取的的防治水措施
本着防治水治理五字方针“防堵疏排截”的原则，结合我矿实际情况，应采取如下防治水措施：
1.预测预报，进入雨季之后，通过网络和媒体，密切关注每天天气预报信息，如遇到下雨天气，提前通知调度室，及时做好各方面准备工作。
2.地面防治水，地面防治水是煤矿防治水的第一道防线 ①为了防治洪水进入煤层开采段或矿区内，一般可以在矿区上方山坡处，垂直于来水方向修建排洪渠，拦截洪水。
②防止地表水渗水。
③防止地面积水。
④对可能引起漏水的地表裂隙、塌陷、废弃钻孔，应及时用粘土充填或用水泥堵塞。
⑤加强防洪防汛工作，在每年的雨季来临之前和雨季期间，要加强对矿区内防洪工程的检查和防汛抢险工作，发现问题及时处理。
3.井下防治水，井下防治水是煤矿防治水的第二道防线
①合理进行开拓和开采。②留设防水煤柱。③井下疏干排水。
4.加大井下排水能力，继续增加排水泵数量，对井下排水管道进行改造，同时，根据实际情况需要，铺设新的供电线路。5.依靠有资质的注浆堵水工程公司，在副立井井筒内寻找排泄口，进行注浆堵水，也是解决我矿目前井下防治水行之有效的措施。
图1-1 地质构造含水性综合分析图
1B14B13B12Y4-01468.282***46500B15B9北B11Y3-8Y4-11466.***.172B1012B81011B7B6Y5-11381.9479B5Y5-21360.854Y5-31338.418Y4-3Y3-11428.399Y4-4Y3-2Y2-11331.***001383.8461382.3511398.836B3Y2-71388.612Y2-2Y4-5Y3-31392.9191370.104B4Y3-41372.6831417.506Y1-1Y2-31262.1231377.742B2Y2-41391.561主斜井440445003B1Y3-61376.2318Y1-31360.417副立井5Y1-41382.97井底煤仓4044000Y1-5图例1382.059奥陶系富水区K2-K3富水区******5310006753***32500
图2-2 老窑采空区及积水区分布图
1134047000北Y4-01468.2824046500Y4-11466.4461012D179Y3-8240460001396.17211Y5-11381.947D16Y4-3D15Y5-21360.8541383.846D12Y3-11428.399D14Y4-4C61382.351Y5-31338.418Y3-2Y2-11331.***001398.836D11Y2-71388.612C4Y3-3D13Y4-51370.1041392.919C3Y2-2Y3-4C51372.683D101417.506D6Y1-1Y2-31262.1231377.742D5Y3-61376.231Y2-41391.561主斜井440445003D98D8D7Y1-31360.417C2C副立井1D45Y1-41382.97井底煤仓D3Y1-54044000图例5285001382.059D2采空区积水区******6753***32500
针 对 我 矿近期 涌 水 量 增 大 的 情 况 分 析 报 告
地测部 2014年5月18日
第五篇：磨边机磨边质量误差分析报告
磨边机磨边质量误差分析报告
广东河源万峰陶瓷有限公司
二00九年
赵义清
1、前言
磨边机是陶瓷企业墙地砖生产中最基础、应用最普遍的设备。检查磨边机质量的合格与否就是加工产品的质量指标：边直度、大小头、对角线误差，其中的对角线误差最重要，它基本上综合了前两项指标，最能反映设备的综合使用性能，也直接影响产品的质量效果。因此，磨边机对角线误差的探讨对陶瓷企业生产产品的质量和生产成本的降低有着十分重大的意义。
2、对角线误差的主要表现形式
众所周知墙地砖的理想外形为矩形；矩形的一个重要性质就是对角线相等。在实际生产中，加工的产品形状与理想状态会有一定程度的偏差，表现出来就是对角线一边长一边短，外观形状就不会是一个矩形而会是其他各种各样的形状。因此陶瓷墙地砖生产企业测量产品对角线就是一种比较实用和快捷的产品质量检测方法。
3、产生对角线误差的原因
经窑炉烧制的半成品由输送线架输入磨边抛光工序，通过对中后进入前主机磨削其中一组对边，完成后进入转向机构，旋转90°进入后主机，完成另一组对边的磨削；前后主机结构基本相同，只是后主机多了一套挡砖（推砖）机构，其作用是保证己加工边与后续加工边相互垂直；前、后对中装置的对中轮使毛坯与中心线对称，以保证两边加工余量相等，其中心线是由磨边机主机中心线和两组磨轮磨削作用面对称线来体现的。要保证加工出来的产品是矩形，主要控制有以下两个方面：（A）边的形状误差（边要平直）；
（B）边的位置误差（对边平行，邻边平直）。
在整个生产加工过程中，产品沿进刀方向（横向）运动，才可完成对整条边的切削，而在纵向，必须使其与刀具无相对运动。当产品与刀具在纵向有相对运动时，存在两种可能：
1）产品运动平衡，刀具（即磨轮）周期性前后窜动，这样加工出来的产品就会不平直（波浪边）；
2）刀具（即磨轮）无前后窜动，产品在纵向与刀具有相对运动，此时三种可能：（1）加工过程中，由于两对边切削力不均匀，而夹紧力又不够大，导致产品在纵向窜动，从而引起波浪边及对边不平行；
（2）产品两边运动速度不相等（两输送带不同步），导致对边不平行（大小头）。（3）大梁调节丝杆与调节铜锣母间隙大，当对中机构进行对中时。受对中力挤压，两大梁间距增大，从而引起波浪边及对边不平行。
从上述分析可看出：对边是否平行仅由主机性能决定，而邻边是否垂直不仅与前后主机性能有关，还与档砖（推砖）机构、大梁调节丝杆与调节铜锣母配合间隙、对中机构和压梁有关。
4、产生误差的几个主要工步
从上述的分析可知，产生误差的主要来自四个工步：产品的传送过程、压轮、压带夹紧过程、档砖（推砖）定位过程、磨轮的切削过程。它们与设备生产精度有密切关系：
4.1.1产品的传送过程
产品输送是由主传动装置来完成。产品支承在前后两条同步带上并随同步带沿加工方向以一定速度向前运行，运行速度由带轮旋转速度及同步带节距决定；前后带轮由于装在同一轴上，旋转速度是一致的，节距误差对传动速度有一定影响。节距误差一方面来自其制造误差，另一方面来自其弹性变形，故同步带质量对其同步性也是至关重要的。再一方面同步带轮与传动轴的装配间隙也会对两条同步带的同步速度产生影响，同步带轮与传动轴的联接主要是由平键联接，靠侧面传递转矩，结构简单、装拆方便，目前在一些企业的生产现场工人装配时为了省时图快，易于装配，错误地把平键的两个侧面打磨使同步带轮与轴的配合变成了间隙配合，这样就出现两同步带有偏差，产品就会出现对角线、崩边、碎角等问题，而且在生产过程很难发现原因所在。
4.1.2压轮、压带夹紧过程
夹紧是由压紧部件完成，其作用是防止加工过程中产品在输送方向法向可能产生的窜动。目前有两种结构形式：一种是压轮式，另一种是压带式，压轮式：各压轮为独立的夹紧元件，各压轮在压紧工件的同时，在输送力的作用下沿着各自轴线自转。在轮轴芯灵活的情况下，压轮接触点线速度与输送速度是一致的，故此时压轮与工件没有相对滑动；当轴芯转动不灵活时（例如配合不良、磨损或生锈），压轮接触点线速度与输送速度就不会一致，此时，被输送的产品与压轮有相对滑动，这种相对滑动会使产品在水平面内产生错动。另一方面组装压轮的大梁设计也是关键点之一，大梁比较单薄，受压轮作用力易产生形变。而会使压轮不能夹紧砖面产生错位。
压带式：其结构类似于主传动；当运动速度与主传动一致时，被输送的产品与压紧带是不会有相对滑动的，但当传动齿轮因磨损和主从传动同步轮有间隙时，被输送的产品与压紧带就会出现有相对滑动，从而产生错位。误差分析：
压轮式：误差主要产生于砖坯沿进给方向法向可能产生的滑动；解决措施：
1）保证每个压轮都灵活可靠，减少压轮轮芯磨损，（如：采用一种陶瓷轮芯装配在压轮中，效果都会比较理想）同时调整压轮装置使两边压力一致，压紧力大小要适宜；
2）适当地增加压轮大梁的刚性，使大梁不易产生变形，采用气缸进行气压自动升降，所有砖坯受力均匀，都可保证不会纵向运动。
3）对压轮装置进行技术改造，如适当地增加压轮大梁受力面积，把每条大梁分布的单排压轮改为交错布置的双排压轮，使各受力点分布均匀，能有效消除产生于砖坯沿进给方向法向可能产生的滑动。
压带式：误差主要产生于两压紧同步带运动的一致性；解决措施：保证同步带质量，同时通过同步带轮调节镙杆调整两同步带，使同步带松紧适度，且两同步带松紧长度一致。经常对传动齿轮箱进行检查、加强保养及时清除齿轮箱里的一些杂物，保持齿轮啮合的稳定性。
4.1.3档砖（推砖）定位过程
设备中的定位由定位机构完成，它用于校正己加工边与即将加工边的垂直度。目前有挡砖式与推砖式两种方式。
挡砖式：安装在砖坯运行的前方，拨爪装于挡砖机构转轴上，当砖坯运行到预定位置时，拨爪转下，挡住砖坯，使砖坯前边（己磨好）与拨爪贴合，保证己加工边与输送方向垂直，然后拨爪抬起，砖坯继续运行，进入后主机磨轮部分，对待加工边进行加工。
推砖式：安装在砖坯运行的后方，拨爪通过导轨可上下运动，当砖坯运行到预定位置时，拨爪下行，以略高于输送带的速度沿输送带方向前进，使之紧贴砖坯后边（己加工），向前送进一定距离后退回，拨爪提起，为下一循环做准备。误差分析：
（1）推砖式：误差主要产生于三个方面：
（a）装配误差：拨爪座与输送中心不垂直，解决措施：装配时调整推砖定位直线与主机中心线相垂直，同时根据生产产品的规格注意校正两拨爪座间的距离。
（b）制造误差：两拨爪高低不一致，导致定位作用线与输送中心线不垂直，解决措施：加工时调节两拨爪保证两拨爪高度一致。
（c）定位误差：定位时间过短或推力不够，定位面与拨爪贴合不好，解决措施：尽可能延长定位时间及适当加快推砖速度。
（2）挡砖式：除了上述三个方面外，还存在挡砖后压紧前砖坯产生窜动的可能。解决措施：根据现场实际情况，尽可能对转向线加长一二块砖坯长度，同时在接近挡砖机构的位置安装导向板，使砖坯有序进入下一工步。防止砖坯产生窜动。
4.1.4磨轮的切削过程
切削过程是由两对磨轮组来完成，其作用是完成产品的切削加工。磨轮安装在磨边座主轴的端面，依靠电机的传动提供动力带动磨轮进行切削。主要误差：磨轮接触面同磨边座主轴中心线不垂直。解决措施：对磨边座主轴端面进行技改，增大端面直径（由105改为180）同时保证端面与主轴中心线的垂直度。
5、结语
综上所述，磨边机对角线的产生是各陶瓷企业常见的一个问题，但又非常具有代表性，就其控制而言，绝非一项简单的技术，而是涉及多方面综合性知识，技术含量较高，仅凭经验，不懂机械设备原理、分折问题、找出问题所在，是难以生产出优良产品。
点击咨询 