第一篇：木支撑施工方案
六盘水德远城中湾畔5楼
模板工程施工方案
一、模板配备：
柱模板采用钢管与木模板组合并按一层用量配备，框架梁侧模采用竹胶板和木枋组合并按一层用量配备，框架梁底模采用50mm厚板枋和木枋组合并按两层用量配备，板底模采用竹胶板和木枋组合并按一层用量配备，支撑采用松木支撑（小头直径大于10cm）与剪条组合并按两层用量配备，18米跨通道及学术报告厅等超高部位采用钢管与木枋、竹胶板组合，所有模板、钢管周转使用。
二、材料要求：
1、钢管：采用3.2mm厚钢管，必须是正规厂家产品，并有产品合格证和检验报告；
2、扣件：必须是正规厂家产品，并有产品合格证和检验报告；
3、柱模拉杆：采用Ф14圆钢现场攻丝制作。
4、竹胶板：采用12mm厚竹胶板，必须是正规厂家产品，并有产品合格证，进场后必须经8小时以上蒸煮试验，有检验报告；
5、木支撑：采用小头直径大于10cm的松木支撑，支撑必须顺直。
6、梁底模用板枋：采用厚度为50mm的板枋，毛料宽度必须大于设计梁宽10mm，且不得有死结、翘曲等质量缺陷。
7、木枋：采用120mm x 50mm木枋，且不得有死结、翘曲等质量缺陷。
8、剪条：采用150mm宽x25mm厚条板。
#所有用于模板系统的木材和竹胶板均不得有腐朽、虫蛀等质量缺陷。
三、柱模板系统施工： 柱模板按下图进行施工：
具体作法为：
采用竹胶板定型模板拼装，沿柱高每40cm设一道钢管柱箍，柱底部设清理口用以清理垃圾，安装柱模前，应先绑扎，校好钢筋，装好竖向钢筋保护层垫块，再在已浇筑好的地面或楼面上弹出柱模底部边线，安装柱模板。然后用锤球校正使其垂直。安装柱模时先安装两端柱模，校正固定好后，再拉通线安装校正其它柱模。柱模拉杆按图制作，柱边为600mm~800mm时每边设一道，竖向间距1000mm，柱边大于等于900mm时每边设两道，竖向间距1000mm。
二、框架梁及剪力墙模板：
1、全木框架模板：
本工程大部分框架梁模板采用如下形式：
侧模采用12mm厚竹胶板与120mm x 50mm木枋组合，底模采用厚度为50mm的板枋与120mm x 50mm木枋组合，支撑系统采用小头直径大于10cm的松木支撑与150mm x 25mm剪条组合。18米通道及学术报告厅等超高部分框架梁模板采用如下形式： 侧模采用12mm厚竹胶板与120mm x 50mm木枋组合，底模采用厚度为50mm的板枋与120mm x 50mm木枋组合，支撑系统满堂钢管脚手架。
模板制作采用现场拼装，主梁及重要部位次梁底支撑需重点加强。③支撑架杆纵横间距0.7m，水平杆间距1.2m，最低一道横管离地30cm，每隔一排立管设剪刀撑一付，组成整体式的模板支撑系统。④支大梁底模时，跨度等于或大于4m时，模板应起拱，起拱高度为全跨长度的2/1000。
⑤柱模采用竹胶板定型模板拼装，沿柱高每40cm设一道钢管柱箍，柱底部设清理口用以清理垃圾，安装柱模前，应先绑扎，校好钢筋，安好竖向钢筋塑料定位卡，再在已浇筑好的地面或楼面上弹出柱模底部边线，安装柱钢模板。然后用锤球校正使其垂直；安装柱模时先安装两端柱模，校正固定好后，再拉通线安装校正其它柱模。
⑥墙模板：采用胶合板作墙模板，木枋作背衬，该侧模根据实际制成定型模，为保持墙的厚度，模板之间用长度等于墙厚的钢套管撑住并用对拉螺栓拉紧，对拉螺栓两端用蝴蝶片扣紧，对拉螺栓的间距按纵横80cm梅花形设置。墙模安装前先在上面安装好预埋件，然后将一侧的墙模就位使板面与墙边线重合，安装临时支撑，绑扎钢筋。插入对拉螺栓及套管，再安装另一侧墙模和支撑，用对拉螺栓把两块模板连在一起，然后固定好支撑，全面检查质量并与相邻墙模连接牢固。
⑦梁模板：采用定型组合钢模，根据钢模每块宜有两处支承的原则，底模上小横杆间距为400，梁底模支撑为双排架，立杆排距为800，梁侧模用钢管对夹，间距为900，斜撑加固上口，中部为8#铁丝双股对拉，间距900，底部侧模用扣件夹紧。
⑧现浇板模板：采用胶合板结合木模进行施工，用松枋作楞木，净间距250，架设于钢管满堂架上。
c、模板拆除方案：
①模板及支架拆除时的砼强度应符合下列规定：侧模在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除；底模拆除时板砼强度达到75%（板跨小于8m）方可拆除，梁跨度小于8m时砼强度达到75%方可拆除，梁跨度大于8m时砼强度达到100%方可拆除，悬臂构件跨度大于2m时砼强度达到100%方可拆除；已拆除模板及支撑的结构，在砼强度符合设计要求等级后，方可承受全部使用荷载，当施工荷载比使用荷载产生的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。
第二篇：高支撑施工方案
模板专项施工方案
一、工程总体概况
1.1、本工程结构型式为三层钢筋砼框架，本工程跨度大，梁截面大，最大跨度为8m,现以首层顶板梁为例，最大的梁截面截面尺寸为400×750mm,本脚手架在进行梁支撑体系的计算时按照最大截面梁（400×750）进行计算，在整体支撑架计算中将按照层高7.8米进行计算，我方将参照高支撑脚手架的有关要求进行计算及施工。
1.2、有关高支模施工情况
钢筋砼框架最大跨度8 m，板厚１120mm，砼强度等级C30（以首层以上砼强度进行计算），模板支撑脚手架型式为满堂架，搭设高度为7.8m（扣除板厚120）为7.68m.满堂支撑脚手架立杆间距设置为0.9m，框架梁底加密至0.7米）步距设置；步距统一按照1.2m设置，扫地杆高度为400mm.脚手架采用（￠48×3.5钢管搭设），模板采用1800×915×15复合胶合板，模板背楞采用50×100木方
二、梁模板支撑验算 2.1、参数信息
2.1.1、模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.40； 梁截面高度 D(m):0.75 混凝土板厚度(mm):120.00； 立杆梁跨度方向间距La(m):1.20；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20； 立杆步距h(m):1.20；
梁支撑架搭设高度H(m)：7.05； 梁两侧立柱间距(m):1.20；
承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面； 梁底增加承重立杆根数:6；
板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20； 采用的钢管类型为Φ48×3.5；
模板专项施工方案
扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
2.1.2、荷载参数 模板自重(kN/m2):0.35； 钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0 2.1.3、材料参数 木材品种：东北落叶松；
木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6； 面板类型：胶合面板；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 2.1.4、梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0； 梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支撑根数：6； 面板厚度(mm)：15.0； 2.1.5、梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500； 次楞根数：4；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓竖向根数：3；
穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm； 穿梁螺栓直径(mm)：M12；
模板专项施工方案
主楞龙骨材料：钢楞； 截面类型为圆钢管48×3.5； 主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm； 2.2、梁模板荷载标准值计算 2.2.1、梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T--混凝土的入模温度，取20.000℃； V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.200；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
2.3、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
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面板计算简图(单位：mm)2.3.1、强度计算 跨中弯矩计算公式如下:
其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M--面板的最大弯距(N.mm)；
W--面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.5×1.5/6=18.75cm3； [f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中，q--作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m； q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 210mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×10.98×2102 = 4.84×104N.mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 4.84×104 / 1.88×104=2.582N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =2.582N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.3.2、挠度验算
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q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18×0.5 = 9N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 210mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4； 面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9×2104/(100×9500×1.41×105)= 0.089 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =210/250 = 0.84mm； 面板的最大挠度计算值 ω =0.089mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=0.84mm，满足要求！
2.4、梁侧模板内外楞的计算 2.4.1、内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3； I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4；
内楞计算简图（1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下: 5
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其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M--内楞的最大弯距(N.mm)； W--内楞的净截面抵抗矩； [f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q =(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.21=4.61kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×4.61×500.002= 1.15×105N.mm；
最大支座力:R=1.1×4.612×0.5=2.536 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.15×105/8.33×104 = 1.383 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 1.383 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中 E--面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.21= 3.78 N/mm；
l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I--面板的截面惯性矩：I = 8.33×106mm4； 内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×3.78×5004/(100×10000×8.33×106)= 0.019 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 500/250=2mm；
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内楞的最大挠度计算值 ω=0.019mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求！
2.4.2、外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.536kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；
外楞计算简图
外楞弯矩图(kN.m)
外楞变形图(mm)7
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（1）.外楞抗弯强度验算
其中 σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)； W--外楞的净截面抵抗矩； [f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.507 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 5.07×105/1.02×104 = 49.929 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =49.929N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.247 mm 外楞的最大容许挠度值: [ω] = 200/400=0.5mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.247mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=0.5mm，满足要求！
2.5、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:
其中 N--穿梁螺栓所受的拉力； A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；
f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
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穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18×0.5×0.3 =2.7 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！
2.6、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1200×15×15/6 = 4.50×104mm3； I = 1200×15×15×15/12 = 3.38×105mm4；
2.6.1、抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M--计算的最大弯矩(kN.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =80.00mm； q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×1.20×0.75×0.90=24.79kN/m；
模板专项施工方案
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×1.20×0.90=0.45kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.00×1.20×0.90=3.02kN/m；
q = q1 + q2 + q3=24.79+0.45+3.02=28.26kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = 0.10×28.264×0.082=0.018kN.m； σ =0.018×106/4.50×104=0.402N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =0.402 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.6.2、挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×0.750+0.35）×1.20= 23.37KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =80.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ω] =80.00/250 = 0.320mm； 面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×23.37×804/(100×9500×3.38×105)=0.002mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.002mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 80 / 250 = 0.32mm，满足要求！
2.7、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自
模板专项施工方案
重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
2.7.1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 =(24+1.5)×0.75×0.08=1.53 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.08×(2×0.75+0.4)/ 0.4=0.133 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.5+2)×0.08=0.36 kN/m； 2.7.2、方木的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1.2×1.53+1.2×0.133=1.996 kN/m； 活荷载设计值 P = 1.4×0.36=0.504 kN/m；
方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4； 方木强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 线荷载设计值 q = 1.996+0.504=2.5 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×2.5×1.2×1.2= 0.36 kN.m； 最大应力 σ= M / W = 0.36×106/83333.3 = 4.319 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 4.319 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2, 11
模板专项施工方案
满足要求!方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力: V = 0.6×2.5×1.2 = 1.8 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×1799.712/(2×50×100)= 0.54 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.6 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.54 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
q = 1.530 + 0.133 = 1.663 kN/m；
方木最大挠度计算值 ω= 0.677×1.663×12004 /(100×10000×416.667×104)=0.56mm；
方木的最大允许挠度 [ω]=1.200×1000/250=4.800 mm；
方木的最大挠度计算值 ω= 0.56 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=4.8 mm，满足要求！
2.7.3、支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：
模板专项施工方案
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 =(24.000+1.500)×0.750= 19.125 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)： q3=(2.500+2.000)=4.500 kN/m2；
q = 1.2×(19.125 + 0.350)+ 1.4×4.500 = 29.670 kN/m2； 梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。
当n=2时：
当n＞2时：
计算简图(kN)
模板专项施工方案
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=0.053 kN，中间支座最大反力Rmax=4.843； 最大弯矩 Mmax=0.079 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=0.012 mm；
支撑钢管的最大应力 σ=0.079×106/5080=15.471 N/mm2； 支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 15.471 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!2.8、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。2.9扣件抗滑移的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
模板专项施工方案
R ≤ Rc 其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.843 kN； R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!2.10、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力： N1 =0.053 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×7.05=1.26 kN；
楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.20/2+(1.20-0.40)/2)×1.20×0.35=0.504 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2×(1.20/2+(1.20-0.40)/2)×1.20×0.120×(1.50+24.00)=4.406 kN；
N =0.053+1.26+0.504+4.406=6.223 kN；
υ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58； A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo--计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh(1)15
模板专项施工方案
k1--计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.73； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.73×1.2 = 2.398 m； Lo/i = 2397.78 / 15.8 = 152 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.301 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=6223.444/(0.301×489)= 42.282 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 42.282 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；
k2--计算长度附加系数，h+2a = 1.6 按照表2取值1.011 ； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.185×1.011×(1.2+0.2×2)= 1.917 m； Lo/i = 1916.856 / 15.8 = 121 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.446 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=6223.444/(0.446×489)= 28.536 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 28.536 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括：
梁底支撑最大支座反力： N1 =4.843 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×(7.05-0.75)=1.26 kN； N =4.843+1.26=5.968 kN；
υ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58； A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
模板专项施工方案
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo--计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.185 ；
u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.73； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.185×1.73×1.2 = 2.46 m； Lo/i = 2460.06 / 15.8 = 156 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.287 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=5968.188/(0.287×489)= 42.526 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 42.526 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；
k2--计算长度附加系数，h+2a = 1.6 按照表2取值1.011 ； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.185×1.011×(1.2+0.2×2)= 1.917 m； Lo/i = 1916.856 / 15.8 = 121 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.446 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=5968.188/(0.446×489)= 27.365 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 27.365 N/mm 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
三、板模板支撑验算
3.1、参数信息: a、模板支架参数
横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):1.20；步距(m):1.20；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):7.68；
2模板专项施工方案
采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； b、荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； c、材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm。
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 板底支撑采用方木；
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
模板专项施工方案
图2 楼板支撑架荷载计算单元 3.2，面板计算
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.82/6 = 54 cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图 3.2.1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)： q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m； 3.2.2、强度计算
模板专项施工方案
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m 最大弯矩M=0.1×7.52×0.252= 0.047 kN·m；
面板最大应力计算值 σ= 47000/54000 = 0.87 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.2.3、挠度计算 挠度计算公式为
其中q = 3.35kN/m
面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.35×2504/(100×9500×4166666.667)=0.002 mm；
面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；
面板的最大挠度计算值 0.002 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!3.3、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木楞计算简图
模板专项施工方案
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25×0.25×0.12 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 =(2.5+2)×1.2×0.25 = 1.35 kN； 2.方木抗弯强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2×(0.75 + 0.088)= 1.005 kN/m； 集中荷载 p = 1.4×1.35=1.89 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.89×1.2 /4 + 1.005×1.22/8 = 0.748 kN.m；
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.89/2 + 1.005×1.2/2 = 1.548 kN ； 方木的最大应力值 σ= M / w = 0.748×106/83.333×103 = 8.975 N/mm2； 方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 8.975 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力: V = 1.2×1.005/2+1.89/2 = 1.548 kN；
方木受剪应力计算值 T = 3 ×1548/(2 ×50 ×100)= 0.464 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm2；
模板专项施工方案
方木受剪应力计算值为 0.464 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载 q = q1 + q2 = 0.75+0.088=0.838 kN/m； 集中荷载 p = 1.35 kN；
方木最大挠度计算值 V= 5×0.838×12004 /(384×9500×4166666.67)+1350×12003 /(48×9500×4166666.67)= 1.799 mm；
方木最大允许挠度值 [V]= 1200/250=4.8 mm；
方木的最大挠度计算值 1.799 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4.8 mm,满足要求!3.4、托梁材料计算: 托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.005×1.2 + 1.89 = 3.096 kN；
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN.m)
模板专项施工方案
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 1.014 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.107 mm ； 最大支座力 Qmax = 12.285 kN ；
托梁最大应力 σ= 1.014×106/10160=99.81 N/mm2 ； 托梁抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2 ；
托梁的计算最大应力计算值 99.81 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.107 mm 小于900/150与10 mm,满足要求!3.5、模板支架立杆荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.158×7.68 = 1.214 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
模板专项施工方案
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.35×0.9×1.2 = 0.378 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25×0.12×0.9×1.2 = 3.24 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.832 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ =(2.5+2)×0.9×1.2 = 4.86 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.603 kN； 3.6、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式:
其中 N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N = 12.603 kN；
υ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58 cm； A----立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；
σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)； [f]----钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0----计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算 l0 = h+2a k1----计算长度附加系数，取值为1.155；
u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.73； a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；
上式的计算结果：
立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.2+0.2×2 = 1.6 m；
模板专项施工方案
L0/i = 1600 / 15.8 = 101 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.58 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=12602.65/（0.58×489）= 44.435 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 44.435 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；
k2--计算长度附加系数，h+2a = 1.6 按照表2取值1.013 ； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.185×1.013×(1.2+0.2×2)= 1.921 m； Lo/i = 1920.648 / 15.8 = 122 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.44 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=12602.65/（0.44×489）= 58.573 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 58.573 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
模板专项施工方案
3.7、高支模板计算取值情况
高支模板支撑架搭设高度为7.68米，横向间距0.9，,距为1.2米，步距按1.2米能满足要求。板底及梁底支撑均采用50×100的方木楞支撑，板底方木的间隔距离为250mm,梁底方木的间隔距离为200mm.4、施工准备 4.1、材料准备
模板支撑所使用的材料必须严格按照相关规定进行采购，租赁以及进场验收。
模板支撑所用满堂扣件式钢管脚手架，严禁使用弯曲、锈蚀，端口不平的钢管，对有裂缝的扣件必须更换。
每批钢材进场时，应由专人验收，对于不符合要求的构件，立即退场处理。板采用高质量的胶合模板制作后的模板必须保证模板质量。
方木采用50×100、100×100标准方木，弯曲变形、腐朽和尺寸不合格的方木退场，尤其是有节和新裂的不能用于高支撑板底。4.2、人员及机械准备
高处作业人员必须满18周岁，两眼视力均不低于1.0、无色盲、无听觉障碍、无高血压、心脏病、眩晕等疾病，无登高作业的其它疾病和生理缺陷。责任心强，工作认真负责，熟悉本工种安全技术操作规程，严禁酒后作业和作业中玩笑嬉闹。
所有木工机械及用于垂直运输的塔吊进场必须有合格证，且有专人进行定期维修。
五、脚手架的拆除
拆架程序遵守由上而下，先搭后拆的原则，拆除顺序为：脚手板-横向水平杆-纵向水平杆-立杆
不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清，一杆一清。
六、质量通病的预防 标高偏差：
1、顶板支模时要考虑不同装修层厚度差及不同板厚。
2、每层标高在柱筋上必须用水平仪超测出楼面50CＭ标高，用红漆做好标记，26
模板专项施工方案
并核对无误。
3、摸内清理不干净，浇筑砼前应再进行一次清扫。
4、梁模板支完后要对贯通的梁拉通线检查，以保证整体位置准确。
5、顶撑、木楔要牢固、可靠，以防止松动造成模板变形。砼漏浆：
模板拼装前，再两片模板的接缝处贴一道1ｃｍ宽海绵条，以保证模板接缝的严密。
七、质量保证措施
1、施工中要严把材料关，所使用的木方胶合板、钢管等材料应符合其规格、材质要求，对于不合格的材料严禁使用。
2、根据施工情况不定期的召开质量通病预防会议，对已经发生的质量问题或即将施工的项目进行纠正和预防，对不合理的模板施工方法进行研究改进。
3、建立模板管理、使用、维修制度及必要的奖罚制度，以保证模板的周转使用质量。
4、建立健全以项目经理为首、项目部质检员的质量管理组织机构，以保证施工质量的层层把关，确保工程质量。
八、安全措施及要求
1、所有操作人员应进入现场后，应做好进场三级教育，并做好会议记录，进行详细的安全技术交底。
2、作业时，必须佩带好安全帽，系好安全带，工作及零件应放在工具包内，服从指挥。拆除下来的材料不乱抛、乱扔，支模架作业下方不准站人。
3、支模架搭设完毕后，必须验收合格后方可使用。
4、脚手架使用期间不得随意拆除脚手架上的任何杆件。
5、模板拆除时应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒，必要时应先设临时支撑，然后进行拆卸，拆下模板和零件，严禁向楼层以下抛扔，6、装拆模板，必须有稳固登高工具，超过2米识，必须搭设脚手架，安装梁板模板的支撑架必须支搭牢固。
7、在模板的紧固件、连接件、支撑件未安装完毕之前，不得站立在模板上操作。
模板专项施工方案
8、浇筑砼时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移，局部鼓胀时，应及时采取加固措施，方可继续施工。
九、文明施工措施
现场保持整洁的环境，不得杂乱无章，制定文明施工制定，责任落实到人。
进入施工现场的周转材料、构配件材料堆放整齐，并进行挂牌标识。
第三篇：施工方案(钢支撑)
锦 绣 新 城 B-16 #楼
模
板
施
工
方
案
宝清县同利建筑工程有限责任公司第十六项目部
目录
第一章
工程概况„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„2
第二章 第三章 第四章 第五章 第六章 第七章 第八章 第九章 第十章
施工方案的选定„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„2
施工准备„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„2
模板施工工艺 „„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„3
楼板模板支撑架的构造和施工要求 „„„„„„„„„10 工程质量通病与防治措施 „„„„„„„„„„„„„„„„„12
工程质量保证措施 „„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„12
安全、文明施工保证措施 „„„„„„„„„„„„„„„„„13
风、雨季节施工措施 „„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„13
模板计算书 „„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„13
第一章、工 程 概 况
第一节、总 体 概 述
锦绣新城B-16#楼工程由宝清县永泰房地产开发有限责任公司投资兴建；双鸭山市工程勘察设计院地基勘察；黑龙江三元建筑设计有限公司设计；黑龙江轻工建设监理有限公司监理；宝清县同利建筑工程有限责任公司第十六项目部总承包施工。该工程位于宝清县苗圃街南侧，永发路西侧，中央大街以北。
锦绣新城B-16#楼工程，是一座住宅楼。该建筑十七层，总建筑面积18626㎡，结构型式为剪力墙结构。抗震等级为6度，防火等级为二级，设计耐久年限为50年。
第二节、结构特点
本工程层高较高，地下室为-4.350m，架空层为-0.15m，标准层为3.0m，屋面为3.500m，屋面机房为 4.400m。剪力墙较多，结构复杂，施工难度大，技术要求高，模板支撑系统必须严格按高支模管理的有关规定进行设计、验算、搭设、验收和拆除。
第二章、施工方案的选定
本工程为商业砼结构，其模板采用18厚胶合板和黑色镜面板（柱、梁用）；木枋采用60×80㎜或50×70㎜；φ48×3.5钢管和钢顶撑体系作支撑的方案。
第三章、施 工 准 备
一、技术准备：
1、组织各工长、班组长熟悉图纸，对图纸进行自审，熟悉和掌握施工图纸的全部内容和设计意图。根据工程结构形式、特点以及施工组织设计中流水段的划分，结合施工方法进行模板拼装设计。模板应满足构造合理，拼缝严密，且便于组装和支拆。强度、刚度和稳定性验算符合要求。
2、做好技术交底工作。本工程每一道工序开工前，均需进行技术交底，技术交底是施工企业技术管理的一个重要制度，是保证工程质量的重要因素，其目的是通过技术交底使参加施工的所有人员对工程技术要求做到心中有数，以便科学的组织施工和按合理的工序、工艺进行施工。
3、技术交底工作按“三级制”进行交底，即工程技术负责人→木工工长→操作人员。工程技术负责人向专业工长进行交底要求细致、齐全、完善，并要结合具体操作部位、关键部位的质量要求，操作要点及注意事项等进行详细的讲述交底以及书面交底，班组长在接受交底后，应组织工人进行认真讨论，全面理解施工意图，确保工程的质量和进度。
二、人力准备：
为保证模板工程的施工质量，项目部抽调有多年施工经验的质检员负责现场的工程质量，木工工人保证30人，保证后期的砼浇筑的成形质量。
三、材料准备：
1、模板：鉴于材料对结构的决定性，模板材料选用优质的18mm厚的胶合板和镜面板，60×80㎜和50×70㎜木枋。材料进场时，质检员、材料员以及技术人员应对其进行验收，确保强度、刚度达到要求，模板使用前表面必须涂刷脱模剂，以增加模板的周转次数
2、支撑架：支撑架采用φ48×3.5钢管和钢顶撑（其质量应符合GB/T700中Q235-A级钢的规定）搭设，扣件（其质量符合GB1351规定）连接。钢管及扣件材质必须符合要求，钢管应满足抗拉强度、伸长率、屈服点等的规范要求，不得使用不合格品；扣件不得有裂纹、气孔，也不得有疏松、砂眼或其它影响使用性能的构造缺陷。钢管使用前应进行防锈处理，并涂刷二道防锈漆，以便延长使用寿命。
3、对拉螺杆、花篮螺栓、铁钉、铁丝、菱角、封口漆、密封胶条、脱模剂、塑料套管等材料准备齐全
四、机具准备：
根据本工程现场情况和进度控制要求，配备主要设备有：木工圆盘锯2台、平刨床机1台、压刨床机1台、手持电钻5台、手持电锯2台，其他周转设备、小型机具配套辅助设备均在施工前准备到位，并经试运转正常后安放到位。手锯、手锤、线坠、方尺、水平尺、撬棍等小型工具准备齐全。
五、作业条件：
1、模板设计、预拼组装完成。
2、各部位定位放线、抄平工作完成。
3、柱墙基、施工缝处砼软弱层剔凿，并清理干净，办理交接手续。
4、柱墙钢筋绑扎、水电管线、盒预埋等完成，并办理隐检手续。
第四章、模板施工工艺
第一节、模板安装构造要求
1、必须保证结构和构件各部位形状、几何尺寸的准确，水平标高的正确性，误差应小于验收规范规定的允许值。
2、安装模板必须按照施工设计要求进行，模板接缝必须严密不得漏浆，缝宽≤1.5mm，施工中模板必须先清缝拼板，铺设安装后，对于缝较宽（＞1.5mm缝）者须进行堵塞。
3、整体式钢筋混凝土梁，当跨度≥4m时，安装应起拱，按照跨度的1/1000～3/1000起拱。
4、单片柱模吊装时，应采用卡环和柱模连接，严禁用钢筋钩代替，防止脱钩。待模板立稳并支撑后，方可摘钩。
5、安装墙模时，应从内、外角开始，向相互垂直的二个方向拼装，同一道墙（梁）的两侧模板采用分层支模时，必须待下层模板采取可靠措施固定后，方可进行上一层模板安装。
6、大模板组装或拆除时，指挥及操作人员必须站在可靠作业处，安装外模板时作业人员应挂牢安全带。
7、安装模板时，操作人员必须站在操作平台或脚手架上作业，禁止站在模板、支撑、脚手杆上、钢筋骨架上作业和在梁底模上行走。
8、砼施工时，应按施工荷载规定严格控制模板上的堆料及设备，当采用人工小推车运输时，不准直接在模板或钢筋上行驶，应用脚手架钢管等材料搭设小车运输道，采用泵送砼时，不得直接将砼冲击侧模，砼泵管、布料机位置下排架要适当增加支撑或剪刀撑进行加固。
9、支撑立柱底部应设垫板，并在纵横方向设置扫地杆。
10、支撑立柱的拆除时间必须是在砼强度达到70%以上方可拆除。
11、支撑立柱高度在2m以下时，必须设置一道水平拉杆，保持立柱的整体稳定性；当立柱高度大于2m时，应设置多道水平拉杆，水平拉杆步距为≤1.8m。
12、满堂架模板支柱的水平拉杆应纵横两个方向设置，同时每隔4-6根立柱设置一组剪力撑，由底部至顶部连续设置。
13、立柱的间距经计算确定，当使用钢管扣件材料时，间距一般不大于1.0m，立柱的接头应错开不在同一步距和竖向接头间距大于50cm。
14、为保持支模系统的稳定，应在支架的两端和中间部分与工程结构进行连接。
15、对拆除后模板，板面如有破损，必须作好修补平整；模板在使用前必须先清理干净，均匀涂刷脱模剂备用，但不得涂刷过厚。第二节、模 板 制 作
1、根据图纸设计要求进行模板制作，柱、剪力墙采用定型组合大模，其余一般采用现场拼装制作。
2、异形定型模板内采用镀锌铁皮包裹，以保证模板的表面平整度。
3、剪力墙组合大模拼缝要严密，板接缝处背面要有木方竖楞加固。
4、柱、墙模制作时，四角均采用企口连接。
5、单块模板制作完，按模板设计图对模板外形、尺寸、平整度、对角线进行检查，分规格平行叠放，基底层模板加垫木，距地面不小于100㎜。
6、所有柱墙、梁板模板配板时，要对胶合板裁边处采用封口漆进行封边，以提高模板周转次数。
第三节、模 板 安 装
一、柱模板安装：
1、工艺流程：
模板制作 → 柱模安装 → 柱模板校正加固 → 办理预检及验收。
2、安装方法：
1）、柱模四角相邻两板采用企口连接，模板安装时，沿柱模板边线外2㎜粘贴海绵胶条进行密封。
2）、第一面模板就位后，设临时支撑或用铁丝与柱主筋临时固定，然后依次将其余三面模板就位，并做好支撑。
3）、模板就位后，及时安装竖楞和柱箍，竖楞采用木枋，间距为250㎜；柱箍采用φ14钢筋箍，间距为300㎜，第一道柱箍距地面为150㎜，四周采用φ14对拉螺栓连接加固，柱断面大于600㎜时，中间加设对拉螺杆，对拉螺杆间距不大于500㎜。
4）、柱模校正和加固方法同墙模。具体支撑系统详见附图。
二、梁、板模板安装：
1、工艺流程：
1）、梁模板：梁模板制作 → 搭设梁模支撑 → 安装梁底模板 → 安装梁侧模 → 安装侧向支撑 → 校核梁截面尺寸并加固 → 预检。
2）、板模板：搭设板模支撑 → 安装主、次龙骨 → 铺设顶板模板 → 调整模板标高 → 模板清理 → 预检。
2、安装方法：
1）、根据图纸设计和基层所弹梁身位置线，安装梁模支撑立杆（钢管或钢顶撑），立杆间距纵向不大于800㎜（梁高大于800㎜时，间距不大于600㎜），横向间距不大于900㎜，对于断面较大的梁，应在梁中间沿纵向加设一排钢顶撑。板立杆支撑间距为900×900㎜。现场施工时，如方便现场搭设支撑，梁支撑间距取同板支撑间距，则深梁纵向必须设三排支撑。
2）、钢管排架搭设时，尽量保证上下层立杆要对准，梁板支撑搭设完毕，应将梁板支撑体系连成一体，每层立杆力求做到规格一致，竖横成排，合理设置水平拉杆和剪刀撑，水平拉杆间距不大于1800㎜，剪刀撑纵横间距不大于4500㎜（每道梁底不少于二道）留好施工通道，施工通道一般间距不大于1200㎜，两侧支撑适当加固，通道两侧要用安全网围护。
3）、根据水平标高控制线，调整梁底、板底支撑高度，对跨度大于4米的梁或板短向跨度大于4米时，模板应按跨度的1‟-3‟起拱。
4）、梁模安装时应遵循帮（侧模）包底（模）的原则，侧模安装宜在底模侧边粘贴海绵胶条，待梁侧模安装就位后进行临时固定。
5）、主、次梁同时支模时，应先支好主梁模板，经轴线标高检查校正无误后，加以固定。在主梁上留出安装次梁的缺口，尺寸与次梁截面相同，缺口底部加钉衬口档木，以便与次梁模板相接。
6）、板模板安装时，先在次梁（或主梁）模板的外侧弹水平线，其标高为楼板板底高减去模板厚和搁栅高度，再按墨线钉托木，并在侧板上钉竖向小木方顶住托木，然后放置搁栅，再在底部用支撑杆支牢。铺设板模板从一侧向另一侧密铺，在两端及接头处用钉钉牢，其它部位少钉，以便拆模。
7）、顶板模板檩条采用50×100㎜方木，间距不大于300㎜。为保证顶板的整体砼成型效果，将整个顶板的胶合板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证缝下有龙骨，且拼缝严密，表面无错台现象。板与柱相交、不必刻意躲开柱头，只在该处将胶合板锯开与柱截面尺寸相应缺口，下垫方木并作为柱头的龙骨。
8）、深梁模板：当深梁在700mm以上时，由于砼侧压力大，必须采用对拉螺栓将两侧模板拉紧，以防胀模，对拉螺栓间距不大于600㎜。为便于深梁钢筋绑扎，可先装一侧面侧板，钢筋绑扎好后再装另一面侧板，对拉螺栓在钢筋入模后安装，对无防水要求的部位，设塑料套管穿对拉螺栓，拆模时抽出Φ14对拉螺栓周转使用，拆模后套管洞应随即封填密实。
9）、梁板模板支好后，要及时按标高线在表面拉线找平，并加固支撑，水平拉杆一般不少于二道，第一道为扫地杆距楼面250㎜，中间拉杆间距不大于1500㎜。剪刀撑间距不大于3000㎜，且每跨梁下不少于二道剪刀撑。
四、楼梯模板安装：
模板支设前，先根据层高放大样，先支基础和平台梁模板，再装楼梯斜梁或梯底模板，外帮侧板（踏步、梯段侧板采用38厚实木板，以防胀模），在外帮侧板内侧弹出楼梯底板厚度线，用墙板划出踏步侧板的档木再钉侧板。对宽度大的楼梯，沿踏步中间上面设反扶梯基，加钉1～2道吊木加固。支撑系统采用可调钢支撑系统，宽大楼梯搭设满堂脚手架支撑，支模方法同梁板做法。
五、电梯井提升筒模
梯井道比较狭窄，质量要求高，施工中有一定难度，我们采用将大模板拼装为整体提升筒模，每施工完一层，利用塔吊整体提升一次的方法进行施工。
（1）筒模的组成筒模由铰链式角模、平面模板、方钢龙骨、花篮螺栓脱模器、托架平台和吊钩组成。
1）链式角模由3个铰链轴与模板连接。
2）花篮螺栓脱模器由梯形螺纹螺杆（正反丝）和套管组成。通过转动套管，使螺杆产生轴向移动，并且通过铰链角模的转动，带动相邻两墙模，可达到支模或脱模的目的。详见右图所示：
3）平面模板为钢木结构，以方钢作龙骨，面板采用九夹板。
4）托架平台也是钢木结构。筒模上部预留了4个对称孔洞（孔洞尺寸为120mm×120mm×120mm）。待浇筑混凝土后，托架平台4个单向旋转支脚伸入预留洞内，作为安装筒模的操作平台。
（2）筒模的支模和脱模
筒模的支模和脱模，是利用操纵脱模器，通过角模的张开和收拢来完成的。
（3）筒模的优点
1）筒模的整体性好，刚度大，不易变形。通过花篮螺栓来调整模板的位置，无跑模和松动现象。因此，混凝土浇筑质量好，垂直度、平整度有保证。
2）安装方便，脱模快捷，提高工效。每层两人，半天可安装一个电梯井筒模，而安装大模板需要四个工人操作一天，安装筒模只需要吊运两次，而采用大模板需要吊运八次。所以采用筒模可以加快施工进度，提高劳动效率。
3）整体筒模可以进行组合，铰链式角模和花篮螺栓脱模器为通用部位，筒模的四周模板由钢木模板组成。通过变换模板的配置，可以组成不同开间和进深的筒模，周转使用，降低成本。
4）操作安全可靠。电梯井道不需要再搭设井架，在托架平台上进行支模和脱模作业，有利于保证操作者的安全。
5）、筒模支撑系统详见附图。
第四节、模板拆除与存放
1、模板拆除必须经项目部质检员及监理验收、批准和签字及对砼的强度报告试验单确认后方可拆除。
2、非承重侧模的拆除，应在砼强度保证楞角不受损坏的情况下进行。
3、承重模板的拆除时间，跨度在2m以下时，在砼强度不低于50%时进行；跨度在2～8m（及2m以下的悬臂梁板），应在砼强度达到75%以上时进行；跨度大于8m或悬臂大于2m的承重结构模板，应在砼强度达到100%时方可拆除。
4、模板拆除顺序应按照先支的后拆（先次梁后主梁，先侧模后底模）和先拆非承重模板后拆承重模板的顺序。
5、当立柱大横杆超过两道以上时，应先拆除两道以上大横杆，最下一道大横杆与立柱同时拆除，以保持立杆的稳定。
6、拆除大跨度梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除，拆除多层楼板支柱时（上部塔楼），应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。
7、非大模板拆除应逐块进行，不得采用成片撬落方式，防止损坏模板、砸坏脚手架和将操作者砸伤。
8、拆除模板时必须认真进行，不得留有零星和悬空模板，防止模板突然坠落，特别是外墙脚手架处，模板拆除作业严禁同时在上、下同一垂直作业面上进行施工。
9、大面积拆除作业或高处拆除作业时，应在作业范围设置围护，并有专人监护。
10、拆除的模板应先进行清理、修整、刷脱模剂并与支撑等分规格堆放整齐，模板必须放平防止变形，严禁用模板垫道或临时作脚手板用。
11、大模板存放应设专用的堆放架，保证其自稳角度，应对称成对存放，防止碰撞或被大风刮倒，柱模必须面对面成对平放，以防翘曲变形。
第五节、模板施工注意事项
一、质量注意事项：
1、支设的模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性。
2、模板拼缝要严密，拼缝处可用双面胶条粘贴，以防漏浆。尤其是细部节点处理要认真。
3、模板使用前必须涂刷脱模剂，拆除后的模板要清理干净，并涂刷脱模剂以备下次使用。
4、涂刷脱模剂时不得污染基层和钢筋。
5、拆除模板时不得使用电气焊切割对拉螺杆和用大锤、撬棍硬砸、猛撬模板。对拆除后模板，板面如有破损，必须作好修补平整。
6、浇筑砼前，要保证模板内洁净，清扫干净后及时封闭清扫口。在砼浇筑过程中要经常检查，如发现变形，松动等情况，及时修补加固。梁板砼浇筑时要及时在柱墙四周预埋钢筋头作柱墙斜撑支撑点。
二、安全、文明施工注意事项：
1、单片柱模吊装时，应采用卡环和柱模连接，严禁用钢筋钩代替，防止脱钩。待模板立稳并支撑后，方可摘钩。
2、大模板组装或拆除时，指挥及操作人员必须站在可靠作业处，安装外模板时作业人员应挂牢安全带。
3、安装模板时，人员必须站在操作平台或脚手架上作业，禁止站在模板、支撑、脚手杆上、钢筋骨架上作业和在梁底模上行走。
4、施工过程中要注意电刨、电钻、圆盘锯等施工机具的安全使用，以防机具伤人，并注意用电安全。
5、使用塔吊吊运材料时，材料要堆放好，短木方和小模板严禁吊运。
6、模板安装时，脚手架上严禁堆放任何材料，排架上吊运的材料要及时分散。
7、施工人员进入施工现场,要正确穿戴安全防护用品。施工现场严禁吸烟,不得酒后上班。
8、模板安装完毕，要及时清理现场内木屑、杂物。拆除下来的模板、钢管、扣件、拉杆应及时清理干净，并集中堆放整齐，做到工完场清，文明施工。
第五章、楼板模板支撑架的构造和施工要求
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
一、模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
二、立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
三、整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设
置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
四、剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
五、顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
六、支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
七、施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
第六章、工程质量通病与防治措施
一、梁模板：
1、通病现象：
梁身不平直，梁底不平及下拗、梁侧模胀模、局部模板嵌入柱墙内、拆除困难。
2、防治措施:
a、支模时应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。
b、梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉直线后将梁侧钉固。梁跨大于4m时，梁底模板按规定起拱。
c、混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透，但不得存有积水。
二、柱墙模板：
1、通病现象: 胀模、断面尺寸鼓出、漏浆、混凝土不密实,蜂窝麻面、柱墙身偏斜。
2、防治措施:
a、根据规定的柱箍间距要求牢固设置。
b、成排柱模支模时，应先立两端柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉通长线，再立中间柱模。
c、模板四角拼缝要做成企口缝，接缝处用海绵胶条粘贴。
d、四周斜撑要牢固，且对称设置。
三、板模板：
1、通病现象：
板中部下拗，板底混凝土面不平。
2、防治措施:
a、楼板模板厚度要一致，搁木栅均刨至统一尺寸。
b、支顶要符合规定的保证项目要求。
c、板模按规定起拱。
第七章、工程质量保证措施
一、质量管理保证措施：
1、施工前技术负责人或施工员要对各班组进行书面和口头技术交底。
2、施工过程中，专职质检员、施工员要现场跟班监督检查质量，同时按水平标高线校正模板及其搭设排架的标高，控制在规范允许误差范围内。
3、加强技术管理，熟悉图纸，认真指导现场施工。
4、检查各部位的加固和连接是否牢固，支撑间距和剪刀撑是否符合规范要求。
5、层层把好质量关，加强责任心，且与个人经济挂钩，出现质量问题按《质量事故处罚条例》执行。
6、要做好自检、互检、交接检工作，合格后请监理、甲方、质检站等部门进行验收。
第八章、安全、文明施工保证措施
一、安全生产管理、文明施工管理保证措施：
1、建立以项目经理为首的安全领导小组，负责现场安全文明生产管理。
2、制定合理的安全措施。
3、抓好防高空坠物工作，所有进场人员必须正确配戴安全防护用品。
4、采取有效措施保证用电和机械操作安全。
5、严禁高空落物，做好临边、洞口等处的安全防护，悬挑部位及拆模施工时，要有专职安全员现场监督指导施工。
6、组建现场保卫小组，落实防盗措施。
第九章、风、雨季施工措施
1、雨季施工，操作人员要备足防雨工（器）具。所有备用库存模板、木方要有防雨保护措施。
2、搭设活动雨棚，所有电动工（器）具应有防雨套。
3、雨季施工，操作人员严禁在排架上行走，在脚手架、模板上行走要注意防滑。
4、专职安全员雨季要加强脚手架的检查，防止松扣。
5、雨季期间施工，要加强对现场临时设施、用电线路的检查。所有机电设备要检查漏电装置情况。注意防雷、防漏电。
6、风力大于六级时，严禁在楼顶面施工，尤其是脚手架上。施工楼面的所有材料要集中堆放并有保护措施。
第十章、模板计算书
第一节、墙模板计算书
一、墙模板基本参数
1、计算断面宽度400mm，高度4000mm，两侧楼板高度200mm。
2、模板面板采用普通胶合板。
3、内龙骨间距250mm，内龙骨采用木方50mm×70mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。
4、对拉螺栓布置7道，在断面内水平间距300+600+600+600+600+600+400mm，断面跨度方向间距250mm，螺栓直径12mm。
二、墙模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
N1=27.466kN N2=75.531kN N3=75.531kN N4=27.466kN
最大弯矩 M = 1.716kN.m 最大变形 V = 0.7mm(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.716×1000×1000/199800=8.589N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3×41198.0/(2×3700.000×18.000)=0.928N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.674mm
面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!
四、墙模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。q = 75.531/3.700=20.414kN/m
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P 取横向支撑钢管传递力
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.918kN.m 最大变形 vmax=0.384mm 最大支座力 Qmax=12.896kN
抗弯计算强度 f=0.918×106/10160000.0=90.35N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!
五、墙模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P 取横向支撑钢管传递力。
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=1.128kN.m 最大变形 vmax=0.371mm 最大支座力 Qmax=27.727kN
抗弯计算强度 f=1.128×106/10160000.0=111.02N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!
六、对拉螺栓的计算
计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积(mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.9 对拉螺栓强度验算满足要求!
第二节、柱模板支撑计算书
柱模板基本参数
柱模板的截面宽度 B=900mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=900mm，H方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度 L = 3600mm，对拉螺栓强度验算满足要求!
柱箍间距计算跨度 d = 200mm。
柱箍采用80×100mm木方。
柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。
B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。
二、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
三、柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
面板的计算宽度取柱箍间距0.20m。
荷载计算值 q = 1.2×46.630×0.200+1.4×4.000×0.200=12.311kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.00×1.80×1.80/6 = 10.80cm3；
I = 20.00×1.80×1.80×1.80/12 = 9.72cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×9.326+1.4×0.800)×0.283×0.283=0.099kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.099×1000×1000/10800=9.151N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×9.326+1.4×0.800)×0.283=2.093kN 截面抗剪强度计算值 T=3×2093.0/(2×200.000×18.000)=0.872N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×9.326×2834/(100×6000×97200)=0.698mm 面板的最大挠度小于283.3/250,满足要求!
四、竖楞木方的计算
竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算 如下
竖楞木方计算简图
竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.283m。
荷载计算值 q = 1.2×46.630×0.283+1.4×4.000×0.283=17.441kN/m
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 3.488/0.200=17.441kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×17.441×0.20×0.20=0.070kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.200×17.441=2.093kN 最大支座力 N=1.1×0.200×17.441=3.837kN 截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；
(1)抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.070×106/53333.3=1.31N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算
最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2093/(2×50×80)=0.785N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算
最大变形 v =0.677×14.534×200.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.008mm 最大挠度小于200.0/250,满足要求!
五、B方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：
经过计算得到最大弯矩 M= 0.136kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.221kN 经过计算得到最大变形 V= 0.0mm B 柱箍的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3；
I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4；
(1)B柱箍抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.136×106/133333.3=1.02N/mm2 B柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)B柱箍抗剪计算
截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3488/(2×80×100)=0.654N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 B柱箍的抗剪强度计算满足要求!(3)B柱箍挠度计算
最大变形 v =0.0mm
B柱箍的最大挠度小于410.0/250,满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
计算公式: N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积(mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.221 对拉螺栓强度验算满足要求!
七、H方向柱箍的计算
经过计算得到最大弯矩 M= 0.136kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.221kN 经过计算得到最大变形 V= 0.0mm H 柱箍的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W 分别为: W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3；
I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4；
(1)H柱箍抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.136×106/133333.3=1.02N/mm2 H柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)H柱箍抗剪计算
截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3488/(2×80×100)=0.654N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 H
柱箍的抗剪强度计算满足要求!(3)H柱箍挠度计算
最大变形 v =0.0mm
H柱箍的最大挠度小于410.0/250,满足要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
计算公式: N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积(mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920
对拉螺栓所受的最大拉力(kN):
N = 4.221 对拉螺栓强度验算满足要求!
柱模板支撑计算简图
二、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值； 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
面板的计算宽度取柱箍间距0.15m。
荷载计算值 q = 1.2×46.630×0.150+1.4×4.000×0.150=9.233kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 15.00×1.80×1.80/6 = 8.10cm3；
I = 15.00×1.80×1.80×1.80/12 = 7.29cm4；
(1)抗弯强度计算 f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.2×6.995+1.4×0.600)×0.264×0.264=0.064kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.064×1000×1000/8100=7.962N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×6.995+1.4×0.600)×0.264=1.464kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1464.0/(2×150.000×18.000)=0.813N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.995×2644/(100×6000×72900)=0.528mm 面板的最大挠度小于264.3/250,满足要求!
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×16.268×0.15×0.15=0.037kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.150×16.268=1.464kN 最大支座力 N=1.1×0.150×16.268=2.684kN 截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；
(1)抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.037×106/53333.3=0.69N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算
最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×1464/(2×50×80)=0.549N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算
最大变形 v =0.677×13.557×150.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.002mm 最大挠度小于150.0/250,满足要求!
经过计算得到最大弯矩 M= 0.113kN.m 经过计算得到最大支座 F= 3.494kN 经过计算得到最大变形 V= 0.0mm B 柱箍的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3；
I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4；
(1)B柱箍抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.113×106/133333.3=0.85N/mm2 B柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)B柱箍抗剪计算
截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2517/(2×80×100)=0.472N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 B柱箍的抗剪强度计算满足要求!
(3)B柱箍挠度计算 最大变形 v =0.0mm B柱箍的最大挠度小于410.0/250,满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
计算公式: N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积(mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 3.494 对拉螺栓强度验算满足要求!
七、H方向柱箍的计算
经过计算得到最大弯矩 M= 0.285kN.m 经过计算得到最大支座 F= 5.433kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm H 柱箍的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3；
I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4；
(1)H柱箍抗弯强度计算
抗弯计算强度
f=0.285×106/133333.3=2.14N/mm2
H柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)H柱箍抗剪计算
截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2998/(2×80×100)=0.562N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 H柱箍的抗剪强度计算满足要求!(3)H柱箍挠度计算
(4)最大变形 v =0.1mm
H柱箍的最大挠度小于585.0/250,满足要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
计算公式: N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积(mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.433 对拉螺栓强度验算满足要求!
二、梁模板荷载标准值计算
模板自重 = 0.340kN/m2；
钢筋自重 = 1.500kN/m3；
混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
抗弯强度计算公式要求：
f = M/W < [f] 其中 f —— 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 计算的最大弯矩(kN.m)；
q —— 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；
q=1.2×[0.34×0.35+24.00×0.35×0.90+1.50×0.35×0.90]+1.4×2.50×0.35=11.01kN/m
M=-0.10×11.007×0.1502=-0.025kN.m f=0.025×106/18900.0=1.310N/mm2
梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×0.150×11.007=0.991kN
截面抗剪强度计算值 T=3×991/(2×350×18)=0.236N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求!
3.挠度计算
最大挠度计算公式如下:
其中 q = 0.34×0.35+24.00×0.35×0.90+1.50×0.35×0.90=8.152N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
1.抗弯强度计算 2.抗弯强度计算公式要求：
f = M/W < [f] 其中 f —— 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 计算的最大弯矩(kN.m)；
q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；
q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×0.90=38.664N/mm 最大弯矩计算公式如下:
M=-0.10×38.664×0.3002=-0.348kN.m f=0.348×106/48600.0=7.160N/mm2
梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×38.664=6.960kN
截面抗剪强度计算值 T=3×6960/(2×900×18)=0.644N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求!
3.挠度计算
最大挠度计算公式如下:
其中 q = 28.80×0.90=25.92N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v = 0.677×25.920×300.04/(100×6000.00×437400.0)=0.542mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.542mm小于 [v] = 300/250,满足要求!
六、穿梁螺栓计算
计算公式: N < [N] = fA
其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力；
A —— 穿梁螺栓有效面积(mm2)；
f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓承受最大拉力 N =(1.2×28.80+1.4×6.00)×0.90×0.60/1=23.20kN 穿梁螺栓直径为12mm；
穿梁螺栓有效直径为9.9mm；
穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2；
穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=12.920kN；
穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=23.198kN；
穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。
每个截面布置2道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!
七、梁支撑脚手架的计算
支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×0.800+0.350×0.800=4.280kN/m 活荷载标准值 q2 =(2.000+1.000)×0.800=2.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；
I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×4.280+1.4×2.400)×0.300×0.300=0.076kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.076×1000×1000/43200=1.770N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算
(3)T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×4.280+1.4×2.400)×0.300=1.529kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1529.0/(2×800.000×18.000)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.280×3004/(100×6000×388800)=0.101mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
二、支撑木方的计算
木方按照均布荷载下三跨连续梁计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.000×0.200×0.300=1.500kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 =(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m 活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m 2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 2.549/0.800=3.186kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.19×0.80×0.80=0.204kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.800×3.186=1.529kN
最大支座力 N=1.1×0.800×3.186=2.804kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.204×106/53333.3=3.82N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1529/(2×50×80)=0.573N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!3)木方挠度计算
最大变形 v =0.677×1.605×800.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.220mm
木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.673kN.m 最大变形 vmax=1.558mm 最大支座力 Qmax=9.159kN
抗弯计算强度 f=0.673×106/5080.0=132.46N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=9.16kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,当考虑采用双扣件时，可以满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架钢管的自重(kN)：
NG1 = 0.129×20.000=2.582kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.800×0.900=0.252kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.200×0.800×0.900=3.600kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.434kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ =(1.000+2.000)×0.800×0.900=2.160kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
l0 = k1uh
(1)
l0 =(h+2a)
(2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a = 0.50m； 公式(1)的计算结果： = 111.48N/mm2，立杆的稳定性计算
< [f],满足要求!公式(2)的计算结果： = 78.35N/mm2，立杆的稳定性计算
< [f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a)
(3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.042；
公式(3)的计算结果： = 115.92N/mm2，立杆的稳定性计算
< [f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
七、楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
第四篇：支撑脚手架施工方案
一、工程概况：
本工程位于天津港跃进路以东、一纬路以南，为群体工程。主要为水泥混凝土面层的堆场工程，而涉及脚手架的建筑有理货用房和维修车间办公楼。理货用房建筑面积2813.4M2,占地面积889.92M2，三层局部四层钢筋混凝土框架结构，建筑总高17.85M，结构层高为4.2→3.9→3.9→3.3M。维修车间办公楼建筑面积796.5M2,占地面积265.5M2,三层钢筋混凝土框架结构,建筑总高11.25M，结构层高为3.6→3.6→3.6M，浇筑混凝土用支撑脚手架计划为满堂红扣件式脚手架，外架计划为双排落地扣件式脚手架。
二．脚手架荷载设计标准
经计算楼层施工作业面混凝土重量为408吨，钢筋重量为35吨，合计单层荷载为443吨；楼层面积为889m2，即每平方米恒荷载为498Kg。计划采用扣件式脚手架，跨距为1.2*1.2M,步距不大于1.5M，因层高均不大于6M，均可一根钢管到顶。按《建筑结构设计统一标准》的“概率极限状态设计法”要求支撑脚手架安全系数1.2为标准,经验算钢管立柱的稳定性为：
σ=N/Ψa≤f
=498*9.8/3.14*24*24*1.65=1.64≤1.98
f=1.98
考虑安全系数后1.64*1.2=1.97≤1.98
未超出系数范围，符合要求。
施工过程中脚手架上的荷载应严格控制，不得集中荷载，注意混凝土浇筑时的冲击力对模板和脚手架的影响，并要加强检查督促。
三．脚手架材质要求
1．钢管：采用Ф48，壁厚3.5mm,不能使用弯曲、压扁和有严重缺陷的钢管。
2．扣件：采用配套扣件，且有生产许可证的扣件厂家的扣件，不能使用裂纹滑丝的扣件。
四．脚手架搭设方法
1、采用钢管扣件式脚手架。为了达到减少荷载，节约脚手架材料的目的。具体搭设要求简叙如下：
(1).采用沿建筑物四周夯实回填土，铺设脚手板二道作为立杆脚垫板（外架）；夯实回填土，铺设不短于2.5米的脚手架作为垫板，立杆根部均要设置（支撑脚手架）。
(2)．立杆：立杆间距1.20～1.5m,立杆与第一道扫地杆连接,扫地杆距地不得大于300MM，立杆接头错开,且相邻的两立杆接头错开的距离应大于2米。
(3)．大、小水平横杆：大横杆间距为1.8米，内外大横杆上、下接头应错开，且接头不应在同一跨内，小横杆要求每块脚手架不小于4根。
(4)．连接杆：按水平方向每隔4—5根设置立杆一道，垂直方向每层设一道拉接杆。
(5)．剪刀撑：转角处、中间每隔9～15米设一道与地面夹角45°～60°。剪刀撑水平连杆必须在同一垂直面上连接起到斜拉支撑作用。
2、搭设要求：
1）
立杆间距不得超过1.5m，土质松软的地面应夯实或垫板，并加设扫地杆。
2）
纵向水平杆不得少于两道，高度超过4m的架子，纵向水平杆不得大于1.7m。架子宽度超过2m时，应在跨中加吊1根纵向水平杆，每隔两根立杆在下面加设1根托杆，使其与两旁纵向水平杆互相连接，托杆中部搭设八字斜撑。
3）
横向水平杆间距不得大于1m。脚手板铺对头板，板端底下设双横向水平杆，板铺严、铺牢。脚手板搭接铺设时，端头必须压过横向水平杆150mm。
4）
架子大面必须设剪刀撑或八字戗，小面每隔两根立杆和纵向水平杆搭接部位必须打剪刀戗。
5）
架子高度超过2m时，临边必须搭设两道护身栏杆。
五、安全防护棚设置
首层安全防护棚顶栅要用双层脚手板铺设，再在其上铺一层草包，向外距离从外墙边伸出6米，并设有明显绿色安全通道标志。
六、搭、拆除脚手架时应注意事项
1.操作人员必须持证上岗，必须配好安全带和安全帽，且做好安全交底工作。
2.外架搭设时，必须先将回填土夯实可靠，安全防护设施就位后，方能搭设脚手架。
3.外脚手架拆除时，应待上层脚手架搭设完一层，且该层围护砌体完成后，方能拆除下层外脚手架，应自上而下依次拆除，但设置在首层的安全防护棚不能拆除。
4.外架拆除时，设警示线，且设置专人指挥和观察。
5.首层安全防护棚要求铺设严密，保证在安全防护棚上面工作的人员不慎下落东西，也不能穿过安全防护棚。
6.严禁架子材料直接向地面上投掷，应将堆放整齐，用吊蓝吊至地面上。
7.对脚手架必须经常检查，连接杆是否牢固可靠。
第五篇：支撑系统施工方案
海口市金玉广场一期一区
模板支撑系统施工方案
一、工程概况
金玉广场一期一区工程位于海口市玉沙路，即原玉沙村，为政府拆迁安置房工程项目。该工程集商场、住宅为一体的综合性大楼，地下室一层为停车场、设备用房。一至三层裙楼为商场，四至二十三层为住宅楼，总建筑面积：130999m2。结构类型采用框架剪力墙结构，基础采用500米100PHC管桩，桩承台、基础地梁、钢筋混凝土整体底板。地下室及裙楼采用框架剪力墙，结构塔楼采用剪力墙结构。地下室为5.8米，裙楼一层5.0米，二层5.0米，三层5.5米，四至二十三层为标准层，层高为3.0米。
二、安全注意事项及措施
1、安全员、木工工长应对工人认真进行安全技术交底，让工人熟悉安全技术操作规程，并注意安全施工：
（1）在2米以上作业时必须系好安全带，安全带必须系在牢固的地方。
（2）使用的工具不得乱放，在架子及地面作业时应随时放入工具带内，作业时使用的钢钉，不得含在嘴中，入模时严禁站在墙上水平筋上合模。
（3）操作人员登高时必须走人行梯道，严禁利用模板攀登上下，不得在墙顶及独立梁等其他交处狭窄面、无防护的模板上行走；模板上的钢丝卡扣必须拧紧方可使用。
（4）使用手提锯（包括圆锯）必须配备分料器锯片，上方应有防护罩和滴水设备，开料锯与截料锯不得混用。
（5）作业前应检查锯片，不得有裂纹，不得连续使用铁齿，螺栓必须拧紧，使用时木料走偏时应立即切断电源停机调整后在锯，不得猛力推进或拉齿。
（6）使用手提平刨时（包括平刨）必须配置可靠的安全防护装置，刨料时应保持身体平行，双手操作刨大面时手应按在料面上面，刨小面时手指应不低于料高的一半，并不得小于3厘米。
（7）每次刨削量不得超过1.5厘米，进料速度应均匀，严禁在刨刀上回料。
（8）被刨刀木料的厚度小于3厘米，长度小于40厘米时应采用压板或压棍推进，厚度小于1.5厘米，长度小于25厘米，小于40厘米时应用压板或平刨上加工。
（9）两人操作时进料速度应配合一致，当木料前端超过刀口30厘米后，下手操作人方可接料。木料刨至尾段时，上手操作人员应注意早松手，下手操作人员不得猛拉。
2、模板安装完毕后，技术负责人、安全员、木工工长应结合方案进行模板验收，保证模板的支撑及安装满足设计要求。
3、验收合格后，方可进入下一步工序。
三、地下室模板工程
地下室底板模采用五层胶合板，模架采用方木及碗扣式钢管脚手架组成支撑系统支撑在坑壁上，并在模外围四周设砖砌300*450临时
排水沟，坡度5‰，排向各积水井。
1、地下室剪力墙模板采用五层胶合板，内模架采用方木及扣件式
钢管脚手架组成支撑系统。在基础模板施工中，应注意以下几个重点：
2、按技术交底要求分形式、种类、标准和操作方法准备好模板期
材料，加工成形，并组织好劳动力。
3、加强施工过程中的监督检查和指导，检查是否按设计图纸和技
术交底要求进行施工，模板的几何尺寸、位置、标高是否符合要求，预埋件、预留洞是否符合设计，模板拼接的严密性、支撑体系是否牢固可靠，模板内是否清理干净等。
4、模板施工完毕后，施工员须组织班组进行自检，发现问题予以
修正和处理，在该检查上，施工员填写模板预检单，报请质检员并会同监理进行模板预检，验收合格后，方可进行后续工序的施工。
四、主体模板工程
本工程模板量大，周转次数多，模板体系的好坏直接影响到工程进度和质量，本工程剪力墙模板采用定型五层木胶合板，梁采用木框五层木胶合板，电梯井道采用定型筒模，支撑系统采用碗扣式脚手架支撑。在施工中，确保工程质量。
1、碗扣式钢管脚手架的搭设方法及要求
1地基处理 ○
脚手架搭设前应首先根据荷载等情况验算地基承载力，确定地基承载
力。
2碗扣式钢管脚手架的一般组装顺序为： ○
立杆底座→安立杆→安横杆→安斜杆→接头锁紧→脚手板 →安上层立杆→安横杆
组装以3~4人为一组，其中1~2人递料，另外二人共同配合组装，每人负责一端。
3碗扣式钢管脚手架搭设一般规定
○
2、碗扣式钢管脚手架底层的搭设十分关键，因此要严格控制搭
设质量。当组装完两层横杆后，首先要检查并调整水平框架的直角度和纵向直线度；其次应检查横杆的水平度，并通过调整立杆的可调座使横杆间的水平偏差小于L/400（L为框架长度），纵向直线偏差小于L/200，直角小于3.5°。
同时逐个检查立杆底脚，看有无浮地松动情况，当底层架检查符合要求后，检查所有碗扣式接头，并锁紧。
3、模板工程施工流程
设计绘图模板图→预制、拼装→刷脱模剂→模板安装→模内杂物清理→模板调整加固→模板验收→钢筋绑扎、水电器线盒预埋→钢筋验收签证→砼浇筑→养护→检验砼强度→拆模→搬运修整模板→刷脱模剂→进入下一循环。
4、模板工程施工要点
模板工程由模板与支架两部分组装。模板工程施工质量的好坏
直接影响到砼工程的质量，有时还会影响到施工人员的安全。
1模板及其支架的施工要求： ○
a、保证工程结构的构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。要求模板工程的几何尺寸、相邻位置及标高满足设计图纸要求以及砼浇灌完毕后，在其允许偏差范围内。
b、要求模板工程具有足够的承载力，刚度和稳定性，能够在静荷载和动荷载的作用下，不出现变形倾覆。
c、构造简单，拆装方便，便于钢筋的绑扎和安装以及砼浇灌和养护工艺要求。
d、模板接缝应严密，拼接接缝不大于3毫米，砼浇筑时不应出现有漏浆现象。
e、模板与砼接触面应刷隔离剂。严禁隔离剂粘染钢筋与砼接槎处，以免影响钢筋与砼的握裹力以及砼拉槎处不能有机相结合。不得在模板安装后刷隔离剂。
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