高大支撑方案3

第一篇：高大支撑方案3

高大模板支撑方案3(2008-08-28 12:35:02)标签：杂谈

目 录

一、编制说明

二、编制依椐

三、工程概况

四、施工准备

五、模板施工设计 六 模板及支架计算

七、梁模板高支撑架的构造和施工要求

八、构造要求

九、安全措施及要求

后附有关模板及支架图

一、工程概况：

1、工程总体概况

设计整个中心区的建筑面积和技术经济指标：

建筑用地面积：76444.82 m；总建筑面积：185945.95 m；地下停车面积: 41232.76m；地下设备用房:1500 m；工程规模：1层地下室（局部）、1栋1层商业、1栋1层垃圾站及18栋3-18层住宅（部分住宅楼1层为商业），合计20栋建筑。地下室(局部)，平时为车库及设备用房，战时地下一层设五个六级人防分区，顶板上部为园林绿化。住宅总户数:1006户。

2、有关高支模板施工情况 工程建筑总层数:

22,221层（13栋商业、14栋垃圾站）、3层（5栋、7栋住宅）、9层（3栋、9栋、11栋住宅及10栋商住）、11层（2栋、8栋、18栋、20栋住宅及15栋商住）、15层（1栋住宅）、16层（16栋商住）、18层（12栋商住及6栋、17栋、19栋、21栋住宅），地下室1层（范围包括1栋、2栋、3栋、5栋、6栋、7栋、8栋、9栋、10栋、11栋、17栋、18栋、19栋、20栋、21栋）建筑层高：

地下室1层为5.6m、4.3 m、4.7 m等；架空1层为4.3 m、5.55 m、5.77m、6.2 m、6.0 m 等；1层商铺5.9 m；2层3.27 m、3.3 m、3.25 m等；以上为2.9m。

楼板厚度有100 mm、110 mm、120 mm、130 mm、150 mm、180 mm（非人防区地下室顶板）、200 mm（人防区地下室顶板）等。

工程框架梁的截面尺寸主要为300×600 mm、200×700 mm、200×600 mm、400×600 mm、250×500 mm、200×500 mm、400×800 mm、400×1000 mm、350×600 mm、550×1200 mm、550×1200 mm等。

工程框支梁的截面尺寸主要有250×600 mm、300×600 mm、400×800 mm、400×1000 mm、400×1200 mm、450×1300 mm、500×1300 mm、500×1400 mm、600×1200 mm、600×1300 mm、600×1400 mm、700×1400 mm等。

3、本高支模板方案计算取值情况

高支模板高度最大为12（B）栋架空层，从基础面至架空层主梁底高度为8.2米，但其主梁为300×600 mm核载较小。16栋主梁支架高度为6.7米，框支梁为最大情况700×1400 mm。所以按照以上两种核载计算。基础土方为粉质粘土，承载力为160 kN/m。

二、编制说明：

本施工方案是针对模板支架设计的高度超过4.5米的梁板。特别是架空层为转换层，且层高相对较高，梁板核载较大，模板的支撑有些落在基础土方上，要经过周密的受力计算确定模板支架参数。并且按照危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法进行。

三、编制依椐：

1、二期工程结构施工图

2、二期工程建筑施工图

3、二期工程施工组织设计

4、建筑施工手册

5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ）130-2001。

四、施工准备：

1）、模板支撑采用Ф4.8×3.5mm钢管脚手架。严禁使用弯曲、锈蚀、端口不平的钢管。对有裂缝的扣件及松扣的螺丝帽必须更换。质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235—A级钢及现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。支模架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力短达65N.m时，不得发生破坏。

22）、梁、板采用18mm厚双面聚脂模板。模板之间允许偏差1mm，不合格的退场。所有模板统一在加工房加工成型，现场拼装。

3）、木枋统一刨成50×90mm、90×90mm，弯曲、腐朽和尺寸不合格的木枋退场。尤其是有节和断裂的不能用于高支模中的梁底和板底。4）、对拉螺杆采用Φ14普通螺杆，加套塑料套管。5）、梁侧面的围檩均采用双钢管 6）、梁板垫块全部选用砂浆垫块。

五、模板施工设计： 1）、模板安装流程

弹线→搭设满堂脚手架支撑→铺梁模底板→ 铺楼板模板→ 绑扎墙柱、梁钢筋→验收梁钢筋→封梁侧模板 2）、梁板支撑架设计

a、梁底支撑架：梁宽度＜500㎜且梁高≤700时，架子间距800×1000㎜;梁宽度＜500㎜且梁高≥700时架子间距为800×500㎜；梁宽度≥500㎜且700＜梁高＜1000时架子间距为600×1000㎜, 在梁底中部有一道竖向支撑；梁宽度≥500㎜且梁高≥1200时架子梁底立杆间距为600×500㎜,在梁底中部有一道竖向支撑；立杆间距为（横向×纵向）。b、板底支撑架：立杆纵横间距为1000㎜。

c、梁下横纵向水平杆间距≤1800mm。沿梁方向在梁两边设剪刀撑，垂直于梁方向设剪刀撑间距3000mm，剪刀撑与地面夹角45—60度，连续布置。梁底立杆顶加顶托，水平杆接头采用直扣连接。梁中间底水平杆下加双扣件，距地200mm设扫地杆，且每根梁底剪力撑不少于两道。

d、梁模板采用侧包底的形式, 梁高≤700的在梁两侧钉50㎜宽的层板压条压住梁侧板，梁侧中间加一根木枋并与旁边的钢管顶紧。梁底用50×90木枋，横向布置间距为300㎜。e、梁、板交界处用在梁侧钉一根通枋，梁侧板与板面层板以木枋连接，禁止从板面向梁侧板钉钉子； 3）、梁板模板设计

框支梁梁底采用50×90mm木枋垂直梁方向间距≤300mm通长摆设。梁底模安装时，梁头两边吊线，中间拉通线；吊边梁线排中间梁线。梁底模安装好后，梁底木枋两侧用扣件隔跨卡住防止底模移动，再绑扎钢筋。梁钢筋验收后封梁侧模板，梁侧设穿墙螺杆，螺杆水平向间距610，梁高大于700的设竖向螺杆间距610，侧模木枋采用50×90mm间距300mm。围懔梁高小于1200mm的双支Ф48#钢管间距610mm，螺杆Φ12间距457×610mm。为了防止因螺杆过紧而梁模板变形，在框架梁拉钩两端绑垫块作为梁的保护层，同时作为模板支撑。框支梁和框支柱相交处、框支梁和框支梁相交处、框支柱端部无法对穿螺杆时，模板安装前预埋螺杆，螺杆与框支柱箍筋和框支梁钢筋水平焊100mm，间距457×610mm。转换层框支梁下横纵向水平杆间距1800mm。沿梁方向在梁两边设剪刀撑，垂直于梁方向设剪刀撑间距3000mm，剪刀撑与地面夹角45—60度，连续布置。梁底立杆顶加顶托，立杆不得有接头，水平杆接头采用直扣连接。梁底水平杆下加双扣件，距地200mm设扫地杆，且每根梁底剪力撑不少于两道。

板模采用18mm散拼模板，板底铺50×90木枋，间距≤350布置，板下立杆间距不大于1000×1000。板下剪刀撑间距4米一道。、侧模 1.1、条件参数

最高梁截面尺寸 700×1400 模板：1830×915×18mm 背枋：50X90 @300 背楞：Ф48#双钢管 @610 对拉螺杆： Φ14普通螺杆 610X610 混凝土： 自重γc =24kN/m3³ 强度 C40 坍落度：14—16cm 浇筑速度：4m/h 混凝土温度：35℃ 1.2、荷载设计值计算 ① 混凝土侧压力 混凝土侧压力标准值

初凝时间：4小时 F1=0.22γ1/2c t0β1β2V

=0.22×24×4×1.2×1.15×41/ =58.3kN/ m2 F2=γcH =24×1.4=33.6kN/m2

取二者中的较小值 即 F2=33.6kN/ m2

混凝土侧压力设计值： F= F2×分项系数×折减系数 =33.6×1.2×0.9 =36.3kN/㎡ b、振捣砼对侧模产生的荷载：取4kN/ m 荷载设计值为：4×1.4×0.9=5.04kN/ m 荷载组合：

Fˊ=36.3+5.04=41.34kN/ m

使用验算： ② 模板验算

截面参数：

I=bh/12=500×18/12=243000mm W=bh/6=500×18/6=27000mm 计算简图：

由于木枋的支撑作用，可以将模板块简化为一个5跨连续梁。

荷载集度 q1= Fˊ×0.5 =41.34×0.5=20.67kN/m=20.67N/mm(用于计算承载力)q2=F×0.5 =36.3×0.5=18.15kN/m=18.15N/mm（用于计算挠度）抗弯强度验算：

对照施工手册的荷载表可得： M=0.105×ql

=0.105×20.67×0.3=0.195kN·m σ=M/W =0.195/27000=7.22N/mm

ω=0.644×ql/100EI =0.644×18.15×300/(100×9000×243000)=0.433mm＜[ω]=300/250=1.2 mm ③ 木背枋验算：(简化为2跨连续梁受均布荷载)

422222

233

342

I= bh/12=50×90/12 =3037500mm W= bh/6=50×90/6 =67500mm q1= Fˊ×0.3 =41.34×0.3=12.4kN/m=12.4N/mm(用于计算承载力)q2=F×0.3 =36.3×0.3=10.89kN/m=10.89N/mm（用于计算挠度）抗弯强度： M=0.125q1l

=0.125×12.4×0.61=0.577kN·m σ=M/W =0.577×10/67500=8.55N/mm

ω=0.521q2l/(100EI)= 0.521×10.89×610/(100×9000×3037500)=0.287mm＜[ω]=610/250=2.44 mm ④ 普通螺杆 螺杆拉力：

N= Fˊ×螺杆间距×双钢管间距 =41.34×0.61×0.61 =15.38kN<[f]=105×σS=22.58kN ⑤双钢管围檩 截面参数：

I=12.19×10mm；W=5.08×10mm；E=2.06×10N/mm 计算简图： 44

446

22322433

由于对拉螺杆的支撑作用，可以将钢管围檩简化为一个5跨连续梁。

荷载集度 q1= Fˊ×0.61 =41.34×0.61=25.22kN/m=25.22N/mm(用于计算承载力)q2=F×0.61 =36.3×0.61=22.14kN/m=22.14N/mm（用于计算挠度）抗弯强度验算：

对照施工手册的荷载表可得： M=0.105×ql

=0.105×25.22×0.61=0.985kN·m σ=M/W =0.985/2×5.08×10=96.95N/mm

ω=0.644×ql/100EI =0.644×22.14×610/(100×2.06×10×12.19×10)=0.786mm＜[ω]=460/250=1.84 mm

2、梁底模计算（700×1400）2.1、层板的计算

梁截面700×1400，梁底木枋间距300。① 荷载计算

模板结构自重： 0.5×0.7×1.4×1.2 =0.588 KN/m 新浇砼自重： 24×0.7×1.4×1.2 =28.224 KN/m 钢筋自重： 1.5×0.7×1.4×1.2 =1.764 KN/m 总 计（静荷载）30.576 KN/m 振捣荷载（活荷载）2.0×0.7×1.4 =1.96 KN/m 截面参数：

I=bh/12=700×18/12=340200mm W=bh/6=700×18/6=37800mm 计算简图： 2

233

45443

由于木枋的支撑作用，可以将模板块简化为一个5跨连续梁。

荷载集度 q1=32.536N/mm(用于计算承载力)q2=30.576N/mm（用于计算挠度）抗弯强度验算：

对照施工手册的荷载表可得： M=0.105×ql

=0.105×32.536×0.3=0.307kN·m σ=M/W =0.307/37800=8.12N/mm

ω=0.644×ql/100EI =0.644×30.576×300/(100×9000×340200)=0.52mm＜[ω]=300/250=1.2 mm 2.2、木枋受力计算

木枋采用50×90的木枋，立杆横向间距600，木枋间距300，梁截面700×1400，按二跨局部受均布核载梁计算 ①、荷载计算 q1= Fˊ×0.3 =32.536×0.3/0.7=13.94kN/m=13.94N/mm(用于计算承载力)q2=F×0.3 =30.576×0.3/0.7=13.1kN/m=13.1N/mm（用于计算挠度）

梁宽为700，均布核栽集中中间，没有满跨。受力示意图：情况如下：

222

②、抗弯强度验算

对照施工手册的荷载表可得： M=q a（2-a/l）/8 =0.125×13.94×0.35（2-0.35/0.6）=0.428kN·m σ=M/W =0.428×10/67500=3.34N/mm

222［（2-a/l-2X/ l）X/ l+（X-b）/ al］/24EI 2222422=0.48 mm＜[ω] [ω]= L/250=600/250=2.4 mm 符合要求。

2.3、模板支架受力计算 1）、水平横杆计算

φ48×3.5钢管的截面参数： A=489mm,W=5.08×10,f=215N/ mm 立杆纵向间距暂时定为600。

按三跨连续梁受集中力计算，情况如下：

F=6.914 KN（中间一排）M=0.267FL = 0.267×6.914×0.6 =1.108 KN.m ①强度验算③

σ=M/W=1.108×10/5.08×1000=218.11 N/ mm

＞f=215 N/ mm

不符合要求。26

432②挠度验算

ωmax =0.216Fl/100EI =0.216×6.914×600/（100×2.06×10×121900）=0.128＜L /1000=0.6 满足要求。

由于强度验算不符合要求，所以确定立杆纵向间距定为500。验算满足要求。2）、立管验算 ①、截面参数：

I=12.19cm W=5.08m A=4.89 cm i=(I/A)1/2=15.79mm ②、荷载组合：

大横杆重量(4步间距1800)：6×0.6×37.63=135 N 扣件重量：6×13=78 N 顶托传来的力F=1.267×6914=8760 N 合计：135+78+8760=8973 N ③、强度验算

σ=N/A=8973/489=18.35 N/mm<215 N/mm ④、稳定性验算 计算长度L=1.8m 长细比 λ=L/i =1800/15.79 =114 查表的稳定系数 ψ= 0.58 N/(ψ·A)= 8973/(0.58×489)=31.64 N/mm<215 N/mm 满足稳定性要求。

2、板模设计计算

板厚180mm，砼堆积高度取300mm。1）、层板的计算

顶板模板采用胶合板规格1830×915×18mm取单块板验算；榈栅50×90mm，间距350mm，取单块板三跨连续梁计算。①、荷载计算

模板结构自重： 0.3 KN/m 新浇砼自重： 24×1.0×0.3×1.2 = 8.64 KN/m 钢筋自重： 1.5×1.0×0.18×1.2 =0.324 KN/m 2

222

4323

53总 计（静荷载）9.264 KN/m 振捣荷载（活荷载）2.5×1.0×1.4 =3.5 KN/m 查表可得： 最大静载弯矩系数 K1=-0.1 最大活载弯矩系数 K2=-0.117 则Mmax =k1Gl+K2Ql= 0.1×9.264×0.35+0.117×3.5×0.35 =0.1135+0.050 =0.1635KN·m 另考虑施工设备引起的集中活载 P=2.5KN 由表得 K1=0.08，K2`=0.213 M`max=K1`Gl2+K2`Pl =0.08×9.264×0.35+0.213×2.5×0.35 =0.091+0.186 =0.277 KN·m 取两式中较大值即M=0.277 KN·m进行强度验算 ②、模板强度验算

W= bh/6=915×18/6=49410 mm σ=M/W=0.277×10/49410=5.61 N/mm 木材强度设计值fm=13N/mm

f=13×0.85=10.4 N/mm>σ=5.616 N/mm ③、挠度验算 查表得: K=0.677 常用木材的强度设计值和弹性模量E=9000 N/mm Wmax=KGL/100EI=0.677×9.264×350/100×9000×444690 =0.24 [W]= L/250=350/250=1.4> Wmax 符合要求

2）、木枋受力计算

木枋采用50×90的木枋，间距350mm，立杆间距1000。①、荷载计算 由模板计算可知

静荷载 15.10 KN/m 振捣荷载（活荷载）2.5×1.0×1.4 =3.5 KN/m

442

2226

222

3ˋ2′2

2②、强度验算 按三跨连续梁计算 Mmax=k1Gl+K2Ql =0.1×9.264×0.35×1+0.117×3.5×0.35×1 =0.324+0.1433 =0.467 kN·m M‘max=k1Gl+K2Ql =0.08×9.264×0.35×1+0.213×2.5×1 =0.2594+0.5325 =0.7919 kN·m 取M=0.7919 kN·m I=bh/12=50×90/12=3037500 W= bh/6=50×90/6=67500mm

σ=M/W=0.7919×10/67500=11.7 N/mm

木材的设计强度值fm=13 N/mm>σ=11.7 N/mm ③、挠度验算 ωmax=KGL/100EI =0.677×9.264×0.35×1000×10/100×9000×3037500 =0.80 mm＜[ω] [ω]= L/250=1000/250=4 mm＞0.80 mm 符合要求

3）、水平横杆计算

φ48×3.5钢管的截面参数： A=489mm,W=5.08×10,f=215N/ mm

近似按三跨连续梁受均布核载计算，情况如下：

q=2.68KN/ m M=0.1×ql

=0.1×2.68×1=0.268kN·m ①强度验算

σ=M/W=0.268×10/5.08×1000=52.756 N/ mm 6

222

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226

222

333

222＜f=215 N/ mm

符合要求。②挠度验算

ω=0.677×ql/100EI =0.677×2.68×1000/(100×2.06×10×12.19×10)=0.72mm＜[ω]=1000/1000=1 mm 满足要求。4）、立管验算 ①、截面参数：

I=12.19cm W=5.08m A=4.89 cm i=(I/A)1/2=15.79mm ②、荷载组合：

大横杆重量(4步间距1800)：6×0.6×37.63=135 N 扣件重量：6×13=78 N 顶托传来的力F=0.6×2.68=1608 N 合计：135+78+1608=1821 N ③、强度验算

σ=N/A=1821/489=3.724N/mm<215 N/mm ④、稳定性验算 计算长度L=1.8m 长细比 λ=L/i =1800/15.79 =114 查表的稳定系数 ψ= 0.58 N/(ψ·A)=1821/(0.58×489)=6.42 N/mm<215 N/mm 满足稳定性要求。

高支梁板模板计算书（以12B栋为计算基础）

1、侧模 1.1、条件参数

最高梁截面尺寸 300×600、高支模板架高度为8.2米

计算省略。

2、梁底模计算 2.1、层板的计算

梁截面300×600，梁底木枋间距300。2

222

432

5442① 荷载计算

模板结构自重： 0.5×0.3×0.6×1.2 =0.108 KN/m 新浇砼自重： 24×0.3×0.6×1.2 =5.184 KN/m 钢筋自重： 1.5×0.3×0.6×1.2 =0.324 KN/m 总 计（静荷载）5.616 KN/m 振捣荷载（活荷载）2.0×0.3×1.4 =0.84 KN/m 截面参数：

I=bh/12=300×18/12=145800mm W=bh/6=300×18/6=16200mm 计算简图：

由于木枋的支撑作用，可以将模板块简化为一个5跨连续梁。

荷载集度 q1=6.456N/mm(用于计算承载力)q2=5.616N/mm（用于计算挠度）抗弯强度验算：

对照施工手册的荷载表可得： M=0.105×ql

=0.105×6.456×0.3=0.061kN·m σ=M/W =0.061/16200=3.765N/mm

ω=0.644×ql/100EI =0.644×5.616×300/(100×9000×340200)=0.096mm＜[ω]=300/250=1.2 mm 2.2、木枋受力计算

木枋采用50×90的木枋，立杆横向间距800，按一跨局部受均布核载梁计算 ①、荷载计算 q1=6.456N/mm(用于计算承载力)

422222

233

34q2=5.616N/mm（用于计算挠度）

梁宽为300，均布核栽集中中间，没有满跨。受力示意图：情况如下：

②、抗弯强度验算

对照施工手册的荷载表可得： M=qbl（2-b/l）/8 =0.125×6.456×0.8×0.3（2-0.3/0.8）=0.315kN·m σ=M/W =0.315×10/67500=4.67N/mm

ωmax= q b l（8-4b/l+b/ l）/384EI =0.48 mm＜[ω] [ω]= L/250=600/250=2.4 mm 符合要求。

2.3、模板支架受力计算 1）、水平横杆计算

φ48×3.5钢管的截面参数： A=489mm,W=5.08×10,f=215N/ mm 立杆纵向间距定为1000。

近似按三跨连续梁受均布核载计算，情况如下：

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223

2q=2.68KN/ m M=0.1×ql

=0.1×2.68×1=0.268kN·m ①强度验算

σ=M/W=0.268×10/5.08×1000=52.756 N/ mm

＜f=215 N/ mm

符合要求。②挠度验算

ω=0.677×ql/100EI =0.677×2.68×1000/(100×2.06×10×12.19×10)=0.72mm＜[ω]=1000/1000=1 mm 满足要求。2）、立管验算 ①、截面参数：

I=12.19cm W=5.08m A=4.89 cm i=(I/A)1/2=15.79mm ②、荷载组合：

大横杆重量(4步间距1800)：6×0.6×37.63=135 N 扣件重量：6×13=78 N 扣件传来的力F=1.267×6914=8760 N 合计：135+78+8760=8973 N ③、强度验算

σ=N/A=8973/489=18.35 N/mm<215 N/mm ④、稳定性验算 计算长度L=1.8m 长细比 λ=L/i =1800/15.79 =114 查表的稳定系数 ψ= 0.58 N/(ψ·A)= 8973/(0.58×489)=31.64 N/mm<215 N/mm 满足稳定性要求。

2、板模设计计算

板厚180mm，砼堆积高度取300mm。计算同转换层楼板。

七、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验] 2

222

432

54426

222 除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.2m为宜，不宜超过1.2m。3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于300mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

八、其它构造要求

梁及楼板采用散拼模板，钢管支撑体系为：立管间距1200×1200，水平管间距1800。从楼板面起200设扫地杆一道，立杆底垫500×500木垫板，能立在地梁上的一定要设硬支撑，增加单杆的承压面积。每6m间距设剪刀撑一道，支撑梁底部的水平杆在中间1/3部位，用双扣件扣紧。梁高超过900的在梁中间应加设一道立杆，以增强对梁的支撑。

高支模架应按脚手架的要求施工，按规定在一定的位置用连墙杆拉结起来，不好埋拉结点的地方和混凝土柱拉结起来。

立杆的接头必须采用对接扣件连接，应符合下列规定：

1）、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于1/3步距。2）、水平杆的立杆在支模顶层杆的搭接长度不应小于1000mm，应采用不小于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

3）、纵横向水平杆应按满堂架的要求搭设，两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm。

4）、支模架不能和外架连按在一起，更不能以外架作为支模架使用，支模架应有独立的整体性和稳定性。

5）、高支模架的施工和验收，按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范进行施工和验收（JGJ）130—2001。

6）当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm。

7）满堂架四边与中间每隔四排支架，立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。8）高于4m的模板支架，其两端与中间，每4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。

九、安全措施及要求

1、所有操作人员应进入现场后，应做好进场三级教育，并做好会议记录，进行详细的安全技术交底。

2、架子工作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的材料不乱抛、乱扔。支模架作业下方不准站人，架子工不准在架子上打闹、嬉笑。

3、支模架搭设完毕后，必须验收合格后方可使用。

4、高空作业遇六级以上大风时，应停止高空作业。

5、及时收集气象资料，并通知全体施工人员，便于安排工作和进一步采取措施。

建筑工程有限公司 2006年9月12日

第二篇：建设工程高大支撑系统施工安全监督管理导则（定稿）

合建质安[2008] 号

关于印发《全市建筑施工安全生产百日督查

专项行动方案》的通知

各县区建设（管）局、开发区建发局、施工企业和有关单位：

根据省建设厅《关于在全省建筑施工领域开展安全生产百日督查专项行动的通知》（皖建安明电[2008]35号）精神，合肥市建委制定了《全市建筑施工安全生产百日督查专项行动方案》，请结合实际，认真抓好落实。

附件：全市建筑施工安全生产百日督查专项行动方案二○○八年五月四日 抄报：省建设厅、市安委会

抄送：有关单位

附件

合肥市建筑施工安全生产百日督查

专项行动方案

为认真贯彻建设部《关于开展建筑安全生产百日督查专项行动的通知》（建办质[2008]27号）、省政府办公厅《关于开展安全生产百日督查专项行动的通知》（皖政办明电[2008]36号）、省建设厅《关于在全省建筑施工领域开展安全生产百日督查专项行动的通知》（皖建安明电[2008]35号）文件精神，进一步推进“隐患治理年”的各项工作，促进全市建筑安全生产形势稳定好转，结合我市实际情况，决定在全市范围内开展建筑施工安全生产百日督查专项行动。特制定方案如下：

一、专项行动目的通过集中时间、统一行动、反复督查的方式，进一步促进党和国家关于安全生产方针政策、法律法规以及“隐患治理年”各项工作部署的落实，促进建筑施工各方主体责任和监管责任的落实，逐步建立建筑施工安全隐患排查治理和危险性较大工程安全监控制度，努力实现省厅年初制定的“事故起数与死亡人数双下降10%”的工作目标，实现全市建筑施工安全生产形势的进一步稳定好转。

二、专项行动领导

市建委成立合肥市建筑施工安全生产百日督查专项行动领导小组：

组长：张长淮

副组长：纪开学、孔德发

成员：沈龙泉、宋冀明、孙业飞、王荣村、罗伟民以及各县区、开发区建管（设、发）局局长。

领导小组下设办公室，办公室设在市建委质量安全处，孔德发同志任办公室主任。

三、专项行动时间

2008年5月4日至7月31日，5月份各施工企业进行自查，6－7月份市建委对各县（区、开发区）进行督查。

四、专项行动督查范围

此次百日督查专项行动，督查覆盖全市各在建工程和各建筑施工企业，同时突出重点,以城乡结合部、城市开发区、事故多发企业等安全生产管理相对薄弱的地区和企业，以及在建的大型公共房屋建筑、大建设拆迁复检点等工程为重点。各县纳入工程建设管理的村镇建设工程也应予以督查。

五、专项行动督查内容

（一）建筑施工企业：

1、施工单位设置安全生产管理机构和配备专职安全管理人员情况。

2、施工单位《安全生产许可证》领取和年审情况。

3、施工单位“三类”人员和特种作业人员持证上岗情况。

4、危险性较大工程安全管理情况；

5、学习和贯彻市建委对“深基坑、高大模板、垂直运输设备、脚手架”等专项治理文件情况。

（二）建筑施工现场：

1、项目负责人、项目专职安全生产管理人员配备以及持证情况。

2、特种作业人员持证上岗情况。

3、工程总承包单位依据规定检查施工现场安全生产以及对事故隐患的整改、处理情况。

4、施工现场安全监理工程师的配备以及监理单位对施工组织设计、专项施工方案的审查情况。

5、脚手架工程的搭设方案的编制、审批、安全技术交底、验收及使用等情况。

6、模板支撑系统的施工方案的编制、审批、安全技术交底、验收等情况。

7、建筑起重机械的设备注册、安拆告知、检测检验、联合验收、使用备案、维修保养等情况。

8、土方工程的施工方案的编制、审批、安全技术交底等情况。

9、临边、洞口等部位安全防护情况。

10、安全帽、安全带和安全网等安全防护用品的采购、查验、使用情况。

11、作业人员三级安全教育培训情况。

六、专项行动督查方式

此次督查行动在各方责任主体自查自纠的基础上，采取施工企业自查与监督部门抽查相结合、综合督查与专项抽查相结合的方式进行。通过听取汇报、查阅资料、现场督查、组织座谈等形式开展。市建委对全市各县（区、开发区）实施综合督查，各县（区、开发区）和市质安站要督查全部本级监管工程项目。

七、专项行动工作要求

（一）提高认识，加强领导。各县（区、开发区）建设主管部门和市质安站以及各建筑施工企业要深刻认识本次百日督查专项行动对加强安全生产管理、保障北京奥运会顺利进行的重要意义。活动要

与全市“隐患治理年”和“安全生产月”活动紧密结合起来，主要负责人要亲自研究部署，分管负责人要亲自深入一线，切实组织好本地区、本单位的督查工作。

（二）制定措施，落实责任。各县（区、开发区）建设主管部门和市质安站以及各建筑施工企业主要负责人要切实将工作方案部署落实到实处，确保责任到位、工作到位。对逾期不整改或整改不合格的，要果断采取处罚措施。对由于隐患排查治理工作不认真疏漏重大安全隐患造成严重后果的，要依法严肃追究有关人员的责任。

（三）完善机制，加强沟通。各县（区、开发区）建设主管部门和市质安站要建立和落实督查工作责任制，进一步完善安全生产百日督查专项活动工作机制，实行专项活动信息沟通和情况报告制度，及时交流专项督察行动进展情况，总结、分析、研究专项督查行动中存在的新情况、新问题，协调解决各单位反映的共性、重大或倾向性问题。

（四）强化监督，广泛宣传。各县（区、开发区）建设主管部门和市质安站以及各建筑施工企业要将本次百日督察专项行动工作与日常安全生产管理工作相结合，充分利用广播、电视、报纸、网络等媒介，加大对百日督查专项行动的宣传力度，教育引导广大建筑职工增强做好安全生产的主动性和自觉性。及时宣传和推广好经验、好做法，形成人人关心、重视安全生产工作的浓厚氛围。对百日督查专项行动不重视、不认真、走过场的企业和项目要公开曝光。

请各县（区、开发区）和市质安全站于7月20日前将此次督查专项行动工作总结报送市建委质量安全处。

第三篇：高支撑施工方案

模板专项施工方案

一、工程总体概况

1.1、本工程结构型式为三层钢筋砼框架，本工程跨度大，梁截面大，最大跨度为8m,现以首层顶板梁为例，最大的梁截面截面尺寸为400×750mm,本脚手架在进行梁支撑体系的计算时按照最大截面梁（400×750）进行计算，在整体支撑架计算中将按照层高7.8米进行计算，我方将参照高支撑脚手架的有关要求进行计算及施工。

1.2、有关高支模施工情况

钢筋砼框架最大跨度8 m，板厚１120mm，砼强度等级C30（以首层以上砼强度进行计算），模板支撑脚手架型式为满堂架，搭设高度为7.8m（扣除板厚120）为7.68m.满堂支撑脚手架立杆间距设置为0.9m，框架梁底加密至0.7米）步距设置；步距统一按照1.2m设置，扫地杆高度为400mm.脚手架采用（￠48×3.5钢管搭设），模板采用1800×915×15复合胶合板，模板背楞采用50×100木方

二、梁模板支撑验算 2.1、参数信息

2.1.1、模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.40； 梁截面高度 D(m):0.75 混凝土板厚度(mm):120.00； 立杆梁跨度方向间距La(m):1.20；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20； 立杆步距h(m):1.20；

梁支撑架搭设高度H(m)：7.05； 梁两侧立柱间距(m):1.20；

承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面； 梁底增加承重立杆根数:6；

板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20； 采用的钢管类型为Φ48×3.5；

模板专项施工方案

扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

2.1.2、荷载参数 模板自重(kN/m2):0.35； 钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0 2.1.3、材料参数 木材品种：东北落叶松；

木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6； 面板类型：胶合面板；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 2.1.4、梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0； 梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支撑根数：6； 面板厚度(mm)：15.0； 2.1.5、梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500； 次楞根数：4；

穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓竖向根数：3；

穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm； 穿梁螺栓直径(mm)：M12；

模板专项施工方案

主楞龙骨材料：钢楞； 截面类型为圆钢管48×3.5； 主楞合并根数：2；

次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm； 2.2、梁模板荷载标准值计算 2.2.1、梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃； V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。

2.3、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

模板专项施工方案

面板计算简图(单位：mm)2.3.1、强度计算 跨中弯矩计算公式如下:

其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M--面板的最大弯距(N.mm)；

W--面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.5×1.5/6=18.75cm3； [f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m； q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 210mm；

面板的最大弯距 M= 0.1×10.98×2102 = 4.84×104N.mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 4.84×104 / 1.88×104=2.582N/mm2；

面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =2.582N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.3.2、挠度验算

模板专项施工方案

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18×0.5 = 9N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 210mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4； 面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9×2104/(100×9500×1.41×105)= 0.089 mm；

面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =210/250 = 0.84mm； 面板的最大挠度计算值 ω =0.089mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=0.84mm，满足要求！

2.4、梁侧模板内外楞的计算 2.4.1、内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3； I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4；

内楞计算简图（1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下: 5

模板专项施工方案

其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M--内楞的最大弯距(N.mm)； W--内楞的净截面抵抗矩； [f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q =(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.21=4.61kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；

内楞的最大弯距: M=0.1×4.61×500.002= 1.15×105N.mm；

最大支座力:R=1.1×4.612×0.5=2.536 kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.15×105/8.33×104 = 1.383 N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm；

内楞最大受弯应力计算值 σ = 1.383 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中 E--面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.21= 3.78 N/mm；

l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I--面板的截面惯性矩：I = 8.33×106mm4； 内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×3.78×5004/(100×10000×8.33×106)= 0.019 mm；

内楞的最大容许挠度值: [ω] = 500/250=2mm；

模板专项施工方案

内楞的最大挠度计算值 ω=0.019mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求！

2.4.2、外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.536kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；

外楞计算简图

外楞弯矩图(kN.m)

外楞变形图(mm)7

模板专项施工方案

（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)； W--外楞的净截面抵抗矩； [f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.507 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 5.07×105/1.02×104 = 49.929 N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =49.929N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.247 mm 外楞的最大容许挠度值: [ω] = 200/400=0.5mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =0.247mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=0.5mm，满足要求！

2.5、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:

其中 N--穿梁螺栓所受的拉力； A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直径: 12 mm；

穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；

穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；

模板专项施工方案

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18×0.5×0.3 =2.7 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！

2.6、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1200×15×15/6 = 4.50×104mm3； I = 1200×15×15×15/12 = 3.38×105mm4；

2.6.1、抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M--计算的最大弯矩(kN.m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =80.00mm； q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×1.20×0.75×0.90=24.79kN/m；

模板专项施工方案

模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×1.20×0.90=0.45kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.00×1.20×0.90=3.02kN/m；

q = q1 + q2 + q3=24.79+0.45+3.02=28.26kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10×28.264×0.082=0.018kN.m； σ =0.018×106/4.50×104=0.402N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =0.402 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.6.2、挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q =（(24.0+1.50)×0.750+0.35）×1.20= 23.37KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =80.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ω] =80.00/250 = 0.320mm； 面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×23.37×804/(100×9500×3.38×105)=0.002mm；

面板的最大挠度计算值: ω =0.002mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 80 / 250 = 0.32mm，满足要求！

2.7、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自

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重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

2.7.1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 =(24+1.5)×0.75×0.08=1.53 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.35×0.08×(2×0.75+0.4)/ 0.4=0.133 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.5+2)×0.08=0.36 kN/m； 2.7.2、方木的支撑力验算

静荷载设计值 q = 1.2×1.53+1.2×0.133=1.996 kN/m； 活荷载设计值 P = 1.4×0.36=0.504 kN/m；

方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4； 方木强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 线荷载设计值 q = 1.996+0.504=2.5 kN/m；

最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×2.5×1.2×1.2= 0.36 kN.m； 最大应力 σ= M / W = 0.36×106/83333.3 = 4.319 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 4.319 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2, 11

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满足要求!方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×2.5×1.2 = 1.8 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×1799.712/(2×50×100)= 0.54 N/mm2；

方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.6 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.54 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q = 1.530 + 0.133 = 1.663 kN/m；

方木最大挠度计算值 ω= 0.677×1.663×12004 /(100×10000×416.667×104)=0.56mm；

方木的最大允许挠度 [ω]=1.200×1000/250=4.800 mm；

方木的最大挠度计算值 ω= 0.56 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=4.8 mm，满足要求！

2.7.3、支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：

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(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1 =(24.000+1.500)×0.750= 19.125 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)： q3=(2.500+2.000)=4.500 kN/m2；

q = 1.2×(19.125 + 0.350)+ 1.4×4.500 = 29.670 kN/m2； 梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。

当n=2时：

当n＞2时：

计算简图(kN)

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支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：

支座反力 RA = RB=0.053 kN，中间支座最大反力Rmax=4.843； 最大弯矩 Mmax=0.079 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=0.012 mm；

支撑钢管的最大应力 σ=0.079×106/5080=15.471 N/mm2； 支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 15.471 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!2.8、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。2.9扣件抗滑移的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

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R ≤ Rc 其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.843 kN； R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!2.10、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力： N1 =0.053 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×7.05=1.26 kN；

楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.20/2+(1.20-0.40)/2)×1.20×0.35=0.504 kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2×(1.20/2+(1.20-0.40)/2)×1.20×0.120×(1.50+24.00)=4.406 kN；

N =0.053+1.26+0.504+4.406=6.223 kN；

υ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58； A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo--计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh(1)15

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k1--计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.73； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.73×1.2 = 2.398 m； Lo/i = 2397.78 / 15.8 = 152 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.301 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=6223.444/(0.301×489)= 42.282 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 42.282 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；

k2--计算长度附加系数，h+2a = 1.6 按照表2取值1.011 ； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.185×1.011×(1.2+0.2×2)= 1.917 m； Lo/i = 1916.856 / 15.8 = 121 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.446 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=6223.444/(0.446×489)= 28.536 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 28.536 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

梁底支撑最大支座反力： N1 =4.843 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×(7.05-0.75)=1.26 kN； N =4.843+1.26=5.968 kN；

υ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58； A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；

模板专项施工方案

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo--计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.185 ；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.73； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.185×1.73×1.2 = 2.46 m； Lo/i = 2460.06 / 15.8 = 156 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.287 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=5968.188/(0.287×489)= 42.526 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 42.526 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；

k2--计算长度附加系数，h+2a = 1.6 按照表2取值1.011 ； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.185×1.011×(1.2+0.2×2)= 1.917 m； Lo/i = 1916.856 / 15.8 = 121 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.446 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=5968.188/(0.446×489)= 27.365 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 27.365 N/mm 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

三、板模板支撑验算

3.1、参数信息: a、模板支架参数

横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):1.20；步距(m):1.20；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):7.68；

2模板专项施工方案

采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； b、荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； c、材料参数

面板采用胶合面板，厚度为18mm。

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 板底支撑采用方木；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

模板专项施工方案

图2 楼板支撑架荷载计算单元 3.2，面板计算

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.82/6 = 54 cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图 3.2.1、荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)： q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m； 3.2.2、强度计算

模板专项施工方案

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m 最大弯矩M=0.1×7.52×0.252= 0.047 kN·m；

面板最大应力计算值 σ= 47000/54000 = 0.87 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；

面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.2.3、挠度计算 挠度计算公式为

其中q = 3.35kN/m

面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.35×2504/(100×9500×4166666.667)=0.002 mm；

面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；

面板的最大挠度计算值 0.002 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!3.3、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

方木楞计算简图

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1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25×0.25×0.12 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 =(2.5+2)×1.2×0.25 = 1.35 kN； 2.方木抗弯强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2×(0.75 + 0.088)= 1.005 kN/m； 集中荷载 p = 1.4×1.35=1.89 kN；

最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.89×1.2 /4 + 1.005×1.22/8 = 0.748 kN.m；

最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.89/2 + 1.005×1.2/2 = 1.548 kN ； 方木的最大应力值 σ= M / w = 0.748×106/83.333×103 = 8.975 N/mm2； 方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；

方木的最大应力计算值为 8.975 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力: V = 1.2×1.005/2+1.89/2 = 1.548 kN；

方木受剪应力计算值 T = 3 ×1548/(2 ×50 ×100)= 0.464 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm2；

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方木受剪应力计算值为 0.464 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载 q = q1 + q2 = 0.75+0.088=0.838 kN/m； 集中荷载 p = 1.35 kN；

方木最大挠度计算值 V= 5×0.838×12004 /(384×9500×4166666.67)+1350×12003 /(48×9500×4166666.67)= 1.799 mm；

方木最大允许挠度值 [V]= 1200/250=4.8 mm；

方木的最大挠度计算值 1.799 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4.8 mm,满足要求!3.4、托梁材料计算: 托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.005×1.2 + 1.89 = 3.096 kN；

托梁计算简图

托梁计算弯矩图(kN.m)

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托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 1.014 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.107 mm ； 最大支座力 Qmax = 12.285 kN ；

托梁最大应力 σ= 1.014×106/10160=99.81 N/mm2 ； 托梁抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2 ；

托梁的计算最大应力计算值 99.81 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.107 mm 小于900/150与10 mm,满足要求!3.5、模板支架立杆荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.158×7.68 = 1.214 kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

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(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.35×0.9×1.2 = 0.378 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25×0.12×0.9×1.2 = 3.24 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.832 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ =(2.5+2)×0.9×1.2 = 4.86 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.603 kN； 3.6、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式:

其中 N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N = 12.603 kN；

υ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58 cm； A----立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；

σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)； [f]----钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0----计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算 l0 = h+2a k1----计算长度附加系数，取值为1.155；

u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.73； a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；

上式的计算结果：

立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.2+0.2×2 = 1.6 m；

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L0/i = 1600 / 15.8 = 101 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.58 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=12602.65/（0.58×489）= 44.435 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 44.435 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；

k2--计算长度附加系数，h+2a = 1.6 按照表2取值1.013 ； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.185×1.013×(1.2+0.2×2)= 1.921 m； Lo/i = 1920.648 / 15.8 = 122 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.44 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=12602.65/（0.44×489）= 58.573 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 58.573 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

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3.7、高支模板计算取值情况

高支模板支撑架搭设高度为7.68米，横向间距0.9，,距为1.2米，步距按1.2米能满足要求。板底及梁底支撑均采用50×100的方木楞支撑，板底方木的间隔距离为250mm,梁底方木的间隔距离为200mm.4、施工准备 4.1、材料准备

模板支撑所使用的材料必须严格按照相关规定进行采购，租赁以及进场验收。

模板支撑所用满堂扣件式钢管脚手架，严禁使用弯曲、锈蚀，端口不平的钢管，对有裂缝的扣件必须更换。

每批钢材进场时，应由专人验收，对于不符合要求的构件，立即退场处理。板采用高质量的胶合模板制作后的模板必须保证模板质量。

方木采用50×100、100×100标准方木，弯曲变形、腐朽和尺寸不合格的方木退场，尤其是有节和新裂的不能用于高支撑板底。4.2、人员及机械准备

高处作业人员必须满18周岁，两眼视力均不低于1.0、无色盲、无听觉障碍、无高血压、心脏病、眩晕等疾病，无登高作业的其它疾病和生理缺陷。责任心强，工作认真负责，熟悉本工种安全技术操作规程，严禁酒后作业和作业中玩笑嬉闹。

所有木工机械及用于垂直运输的塔吊进场必须有合格证，且有专人进行定期维修。

五、脚手架的拆除

拆架程序遵守由上而下，先搭后拆的原则，拆除顺序为：脚手板-横向水平杆-纵向水平杆-立杆

不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清，一杆一清。

六、质量通病的预防 标高偏差：

1、顶板支模时要考虑不同装修层厚度差及不同板厚。

2、每层标高在柱筋上必须用水平仪超测出楼面50CＭ标高，用红漆做好标记，26

模板专项施工方案

并核对无误。

3、摸内清理不干净，浇筑砼前应再进行一次清扫。

4、梁模板支完后要对贯通的梁拉通线检查，以保证整体位置准确。

5、顶撑、木楔要牢固、可靠，以防止松动造成模板变形。砼漏浆：

模板拼装前，再两片模板的接缝处贴一道1ｃｍ宽海绵条，以保证模板接缝的严密。

七、质量保证措施

1、施工中要严把材料关，所使用的木方胶合板、钢管等材料应符合其规格、材质要求，对于不合格的材料严禁使用。

2、根据施工情况不定期的召开质量通病预防会议，对已经发生的质量问题或即将施工的项目进行纠正和预防，对不合理的模板施工方法进行研究改进。

3、建立模板管理、使用、维修制度及必要的奖罚制度，以保证模板的周转使用质量。

4、建立健全以项目经理为首、项目部质检员的质量管理组织机构，以保证施工质量的层层把关，确保工程质量。

八、安全措施及要求

1、所有操作人员应进入现场后，应做好进场三级教育，并做好会议记录，进行详细的安全技术交底。

2、作业时，必须佩带好安全帽，系好安全带，工作及零件应放在工具包内，服从指挥。拆除下来的材料不乱抛、乱扔，支模架作业下方不准站人。

3、支模架搭设完毕后，必须验收合格后方可使用。

4、脚手架使用期间不得随意拆除脚手架上的任何杆件。

5、模板拆除时应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒，必要时应先设临时支撑，然后进行拆卸，拆下模板和零件，严禁向楼层以下抛扔，6、装拆模板，必须有稳固登高工具，超过2米识，必须搭设脚手架，安装梁板模板的支撑架必须支搭牢固。

7、在模板的紧固件、连接件、支撑件未安装完毕之前，不得站立在模板上操作。

模板专项施工方案

8、浇筑砼时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移，局部鼓胀时，应及时采取加固措施，方可继续施工。

九、文明施工措施

现场保持整洁的环境，不得杂乱无章，制定文明施工制定，责任落实到人。

进入施工现场的周转材料、构配件材料堆放整齐，并进行挂牌标识。

第四篇：木支撑施工方案

六盘水德远城中湾畔5楼

模板工程施工方案

一、模板配备：

柱模板采用钢管与木模板组合并按一层用量配备，框架梁侧模采用竹胶板和木枋组合并按一层用量配备，框架梁底模采用50mm厚板枋和木枋组合并按两层用量配备，板底模采用竹胶板和木枋组合并按一层用量配备，支撑采用松木支撑（小头直径大于10cm）与剪条组合并按两层用量配备，18米跨通道及学术报告厅等超高部位采用钢管与木枋、竹胶板组合，所有模板、钢管周转使用。

二、材料要求：

1、钢管：采用3.2mm厚钢管，必须是正规厂家产品，并有产品合格证和检验报告；

2、扣件：必须是正规厂家产品，并有产品合格证和检验报告；

3、柱模拉杆：采用Ф14圆钢现场攻丝制作。

4、竹胶板：采用12mm厚竹胶板，必须是正规厂家产品，并有产品合格证，进场后必须经8小时以上蒸煮试验，有检验报告；

5、木支撑：采用小头直径大于10cm的松木支撑，支撑必须顺直。

6、梁底模用板枋：采用厚度为50mm的板枋，毛料宽度必须大于设计梁宽10mm，且不得有死结、翘曲等质量缺陷。

7、木枋：采用120mm x 50mm木枋，且不得有死结、翘曲等质量缺陷。

8、剪条：采用150mm宽x25mm厚条板。

#所有用于模板系统的木材和竹胶板均不得有腐朽、虫蛀等质量缺陷。

三、柱模板系统施工： 柱模板按下图进行施工：

具体作法为：

采用竹胶板定型模板拼装，沿柱高每40cm设一道钢管柱箍，柱底部设清理口用以清理垃圾，安装柱模前，应先绑扎，校好钢筋，装好竖向钢筋保护层垫块，再在已浇筑好的地面或楼面上弹出柱模底部边线，安装柱模板。然后用锤球校正使其垂直。安装柱模时先安装两端柱模，校正固定好后，再拉通线安装校正其它柱模。柱模拉杆按图制作，柱边为600mm~800mm时每边设一道，竖向间距1000mm，柱边大于等于900mm时每边设两道，竖向间距1000mm。

二、框架梁及剪力墙模板：

1、全木框架模板：

本工程大部分框架梁模板采用如下形式：

侧模采用12mm厚竹胶板与120mm x 50mm木枋组合，底模采用厚度为50mm的板枋与120mm x 50mm木枋组合，支撑系统采用小头直径大于10cm的松木支撑与150mm x 25mm剪条组合。18米通道及学术报告厅等超高部分框架梁模板采用如下形式： 侧模采用12mm厚竹胶板与120mm x 50mm木枋组合，底模采用厚度为50mm的板枋与120mm x 50mm木枋组合，支撑系统满堂钢管脚手架。

模板制作采用现场拼装，主梁及重要部位次梁底支撑需重点加强。③支撑架杆纵横间距0.7m，水平杆间距1.2m，最低一道横管离地30cm，每隔一排立管设剪刀撑一付，组成整体式的模板支撑系统。④支大梁底模时，跨度等于或大于4m时，模板应起拱，起拱高度为全跨长度的2/1000。

⑤柱模采用竹胶板定型模板拼装，沿柱高每40cm设一道钢管柱箍，柱底部设清理口用以清理垃圾，安装柱模前，应先绑扎，校好钢筋，安好竖向钢筋塑料定位卡，再在已浇筑好的地面或楼面上弹出柱模底部边线，安装柱钢模板。然后用锤球校正使其垂直；安装柱模时先安装两端柱模，校正固定好后，再拉通线安装校正其它柱模。

⑥墙模板：采用胶合板作墙模板，木枋作背衬，该侧模根据实际制成定型模，为保持墙的厚度，模板之间用长度等于墙厚的钢套管撑住并用对拉螺栓拉紧，对拉螺栓两端用蝴蝶片扣紧，对拉螺栓的间距按纵横80cm梅花形设置。墙模安装前先在上面安装好预埋件，然后将一侧的墙模就位使板面与墙边线重合，安装临时支撑，绑扎钢筋。插入对拉螺栓及套管，再安装另一侧墙模和支撑，用对拉螺栓把两块模板连在一起，然后固定好支撑，全面检查质量并与相邻墙模连接牢固。

⑦梁模板：采用定型组合钢模，根据钢模每块宜有两处支承的原则，底模上小横杆间距为400，梁底模支撑为双排架，立杆排距为800，梁侧模用钢管对夹，间距为900，斜撑加固上口，中部为8#铁丝双股对拉，间距900，底部侧模用扣件夹紧。

⑧现浇板模板：采用胶合板结合木模进行施工，用松枋作楞木，净间距250，架设于钢管满堂架上。

c、模板拆除方案：

①模板及支架拆除时的砼强度应符合下列规定：侧模在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除；底模拆除时板砼强度达到75%（板跨小于8m）方可拆除，梁跨度小于8m时砼强度达到75%方可拆除，梁跨度大于8m时砼强度达到100%方可拆除，悬臂构件跨度大于2m时砼强度达到100%方可拆除；已拆除模板及支撑的结构，在砼强度符合设计要求等级后，方可承受全部使用荷载，当施工荷载比使用荷载产生的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。

第五篇：基础支撑系统集成方案

基础支撑系统集成方案

7.1、方案优势

省应急指挥平台是国家应急平台体系中重要的组成部分，需要与国务院、有关部门应急平台实现互联互通。承担了向下实时接报各类突发公共事件信息，向上实时传递特别重大、重大公共事件的多媒体信息，并及时传达国务院领导的批示、指示，并进行督办。

省应急指挥平台在国家应急平台体系中的位置决定了其两方面的作用：应急和联动，即所谓的“应急联动”。“应急联动”重在“联动”。如何联动？必须在省应急平台建设前期就充分考虑视讯会议、图像接入、IP语音、数据中心、基础网络与统一管理六大部分之间的融合。建设这六大部分的融合系统需要考虑两方面的问题：

 系统架构的选择：选择什么样的架构才可以保证各部分之间的融合？  业务流程的选择：选择什么样的业务流程才可以使各子系统和各应用之间做到无缝连接，资源高效利用？

在充分考虑省应急平台建设的特殊性后，本方案依据标准，开发，融合的原则设计整个系统。

（1）标准：采用IP协议为基础进行多业务融合

本方案采用IP协议作为整个系统的基础，进行多业务融合，使整个系统具有良好的兼容性、互通性，保证了系统之间可以做到无缝融合。

（2）开放：开发接口和源码，与第三方业务进行融合

需求按需而变。如何应对快速变化的需求，系统本身就需要具有快速兼容新业务的能力。本方案采用开放的设计思想，系统本身开放接口和源码供第三方接入，同时系统具有定制化开发的能力，以兼容第三方业务。

（3）统一管理

没有规矩，不成方圆。作为一个多子系统融合的省应急平台，如何将多个子系统之间进行有机的整合，做到设备集中管理，资源统一调配，统一的管理是必不可少的。本方案采用面向服务（SOA）的设计思想，按需装配的组件化结构，通过统一的界面，融合网络管理、视讯管理、存储管理、监控管理和安全等功能于一体，为XX省政府提供业务、资源和用户的融合管理解决方案，帮助XX省政府实现业务的端到端管理，从根本上解决管理的复杂性问题。

通过标准，开放和统一管理的设计思想，可以将省应急平台中各要素进行融合，真正做到“应急联动”。

7.2、系统结构

省应急平台基础支撑系统主要完成省应急平台与上级应急平台、部门应急平台基础系统设施的连接，实现应急平台间的通信保障、计算机网络传送保障、视频会议保障、视频接入保障、安全支撑保障、存储备份保障等。省应急平台通信系统应以有线通信系统作为值守应急的基本通信手段，配备专用的保密通信设备以及电话调度、多路传真和数字录音等系统，确保省应急指挥中心与国务院、各地市、各部门之间联络安全畅通。利用计算机网络承载各级应急平台之间的IP电话、视频会议、图像接入。利用卫星、蜂窝移动和集群通信等多种手段，实现突发公共事件现场与应急平台的语音、数据和图像等信息传输。省应急平台体系基础支撑系统结构图如下所示：

7.3、系统组成

省应急平台体系基础支撑平台系统主要由通讯系统、计算机网络系统、视频会议系统、图像接入系统、数据中心及容灾备份系统和安全支撑系统。

（1）通讯系统

通讯系统主要用于支持应急平台管理日常工作联络、突发事件应急处置时话音、数据、视频等业务的传送需要。主要包括指挥调度系统和卫星通信系统等。

（2）计算机网络系统

计算机网络系统主要用于内、外网应用系统的承载和数据交换的承载，主要包含相应的广域网和局域网网络设备。

（3）视频会议系统

应急平台视频会议系统主要用于在重大和特重大突发公共事件发生时各级应急平台之间的协调沟通，会议会商。视频会议系统分别设置在电子政务内网、外网。主要由MCU、电视墙服务器、录播服务器、视频会议终端等组成。

（4）图像接入系统

应急平台图像接入系统主要用于接入下级应急平台和移动应急平台图像信息号的接入。图像接入系统依托各地区和各有关部门的现有图像监控系统，采用数字方式，由各个部门、下级应急平台负责将本系统的图像转换后上传。图像接入系统在电子政务内、外网分别设置，主要由图像接入管理系统、编码器等组成。

（5）数据中心及容灾备份

数据中心用来部署应急平台各类应用系统和数据库服务器及存储设备，对重要数据进行远程容灾。在应急平台内、外网分别进行数据中心的建设。主要包含网络设备、安全防护设备、磁盘阵列、管理系统、负载平衡系统。

（6）安全支撑系统

应急平台安全支撑系统主要用于为通信系统、应用系统、网络系统和数据系统提供切实安全可行的安全保障措施，为应急平台的安全可靠运行提供保证，包括通信系统、内网安全系统和外网安全系统的建设。根据安全系统设计规范，主要部署相关密码设备、安全认证、综合防护等设备。