第一篇：五层支撑施工方案修
五层模板支撑施工方案
一、概述
苏州工业园区国际科技园三期工程五层裙房处由于脚手架高度超过9米，现对此脚手架做一专项施工方案:
本处施工脚手架施工方案基本参照已经审批的A3.13---13号（十一至十八层1/C—1/E/3—4轴挑空连接层模板工程施工方案）执行，做以下局部调整：
楼板模板支架搭设高度由原来的29.25降低至18.4米。搭设尺寸：立杆纵距由原来的0.94M米调整到1.05米、立杆横距由原来0.92M调整到1.05米、立杆步距由原来的1.5M 调整到1.8米。
此处最大梁尺寸为200×400，A3.13---13方案中为600×1000，一米内荷载减少了86.7%，故梁支撑立杆的横距（跨度方向）由原来的0.46米调整到1.05米，立杆步距由原来的1.5米调整到1.8米均可以保证安全。
以上为此处脚手架具体调整数据。此处脚手架在搭设中我方将加强对施工班组的检查，发现问题及时整改。此处脚手架搭设完毕后由我方项目部或公司工程部进行验收，自检合格后报甲方、监理验收。通过后方进行上部工程施工。
浙江中成建工集团
苏州国际科技园三期工程项目部
2004-7-13
第二篇：支撑脚手架施工方案
一、工程概况：
本工程位于天津港跃进路以东、一纬路以南，为群体工程。主要为水泥混凝土面层的堆场工程，而涉及脚手架的建筑有理货用房和维修车间办公楼。理货用房建筑面积2813.4M2,占地面积889.92M2，三层局部四层钢筋混凝土框架结构，建筑总高17.85M，结构层高为4.2→3.9→3.9→3.3M。维修车间办公楼建筑面积796.5M2,占地面积265.5M2,三层钢筋混凝土框架结构,建筑总高11.25M，结构层高为3.6→3.6→3.6M，浇筑混凝土用支撑脚手架计划为满堂红扣件式脚手架，外架计划为双排落地扣件式脚手架。
二．脚手架荷载设计标准
经计算楼层施工作业面混凝土重量为408吨，钢筋重量为35吨，合计单层荷载为443吨；楼层面积为889m2，即每平方米恒荷载为498Kg。计划采用扣件式脚手架，跨距为1.2*1.2M,步距不大于1.5M，因层高均不大于6M，均可一根钢管到顶。按《建筑结构设计统一标准》的“概率极限状态设计法”要求支撑脚手架安全系数1.2为标准,经验算钢管立柱的稳定性为：
σ=N/Ψa≤f
=498*9.8/3.14*24*24*1.65=1.64≤1.98
f=1.98
考虑安全系数后1.64*1.2=1.97≤1.98
未超出系数范围，符合要求。
施工过程中脚手架上的荷载应严格控制，不得集中荷载，注意混凝土浇筑时的冲击力对模板和脚手架的影响，并要加强检查督促。
三．脚手架材质要求
1．钢管：采用Ф48，壁厚3.5mm,不能使用弯曲、压扁和有严重缺陷的钢管。
2．扣件：采用配套扣件，且有生产许可证的扣件厂家的扣件，不能使用裂纹滑丝的扣件。
四．脚手架搭设方法
1、采用钢管扣件式脚手架。为了达到减少荷载，节约脚手架材料的目的。具体搭设要求简叙如下：
(1).采用沿建筑物四周夯实回填土，铺设脚手板二道作为立杆脚垫板（外架）；夯实回填土，铺设不短于2.5米的脚手架作为垫板，立杆根部均要设置（支撑脚手架）。
(2)．立杆：立杆间距1.20～1.5m,立杆与第一道扫地杆连接,扫地杆距地不得大于300MM，立杆接头错开,且相邻的两立杆接头错开的距离应大于2米。
(3)．大、小水平横杆：大横杆间距为1.8米，内外大横杆上、下接头应错开，且接头不应在同一跨内，小横杆要求每块脚手架不小于4根。
(4)．连接杆：按水平方向每隔4—5根设置立杆一道，垂直方向每层设一道拉接杆。
(5)．剪刀撑：转角处、中间每隔9～15米设一道与地面夹角45°～60°。剪刀撑水平连杆必须在同一垂直面上连接起到斜拉支撑作用。
2、搭设要求：
1）
立杆间距不得超过1.5m，土质松软的地面应夯实或垫板，并加设扫地杆。
2）
纵向水平杆不得少于两道，高度超过4m的架子，纵向水平杆不得大于1.7m。架子宽度超过2m时，应在跨中加吊1根纵向水平杆，每隔两根立杆在下面加设1根托杆，使其与两旁纵向水平杆互相连接，托杆中部搭设八字斜撑。
3）
横向水平杆间距不得大于1m。脚手板铺对头板，板端底下设双横向水平杆，板铺严、铺牢。脚手板搭接铺设时，端头必须压过横向水平杆150mm。
4）
架子大面必须设剪刀撑或八字戗，小面每隔两根立杆和纵向水平杆搭接部位必须打剪刀戗。
5）
架子高度超过2m时，临边必须搭设两道护身栏杆。
五、安全防护棚设置
首层安全防护棚顶栅要用双层脚手板铺设，再在其上铺一层草包，向外距离从外墙边伸出6米，并设有明显绿色安全通道标志。
六、搭、拆除脚手架时应注意事项
1.操作人员必须持证上岗，必须配好安全带和安全帽，且做好安全交底工作。
2.外架搭设时，必须先将回填土夯实可靠，安全防护设施就位后，方能搭设脚手架。
3.外脚手架拆除时，应待上层脚手架搭设完一层，且该层围护砌体完成后，方能拆除下层外脚手架，应自上而下依次拆除，但设置在首层的安全防护棚不能拆除。
4.外架拆除时，设警示线，且设置专人指挥和观察。
5.首层安全防护棚要求铺设严密，保证在安全防护棚上面工作的人员不慎下落东西，也不能穿过安全防护棚。
6.严禁架子材料直接向地面上投掷，应将堆放整齐，用吊蓝吊至地面上。
7.对脚手架必须经常检查，连接杆是否牢固可靠。
第三篇：木支撑施工方案
六盘水德远城中湾畔5楼
模板工程施工方案
一、模板配备：
柱模板采用钢管与木模板组合并按一层用量配备，框架梁侧模采用竹胶板和木枋组合并按一层用量配备，框架梁底模采用50mm厚板枋和木枋组合并按两层用量配备，板底模采用竹胶板和木枋组合并按一层用量配备，支撑采用松木支撑（小头直径大于10cm）与剪条组合并按两层用量配备，18米跨通道及学术报告厅等超高部位采用钢管与木枋、竹胶板组合，所有模板、钢管周转使用。
二、材料要求：
1、钢管：采用3.2mm厚钢管，必须是正规厂家产品，并有产品合格证和检验报告；
2、扣件：必须是正规厂家产品，并有产品合格证和检验报告；
3、柱模拉杆：采用Ф14圆钢现场攻丝制作。
4、竹胶板：采用12mm厚竹胶板，必须是正规厂家产品，并有产品合格证，进场后必须经8小时以上蒸煮试验，有检验报告；
5、木支撑：采用小头直径大于10cm的松木支撑，支撑必须顺直。
6、梁底模用板枋：采用厚度为50mm的板枋，毛料宽度必须大于设计梁宽10mm，且不得有死结、翘曲等质量缺陷。
7、木枋：采用120mm x 50mm木枋，且不得有死结、翘曲等质量缺陷。
8、剪条：采用150mm宽x25mm厚条板。
#所有用于模板系统的木材和竹胶板均不得有腐朽、虫蛀等质量缺陷。
三、柱模板系统施工： 柱模板按下图进行施工：
具体作法为：
采用竹胶板定型模板拼装，沿柱高每40cm设一道钢管柱箍，柱底部设清理口用以清理垃圾，安装柱模前，应先绑扎，校好钢筋，装好竖向钢筋保护层垫块，再在已浇筑好的地面或楼面上弹出柱模底部边线，安装柱模板。然后用锤球校正使其垂直。安装柱模时先安装两端柱模，校正固定好后，再拉通线安装校正其它柱模。柱模拉杆按图制作，柱边为600mm~800mm时每边设一道，竖向间距1000mm，柱边大于等于900mm时每边设两道，竖向间距1000mm。
二、框架梁及剪力墙模板：
1、全木框架模板：
本工程大部分框架梁模板采用如下形式：
侧模采用12mm厚竹胶板与120mm x 50mm木枋组合，底模采用厚度为50mm的板枋与120mm x 50mm木枋组合，支撑系统采用小头直径大于10cm的松木支撑与150mm x 25mm剪条组合。18米通道及学术报告厅等超高部分框架梁模板采用如下形式： 侧模采用12mm厚竹胶板与120mm x 50mm木枋组合，底模采用厚度为50mm的板枋与120mm x 50mm木枋组合，支撑系统满堂钢管脚手架。
模板制作采用现场拼装，主梁及重要部位次梁底支撑需重点加强。③支撑架杆纵横间距0.7m，水平杆间距1.2m，最低一道横管离地30cm，每隔一排立管设剪刀撑一付，组成整体式的模板支撑系统。④支大梁底模时，跨度等于或大于4m时，模板应起拱，起拱高度为全跨长度的2/1000。
⑤柱模采用竹胶板定型模板拼装，沿柱高每40cm设一道钢管柱箍，柱底部设清理口用以清理垃圾，安装柱模前，应先绑扎，校好钢筋，安好竖向钢筋塑料定位卡，再在已浇筑好的地面或楼面上弹出柱模底部边线，安装柱钢模板。然后用锤球校正使其垂直；安装柱模时先安装两端柱模，校正固定好后，再拉通线安装校正其它柱模。
⑥墙模板：采用胶合板作墙模板，木枋作背衬，该侧模根据实际制成定型模，为保持墙的厚度，模板之间用长度等于墙厚的钢套管撑住并用对拉螺栓拉紧，对拉螺栓两端用蝴蝶片扣紧，对拉螺栓的间距按纵横80cm梅花形设置。墙模安装前先在上面安装好预埋件，然后将一侧的墙模就位使板面与墙边线重合，安装临时支撑，绑扎钢筋。插入对拉螺栓及套管，再安装另一侧墙模和支撑，用对拉螺栓把两块模板连在一起，然后固定好支撑，全面检查质量并与相邻墙模连接牢固。
⑦梁模板：采用定型组合钢模，根据钢模每块宜有两处支承的原则，底模上小横杆间距为400，梁底模支撑为双排架，立杆排距为800，梁侧模用钢管对夹，间距为900，斜撑加固上口，中部为8#铁丝双股对拉，间距900，底部侧模用扣件夹紧。
⑧现浇板模板：采用胶合板结合木模进行施工，用松枋作楞木，净间距250，架设于钢管满堂架上。
c、模板拆除方案：
①模板及支架拆除时的砼强度应符合下列规定：侧模在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除；底模拆除时板砼强度达到75%（板跨小于8m）方可拆除，梁跨度小于8m时砼强度达到75%方可拆除，梁跨度大于8m时砼强度达到100%方可拆除，悬臂构件跨度大于2m时砼强度达到100%方可拆除；已拆除模板及支撑的结构，在砼强度符合设计要求等级后，方可承受全部使用荷载，当施工荷载比使用荷载产生的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。
第四篇：高支撑施工方案
模板专项施工方案
一、工程总体概况
1.1、本工程结构型式为三层钢筋砼框架，本工程跨度大，梁截面大，最大跨度为8m,现以首层顶板梁为例，最大的梁截面截面尺寸为400×750mm,本脚手架在进行梁支撑体系的计算时按照最大截面梁（400×750）进行计算，在整体支撑架计算中将按照层高7.8米进行计算，我方将参照高支撑脚手架的有关要求进行计算及施工。
1.2、有关高支模施工情况
钢筋砼框架最大跨度8 m，板厚１120mm，砼强度等级C30（以首层以上砼强度进行计算），模板支撑脚手架型式为满堂架，搭设高度为7.8m（扣除板厚120）为7.68m.满堂支撑脚手架立杆间距设置为0.9m，框架梁底加密至0.7米）步距设置；步距统一按照1.2m设置，扫地杆高度为400mm.脚手架采用（￠48×3.5钢管搭设），模板采用1800×915×15复合胶合板，模板背楞采用50×100木方
二、梁模板支撑验算 2.1、参数信息
2.1.1、模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.40； 梁截面高度 D(m):0.75 混凝土板厚度(mm):120.00； 立杆梁跨度方向间距La(m):1.20；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20； 立杆步距h(m):1.20；
梁支撑架搭设高度H(m)：7.05； 梁两侧立柱间距(m):1.20；
承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面； 梁底增加承重立杆根数:6；
板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20； 采用的钢管类型为Φ48×3.5；
模板专项施工方案
扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
2.1.2、荷载参数 模板自重(kN/m2):0.35； 钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0 2.1.3、材料参数 木材品种：东北落叶松；
木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6； 面板类型：胶合面板；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 2.1.4、梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0； 梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支撑根数：6； 面板厚度(mm)：15.0； 2.1.5、梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500； 次楞根数：4；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓竖向根数：3；
穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm； 穿梁螺栓直径(mm)：M12；
模板专项施工方案
主楞龙骨材料：钢楞； 截面类型为圆钢管48×3.5； 主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm； 2.2、梁模板荷载标准值计算 2.2.1、梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T--混凝土的入模温度，取20.000℃； V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.200；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
2.3、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
模板专项施工方案
面板计算简图(单位：mm)2.3.1、强度计算 跨中弯矩计算公式如下:
其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M--面板的最大弯距(N.mm)；
W--面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.5×1.5/6=18.75cm3； [f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中，q--作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m； q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 210mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×10.98×2102 = 4.84×104N.mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 4.84×104 / 1.88×104=2.582N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =2.582N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.3.2、挠度验算
模板专项施工方案
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18×0.5 = 9N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 210mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4； 面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9×2104/(100×9500×1.41×105)= 0.089 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =210/250 = 0.84mm； 面板的最大挠度计算值 ω =0.089mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=0.84mm，满足要求！
2.4、梁侧模板内外楞的计算 2.4.1、内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3； I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4；
内楞计算简图（1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下: 5
模板专项施工方案
其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M--内楞的最大弯距(N.mm)； W--内楞的净截面抵抗矩； [f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q =(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.21=4.61kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×4.61×500.002= 1.15×105N.mm；
最大支座力:R=1.1×4.612×0.5=2.536 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.15×105/8.33×104 = 1.383 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 1.383 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中 E--面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.21= 3.78 N/mm；
l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I--面板的截面惯性矩：I = 8.33×106mm4； 内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×3.78×5004/(100×10000×8.33×106)= 0.019 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 500/250=2mm；
模板专项施工方案
内楞的最大挠度计算值 ω=0.019mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求！
2.4.2、外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.536kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；
外楞计算简图
外楞弯矩图(kN.m)
外楞变形图(mm)7
模板专项施工方案
（1）.外楞抗弯强度验算
其中 σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)； W--外楞的净截面抵抗矩； [f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.507 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 5.07×105/1.02×104 = 49.929 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =49.929N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.247 mm 外楞的最大容许挠度值: [ω] = 200/400=0.5mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.247mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=0.5mm，满足要求！
2.5、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:
其中 N--穿梁螺栓所受的拉力； A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；
f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
模板专项施工方案
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18×0.5×0.3 =2.7 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！
2.6、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1200×15×15/6 = 4.50×104mm3； I = 1200×15×15×15/12 = 3.38×105mm4；
2.6.1、抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M--计算的最大弯矩(kN.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =80.00mm； q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×1.20×0.75×0.90=24.79kN/m；
模板专项施工方案
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×1.20×0.90=0.45kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.00×1.20×0.90=3.02kN/m；
q = q1 + q2 + q3=24.79+0.45+3.02=28.26kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = 0.10×28.264×0.082=0.018kN.m； σ =0.018×106/4.50×104=0.402N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =0.402 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.6.2、挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×0.750+0.35）×1.20= 23.37KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =80.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ω] =80.00/250 = 0.320mm； 面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×23.37×804/(100×9500×3.38×105)=0.002mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.002mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 80 / 250 = 0.32mm，满足要求！
2.7、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自
模板专项施工方案
重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
2.7.1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 =(24+1.5)×0.75×0.08=1.53 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.08×(2×0.75+0.4)/ 0.4=0.133 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.5+2)×0.08=0.36 kN/m； 2.7.2、方木的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1.2×1.53+1.2×0.133=1.996 kN/m； 活荷载设计值 P = 1.4×0.36=0.504 kN/m；
方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4； 方木强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 线荷载设计值 q = 1.996+0.504=2.5 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×2.5×1.2×1.2= 0.36 kN.m； 最大应力 σ= M / W = 0.36×106/83333.3 = 4.319 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 4.319 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2, 11
模板专项施工方案
满足要求!方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力: V = 0.6×2.5×1.2 = 1.8 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×1799.712/(2×50×100)= 0.54 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.6 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.54 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
q = 1.530 + 0.133 = 1.663 kN/m；
方木最大挠度计算值 ω= 0.677×1.663×12004 /(100×10000×416.667×104)=0.56mm；
方木的最大允许挠度 [ω]=1.200×1000/250=4.800 mm；
方木的最大挠度计算值 ω= 0.56 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=4.8 mm，满足要求！
2.7.3、支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：
模板专项施工方案
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 =(24.000+1.500)×0.750= 19.125 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)： q3=(2.500+2.000)=4.500 kN/m2；
q = 1.2×(19.125 + 0.350)+ 1.4×4.500 = 29.670 kN/m2； 梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。
当n=2时：
当n＞2时：
计算简图(kN)
模板专项施工方案
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=0.053 kN，中间支座最大反力Rmax=4.843； 最大弯矩 Mmax=0.079 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=0.012 mm；
支撑钢管的最大应力 σ=0.079×106/5080=15.471 N/mm2； 支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 15.471 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!2.8、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。2.9扣件抗滑移的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
模板专项施工方案
R ≤ Rc 其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.843 kN； R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!2.10、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力： N1 =0.053 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×7.05=1.26 kN；
楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.20/2+(1.20-0.40)/2)×1.20×0.35=0.504 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2×(1.20/2+(1.20-0.40)/2)×1.20×0.120×(1.50+24.00)=4.406 kN；
N =0.053+1.26+0.504+4.406=6.223 kN；
υ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58； A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo--计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh(1)15
模板专项施工方案
k1--计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.73； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.73×1.2 = 2.398 m； Lo/i = 2397.78 / 15.8 = 152 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.301 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=6223.444/(0.301×489)= 42.282 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 42.282 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；
k2--计算长度附加系数，h+2a = 1.6 按照表2取值1.011 ； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.185×1.011×(1.2+0.2×2)= 1.917 m； Lo/i = 1916.856 / 15.8 = 121 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.446 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=6223.444/(0.446×489)= 28.536 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 28.536 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括：
梁底支撑最大支座反力： N1 =4.843 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×(7.05-0.75)=1.26 kN； N =4.843+1.26=5.968 kN；
υ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58； A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
模板专项施工方案
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo--计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.185 ；
u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.73； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.185×1.73×1.2 = 2.46 m； Lo/i = 2460.06 / 15.8 = 156 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.287 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=5968.188/(0.287×489)= 42.526 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 42.526 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；
k2--计算长度附加系数，h+2a = 1.6 按照表2取值1.011 ； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.185×1.011×(1.2+0.2×2)= 1.917 m； Lo/i = 1916.856 / 15.8 = 121 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.446 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=5968.188/(0.446×489)= 27.365 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 27.365 N/mm 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
三、板模板支撑验算
3.1、参数信息: a、模板支架参数
横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):1.20；步距(m):1.20；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):7.68；
2模板专项施工方案
采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； b、荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； c、材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm。
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 板底支撑采用方木；
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
模板专项施工方案
图2 楼板支撑架荷载计算单元 3.2，面板计算
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.82/6 = 54 cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图 3.2.1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)： q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m； 3.2.2、强度计算
模板专项施工方案
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m 最大弯矩M=0.1×7.52×0.252= 0.047 kN·m；
面板最大应力计算值 σ= 47000/54000 = 0.87 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.2.3、挠度计算 挠度计算公式为
其中q = 3.35kN/m
面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.35×2504/(100×9500×4166666.667)=0.002 mm；
面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；
面板的最大挠度计算值 0.002 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!3.3、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木楞计算简图
模板专项施工方案
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25×0.25×0.12 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 =(2.5+2)×1.2×0.25 = 1.35 kN； 2.方木抗弯强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2×(0.75 + 0.088)= 1.005 kN/m； 集中荷载 p = 1.4×1.35=1.89 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.89×1.2 /4 + 1.005×1.22/8 = 0.748 kN.m；
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.89/2 + 1.005×1.2/2 = 1.548 kN ； 方木的最大应力值 σ= M / w = 0.748×106/83.333×103 = 8.975 N/mm2； 方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 8.975 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力: V = 1.2×1.005/2+1.89/2 = 1.548 kN；
方木受剪应力计算值 T = 3 ×1548/(2 ×50 ×100)= 0.464 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm2；
模板专项施工方案
方木受剪应力计算值为 0.464 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载 q = q1 + q2 = 0.75+0.088=0.838 kN/m； 集中荷载 p = 1.35 kN；
方木最大挠度计算值 V= 5×0.838×12004 /(384×9500×4166666.67)+1350×12003 /(48×9500×4166666.67)= 1.799 mm；
方木最大允许挠度值 [V]= 1200/250=4.8 mm；
方木的最大挠度计算值 1.799 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4.8 mm,满足要求!3.4、托梁材料计算: 托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.005×1.2 + 1.89 = 3.096 kN；
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN.m)
模板专项施工方案
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 1.014 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.107 mm ； 最大支座力 Qmax = 12.285 kN ；
托梁最大应力 σ= 1.014×106/10160=99.81 N/mm2 ； 托梁抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2 ；
托梁的计算最大应力计算值 99.81 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.107 mm 小于900/150与10 mm,满足要求!3.5、模板支架立杆荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.158×7.68 = 1.214 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
模板专项施工方案
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.35×0.9×1.2 = 0.378 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25×0.12×0.9×1.2 = 3.24 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.832 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ =(2.5+2)×0.9×1.2 = 4.86 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.603 kN； 3.6、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式:
其中 N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N = 12.603 kN；
υ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58 cm； A----立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；
σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)； [f]----钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0----计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算 l0 = h+2a k1----计算长度附加系数，取值为1.155；
u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.73； a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；
上式的计算结果：
立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.2+0.2×2 = 1.6 m；
模板专项施工方案
L0/i = 1600 / 15.8 = 101 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.58 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=12602.65/（0.58×489）= 44.435 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 44.435 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；
k2--计算长度附加系数，h+2a = 1.6 按照表2取值1.013 ； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.185×1.013×(1.2+0.2×2)= 1.921 m； Lo/i = 1920.648 / 15.8 = 122 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.44 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=12602.65/（0.44×489）= 58.573 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 58.573 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
模板专项施工方案
3.7、高支模板计算取值情况
高支模板支撑架搭设高度为7.68米，横向间距0.9，,距为1.2米，步距按1.2米能满足要求。板底及梁底支撑均采用50×100的方木楞支撑，板底方木的间隔距离为250mm,梁底方木的间隔距离为200mm.4、施工准备 4.1、材料准备
模板支撑所使用的材料必须严格按照相关规定进行采购，租赁以及进场验收。
模板支撑所用满堂扣件式钢管脚手架，严禁使用弯曲、锈蚀，端口不平的钢管，对有裂缝的扣件必须更换。
每批钢材进场时，应由专人验收，对于不符合要求的构件，立即退场处理。板采用高质量的胶合模板制作后的模板必须保证模板质量。
方木采用50×100、100×100标准方木，弯曲变形、腐朽和尺寸不合格的方木退场，尤其是有节和新裂的不能用于高支撑板底。4.2、人员及机械准备
高处作业人员必须满18周岁，两眼视力均不低于1.0、无色盲、无听觉障碍、无高血压、心脏病、眩晕等疾病，无登高作业的其它疾病和生理缺陷。责任心强，工作认真负责，熟悉本工种安全技术操作规程，严禁酒后作业和作业中玩笑嬉闹。
所有木工机械及用于垂直运输的塔吊进场必须有合格证，且有专人进行定期维修。
五、脚手架的拆除
拆架程序遵守由上而下，先搭后拆的原则，拆除顺序为：脚手板-横向水平杆-纵向水平杆-立杆
不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清，一杆一清。
六、质量通病的预防 标高偏差：
1、顶板支模时要考虑不同装修层厚度差及不同板厚。
2、每层标高在柱筋上必须用水平仪超测出楼面50CＭ标高，用红漆做好标记，26
模板专项施工方案
并核对无误。
3、摸内清理不干净，浇筑砼前应再进行一次清扫。
4、梁模板支完后要对贯通的梁拉通线检查，以保证整体位置准确。
5、顶撑、木楔要牢固、可靠，以防止松动造成模板变形。砼漏浆：
模板拼装前，再两片模板的接缝处贴一道1ｃｍ宽海绵条，以保证模板接缝的严密。
七、质量保证措施
1、施工中要严把材料关，所使用的木方胶合板、钢管等材料应符合其规格、材质要求，对于不合格的材料严禁使用。
2、根据施工情况不定期的召开质量通病预防会议，对已经发生的质量问题或即将施工的项目进行纠正和预防，对不合理的模板施工方法进行研究改进。
3、建立模板管理、使用、维修制度及必要的奖罚制度，以保证模板的周转使用质量。
4、建立健全以项目经理为首、项目部质检员的质量管理组织机构，以保证施工质量的层层把关，确保工程质量。
八、安全措施及要求
1、所有操作人员应进入现场后，应做好进场三级教育，并做好会议记录，进行详细的安全技术交底。
2、作业时，必须佩带好安全帽，系好安全带，工作及零件应放在工具包内，服从指挥。拆除下来的材料不乱抛、乱扔，支模架作业下方不准站人。
3、支模架搭设完毕后，必须验收合格后方可使用。
4、脚手架使用期间不得随意拆除脚手架上的任何杆件。
5、模板拆除时应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒，必要时应先设临时支撑，然后进行拆卸，拆下模板和零件，严禁向楼层以下抛扔，6、装拆模板，必须有稳固登高工具，超过2米识，必须搭设脚手架，安装梁板模板的支撑架必须支搭牢固。
7、在模板的紧固件、连接件、支撑件未安装完毕之前，不得站立在模板上操作。
模板专项施工方案
8、浇筑砼时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移，局部鼓胀时，应及时采取加固措施，方可继续施工。
九、文明施工措施
现场保持整洁的环境，不得杂乱无章，制定文明施工制定，责任落实到人。
进入施工现场的周转材料、构配件材料堆放整齐，并进行挂牌标识。
第五篇：支撑系统施工方案
海口市金玉广场一期一区
模板支撑系统施工方案
一、工程概况
金玉广场一期一区工程位于海口市玉沙路，即原玉沙村，为政府拆迁安置房工程项目。该工程集商场、住宅为一体的综合性大楼，地下室一层为停车场、设备用房。一至三层裙楼为商场，四至二十三层为住宅楼，总建筑面积：130999m2。结构类型采用框架剪力墙结构，基础采用500米100PHC管桩，桩承台、基础地梁、钢筋混凝土整体底板。地下室及裙楼采用框架剪力墙，结构塔楼采用剪力墙结构。地下室为5.8米，裙楼一层5.0米，二层5.0米，三层5.5米，四至二十三层为标准层，层高为3.0米。
二、安全注意事项及措施
1、安全员、木工工长应对工人认真进行安全技术交底，让工人熟悉安全技术操作规程，并注意安全施工：
（1）在2米以上作业时必须系好安全带，安全带必须系在牢固的地方。
（2）使用的工具不得乱放，在架子及地面作业时应随时放入工具带内，作业时使用的钢钉，不得含在嘴中，入模时严禁站在墙上水平筋上合模。
（3）操作人员登高时必须走人行梯道，严禁利用模板攀登上下，不得在墙顶及独立梁等其他交处狭窄面、无防护的模板上行走；模板上的钢丝卡扣必须拧紧方可使用。
（4）使用手提锯（包括圆锯）必须配备分料器锯片，上方应有防护罩和滴水设备，开料锯与截料锯不得混用。
（5）作业前应检查锯片，不得有裂纹，不得连续使用铁齿，螺栓必须拧紧，使用时木料走偏时应立即切断电源停机调整后在锯，不得猛力推进或拉齿。
（6）使用手提平刨时（包括平刨）必须配置可靠的安全防护装置，刨料时应保持身体平行，双手操作刨大面时手应按在料面上面，刨小面时手指应不低于料高的一半，并不得小于3厘米。
（7）每次刨削量不得超过1.5厘米，进料速度应均匀，严禁在刨刀上回料。
（8）被刨刀木料的厚度小于3厘米，长度小于40厘米时应采用压板或压棍推进，厚度小于1.5厘米，长度小于25厘米，小于40厘米时应用压板或平刨上加工。
（9）两人操作时进料速度应配合一致，当木料前端超过刀口30厘米后，下手操作人方可接料。木料刨至尾段时，上手操作人员应注意早松手，下手操作人员不得猛拉。
2、模板安装完毕后，技术负责人、安全员、木工工长应结合方案进行模板验收，保证模板的支撑及安装满足设计要求。
3、验收合格后，方可进入下一步工序。
三、地下室模板工程
地下室底板模采用五层胶合板，模架采用方木及碗扣式钢管脚手架组成支撑系统支撑在坑壁上，并在模外围四周设砖砌300*450临时
排水沟，坡度5‰，排向各积水井。
1、地下室剪力墙模板采用五层胶合板，内模架采用方木及扣件式
钢管脚手架组成支撑系统。在基础模板施工中，应注意以下几个重点：
2、按技术交底要求分形式、种类、标准和操作方法准备好模板期
材料，加工成形，并组织好劳动力。
3、加强施工过程中的监督检查和指导，检查是否按设计图纸和技
术交底要求进行施工，模板的几何尺寸、位置、标高是否符合要求，预埋件、预留洞是否符合设计，模板拼接的严密性、支撑体系是否牢固可靠，模板内是否清理干净等。
4、模板施工完毕后，施工员须组织班组进行自检，发现问题予以
修正和处理，在该检查上，施工员填写模板预检单，报请质检员并会同监理进行模板预检，验收合格后，方可进行后续工序的施工。
四、主体模板工程
本工程模板量大，周转次数多，模板体系的好坏直接影响到工程进度和质量，本工程剪力墙模板采用定型五层木胶合板，梁采用木框五层木胶合板，电梯井道采用定型筒模，支撑系统采用碗扣式脚手架支撑。在施工中，确保工程质量。
1、碗扣式钢管脚手架的搭设方法及要求
1地基处理 ○
脚手架搭设前应首先根据荷载等情况验算地基承载力，确定地基承载
力。
2碗扣式钢管脚手架的一般组装顺序为： ○
立杆底座→安立杆→安横杆→安斜杆→接头锁紧→脚手板 →安上层立杆→安横杆
组装以3~4人为一组，其中1~2人递料，另外二人共同配合组装，每人负责一端。
3碗扣式钢管脚手架搭设一般规定
○
2、碗扣式钢管脚手架底层的搭设十分关键，因此要严格控制搭
设质量。当组装完两层横杆后，首先要检查并调整水平框架的直角度和纵向直线度；其次应检查横杆的水平度，并通过调整立杆的可调座使横杆间的水平偏差小于L/400（L为框架长度），纵向直线偏差小于L/200，直角小于3.5°。
同时逐个检查立杆底脚，看有无浮地松动情况，当底层架检查符合要求后，检查所有碗扣式接头，并锁紧。
3、模板工程施工流程
设计绘图模板图→预制、拼装→刷脱模剂→模板安装→模内杂物清理→模板调整加固→模板验收→钢筋绑扎、水电器线盒预埋→钢筋验收签证→砼浇筑→养护→检验砼强度→拆模→搬运修整模板→刷脱模剂→进入下一循环。
4、模板工程施工要点
模板工程由模板与支架两部分组装。模板工程施工质量的好坏
直接影响到砼工程的质量，有时还会影响到施工人员的安全。
1模板及其支架的施工要求： ○
a、保证工程结构的构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。要求模板工程的几何尺寸、相邻位置及标高满足设计图纸要求以及砼浇灌完毕后，在其允许偏差范围内。
b、要求模板工程具有足够的承载力，刚度和稳定性，能够在静荷载和动荷载的作用下，不出现变形倾覆。
c、构造简单，拆装方便，便于钢筋的绑扎和安装以及砼浇灌和养护工艺要求。
d、模板接缝应严密，拼接接缝不大于3毫米，砼浇筑时不应出现有漏浆现象。
e、模板与砼接触面应刷隔离剂。严禁隔离剂粘染钢筋与砼接槎处，以免影响钢筋与砼的握裹力以及砼拉槎处不能有机相结合。不得在模板安装后刷隔离剂。
点击咨询 