高大专项方案专家论证结论检查报告

第一篇：高大专项方案专家论证结论检查报告

附件2：

佛山市高大模板工程安全专项施工方案

论证审查情况抽查工作报告

本检查组人员按市建设局文件要求，对本项目的高大模板工程的专项施工方案论证审查情况进行了抽查，主要抽查了各项目经审查后的施工方案和两个施工现场（其它施工现场由于已浇筑砼或未开始搭设等原因未进行现场检查），各工程的情况如下：

一、商业、地下车库、地下室裙楼（蓝宝石）工程（禅城区），评审专家是柯苹（组长）、麦启明、陈景辉、刘惠樑、魏琼升。

1、参加该工程专项施工方案审查的专家由市建设局专家库成员组成，论证结论为“同意通过”，但也提出了“构造措施不够明确、施工图不够完善”的意见，施工单位根据专家意见进行了修改补充，并经监理单位跟踪认可；

2、经审查并经修改后的方案，基本满足相关规范、规定的要求；但现场发现局部大梁下由于净空不足，无法按原方案设置剪刀撑，已改为斜撑，这种方法虽然有效、可行，但未有经监理认可的书面修改意见，同时反映出方案设计时未充分考虑现场的实际情况，针对性不强，修改手续不完善；同时方案的监测方法、应急救援预案不够具体；

3、施工现场检查中发现立杆、横杆间距与方案一致，但局部顶托的自由段长度大于方案要求、高大模板支撑与一般模板支撑未按方案连接等，要求施工单位对存在问题进行整改，整改完 毕经监理跟踪落实后方可浇筑砼。

二、佛山市城北污水处理厂鼓风机房（南海区），评审专家是梁春江（组长）、陈景辉、梁中觉、区子宏、麦启明。

1、参加该工程专项施工方案审查的专家由市建设局专家库成员组成，论证结论为“按专家意见修改后同意通过”，同时提出了“补充侧模板计算，计算单元与布置部分不符，未标明计算单元，明确荷载类别及取值，监测方案不够详细”等意见，施工单位根据专家意见进行了修改补充，并经监理单位跟踪认可；

2、经审查并经修改后的方案基本满足相关规范、规定的要求；虽经复算现布置是符合要求的，但仍未标示计算单元，且计算准确度不高、未明确立杆自由段控制高度。

三、文海花园二期（顺德区），评审专家是胡大严、安清合、斯鹏、黎大图、张永安。

1、对该工程专项施工方案评审的单位为佛山市顺德区建筑业协会，该单位已在区建设局备案，评审专家具备顺德区建设局所要求资格，但不是市建设局专家库内人员，评审结论为“该方案符合有关规范规定，安全可行。建议扣件式钢管支架系统应设置纵向剪刀撑，其横向水平杆需与两边门架系统拉结”。

2、所提交的方案在材料选用、设计计算方面是基本合理安全的，但对照市建设局有关文件要求，缺少监测方案、应急预案、安装拆除方案、浇筑砼的要求等方面的内容，且构造措施、架体平面布置不明确，对实际操作缺乏针对性。

3、现场检查发现立杆、横杆布置基本与方案一致，且剪刀撑能按评审要求加设；但立杆基础与方案不符且未计算复核，扫2 地杆离地高度和顶托的自由段长度大于方案要求。要求施工单位对存在问题进行整改，整改完毕经监理跟踪落实后方可浇筑砼。

四、罗沙小学办公楼工程（顺德区），评审专家是刘尖兵、林国仁、潘颂辉、李若璋、储昭旺。

1、对该工程专项施工方案评审的单位为佛山市顺德区立德工程建设监理有限公司，该单位已在区建设局备案，评审专家具备顺德区建设局所要求资格，其中二人为市建设局专家库内人员，评审结论为“该方案符合有关规范规定，安全可行。建议施工方确保立杆基础承载力，地基回填土时认真分层夯实，有混凝土地骨的按设计图纸要求先施工好混凝土地骨，并做好基础的排水工作”。

2、所提交的方案在材料选用、设计计算、构造措施方面是基本合理安全的，但对照市建设局有关文件要求，监测方案、应急预案、安装拆除方案、浇筑砼的要求等方面的内容不够明确，扫地杆离地高度超出规范要求。其立杆稳定计算采用施工手册的方式，而非规范的计算方式。

五、佑隆印染厂办公楼，评审专家是霍腾光（组长）、魏琼升、梁春江、郑建国、陈景辉。

1、参加该工程专项施工方案审查的专家由市建设局专家库成员组成，论证结论为“按专家意见修改后同意通过”，同时提出了“补充侧模板计算，计算单元与布置部分不符，未标明计算单元，明确荷载类别及取值，监测方案不够详细”等意见。施工单位根据专家意见进行了修改补充，并经监理单位跟踪认可。

2、经审查并经修改后的方案基本满足相关规范、规定的要 求；虽验算单元界定范围欠准确，立杆所承受荷载计算小了，但经复核仍在安全范围内，由于该设计是使用PKPM软件计算，可能是计算设置条件与实际受力出现偏差；同时监测方案和应急预案不够具体。

综合上述检查情况，本检查组对高大模板工程专项施工方案论证审查工作有如下意见与建议：

1、通过专家论证审查，专家均针对施工方案提出意见和建议，有利于施工方案的进一步修改补充，对高大模板施工安全起到了积极的作用。虽未发现评审后方案存在直接影响整体稳定性问题，但如上所述方案存在的一些隐患专家在评审时也未提及。

2、从修改后的方案来看，还存在以下问题，应引起专家和有关责任单位重视：

①设计计算方面，虽杆件布置经检查组稳定性验算复核通过，但仍存在选取计算单元为非最不利单元、计算荷载小于实际荷载、未按规范方式计算的情况；

②部分方案构造措施不够明确，缺乏图示，主要表现在与建筑物或其它支撑体系的拉结、顶部自由段高度、水平剪刀撑的设置等方面；

③由于规范对高大模板的监测内容未有明确要求，故各方案均在此方面缺乏针对性，即未有提出警戒值和控制值，实际可根据计算挠度和验收表中垂直度偏差要求设置；应急救援预案也较简单，没有具体的责任人员和方法；而且顺德区的施工方案均缺少此方面内容。

3、从上述问题反映施工方案未严格按专家提出的意见和建4 议修改，且现场检查情况发现现场实际施工与方案存在或多或少的差异，说明方案设计人员和监理跟踪落实不足，建议加强此方面的管理，如要求设计和监理必须参与施工前交底、验收和过程中跟踪。

4、专家评审无相对统一的标准和专家职责不清晰是施工、监理单位反映的普遍问题。建议成立专家委员会建立有关标准并定期公布本地区施工方案存在的共性问题，另外由建设主管部门加强对专家的管理，根据所收集的信息定期调整专家库人员。

高大模板检查组

年

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第二篇：阶梯式报告厅高大专项施工方案

XXXX大学国家重点学科重点实验大楼——阶梯式报告厅高大模板专顶施工方案

目 录--------------------------1 1.编制依据------------------2 2.工程概况------------------2 3.施工部署------------------4 4.模板工程主要施工方法 10 5.模板技术质量控制措施 15 6.安全技术措施------------20 7.文明施工措施------------21 8.梁模板扣件钢管高支撑架计算书---------------------22 KL311---------------------22 KL323---------------------43 L308-----------------------64 KL324---------------------85 KL321---------------------109 9.楼板模板扣件钢管高支撑架计算书-----------------130 10.应急救援预案----------143

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1.编制依据

1.1《混凝土结构工程施工及验收规范》 GB50204-2002 1.2《建筑施工手册》缩印本（第四版）

1.3《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2001 1.4《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-91 1.5《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 1.6《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)1.7《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)

1.8模板、支撑计算采用《品茗施工资料制作与管理软件》（杭州品茗科技有限公司）进行计算。

2．工程概况

************************工程为6层框架结构，建设地点位于**市**路，建筑面积为20239.1㎡，属一类高层建筑。在一层平面有一园形的阶梯式报告厅（轴），层高8.8m，实际高度8.8m～10.78m。整个屋面体系主要由1榀KL311（1）梁（截面450×1300mm）、1榀KL302（2）梁（截面450×850、1300mm）、1榀KL320（2）梁（截面450×1300mm）、1榀KL322（2）梁（截面450×1300mm）、4榀KL323（1）梁（截面450×1250mm）、2根L321（1）梁（截面450×1200mm）、1根L303（2）梁（截面450×1200mm）、1根L308（2）梁（截面450×1200mm）、1榀KL321（1）梁（截面450×850mm）、1榀KL306（2）梁（截面450×850mm）、1榀KL324（8）园形梁（截面450×1200mm）共15根主、次梁和混凝土楼板（板厚120mm）组成。设计采用现浇钢筋混凝土结构，施工编制单位：****公司

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条件为商品混凝土，汽车泵送至楼面进行浇筑，塔吊作为辅助垂直运输工具。详见附图1

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3.施工部署

3.1总体部署

鉴于±0.000层模板已经支设，为确保其屋面支架基础有足够的承载力，在±0.000层楼面板混凝土强度达到设计强度后，拆除其支撑架，在地面上浇筑100厚C20混凝土垫层，且在强度达到一定强度后，方可在其上按附图2相关尺寸搭设满堂脚手架，并用调节件调节立杆高度，将梁板顶紧。架设立杆(采用Φ48×3.5钢管，双扣件连接)时应将立杆套上底座后支设在长度大于2米的槽钢上，以保证立杆不因地基原因下沉。架设屋面支撑立杆(采用Φ48×3.5钢管，立杆套上底座)时，其立杆纵距、横距及水平杆步距均按照附图2所注明的尺寸进行施工。优先保证KL311（1）、KL302（2）、KL320（2）、KL322（2）的支撑立杆位置；其次是4根KL323（1）的支撑立杆位置；再次是2根L321（1）、L303（2）、L308（1）的支撑立杆位置；最后是KL321（1）、KL306（2）及KL324（8）的支撑立杆位置，均以梁中心线为主轴（特别是L303），搭设的步距均为1500。设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。由于该报告厅为阶梯式，当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。每道纵向、横向水平杆两端均伸至柱边（梁边），并与该处的连墙件（采用Φ48×3.5钢管制成柱箍或梁箍）牢固连接。设置纵向剪刀撑和水平剪刀撑（详见附图

3、附图

4、附图5），由底至顶（水平剪刀撑沿全平面）连续设置，以保证其支撑的稳定性。纵向剪刀撑斜杆搭接长度≥1000㎜，用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至编制单位：****公司

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杆端距离≥100㎜。每个扣件的螺栓拧紧扭力矩控制在45N.m～60N.m。

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3.2施工过程 3.2.1施工准备

施工方案经相关部门审批后即成为施工的指导性文件，认真贯彻执行。由项目经理、技术负责人组织项目全体管理人员和施工班组长召开技术、安全交底会，认真学习方案的内容，了解施工程序，指出施工中的重点和难点，对容易发生质量隐患和安全事故的工序着重强调，听取各班组的意见，对他们提出的疑问和困难给予解决，同时对他们提出的个别有益的经验和建议加以采纳，不断完善施工方案。会后要求技术人员对各工种、各工序施工的全体操作人员书面交底。

3.2.2支撑系统搭设

钢管架搭设由专业分包队伍施工，对其资质、信誉等情况进行考核后签订分包合同，要求分包队伍按照施工方案的内容要求认真编制具体的搭设方案报项目部批准。搭设支撑架的工人必须持证上岗，操作时必须画出安全区，设警戒标志。材料进场时由质检员和材料员验收（杆件、扣件按品牌抽样检测合格），有严重锈蚀、弯曲、压扁、损伤和裂纹的钢管一一清除，采用的直角扣件、回转扣件和对接扣件夹紧时钢管开口处最小间隙不小于5mm，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。支架搭设前在地面弹好立杆位置的纵、横墨斗线（详见附图2），详见3.1总体部署。

立杆接长必须采用对接连接，禁止搭接。对接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500㎜；各接头中心至主编制单位：****公司

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节点的距离不宜大于步距的1/3。

所有扣件上紧后逐一用扭力板手测定其扭力。每个扣件的螺栓拧紧扭力矩控制在45N.m～60N.m。

在模板安装前，按《高大模板支架安全要点检查表》内容进行自检查，自检查通过后，通知有关各方进行高大模板支架验收检查，并注意保护好高大模板支架施工现场，防止人为破坏（立杆、扣件），影响施工安全。

3.2.3模板安装

进场的九夹板全部为新木料，因此材料验收重点对搁栅、牵杠等方木料，凡腐烂、过度弯曲的木料一律不准使用。模板安装时技术人员进行跟班检查，对搁栅、牵杠的间距（除KL324在其垂直于梁底的钢管上满铺方木外，其余所有梁底方木间距为100㎜，板底方木间距为300㎜）及位置检查其与方案是否相符，测定模板的平整度和标高。大梁的起拱度为3‰，大梁侧模留一面待钢筋绑扎完后封模。模板安装完各班组自检、互检合格后，由项目部组织验收，存在个别隐患处需全部按要求整改完毕后报监理工程师验收。

4.模板工程主要施工方法

4.1 梁模板安装顺序及技术要点

①梁模板支撑：采用Φ48×3.5钢管，双扣件连接，根据钢管高支撑架设计计算要求，搭设满堂支撑架（详见本方案第4页第3.1总体部署及附图2）。KL323、KL324的纵、横向水平杆，除与其两边立杆连接外，还与其他梁的纵向、横向水平杆用旋转扣件连接固定（至少两个连接点）。

②梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。在钢管支撑架的最上一道水平短钢管上铺设40×80mm方杉木（所有梁底支编制单位：****公司

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撑方杉木均平行于梁截面），其间距：100mm（除KL324在其4根垂直于梁截面的钢管上满铺方木外），在楞木上铺设18厚胶合面板，即可形成梁底模。模板接头应放在木方楞中间。大梁的中部起拱为3‰。

③梁侧模板：梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁来确定。为了便于钢筋的绑扎，可先装一侧模板，待梁钢筋绑扎好、穿好对拉螺栓后再安装另一侧模板。所有梁侧模主楞（外龙骨）为2根40㎜×80mm方杉木，合并使用，垂直于梁底、沿梁长度方向间距为300进行布置，梁侧模次楞（内龙骨，40㎜×80mm方杉木）根数：梁高1300㎜为5根，梁高1200～1250㎜为4根，梁高850㎜为3根，沿侧模高度方向均分布置。设置Φ12㎜穿梁螺栓，穿梁螺栓竖向根数为：梁高1200㎜以上为4根，第一根距梁底的距离为200㎜，第二根距梁底的距离为450㎜，第三根距梁底的距离为700㎜，第四根距梁底的距离为950㎜；梁高850㎜为2根，第一根距梁底的距离为200㎜，第二根距梁底的距离为500㎜；穿梁螺栓水平间距均为300㎜。待梁钢筋绑扎好，验收合格后方可安装另一侧模板，安装时在两模之间安装υ12对拉螺栓并设有限位套管，模板须经垂直度和位置校正后进行加固。梁模板安装示意图如下： KL311

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KL323

L308 编制单位：****公司

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KL321

KL324 编制单位：****公司

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4.2 板模板安装

（1）板模板制作：模板平面尺寸根据结构施工图及模板翻样图在底层加工好后方可吊入施工部位，严禁现场切割，避免形成木屑掉入梁内无法清理。模板在制作时，对切割后的模板必须全部刨直，以保证板拼缝严密。

（2）板模板安装：在钢管支撑架的最上一道水平短钢管上铺设40×80mm方杉木作为板底支撑，间距300mm，在其上铺加工好的18厚胶合面板，模板的排布采用标准尺寸的整块对称排列，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，不足部分尽量留在中央和端部，锯成所需尺寸和形状补齐，模板接头应放在木方楞中间。所有板模板安装完毕后，接缝处须贴胶带纸，防止漏浆，以确保混凝土板底表面施工完后平整、光滑。按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。

（3）板模板支撑：采用Φ48×3.5钢管，双扣件连接，根据钢管高支撑架编制单位：****公司

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设计计算要求，搭设满堂支撑架。详见本方案第4页第3.1总体部署及附图2。由于层高较高，需采用增加剪刀撑的方法以达到支撑的稳定性（详见附图

3、附图

4、附图5）。模板安装示意图如下：

4.3 模板拆除

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4.3.1、认真做好砼立方体试块，整个模板（含侧模）支撑体系应在砼浇捣完28天后根据同条件养护拆模试块强度报告情况、经项目经理同意，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。

4.3.2、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求。

4.3.3、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。

5、模板技术质量控制措施

5.1、进场模板质量标准

（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收查、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。

（2）外观质量检查标准（通过观察检验）

任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2。每平方米污染面积不大于0.005m

2（3）规格尺寸标准

厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。

5.2、模板安装质量要求

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必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB 50204-2002）及相关规范要求。即“模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”。

（1）主控项目

1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。

检查数量：全数检查。

检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。

检查数量：全数检查。

检验方法：观察。

（2）一般项目

1）模板安装应满足下列要求：

模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；

检查数量：全数检查。

检验方法：观察。

2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。

检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。

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3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；

检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。检验方法：钢尺检查。

（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。

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检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）

（4）模板垂直度控制

1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。

2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；

3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。

（5）顶板模板标高控制

每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土柱上的500线，根据层高及板厚，沿柱周边弹出顶板模板的底标高线。5.3、其他注意事项

在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。

（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。

（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。

（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。

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（4）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。5.4、脱模剂及模板堆放、维修

（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油＝2:8。

（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。

（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。

（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。

6、安全技术措施

6.1 拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。

6.2 支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。

6.3 浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。发现问题及时组织处理。

6.4使用电动工具（手电钻、手电锯、圆盘锯）前检查安全装置是否完好，运转是否正常，有无漏电保护，使用时严格按操作规程作业。

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6.5拆除模板时应经施工技术员同意，操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面拉倒。

6.6电焊机上设防雨盖，下设防潮垫，一、二次电源接头处要有防护装置，二次线使用接线柱，且长度不超过30m，一次电源采用橡胶套电缆或穿塑料软管，长度不大于3m。

6.7开关箱内部和顶部装钉防火板，一机一闸，熔丝不得用其它金属代替，且开关箱上编号，有专人负责。

6.8进行交叉作业如支模、砌墙、粉刷等工种交叉作业时，不得在同一垂直方向上下同时操作，下层作业的位置，必须处于依上层高度确定的可能坠落范围半径之外，不符合条件的必须设置安全防护层。

6.9特种作业人员必须持证上岗，上岗持证率达到100%。7.文明施工措施

7.1严格遵守市有关环卫、市容管理的有关规定，加强现场用水、排污的管理，保证排水畅道，无积水，场地整洁无垃圾，搞好现场清洁卫生。

7.2工人操作地点和周围必须清洁整齐，做到干活脚下清，活完场地净。7.3施工现场要有严格的成品保护措施制度，不准乱写乱画。

7.4合理安排施工工序，严禁在中午和夜间进行产生噪音的建筑施工作业(中午12时至下午2时，晚上ll时至第二天早上7时)。由于施工不能中断的技术原因和其它特殊情况，确需中午或夜间连续施工作业的，公司将向建设行政部门和环境部门申请，取得相应的施工许可征后方可施工。

7.5在施工场地外因进行噪音监测，对于一些产生噪音的施工机械，应采取有效的措施，减少噪音，如切割金属和锯模板的场地均搭设工棚以屏蔽噪音。

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7.6注意夜间照明灯光的投射，在施工区内进行作业封闭，尽量降低光污染。

8.梁模板(扣件钢管架)计算书

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

KL311

一、参数信息

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1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.45； 梁截面高度 D(m):1.30 混凝土板厚度(mm):120.00； 立杆梁跨度方向间距La(m):0.70；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30； 立杆步距h(m):1.50；

梁支撑架搭设高度H(m)：10.41； 梁两侧立柱间距(m):0.90；

承重架支设:无承重立杆，方木支撑平行梁截面； 板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.70； 采用的钢管类型为Φ48×3.5；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.50； 钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):31.2； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):4.0 3.材料参数

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木材品种：杉木；

木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4； 面板类型：胶合面板；

面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：40.0； 梁底方木截面高度h(mm)：80.0； 梁底模板支撑的间距(mm)：100.0； 面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：300； 次楞根数：5；

穿梁螺栓水平间距(mm)：300； 穿梁螺栓竖向根数：4；

穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，250mm，250mm，250mm； 穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm； 主楞合并根数：2；

次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm；

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二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃； V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.300m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 65.833 kN/m2、31.200 kN/m2，取较小值31.200 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计编制单位：****公司

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算。

面板计算简图(单位：mm)1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M--面板的最大弯距(N.mm)；

W--面板的净截面抵抗矩，W = 30×1.8×1.8/6=16.2cm3； [f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.3×31.2×0.9=10.11kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m； q = q1+q2 = 10.109+0.756 = 10.865 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 295mm；

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面板的最大弯距 M= 0.1×10.865×2952 = 9.46×104N.mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 9.46×104 / 1.62×104=5.836N/mm2；

面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =5.836N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 31.2×0.3 = 9.36N/mm；

l--计算跨度(内楞间距): l = 295mm； E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 30×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4； 面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9.36×2954/(100×6000×1.46×105)= 0.549 mm；

面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =295/250 = 1.18mm；

面板的最大挠度计算值 ω =0.549mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.18mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续编制单位：****公司

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梁计算。

本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40×802×1/6 = 42.67cm3； I = 40×803×1/12 = 170.67cm4；

内楞计算简图（1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下:

其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M--内楞的最大弯距(N.mm)； W--内楞的净截面抵抗矩； [f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q =(1.2×31.2×0.9+1.4×2×0.9)×0.295=10.68kN/m；

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内楞计算跨度(外楞间距): l = 300mm；

内楞的最大弯距: M=0.1×10.68×300.002= 9.62×104N.mm；

最大支座力:R=1.1×10.684×0.3=3.526 kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 9.62×104/4.27×104 = 2.254 N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值 σ = 2.254 N/mm

2小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中 E--面板材质的弹性模量： 9000N/mm2；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =31.20×0.30= 9.20 N/mm；

l--计算跨度(外楞间距)：l = 300mm； I--面板的截面惯性矩：I = 3.41×106mm4；

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×9.2×3004/(100×9000×3.41×106)= 0.016 mm；

内楞的最大容许挠度值: [ω] = 300/250=1.2mm；

内楞的最大挠度计算值 ω=0.016mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=1.2mm，满足要求！

2.外楞计算

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外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.526kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40×802×2/6 = 85.33cm3； I = 40×803×2/12 = 341.33cm4；

外楞计算简图

外楞弯矩图(kN.m)

外楞变形图(mm)编制单位：****公司

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（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)； W--外楞的净截面抵抗矩； [f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.811 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 250mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 8.11×105/8.53×104 = 9.503 N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =9.503N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.86 mm 外楞的最大容许挠度值: [ω] = 250/250=1mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =0.86mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下: 其中 N--穿梁螺栓所受的拉力； A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；

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f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直径: 12 mm；

穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；

穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =31.2×0.3×0.355 =3.323 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.323kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 450×18×18/6 = 2.43×104mm3； I = 450×18×18×18/12 = 2.19×105mm4；

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1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M--计算的最大弯矩(kN.m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.45×1.30×0.90=16.11kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.50×0.45×0.90=0.24kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×4.00×0.45×0.90=2.27kN/m；

q = q1 + q2 + q3=16.11+0.24+2.27=18.62kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10×18.622×0.12=0.019kN.m； σ =0.019×106/2.43×104=0.766N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =0.766 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

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根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q =（(24.0+1.50)×1.300+0.50）×0.45= 15.14KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ω] =100.00/250 = 0.400mm； 面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×15.142×1004/(100×6000×2.19×105)=0.008mm；

面板的最大挠度计算值: ω =0.008mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 100 / 250 = 0.4mm，满足要求！

七、梁底支撑木方的计算 计算简图如下：

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=(24+1.5)×1.3×0.1=3.315 kN/m；

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(2)模板的自重荷载(kN/m)：

q2 = 0.5×0.1×(2×1.3+0.45)/ 0.45=0.339 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 =(2.5+4)×0.1=0.65 kN/m； 2.木方的传递集中力验算：

静荷载设计值 q=1.2×3.315+1.2×0.339=4.385 kN/m； 活荷载设计值 P=1.4×0.650=0.910 kN/m； 荷载设计值 q = 4.385+0.910 = 5.295 kN/m。

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4×8×8/6 = 4.27×101 cm3； I=4×8×4×8/12 = 1.71×102 cm4； 3.支撑方木抗弯强度验算：

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下:

其中 a=(0.900-0.450)/2=0.225 m； c=0.450 m；

跨中最大弯距 M=0.125×5.295×0.450×0.450+0.5×5.295×0.450×0.225=0.402 kN.m；

方木最大应力计算值 σ=402063.750/4.27×104=9.423 N/mm2； 方木抗弯强度设计值 [f]=11.000 N/mm2；

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方木最大应力计算值 9.423 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 [f]=11.000 N/mm2，满足要求！

4.支撑方木抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力 V =5.295×0.450/2=1.191 kN；

方木受剪应力计算值 T=3×1191.300/(2×40.00×80.00)=0.558 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [T]=1.400 N/mm2；

方木受剪应力计算值 0.558 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 [T]=1.400 N/mm2，满足要求！

5.支撑方木挠度验算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

线荷载 q = 3.315 + 0.339 = 3.654 kN/m； 方木最大挠度

ω=3.654×450.000×(8×900.0003-4×450.0002×900.000+450.0003)/(384×9000.000×1.71×106)=1.448 mm；

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方木的挠度设计值 [ω]=900.000/250=3.600 mm；

方木的最大挠度 ω=1.448 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=3.600 mm，满足要求！

八、梁跨度方向钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.梁两侧支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.191 KN.支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(mm)编制单位：****公司

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支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.572 kN.m ； 最大变形 Vmax = 0.773 mm ； 最大支座力 Rmax = 9.156 kN ；

最大应力 σ= 0.572×106 /(5.08×103)=112.578 N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 112.578 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.773mm小于700/150与10 mm,满足要求!

九、扣件抗滑移的计算: 按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

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计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.339 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力： N1 =9.156 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×10.41=1.613 kN；

楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.70/2+(0.90-0.45)/2)×0.70×0.50=0.241 kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2×(0.70/2+(0.90-0.45)/2)×0.70×0.120×(1.50+24.00)=1.478 kN；

N =9.156+1.613+0.241+1.478=12.488 kN；

υ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58； A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

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lo--计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.207 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=12488.291/(0.207×489)= 123.374 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 123.374 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2--计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.018 ； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.167×1.018×(1.5+0.3×2)= 2.495 m；

Lo/i = 2494.813 / 15.8 = 158 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.281 ；

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钢管立杆受压应力计算值 ；σ=12488.291/(0.281×489)= 90.884 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 90.884 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

KL323

一、参数信息

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1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.45； 梁截面高度 D(m):1.25 混凝土板厚度(mm):120.00； 立杆梁跨度方向间距La(m):0.60；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30； 立杆步距h(m):1.50；

梁支撑架搭设高度H(m)：10.41； 梁两侧立柱间距(m):1.00；

承重架支设:无承重立杆，方木支撑平行梁截面； 板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.70； 采用的钢管类型为Φ48×3.5；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.50； 钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):30.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):4.0 3.材料参数

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木材品种：杉木；

木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4； 面板类型：胶合面板；

面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：40.0； 梁底方木截面高度h(mm)：80.0； 梁底模板支撑的间距(mm)：100.0； 面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：300； 次楞根数：4；

穿梁螺栓水平间距(mm)：300； 穿梁螺栓竖向根数：4；

穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，250mm，250mm，250mm； 穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm； 主楞合并根数：2；

次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm；

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二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃； V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.250m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 65.833 kN/m2、30.000 kN/m2，取较小值30.000 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计编制单位：****公司

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算。

面板计算简图(单位：mm)1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M--面板的最大弯距(N.mm)；

W--面板的净截面抵抗矩，W = 30×1.8×1.8/6=16.2cm3； [f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.3×30×0.9=9.72kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m； q = q1+q2 = 9.720+0.756 = 10.476 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 376.67mm；

编制单位：****公司

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第三篇：基坑安全施工专项方案的专家论证报告

基坑工程安全专项施工方案专家论证意见

2011年8月5日，****有限公司组织专家对****基坑工程安全专项施工方案进行论证。参加单位有***有限公司、***有限公司、***有限公司、***监理公司等。专家组到工地现场考察，在听取了建设方、设计方、监理方的情况介绍并听取了施工单位的安全施工专项方案介绍，查阅相关资料后，专家组经认真讨论形成如下意见：

一、根据现场地质和环境条件等，针对可能产生的风险源及危险度编制的安全施工专项方案基本完整、可行。

二、安全专项施工方案编制依据基本符合相关规定和规范要求。

三、安全施工的基本条件与现场实际情况基本相符合。

四、专家组同意通过此方案，但应按以下意见修改完善安全专项施工方案，并在实施中严格执行。

1．建议按建质[2009]87号文件的要求，补充完善安全专项施工方案的有关内容（含开挖及支护）。

2．安全专项施工方案应突出风险源，有针对性地提出相应对策。

3.已形成基坑段应及时支护，并严格按施工方案的工期计划进行施工

4．作好场地截排水及封闭。

5．坡顶边缘2米内不得堆载。

6．细化监测内容、作法及信息反馈要求。

7．补充完善应急预案，做好施工人员安全保护措施。

专家组组长：****

成员：*****

2008年8月5日

第四篇：专项施工方案专家论证审查制度

专项施工方案专家论证审查制度

一、工程开工前，各工程项目部必须编写本工程专项施工方案，要根据工程特点以

及所处的环境情况编写，内容要全面具体，并根据工程的施工工艺和施工方法，编写针对性较强的安全技术措施方案。

二、工程专业性较强的项目，如基坑支护与土方开挖、支拆模版、起重吊装、脚手

架、临时施工用电、塔吊、物料提升机等均要编制专项的安全施工组织设计。

三、安全技术措施和专项安全施工方案内容要有针对性，根据工程实际编写，具有

可操作性的指导施工。

四、施工组织设计和专项安全施工方案必须由专业技术人员编制，经企业技术负责

人、安全科审查批准，签名盖章扣方可实施。

五、施工现场要根据施工方案组织施工，严格督促落实安全措施。施工过程中更改

方案的，必须经审批人员同意并形成书面方案。

六、专项施工方案由公司项目部在工程开工时依据工程项目和公司实际情况制定，经公司经理批准后由项目部执行，安全科负责定期检查实施情况。

七、专项施工方案项目的费用和使用材料，都应切实保证，做到专款专用。

八、专家论证审查：

（1）公司组织不少于5人的专家组，对已编制的安全专项施工方案进行论证审查。

（2）安全专项施工方案专家组必须提出书面论证审查报告，公司应根据论证审查报

告进行完善，公司技术负责人、总监理工程师签字后，方可实施。

（3）专家组书面论证审查报告应作为安全专项施工方案的附件，在实施过程中，公

司严格按照安全专项方案组织施工。

******************有限公司

*****年****月****日

第五篇：安全专项施工方案专家论证流程

安全专项施工方案专家论证流程

（讨论稿）

一、施工单位来电(07792035122，2032291), 市住建局质安科告知专家论证专用邮箱consultation@163.com(即办，此程序可省略)。

二、施工单位发送电子邮件咨询相关事宜，来电提醒并确认收件人姓名备查追责；市住建局质安科回复《安全专项施工方案专家论证流程》及相关附件(即办，此程序可省略)。

三、施工单位发送安全专项方案(包括方案、内审表、报审表和相关图纸)初审（深基坑工程安全专项施工方案需在“报监”、“报建”前进行论证的，还需提供《中标通知书》进行审核），来电提醒并确定收件人姓名备查追责；市住建局质安科回复：

1、《安全专项施工方案专家论证流程》及相关附件；

2、初审意见(1个工作日内办结)。

［备注］初审标准：按照建质［2009］87号和桂建管［2011］8号文及相关法律法规(详见附件1)进行审查，具体如下：

(一)核查“报监”、“报建”情况（深基坑工程安全专项施工方案论证可在完成招投标后先行进行，但必须在完善“报监”、“报建”手续后方可开始施工）

1、已办理，转入下一程序；

2、未报监，立案处理［按附件1-3《建设工程质量管理条例》第十三条和第五十六条第（六）款以及第七十三条处理］后转回第三程序；

3、未报建，转建管科立案处理(详见附件1-3)后转回第三程序；

(二)审查“安全专项施工方案及相关图纸”

安全专项施工方案提供Word2003版本，相关图纸提供cad2007以下版本，按照建质［2009］87号文(详见附件1－1)第七条和桂建管［2011］8号文(详见附件1－2)第一条第(二)款进行审查。

1、内容齐全，转入下一程序；

2、内容不齐全，回复初审意见，转回第三程序；

(三)审查“施工单位内部审核表”(格式详见附件2-1，本表除姓名由本人亲自签名外，必须全部打印，并加盖施工单位公章)

提供扫描件，按照87号文第八条进行审查。

――编制人员和施工单位技术、质量、安全等部门的专业技术人员，以及施工单位技术负责人等，必须本人签名(相关人员未在我局备案，即在“北海市建筑市场监管系统”中未能查实该人员身份的，需施工单位提供“相关人员任命书”或“人员证明”的扫描件，“人员证明”格式详见附件2-2)；

――施工单位加盖公章？？？(加盖非法人单位如分公

司、项目部等公章的，必须提供“法人单位公章授权书”的扫描件，“法人单位公章授权书”格式详见附件2-3)。

1、审核合格，转入下一程序；

2、审核不合格，回复初审意见，转回第三程序；

(四)审查“安全专项施工方案报审表”(格式详见附件2-4)

提供扫描件，该项目在“北海市建筑市场监管系统”中备案的项目经理、专业监理工程师、总监理工程师必须本人签名，总监理工程师必须加盖注册章；施工单位和监理单位加盖公章？？？(加盖非法人单位如分公司、项目部等公章的，必须提供“法人单位公章授权书”的扫描件，“法人单位公章授权书”格式详见附件2-3)。

1、审核合格，转入下一程序；

2、审核不合格，回复初审意见，转回第三程序；

四、专家推荐及确定

1、住建局质安科从专家库中选取10名专家，发送邮件给施工单位；

2、施工单位自行确定6名(基坑施工必须至少有1-2名岩土方面的专家)，与专家商定论证会议时间(要求必须给专家48小时审核方案的时间)，并将专家名单、会议时间、地点(必须在施工现场；施工现场尚未具备会议条件的，需准备车辆接送专家考察施工现场)、详细地址、施工单位联系

人姓名、联系电话等发送邮件到专家论证邮箱；

3、住建局质安科在会议召开的48小时前将方案和相关材料发送邮件给相关专家，并去电提醒、确认；

4、各专家在会议召开的24小时前将个人意见(提供Word2003版本，格式详见附件3)回复到专家论证邮箱；

5、住建局质安科将各专家个人意见汇总发送邮件给其他专家和施工单位。

6、市住建局质安科将会议时间、地点、详细地址、施工单位联系人姓名、联系电话等发送邮件给相关专家，并去电提醒、确认。

五、召开专家论证会议

(一)核查施工现场

1、该分部分项工程尚未开始施工，进入下一程序；

2、该分部分项工程已开始施工，可继续进入下一程序；但责令立即停工，并立案处理［详见附件1-4，对建设单位按《建设工程安全生产管理条例》第五十五条进行处理；对施工单位按《建设工程安全生产管理条例》第六十四条第(一)、(二)、(五)款和第六十五条第(四)款进行处理；对监理单位按《建设工程安全生产管理条例》第五十七条进行处理；对相关责任人按《建设工程安全生产管理条例》第五十八条、第六十六条和第七十三条进行处理］。

(二)核查参会人员到位情况和相关材料的真实性

按照87号文第九条进行核查，一是人员身份确认(各方责任主体参会人员必须携带身份证)；二是签名确认(确定“施工单位内部审核表”和“安全专项施工方案报审表”中相关人员的签名是本人所签)；三是审查所有扫描件与原件相符(施工单位应提前检查，确保所有涉及此工程论证的材料原件，如证明、证件、相关设计图纸等，都保存在项目部或会议现场)。

1、核查通过，进行下一程序；

2、参会人员不符合规定，施工单位与专家重新商定论证会议时间后告知市住建局质安科，转回第四程序的第6条；

3、相关材料不真实(包括非本人签名、与原件不符等)，转回第三程序。

(三)专家对方案进行论证

专家组根据87号文第十一条对方案进行论证，提交论证报告(详见附件4)，对论证内容提出明确意见并签名。

1、方案经论证通过，转入下一程序；

2、方案经论证需做重大修改，施工单位按照论证报告进行修改，并与专家重新商定论证会议时间后，将修改后的方案和会议时间发送邮件到专家论证邮箱，转回第四程序的第3条。

六、方案完善和存档

施工单位根据论证报告修改完善安全专项施工方案，经

施工单位技术负责人、项目总监理工程师、建设单位项目负责人签字后，在专家论证会召开后的15日内，将方案及相关材料送到市住建局质安科存档备查(可报送电子版，格式详见附件5，需要盖章的报送纸质版)；安全专项施工方案未修改完善并完善相关签字审批手续前，不得组织实施。

附件：

1、相关法律法规政策

2、安全专项施工方案及相关材料（报审）格式

3、专家论证意见（个人）格式

4、专家论证报告格式

5、安全专项施工方案及相关材料（存档）格式