电力系统的安全性及防治措施

第一篇：电力系统的安全性及防治措施

电力系统的安全性及防治措施

随着社会经济的发展，科学技术的进步及人民生活水平的不断提高，人们对电力的需求和依赖性越来越大，对安全稳定供电的要求越来越强。然而,由于受到电力系统自身原因和外部干扰的影响，电网事故时有发生,这不但使电力经营企业的经济效益受到损失,而且对电力用户和整个社会都将造成严重的影响。自20世纪60年代以来，世界各国均发生过因电力系统稳定破坏而导致的大面积停电事故。1996年7~8月美国西部接连2次大停电事故，美国总统认为停电事故已“危及国家安全”。2003年下半年在北美和加拿大、英国伦敦、瑞典-丹麦、意大利都先后发生过大面积停电事故，震惊世界。特别是，2003年8月14日美加大停电波及5000万人口的供电范围，造成重大经济损失，是美国历史上最严重的停电事故。

在我国，近20年来，各大电网发生的大停电事故有100余起。在西电东送，南北互联的条件下，我国将形成全国联网的巨型电力系统，如果出现电力系统重大事故，其规模和造成的损失有可能大幅度增加。因此，保证大规模互联电力系统的安全、稳定和经济运行是一个重大而迫切的问题，必须作为一个重大战略问题来解决。

2电力系统的安全性问题

2.1现代电力系统的安全性问题

电力系统的安全性是指系统在发生故障情况下,系统能保持稳定运行和正常供电的风险程度。传统的电力系统安全性主要是在发生故障情况下，研究电力系统本身的动态特性，包括系统的功角稳定性、电压稳定性、频率稳定性、系统解列、热过载等。这类研究一般是针对单一故障的，而大面积停电事故则通常是连锁事件的复杂序列。

随着现代通讯技术和信息技术的发展，为了保障大电网的安全和经济运行，各种信息系统，如调度自动化（SCADA/EMS）、配电网自动化系统（DA）和变电站综合自动化系统（SA），电力市场技术支持系统等在电力系统领域里得到了广泛应用。图1给出了现代电力系统的整体构架，电力系统与信息系统、通信系统已经融合成为高度集成的混杂系统，电力系统的监测和控制越来越依赖于信息系统和通信系统的可靠运行。信息系统中的计算机系统是核心，计算机系统的维护不当是8.14美加大停电的基本原因之一。一个关键通信系统发生故障会使整个系统陷于瘫痪，进而失去可控性和可观测性。因此，必须把电力系统安全性的概念加以拓展。

最近一些研究人员提出了电力系统脆弱性（Vulnerability）的概念，作为电力系统动态安全评估的一种新的框架。脆弱性一词经常出现在环境、生态、计算机网络等领域的有关文献中,用来描述相关系统及其组成要素易于受到影响和破坏,并缺乏抗拒干扰、恢复初始状态（自身结构和功能）的能力。它们在不同的学科中有不同的含义。对于电力系统脆弱性，可定义为：电力系统因人为干预、信息、计算机（软、硬件）、通信、电力系统元件和保护控制系统等因素，而潜伏着大面积停电的灾难性事故的危险状态。系统脆弱性与系统安全性的水平和在系统参数变化时系统安全性水平的变化趋势这两类信息密切相关。在这个概念中,人们对它们设定一个可被接受的基准值,当系统安全现状被评估后，系统安全性水平和它的变化趋势也就被确定下来。系统是否脆弱取决于它们是否高于或低于设定的基准值。

2.2电力系统安全性问题的影响因素

影响电力系统安全性的因素很多，对于组成现代电力系统的基础设施而言,可分为内部因素和外部因素。

（1）内部因素：

1）电力系统主要元件故障：发电机、变压器、输电线故障；

2）控制和保护系统故障：保护继电器的隐性故障、断路器误动作、控制故障或误操作等；

3)计算机软、硬件系统故障；

4）信息、通信系统故障：与EMS系统失去通信、不能进行自动控制和保护、信息系统的故障（造成信息的缺损或者得到的信息不可靠）或拥塞、外部侵入信息/通信系统（如黑客的入侵）；

5）电力市场竞争环境的因素：电力市场中各参与者间的竞争与不协调、在更换旧的控制和保护系统或发电装置上缺少主动性；

6）电力系统不稳定：静态/暂态/电压/振荡/频率不稳定等。

（2）外部因素：

1）自然灾害和气候因素：地震、冰雹、雷雨、风暴、洪水、热浪、森林火灾等；

2）人为因素：操作人员误操作，控制和保护系统设置错误、蓄意破坏（包括战争或恐怖活动）等。

3电力系统安全性的防治措施

3.1加强电网建设，降低事故概率

电力工业是需要长期和超前投资的工业，大的发电厂的建设要5~10年，寿命约为30年。所以，要求厂（发电厂）网（电网）协调、统一规划、超前建设、合理结构，以保证电力系统的安全运行。特别要加强电网建设（加强远距离输电网、受端电网和二次系统）以提高电网安全可靠性，降低事故概率，减少停电损失。

在2003年8月14日发生的美加大停电事故中美国官方提出电力供应网的“古老和陈旧”，也就是设备的老化问题，是电力系统发生故障的严重隐患。据统计，在发达国家中，发电设备的寿命在30年以上的自1990年的12增加到2000年的31，预计到2010年将达到50。同样地，在输电和配电领域，很大一部分的基础设施的寿命已接近70年。另一方面，很多几十年前设计的设备已不适应先进的数字化技术。所以，电力设备老化问题是发达国家普遍存在的问题。更换老化了的设备需要新的大规模投资。但是，电力工业市场化后，市场参与者关心的是今天和明天的利益，而不是20年以至30年的利益。在过去的十年中，由于竞争的压力、市场的不完备和管制的不确定性，在一些进行电力工业改革的国家中的投资已保持在一个较低的水平，以美国和瑞典为例，发电的高峰备用已由1990年的20降到2000年的10。所以，对于电力系统的建设要有全面规划，要建立一定的监管制度和投资激励机制，使电力工业的发展能满足电力系统运行安全性的要求。

3.2加强电力系统监控和管理

电力系统的互联使得在广阔的地域内进行资源的优化配置，互通有无，相互支援成为可能。但是，在紧密相连的互联电力系统中，一个局部故障能迅速向全系统传播，会导致大面积停电。所以，在事故处理上，要求反应迅速，高效统一。以美国为例，从1996年美国西部两次大停电和2003年8月14日大停电事故的情况来看，美国的电力系统监控和管理方面有很多值得改进的地方。在美国有3000多家电力公司在广袤的北美大地上各自经营着总容量约900GW的电力工业，虽然3000多家电力公司的电网是互联的，形成北美庞大的电力系统，但它们的调度和管理则是各自为政的，也没有一个监控全国或一个大区域互联电力系统的组织和机构来统一负责和协调全系统的安全运行和事故后的故障处理。在一个互联电力系统的某一部分出现故障后，互联的电力系统的其他部分在故障波及以前往往还不知道事故的发生。所以，在一个互联的电力系统中，统一电网管理，统一电网调度，建立完善的安全运行制度是保证电力系统安全可靠运行的重要条件。要通过定期的培训来不断提高调度和运行人员的素质，特别是应对突发事件的能力。美国Grid2030研究计划的研发项目中，建议2010年建成国家电网控制中心，强调输配电电网和通信信息网的结合。

第二篇：农药污染及防治措施.

农药污染对土壤的影响及防治措施

农药作为农业生产的重要投入物对农业发展和人类粮食供给做出了巨大的贡献。有资料表明,世界范围内农药所避免和挽回的农业病、虫、草害损失占粮食产量的1/ 3。然而长期大量的使用农药其污染及危害是极为严重的,农药对土壤、大气、水体的污染,对生态环境的影响与破坏已引起了世人的广泛关注。土壤是人类赖以生存的物质基础,更是农业生态系统物质与能量交换的枢纽,研究和探讨农药在土壤环境中的行为规律及土壤污染机制将有助于发挥农药在农业生产中的积极作用,并采取科学的手段消除或弱化农药对土壤乃至农业生态系统及人类健康的影响与危害。土壤农药污染是一全球性问题。在我国,受农药使用历史、施用技术以及产品结构等因素影响,土壤农药污染较为严重,成为制约食品安全与农业可持续发展的桎酷。

1.农药对土壤的影响 1.1.农药对土壤的污染

农药对土壤的污染是指人类向土壤环境中投入或排入超过其自净能力的农药,而导致土壤环境质量降低,以至影响土壤生产力和危害环境生物安全的现象。农药对土壤的污染与施用农药的理化性质、农药在土壤环境中的行为及施药地区自然环境条件密切相关[1]。农药的理化性质是农药对土壤污染的重要因素之一。建国初期至20世纪70年代我国使用的无机类、有机氯农药的性质极稳定,不易分解,尤其有机氯农药水溶性高、脂溶性低,表现高残留、易迁移的特性,致使此类农药禁用近20年后全国大部分地区土壤中仍有残留[2]。如1992年国家环保总局测试表明,江苏南通棉区土壤中DDT最高残留量仍达1123 mg/ kg。换代产品有机磷、氨基甲酸脂类、有机氮类杀虫剂和磺酰脲类除草剂的使用,相对缓解了土壤污染的程度,但污染范围却由于农药使用范围的扩大而扩大,污染形势亦不容乐观。1.2.农药污染土壤的途径

农药污染土壤的主要途径:一是施用于田间的各种农药大部分落入土壤中,附着于植物体上的部分农药因风吹雨淋落入土壤中;二是使用浸种、拌种等施药方式,或

是将农药直接撒于土壤中,造成污染的累积;三是近年来采用喷射方法(如飞机喷射使用农药,估计有50%以上的农药从叶面落入土壤,也有大量的农药撒在或蒸发到空气中,一旦降雨,随雨水降落到土壤中,污染土壤[3]。

1.3.农药使用中存在的问题

(1 使用技术落后在农药的使用上存在着农药的品种和数量搭配不科学,使用器械落后等一些问题。

(2 农药使用的品种结构不合理在我国的农药使用中,杀虫剂的比例较大,而除草剂的用量较小,我国农药使用的方向无疑是加大除草剂的用量,因此在防治农药污染方面应充分考虑到这一点。

(3 农药质量问题较突出这是造成农药对土壤污染问题的重大隐患之一。(4 缺乏农药的安全性评价我国目前几乎没有关于农药商品安全性方面的控制措施,这与发达国家有很大的差距。[4] 1.4.污染效应

我国土壤农药污染效应有三大特点。(1.污染面积大。随着我国农业发展,农药使用量陡增。据统计,我国农药施用面积达2.8 亿公顷以上,年施用量50 ~ 60万吨[ 5 ]。由于农药利用率极低,只有10% ~20%为植物吸附, 50% ~60%残留于土壤中,又因我国农药结构单一,农药产品中杀虫剂占70% ,有机磷又占70% ,造成

农药污染农田达87 ~107 万公顷。(2.经济损失显著。我国因农药使用不当而致粮食减产1.3 ×1010吨,直接损失2.2 亿元[ 5 ] ,因农药污染而导致间接经济损失为147亿元/年,其中江苏农药污染造成的经济损失为3.4 亿元/年。(3.生态效益广。具体表现为: ①影响生物存活。土壤农药污染既可直接毒害动植物,也可通过生物富集,或食物链传递而间接危害生物。土壤农药污染对微生物活性影响的表现为抑制细菌、放线菌和固氮菌群的生长,刺激真菌代谢使土壤呼吸等作用增强(如甲胺磷 ,对土壤微生物的影响则随着浓度、强度和时间而异[ 6]。②影响生态系统。表现为生

物种群退化,生物多样性丧失,群落逆向演替,生态平衡破坏。研究证实,轻度、中度至重度农药污染的土壤生物多样性经历了由高至低的变化(甲磺隆处理的土壤其微生物多样性低于对照组 [ 7, 8 ]。而农药在杀死害虫的同时也杀死了一些捕食性、寄生性的天敌,使害虫逃脱天敌控制,系统调节能力下降,失去平衡。③影响环境。土壤是一个开放系统,与周围环境因子形成密切的联系,土壤受到农药污染必然会引起环境连锁变化。土壤农药污染会因降雨形成的径(渗流而污染水体,导致水生生物罹难,或以挥(蒸发形式弥漫于大气中,使陆生生物受害。④影响人体健康。农药对人体健康的危害较大,会干扰信息传递,破坏体内酶系和免疫系统,阻碍器官正常功能的发挥,可对生殖系统产生不良影响,导致胎儿畸形。

2.农药在土壤环境中的行为

研究表明,施用农药的80 %~90 %最终将进入土壤环境,其行为包括:被土壤胶粒及有机质吸附;被作物及杂草吸收;随地表水径流或向深层土壤淋溶;向大气扩散、光解;被土壤化学降解或微生物降解[9]。其中土壤吸附是导致农药在土壤中残留污染的主要行为,是指在土壤作用力下使农药聚集在土壤胶粒表面,使土壤颗粒与土壤溶液界面上的农药浓度大于土壤本体中农药浓度的现象。

农药在土壤中的降解则是农药在成土因子、自然与耕作因素、生物因素等作 用下由农药母体大分子逐步降解成小分子,最终变为H 2O和CO 2 ,失去毒性和生物活

性的过程,农药在土壤中的降解有氧化、还原、水解、裂解多种过程[3]。3.农药对土壤污染的防治 3.1.综合防治病虫害,降低农药用量

(1.培育抗病虫品种培育和利用作物抗性品种是有害生物综合防治中最有效、最经济的方法。

(2.利用陪植植物利用陪植植物防治作物害虫是一种生态防治方法。“陪植植物治虫”是指用能够毒杀、驱除、引诱害虫或诱集、繁殖天敌的植物种在作物的四周、行间,以防治作物的害虫。

(3.栽培耕作措施间混套作是一项非常有效的防病虫技术,即把形态特征不同和对生活因素的需求不同、生育期不同、根系分泌物不同的作物合理地搭配种植,不仅立体地利用了空间养分、水分。还增加了农田生态系统生物多样性,增强抗性。减轻病虫草害。轮作是根据不同作物所需营养元素不同、根系入土深度不同而进行的轮换种植.3.2.合理使用农药,控制污染源

在农药使用中能对症下药,找准关键时期用药,合理的施药方法,正确的施药浓度和施药量.只有这样才能达到既防治病虫害又减轻对环境大的污染。

3.3.充分调动土壤本身的讲解能力

通过各种农业措施,调节土壤结构、粘粒含量、有机质含量、土壤酸碱度,离子交换量、微生物种类数量等增强土壤对农药的降解能力,将有利于土壤农药

污染的防治[4]。

3.4.采用生物修复技术对土壤污染进行防治

(1微生物修复微生物修复是污染土壤中人工接种能降解农药的微生物,利用 和微生物将残存于土壤中的农药降解或去除,使其转化为无害物质或降解成CO 2 水的方法。

(2植物修复近几年植物修复技术逐渐成为生物修复中的一个研究热点,植物修复适用于大面积、低浓度污染,不但可去除环境中重金属与放射性元素,还可去除环境中农药。

(3菌根修复菌根是土壤真菌菌丝与植物根系形成的共生体。据报道,VA 菌根外生菌丝重量约占根重的1%~5 % ,这些外生菌丝增加了根与土壤的接触,能增强植物的吸收能力,改善植物的生长,提高植株的抗逆能力和耐受能力[10]。另一方面,菌根化植物能为真菌提供养分,维持真菌代谢活性。此外,菌根有着独特的酶途径,用以降解不能被细菌单独转化的有机物。所以菌根化植物可作为很好的生物修复载体。

第三篇：电力系统继电保护及反事故措施

电力系统继电保护及反事故措施

关键词: 继电保护

1.直流熔断器与相关回路配置

基本要求：(1)消除寄生回路；(2)增强保护功能的冗余度。1.1 直流溶断器的配置原则如下：

1.1.1 信号回路由专用熔断器供电，不得与其它回路混用。

1.1.2 由一组保护装置控制多组断路器(例如母线差动保护、变压器差动保护、发电机差动保护、线路横联差动保护、断路器失灵保护等)和各种双断路器的变电所结线方式(一又二分之一断路器、双断路器、角结线等)：(1)每一断路器的操纵回路应分别由专用的直流熔断器供电。(2)保护装置的直流回路由另一组直流熔断器供电。

1.1.3 有两组跳闸线卷的断路器，其每一跳闸回路分别由专用的直流熔断器供电。

1.1.4 有两套纵联保护的线路，每一套纵联保护的直流回路应分别由专用的直流熔断器供电；后备保护的直流回路，可由另一组专用直流熔断器供电，也可适当地分配到前两组直流供电回路中。

1.1.5 采用“近后备”原则只有一套纵联保护和一套后备保护的线路，纵联保护与后备保护的直流回路应分别由专用的直流溶断器供电。1.2 接到同一熔断器的几组继电保护直流回路的结线原则：

(1)每一套独立的保护装置，均应有专用于直接到直流熔断器正负极电源的专用端子对，这一套保护的全部直流回路包括跳闸出口断电的线卷回路，都必须且只能从这一对专用端子取得直流的正和负电源。

(2)不答应一套独立保护的任一回路包括跳闸继电器，接到由另一套独立保护的专用端子对引进的直流正和负电源。(3)假如一套独立保护的继电器及回路分装在不同的保护屏上，同样也必须只能由同一专用端子对取得直流正和负电源。

1.3 由不同熔断器供电或不同专用端子对供电的两套保护装置的直流逻辑回路间不答应有任何电的联系，如有需要，必须经空接点输出。

1.4 找直流接地，应断开直流熔断器或断开由专用端子对在直流熔断器的联结，并在操纵前，先停用由该直流熔断器或由该专用端子对控制的所有保护装置；在直流回路恢复良好后再恢复保护装置的运行。

1.5 所有的独立保护装置都必须设有直流电源断电的自动告警回路。1.6 上、下级熔断器之间必须有选择性。

2.保护装置用直流中间继电器、跳(合)闸出口继电器及相关回路

2.1 直流电压为220V的直流继电器线卷的线径不宜小于0.09mm，如用线径小于0.09mm的继电器时，其线卷须经密封处理，以防止线卷断线，假如用低额定电压规格(如220V电源用110V的继电器)的直流继电器串联电阻的方式时，串联电阻的一端应接于负电源。

2.2 直流电压在110V及以上的中间继电器一般应有符合下面要求的消弧回路：(1)不得在它的控制接点以电容电阻回路实现消弧。

(2)不论是用电容或反向二级管并在中间继电器线卷上作消弧回路，在电容及二级管上串进数百欧的低值电阻，以防止电容或二级管短路时将中间继电器线卷回路短接。消弧回路应直接并在继电器线卷的端子上。

(3)选用的消弧回路用反向二级管，其反向击穿电压不宜低于1000V，尽不答应低于600V。

(4)注重因关联消弧回路而引起中间继电器返回沿时对相关控制回路的影响。2.3 跳闸出口继电器的起动电太不宜低于直流额定电压的50，以防止继电器线卷正电源侧接地时因直流回途经大的电容放电引起的误动作；但也不应过高，以保证直流电源降低时的可靠动作和正常情况下的快速动作。对于动作功率较大的中间继电器(例如5瓦以上)如为快速动作的需要，则答应动作电压略低于额定电压的50，此时必须保证继电器线卷的接线端子有足够的尽缘强度。假如适当进步了起动电压还不能满足防止误动作的要求，可以考虑在线卷回路上并联适当电阻以作补充。

由变压器、电抗器瓦斯保护起动的中间继电器，由于联线长，电缆电容大，为避免电源正极接地误动作，应采用较大起动功率的中间继电器，但不要求快速动作。2.4 断路器跳(合)闸线卷的出口接点控制回路，必须设有串联自保持的继电器回路，保证：

(1)跳(合)闸出口继电器的接点不断弧。(2)断路器可靠跳、合。

只有单出口继电器时，可以在出口继电器跳(合)闸接点回路中串进电流自保持线卷，并满足如下条件：

(1)自保持电流不大于额定跳(合)闸电流的一半左右，线卷压降小于5额定值。(2)出口继电器的电压起动线卷与电流自保持线卷的相互极性关系正确(3)电流与电压线卷间的耐压水平不低于交流1000V一分钟的试验标准(出厂试验应为交流2000V一分钟)。

(4)电流自保持线卷接在出口接点与断路器控制回路之间。

有多个出口继电器可能同时跳闸时，宜由防止跳跃继电器TBJ实现上述任务，防跳继电器应为快速动作的继电器，其动作电流小于跳闸电流的一半，线卷压降小于10额定值，并满足上述(2)～(4)项的相应要求。2.5 不推荐采用可控硅跳闸出口的方式。

2.6 两个及以上中间继电器线卷或回路并联使用时，应先并联，然后经公共联线引出。3.信号回路 3.1 应当装设直流电源回路尽缘监视装置，但必须用高内阻仪表实现，220V的不小于20千欧；110V不小于10千欧。

3.2 检查测试带串联信号继电器回路的整组起动电压，必须保证在80直流额定电压和最不利条件下分别保证中间继电器和信号继电器都能可靠动作。4.跳闸压板

4.1 除公用综合重合闸的出口跳闸回路外，其他直接控制跳闸线卷的出口继电器，其跳闸压板应装在跳闸线卷和出口继电器的接点间。

4.2 经过共用重合闸选相元件的220kV线路的各套保护回路的跳闸压板，应分别经切换压板接到各自起动重合闸的选相跳闸回路或跳闸不重合的端子上。4.3 综合重合闸中三相电流速断共用跳闸压板，但应在各分相回路中串进隔离二级管。

4.4 跳闸压板的开口端应装在上方，接到断路器的跳闸线卷回路；压板在落下过程中必须和相邻压板有足够的间隔，保证在操纵压板时不会碰到相邻的压板；检查并确证压板在扭紧螺栓后能可靠地接通回路；穿过保护屏的压板导电杆必须有尽缘套，并距屏孔有明显间隔；检查压板在拧紧后不会接地。不符合上述要求的需立即处理或更换。5.保护屏

5.1 保护屏必须有接地端子，并用截面不小于4平方毫米的多股铜线和接地网直接联通。装设静态保护的保护屏间应用专用接地铜排直接联通，各行专用接地铜排首末端同时联接，然后该接地网的一点经铜排与控制室按地网联通。专用接地铜排的截面不得小于100平方毫米。5.2 保护屏本身必须可靠接地。

5.3 屏上的电缆必须固定良好，防止脱落拉坏接线端子排造成事故。

5.4 所有用旋钮(整定用压板用)接通回路的端子，必须加铜垫片，以保护接通良好，非凡注重不因螺杆过长，以致不能可靠压接。5.5 跳(合)闸引出端子应与正电源适当地隔开。

5.6 到集成电路型保护或微机型保护的交流及直流电源来线，应先经抗干扰电容(最好接在保护装置箱体的接线端子上)，然后才进进保护屏内，此时：(1)引进的回路导线应直接焊在抗干扰电容的一端上；抗干扰电容的另一端并接后接到屏的接地端子(母线)上。

(2)经抗干扰后引进装置在屏上的走线，应阔别直流操纵回路的导线及高频输进(出)回路的导线，更不得与这通些导线捆绑在一起。(3)引进保护装置逆变电源的直流电源应经抗干扰处理。

5.7 弱信号线不得和有强干扰(如中间继电器线卷回路)的导线相邻近。5.8 高频收发信机的输出(进)线应用屏蔽电缆，屏蔽层接地，接地线截面不小于1.5平方毫米。

5.9 两个被保护单元的保护装置配在一块屏上时，其安装必须明确分区，并划出明显界线，以利于分别停用试验。

一个被保护单元的各套独立保护装置配在一块屏上，其布置也应明确分区。5.10 集成电路及微机保护屏宜采用柜式结构。6.保护装置本体

6.1 保护装置的箱体，必须经试验确证可靠接地。

6.2 所有隔离变压器(电压、电流、直流逆变电源、导引线保护等)的一二次线卷间必

须有良好的屏蔽层，屏蔽层应在保护屏可靠接地。

6.3 外部引进至集成电路型或微机型保护装置的空接点，进进保护后应经光电隔离。

6.4 半导体型、集成电路型、微机型保护装置只能以空接点或光耦输出。7.开关场到控制室的电缆线 7.1 用于集成电路型，微机型保护的电流、电压和信号接点引进线，应采用屏蔽电缆，屏蔽层在开关场与控制室同时接地；各相电流和各相电压线及其中性线应分别置于同一电缆内。

7.2 不答应用电缆芯两端同时接地方法作为抗干扰措施。

7.3 高频同轴电缆应在两端分别接地，并紧靠高频同轴电缆敷设截面不小于100平方毫米两端接地的铜导线。

7.4 动力线、电热线等强电线路不得与二次弱电回路共用电缆。7.5 穿电缆的铁管和电缆沟应有效地防止积水。8.仪用互感器及其二次回路

8.1 电流互感器及电压互感器的二次回路必须分别有且只能有一点接地。8.2 由几组电流互感器二次组合的电流回路，如差动保护、各种双断路器主结线的保护电流回路，其接地点宜选在控制室。

8.3 经控制室 零相小母线(N600)联通的几组电压互感器二次回路，只应在控制室 将N600一点接地，各电压互感器二次中性点在开关场的接地点应断开；为保证接地可靠，各电压互感器的中性线不得接有可能断开的开关或接触器等。8.4 已在控制室一点接地的电压互感器二次线卷，如以为必要，可以在开关场将二次线卷中性点经放电间隙或氧化锌阀片接地，其击穿电压峰值应大于30Imax伏，Imax为电网接地故障时通过变电所的可能最大接地电流有效值，单位为千安。

8.5 宜取消电压互感器二次B相接地方式，或改为经隔离变压器实现同步并列。8.6 独立的、与其他互感器二次回路没有电的联系的电流或电压互感器二次回路，可以在控制室内也可以在开关场实现一点接地。

8.7 来自电压互感器二次的四根开关场引进线和互感器三次的两(三)根开关场引进线必须分开，不得公用。

8.8 多绕组电流互感器及其二次线卷接进保护回路的接线原则如下：(1)装小瓷套的一次端子应放在母线侧。

(2)保护接进的二次线卷分配，应非凡注重避免当一套线路保护停用(为了试验)而线路继续运行时，出现电流互感器内部故障时的保护死区。

8.9 新安装及解体检验后的电流互感器应作变比及伏安特性试验，并作三相比较以判别二次线卷有无匝间短路和一次导体有无分流；注重检查电流互感器末屏是否已可靠接地。

变压器中性点电流互感器的二次伏安特性需与接进的电流继电器起动值校对，保证后者在通过最大短路电流时能可靠动作。9.整流电源及储能电源

9.1 用整流电源作浮充电源的直流电源应满足下列要求：(1)直流电压波动范围应＜±5额定值。(2)波纹系数＜5(3)失往浮充电源后的最大负载下的直流电压不应低于80的额定值。9.2 新设计变电所，不应采用储能电源作操纵电源。对现有系统，其操纵电源应分为如下的各独立组，并定期作操纵试验。

(1)配出线瞬时动作保护一组，保证可同时供三台断路器跳闸和重合于永久性故障再可靠跳闸；此外，当线路故障使母线电压低于额定电压的60时，保护必须瞬时动作切除故障。

(2)配出线带时限动作的保护一组(瞬时与延时保护用同一出口继电器的例外)。(3)每台变压器保护一组，能同时跳开各侧断路器。(4)信号电源。

(5)试验用电源。不得以运行中的保护电源为试验电源。10.保护二次回路电压切换

10.1 用隔离刀闸辅助接点控制的电压切换继电器，应有一付电压切换继电器接点 作监视用；不得在运行中维护刀闸辅助接点。

10.2 检查并保证在切换过程中，不会产生电压互感器二次反充电。10.3 手动进行电压切换的，应有专用的运行规程，由运行职员执行。10.4 用隔离刀闸辅助接点控制的切换继电器，应同时控制可能误动作的保护的正电源；有处理切换继电器同时动作与同时不动作等异常情况的专用运行规程。11.保护原理

11.1 110kV及以上电压线路保护、包括各套保护装置间的相互配合，应按“四同一”

技术原则有组织地进行分类检查，凡属严重影响保护性能部分，应安排计划分期分批地进行更新或改进。

11.2 处理原有相间间隔保护不满足先单相后延时发展成两相不接地或对称三相短路情况下的无选择性跳闸的原则：(1)220kV线路一般由纵联保护保证。

(2)没有振荡题目的线路，非凡是110kV线路，要求间隔一、二段不经振荡闭锁控制。

(3)新设计的间隔保护，凡有可能的，宜增设不经振荡闭锁而用延时躲振荡的一、二段(或相应的功能)。11.3 重申如下原则：

(1)高频相差保护用两次比相。

(2)间隔保护用电流起动；振荡闭锁第一次起动后，只能在判别系统振荡平息后才答应再开放；间隔保护瞬时段在故障后短时开放。

(3)采用单相重合闸的线路，为确保多相故障时可靠不重合，宜增设由断路器位置继电器接点两两串联解除重合闸的附加回路。

11.4 采用相位比较原理的母差保护在用于双母线时，必须增设两母线先后接连发生故障时能可靠切除后一组母线故障的保护回路。11.5 远方直接跳闸，必须在相应的就地判据控制。11.6 不答应在强电源侧投进“弱电源回答”回路。

11.7 有独立选相跳闸功能的保护和经公用重合闸选相回路的保护装置共用时，前者仍应直接执行分相出口跳闸的任务；如有必要，可同时各用一组接点相互起动非全相运行的闭锁回路。

11.8 纵联保护的逻辑回路必须与通讯通道的特点和收发信机的特性相协调；对收发信机的输进/输出的工作信号时延特性、在通道各种强干扰信号下(包括故障点电弧产生的5MS左右的强干扰)可能丢失信号及误收信号的特性等直接影响继电保护安全性及可靠性的性能，提出明确的要求。

11.9 电压二次回路一相、两相或三相同时失压，都应发出警报，闭锁可能误动作的保护。

11.10 原设计要求用两组电压互感器二次电压构成的电压回路断线闭锁保护，假如只用一组电压互感器供电时，必须注重解决因此而带来的电压断线闭锁失效的题目。

11.11 双母线断路器失灵保护

除发电机变压器组的断路器非全相开断的保护外，均应设有足够灵敏度的电压闭锁控制多接点回路，闭锁接点应分别串接在各跳闸继电器接点中，不共用。为了适应降低电压闭锁元件的起动值的需要，应在零序电压继电器的回路中设三次谐波阻波回路。

11.12 采用三相电压自产零序电压的保护应注重当电压回路故障时同时失往相间及接地保护的题目。

11.13 所有发电机、变压器等的阻抗保护，都必须经电流起动，并应有电压回路断线闭锁。

11.14 电力载波答应式纵联保护只能用相一相耦合通道；但当发生多相故障时，原理上也可能拒动，应以此考虑配合要求。

11.15 采用解除闭锁式纵联保护，当反方向故障时，也必须提升导频功率至全功率，两侧时间配合关系要求与一般闭锁式一样。

11.16 实现单相重合闸的线路采用零序方向纵联保护时，应有健全相再故障时的快速动作保护。

11.17 重和闸应按断路器配置。

11.18 发电机变压器组的高压断路器、变压器的高压侧断路器、母线断路器和采用三相重合闸的线路断路器等均宜选用三相操纵的断路器。12.现场试验

12.1 必须要有明显的断开点(打开了压板或接线端子片等)才能确认，也只能确认在断开点以前的保护停用了；假如压板只控制本保护的出口跳闸继电器的线卷回路，则必须断开跳闸接点回路才能以为该保护确已停用。

对于采用单相重合闸，由压板控制正电源的三相分相跳闸回路，停用时除断开压板外，尚需断开各分相跳闸回路的输出端子，才能以为该保护已停用。12.2 不答应在未停用的保护装置上进行试验和其他测试工作；也不答应在保护未停用的情况下，用装置的试验按钮(除闭锁式纵联保护的起动发信按钮外)作试验。

12.3 所有的继电保护定值试验，都必须以符合正式运行条件(如加上盖子，关好门等等)为准。

12.4 分部试验应采用和保护同一直流电源，试验用直流电源应由专用熔断器供电。

12.5 只能用整组试验的方法，即除由电流及电压端子通进与故障情况相符的模拟故障量外，保护装置处于与投进运行完全相同的状态下，检查保护回路及整定值的正确性。不答应用卡继电器接点、短路接点或类似人为手段作保护装置的整组试验。12.6 对运行中的保护装置及自动装置的外部结线进行改动，即便是改动一根联线的最简单情况，也必须履行如下程序：

(1)先在原图上作好修改，经主管继电保护部分批准。

(2)按图施工，不准凭记忆工作；拆动二次回路时必须逐一作好记录，恢复时严格核对。

(3)改完后，作相应的逻辑回路整组试验，确认回路、极性及整定值完全正确，然后交由值班运行职员验收后再申请投进运行。

(4)施工单位应立即通知现场与主管继电保护部分修改图纸，工作负责人在现场修改图上签字，没有修改的原图应要求作废。

12.7 不宜用调整极化继电器的接点来改变其起动值与返回值；厂家应保证质量并应对继电器加封。

12.8 应对保护装置作拉合直流电源的试验(包括失压后短时接通及断续接通)以及直流电压缓慢地、大幅度地变化(升或降)，保护在此过程中不得出现有误动作或信号误表示的情况。

12.9 对于载波收发信机，无论是专用或复用，都必须有专用规程按照保护逻辑回路要求，测试收发信回路整组输进/输出特性。

12.10 在载波通道上作业后必须检测通道裕量，并与新安装检验时的数值比较。12.11 新投进或改动了二次回路的变压器差动保护，在变压器由第一侧投进系统时必须投进跳闸，变压器充电良好后停用，然后变压器带上部分负荷，测六角图，同时测差回路的不平衡电流或电压，证实二次结线及极性正确无误后，才再将保护投进跳闸，在上述各种情况下，变压器的重瓦斯保护均应投进跳闸。12.12 所有差动保护(母线、变压器、纵差、横差等)在投进运行前，除测定相回路及差回路电流外，必须测各中性线的不平衡电流，以确证回路完整正确。12.13 对于集成电路型及微机型保护的测试应注重：(1)不得在现场试验过程中进行检验。

(2)在现场试验过程中不答应拔出插板测试，只答应用厂家提供的测试孔或测试板进行测试工作。

(3)插拔插件必须有专门措施，防止因人身静电损坏集成电路片；厂家应随装置提供相应的物件。

(4)必须在室内有可能使用对讲机的场所，用无线电对讲机发出的无线电信号对保护作干扰试验。假如保护屏是带有铁门封闭的，试验应分别在铁门封闭与打开的情况下进行，试验过程中保护不答应出现有任何异常现象。

12.14 在直流电源恢复(包括缓慢地恢复)时不能自动起动的直流逆变电源，必须更换。

12.15 所有试验仪表、测试仪器等，均必须按使用说明书的要求做好相应的接地(在被测保护屏的接地点)后，才能接通电源；注重与引进被测电流电压的接地关系，避免将输进的被测电流或电压短路；只有当所有电源断开后，才能将接地点断开。)12.16 所有正常运行时动作的电磁型电压及电流继电器的接点，必须严防抖动；非凡是综合重合闸中的相电流辅助选 相用的电流继电器，有抖动的必须消除或更换。

12.17 对于由3Uo构成的保护的测试：

(1)不能以检查3Uo回路是否有不平衡电压的方法来确认3Uo回路良好。(2)不能单独依靠“六角图”测试方法确证3U0构成的方向保护的极性关系正确。

(3)可以包括电流及电压互感器及其二次回路联接与方向元件等综合组成的整体进行试验，以确证整组方向保护的极性正确。

(4)最根本的办法，是查清电压及电流互感器极性，所有由互感器端子到继电保护盘的联线和盘上零序方向继电器的极性，作出综合的正确判定。12.18 变压器零序差动保护，应以包括两组电流互感器及其二次回路和继电器元件等综合组成的整体进行整组试验，以确证回路结线及极性正确。

12.19 多套保护回路共用一组电流互感器，停用其中一套保护进行试验时，或者与其他保护有关联的某一套进行试验时，必须非凡注重做好其他保护的安全措施，例如将相关的电流回路短接，将接到外部的接点全部断开等等。12.20 在可靠停 用相关运行保护的条件下，对新安装设备进行各种插拔直流熔断器的试验，以确证没有寄生回路存在。13.现场运行

13.1 纵联保护(如高频相差保护、高频闭锁方向保护等)的任一侧需要停用或停直流电源时(例如为了寻找直流电源接地等)，必须先报调度，请求两侧都停用，然后才答应作业，作业完后，两侧保护按规定进行检查，并按规定程序恢复运行。13.2平行线的横差保护，当一侧的断路器断开，形成一回线送电、一回线充电的运行方式时，假如横差没有经检查邻线过电流控制，则两侧都应断开运行中一回线的横差保护的跳闸压板(即停用保护)，但处于充电状态的一回线的压板不应断开(保护继续运行)。操纵顺序应在一次系统操纵完后，才往断开压板；恢复时先投压板然后进行一次系统操纵。

13.3 线路纵联保护每年的投进运行时间不得小于330天；配置双套纵联保护的线路，任何时候都应有一套纵联保护在运行中，非凡情况须经领导审批。13.4 线路基建投产，相应的保护包括纵联保护，必须同步投进运行。

13.5 电力线高频保护，必须天天交换通道信号，保护投进运行时收信裕量不得低于8.68db(以能开始保证保护可靠工作的收电平值为基值)，运行中当发现通道传输衰耗较投运时增加超过规定值(3.0db)时，应立即报告主管调度通知有关部分，以判定高频通道是否发生故障、保护是否可以继续运行；运行中如发现通道裕量不足5.68db时，应立即通知上述调度机构请求将两侧纵联保护一起停用，然后才通知有关部分安排相应的检查工作。

13.6 答应式纵联保护的发信及收信信号和闭锁式纵联保护的收信信号应进行故障录波。

13.7 触动外壳时有可能动作的出口继电器，必须尽快更换。14.厂用电保护 各网、省局应结合运行经验分别制订相应的反事故措施，避免厂用电事故引起全厂停电。15.其他

15.1 为了保证静态保护装置本体的正常运行，最高的四周环境温度不超过 40℃，安装装置的室内温度不得超过 30℃，如不满足要求应装设空调设施。15.2 用水银接点的瓦期继电器必须更换。

15.3 三相三柱式变压器的零序阻抗必须以实测值为准。

15.4 故障录波器盘的电流电压回路及其接线端子等，必须满足继电保护二次回路质量要求，其接进电流应取自不饱和的仪表用的电流互感器的回路，否则取自后备保护的电流回路，并接到电流互感器二次回路末端。微机型故障录波器应按继电保护回路的尽缘和抗干扰要求进行试验。15.5 导引线电缆及有关接线应满足如下要求：(1)引进高压变电所开关场的导引线电缆部分，应采用双层尽缘护套的专用电缆，中间为金属屏蔽层，屏蔽层对外皮的耐压水平可选用15kV，50HZ，1分钟。(2)对于短线路，可以上述专用电缆直接联通两侧的导引线保护，但注重：(2)—1 供导引线保护用的芯线，必须确证是一对对绞线。不答应随便接进情况不明的其他两根线。

(2)—2 导引线电缆的芯线，接到隔离变压器高压侧线圈。隔离变压器的屏蔽层必须可靠地接进控制室地网，隔离变压器屏蔽层对隔离变压器高压侧线圈的耐压水平也应是15kV，50HZ，1分钟。所有可能触及隔离变压器高压侧的操纵，均应视为接触高压带电设备处理。

(2)—3 同一电缆内的其它芯线接进其它控制室设备时，也必须先经耐压水平15kV的隔离变压器隔离。不答应在变电所地网接地；更不答应出现两端接地的情况。

(2)—4 引到控制室的导引线电缆屏蔽层应尽缘，保持对控制室地网15kV的耐压水平；同时导引线电缆的屏蔽层必须在离开变电所地网边尚50—100米处实现可靠接地，以形成用大地为另一联接通路的屏蔽层两点接地方式。(3)对较长线路，可以只在引进变电站开关场部分采用双层尽缘护套的专用导引线电缆，并在距开关场地网边沿50—100米处接进一般通讯电缆。除遵守上一条原则外，并注重：

(3)—1 导引线保护用的一对通讯电缆芯线，也必须是对绞线。

(3)—2 通讯电缆屏蔽层与专用导线屏蔽层联通，将通讯电缆的屏蔽层在联接处可靠接地，形成以大地为另一通路的屏蔽层两点接地方式。(3)—3 通讯电缆的其它缆芯不答应出现两端接地情况。

第四篇：环境污染防治措施及工作计划

万灵煤矿环境污染防治措施

一、水污染防治措施

由于矿井水是酸性废水，并且其总铁和总锰含量比较高，所以在污水处理工艺中需进行中和+混凝沉淀+除铁锰等工序。

处理方案采用“调节池+初沉池+水力循环澄清池+无阀滤池+除铁除锰双层过滤池+煤泥压滤”处理工艺，即矿井排水经过调节池（在本煤矿矿井水的pH变化时，调节池也可以作为临时的中和池使用）后进入初沉池以便除去部分SS，接着投入混凝剂再引入水力循环澄清池，经无阀滤池过滤，最后出水经除铁除锰过滤器处理（该除铁除锰装置对铁、锰的去除率为95%以上）。将排泥机排除的煤泥采用压滤机处理成煤泥饼，掺入末煤后出售，滤液返回调节池或排放。其工艺流程图见下图。

井水的设计能力及处理效果：

矿井目前正常涌水量为25 m3/h（600 m3/d），因此本次评价建议矿井水的设计处理能力为850 m3/d。

矿井水经污水处理设备处理后，预测其污染物浓度为SS浓度为6.3 mg/L、总铁浓度为0.4 mg/L、总锰浓度为0.00025 mg/L、CODCr浓度为16.39 mg/L。矿井水和淋溶废水经过处理后，105.04 m3/d用于井下防尘和井上地面防尘，415.99m3/d排放到双山小河，处理后水质情况见过下表。

处理后水质情况表

污染物 SS 总铁 总锰 CODCr

浓度（mg/L）6.3 0.4 0.00025 16.39

产生量（t/a）23 1.75 0.0011 11.97

排放量（t/a）0.96 0.06 0.00003 2.49

二、矸石场与工业场地淋溶水的处理

临时矸石场和工业场地淋溶水与矿井水的水质相类似，主要污染物为SS，由于其矸石场与工业场地相接，具备引入矿井水处理系统处理的条件，可将淋溶水采用水泵抽入矿井水处理系统处理，但工业场地及周转矸石堆场必须实行雨污分流，在其周围修建截洪沟，在周转矸石堆场附近低洼处建设淋溶水沉淀池（事故池），工业场地及矸石场产生的淋溶水量不大，矿井水处理系统中设计处理能力中已考虑该部分废水的处理能力，对矿井水的处理不产生影响。

三、生活污水的处理

矿井劳动定员225人，年生产天数为330天，由表6可知，项目生活用水量为71.56m3/d，年用水量为23614.8 m3，排水量按用水量的85%计，则生活污水排放量为60.84 m3/d，20077.20 m3/a。根据排水量建议其废水处理规模为74 m3/d。

废水中SS浓度为220 mg/L、CODCr浓度为250 mg/L、BOD5 浓度为140 mg/L、NH3-N浓度30 mg/L。

生活水污染物浓度及产生量

序号 污染物 产生浓度

(mg/L，pH除外)产生量

(t/a)生活废水产生量(m3/a)pH 6~9 / 20077.20CODCr 250 5.0BOD5 140 2.8SS 220 4.42NH3-N 30 0.60

建设项目产生的生活污水主要来自员工食堂、员工宿舍、职工澡堂等，污水中的污染物是悬浮物和有机物。生活污水采用地埋式一元化二级生活污水处理装置进行生化处理，处理工艺图如下：

污染物浓度为污染的浓度及产生量 见下表：

处理后生活污水污染物浓度和污染物量

序号 污染物 排放限值

（mg/L，pH除外）出水浓度

(mg/L，pH除外)污染物量

(t/a)出水量(t/a)pH 6~9 6~9 / 20077.20CODCr 100 ≤100 ≤2.0BOD5 20 ≤20 ≤0.40SS 70 ≤70 ≤1.41NH3-N 15 ≤15 ≤0.30

预计生活污水产生量为20077.20 t/a，经过处理后，排入双山小河。废水中SS浓度≤70mg/L、CODCr浓度≤100mg/L、BOD5 浓度≤20 mg/L、NH3-N浓度≤15 mg/L，能达到《污水综合排放标准》（GB8978—1996）一级标准要求，达标排放。

四、废气及粉尘治理

（一）井下废气治理

在各采掘面产生的煤尘通过采取井下洒水措施后，再通过矿井压风和通风机向外抽排，其废气中的粉尘排放已降到1mg/m3以下，不会对风井及附近的环境空气产生明显的影响。矿井通风是保证井安全生产作业的前提，业主必须提高安全生产意识，有效改善井下生产作业环境，避免井下瓦斯和煤尘聚集，为矿井安全、高效生产创造条件。

（二）井下防尘措施

通过各个作业点安装喷雾洒水设施，对煤层采取注水和增加水分的措施，采用湿式钻眼，可以有效的控制和减少井下各尘源点粉尘的产生量和产生浓度，是作业点粉尘浓度达到《煤矿安全规程》要求。通过有效控制和合理调整井下各巷道、采掘面的风量风速，安装除尘装置，可以有效减少外排其他的粉尘浓度；对所有井下人员要配戴防尘帽、防尘口罩等，有效保护职工的身体健康。

（三）工业场地防尘

可以通过安装喷雾洒水装置、加强绿化、安装除尘器等方式对工业场地进行有效防尘。对于工业场地和连接道路采取硬化处理措施，及时修整破损路面，对运煤车进行覆盖等均可以有效的防尘，同时定期安排专人对运输道路和工业场地进行清扫，干燥时节对路面采取洒水

降尘，以减轻运输车辆产生的扬尘对道路沿途环境产生的污染程度。对在工业场地产尘点附近作业的人员要采取必要的个人防护措施，配戴防尘帽和防尘口罩，有效保护职工健康。

（四）锅炉烟尘防治

工业场地锅炉房选用DZL1—1.25—WⅡ型锅炉1台，耗煤量为0.16t/h。采暖期约85d，每天运行16 h，采暖期间耗煤量为436t。锅炉烟气处理采用内外喷淋式麻石水膜除尘器进行处理，水中添加石灰乳脱硫，除尘效率98％，脱硫率60％，按本煤矿煤产品的硫份为

1.2~2.5%、Ad为11.46%、热值为35.4MJ/kg，锅炉年耗煤量为907t。由于本煤矿硫份大于

1.5%，本评价要求建设单位不用本煤矿的原煤作为锅炉燃料，必须外购硫份小于等于1.5%，灰分小于11.46%的煤作为本矿锅炉的燃料。本项目锅炉用煤硫份按1.5%计算，灰分按11.46%计算。根据经验，燃烧1t煤产生12000Nm3烟气，锅炉污染物的产生量通过下列公式计算：(１)烟尘排放量

Gsd=1000×B×A×dfh×(1-η)/(1-Cfh)(式1)Gsd——烟尘排放量，kg；

B——耗煤量，T；

A——煤中灰分，%，本次预测取大值12.81%；

dfh——灰分中烟尘，%；本矿井为手抛炉，其值为25%；

η——除尘系统除尘效率，%；采用水膜除尘器，其值约为90%；

Cfh——烟尘中可燃物，%。一般炉型为45%。

（2）SO2排放量

GSO2=1600×B×S ×（1-η）（式2）

GSO2——SO2排放量，kg；

B ——耗煤量，T；

η——脱硫效率，采用湿法脱硫，按75%计；

S ——燃煤全硫分含量，%，本次预测取最大值1.49%。

通过以上公式计算可得，项目年排烟尘0.96 t，年排SO2排放量为8.72 t。通常燃烧1吨煤产生12000 m3烟气，则烟尘的排放浓度为88 mg/m3(标准值为200 mg/m3)，SO2排放浓度为801 mg/m3（标准值为900 mg/m3），锅炉所排烟气通过30m的烟囱达标排放。

五、噪声防治措施

煤炭开采的主要设备大多布置于井口或井下，其噪声设备主要有煤电钻、凿石钻、探水钻、局部风机、抽水泵等。这类噪声具有阵发性、瞬时性等特点，对该类设备噪声的治理主要从选择低噪声设备、局部的降声消声等措施进行控制，通常由于其大多布置于井下，所以其对地面声环境影响很小。

井下爆破时产生的较高强度、瞬时性噪声和振动主要对井下产生影响，主要通过加强管理，减少用药量等方面进行控制。

地面噪声设备主要有矿井引风机、压风机等。该类设备的噪声产生强度一般在85~100 dB

（A）之间，除矿井引风机和压风机外，其它设备作业时间较短，具有较大的不确定性。对矿井引风机、压风机连续噪声设备的治理，拟采取修建专用机房、安装吸声材料和在风机出口设备消声器的方法进行隔声降噪。

煤炭运输车辆的噪声级通常在70~90 dB（A）之间，噪声声强在车辆起步时较高,正常行驶时噪声较小，通常通过禁鸣限速控制运输噪声。

在采取上述措施后，工业场地上主要噪声源均可控制在75 dB（A）以下。再经过距离衰减后，预计噪声至厂界处可以达到《工业企业厂界环境噪声排放标准》（GB 12348-2008）表1中的2类标准。

六、固体废物治理措施

建设项目的固体废物主要来自原煤开采中产生的煤矸石、锅炉煤渣、水处理过程中产生的污泥、矿井工人的生活垃圾等。

由于本矿达产后岩巷工作量较少，预计矸石比例为年产量的10%，即矸石量为0.90万t/a。前期煤矸石主要用于工业场地及道路平整，后期拟综合利用，用作制砖。为防止矸石堆放对环境造成污染，矸石堆放设有排水沟和防洪挡墙，将矸石淋溶水一同排入矿井水处理系统进行处理。

矿井水在处理过程中会产生一定的污泥，其主要成份为煤泥，年产生量约为15 t，经定期收集和晒干后与煤粉混合后用作煤粉出售，既可为企业创造一定的经济效益，又可避免对周围环境和水体造成污染。

锅炉燃煤会产生一定量的煤渣，产生量约为76.57 t/a，煤渣可与煤矸石一起用于制砖。项目共有矿井工人225人，其中225人均在厂区内住宿，在厂区内住宿的工人按每人每天产生1 kg固体废物计，则年产生固体废物74.25t固体废物，矿井工人的生活垃圾由专人定期运至地方环保部门指定处理场所消纳处理。

各固体废物产生量及处理方式见下表。

固体废物产生量及处理方式

序号 污染物名称 年产生量 年处理量 年排放量处理方式煤矸石 9000 t/a 9000 t/a 0 前期用于平整工业场地，后期用于制砖，协议见附件 2 污水处理厂

煤泥 22.04 t/a 22.04 t/a 0 与煤粉混合后外售锅炉煤渣 76.57 t/a 76.57 t/a 0 用于制砖生活垃圾 74.25 t/a 0 74.25 t/a 由专人定期清运合计 9172.86 t/a 9098.61t/a 74.25 t/a nbsp;

七、生态环境保护措施与地表沉陷防治 生态环境综合整治措施

井下煤层开采造成地表沉陷，井田内受采动影响的主要有工业场地、矿区公路、村寨民房、土地、植被等。必须采取地表沉陷防治、水土保持和土地复垦等综合措施，加强施工及运营管理，尽量控制减少资源开采对环境造成的破坏，实行“谁破坏、谁恢复”的原则，采取保护、恢复、建设等措施，做好生态效益和经济效益相协调。

整合建设期生态环境综合整治措施

根据矿山开采及已引起的生态破坏现状，结合当地政府部门所制定的生态环境建设规划和水土保持规划，协助当地政府搞好区生态环境建设作，提高生态系统环境保护意识。

加强管理，制定并落实生态环境保护与监督管理措施，生态管理纳入项目环境管理机构，落实生态管理人员职能。

项目施工管理过程中要遵循尽量少占地、少破坏植被的原则，施工时严格划定施工区域，将临时占地面积控制在最低限度，减小对土壤和植被的破坏。

加强对施工期各类污染物管理，必须做到达标排放。

工程绿化应根据矿区总平面布置确定，采用多种绿化措施，做到净化与美化相结合，树种选择常绿树和落叶树、乔木和灌木、速生树和慢生树相结合的原则。

地表沉陷防治措施

为确保井田范围内工业场地内建筑物、村寨房屋、公路的安全，必须按相关规定留设足够的保安煤柱。井田边界、采区边界保护煤柱宽度20m。

本矿对已产生的地裂缝及塌陷坑进行填平、夯实、并应长期巡查工作，及时发现，及时对地裂缝和塌陷坑进行处理。

在进行井田浅部开采时，应高度重视已废弃的小煤窑的积水，除在设计中留设必要的保安煤柱外，还应按规程规定采用探水钻对采掘工作面进行探放水。

在煤炭开采过程中，必须提高重视采区上方地表建筑物和矿区公路的安全监察监管工作，若出现开列、地面塌陷等影响时，首先要撤出居住人员，同时对受损建筑物、公路进行修复和补偿，不能修复的必须采取搬迁或改道措施，以防止对村民和公路的运输安全构成危协。水土保持措施

水土保持是改善矿区生态环境和治理水土流失的一项根本措施，是本项目在开发过程中对生态环境实行有效修复的一项重要手段。

工程已编有《水土保持方案》，业主在整期和建设过程中应严格按照《水土保持方案》提出的要求进行水土保持工程的建设，采取相应的工程措施、植物措施和临时措施，以减少水土流失总量和对环境的破坏影响。

生态恢复措施资金筹措

工程建成后，业主必须按照国家有关矿山开采和建设的有关要求和规定，按期缴纳和提取矿山生态建设和恢复费用，并严格按照 《贵州省矿山环境治理恢复保证金管理暂行办法》的有关规定缴存和运作，矿井服务期满后的治理费用从矿井产量下降期的利润中预先留出，地表塌陷治理费在常年支出费用中列支。

二O一一年三月

第五篇：焊接缺陷及防治措施

焊接缺陷及防治措施

目录

外观缺陷： 气孔和夹渣： 裂纹： 未焊透： 未熔合： 其他缺陷： 外观缺陷： 气孔和夹渣： 裂纹： 未焊透： 未熔合： 其他缺陷： 展开

编辑本段外观缺陷：

外观缺陷(表面缺陷)是指不用借助于仪器,从工件表面可以发现的缺陷。常见的外观缺陷有咬边、焊瘤、凹陷及焊接变形等,有时还有表面气孔和表面裂纹。单面焊的根部未焊透等。

咬边：

咬边是指沿着焊趾,在母材部分形成的凹陷或沟槽, 它是由于电弧将焊缝边缘的母材熔化后没有得到熔敷金属的充分补充所留下的缺口。产生咬边的主要原因是电弧热量太高,即电流太大,运条速度太小所造成的。焊条与工件间角度不正确,摆动不合理,电弧过长,焊接次序不合理等都会造成咬边。直流焊时电弧的磁偏吹也是产生咬边的一个原因。某些焊接位置(立、横、仰)会加剧咬边。

咬边减小了母材的有效截面积,降低结构的承载能力,同时还会造成应力集中,发展为裂纹源。

矫正操作姿势,选用合理的规范,采用良好的运条方式都会有利于消除咬边。焊角焊缝时,用交流焊代替直流焊也能有效地防止咬边。

焊瘤：

焊瘤焊缝中的液态金属流到加热不足未熔化的母材上或从焊缝根部溢出,冷却后形成的未与母材熔合的金属瘤即为焊瘤。焊接规范过强、焊条熔化过快、焊条质量欠佳(如偏芯),焊接电源特性不稳定及操作姿势不当等都容易带来焊瘤。在横、立、仰位置更易形成焊瘤。

焊瘤常伴有未熔合、夹渣缺陷,易导致裂纹。同时,焊瘤改变了焊缝的实际尺寸,会带来应力集中。管子内部的焊瘤减小了它的内径,可能造成流动物堵塞。

防止焊瘤的措施:使焊缝处于平焊位置,正确选用规范,选用无偏芯焊条,合理操作。

凹陷：

凹坑指焊缝表面或背面局部的低于母材的部分。

凹坑多是由于收弧时焊条(焊丝)未作短时间停留造成的(此时的凹坑称为弧坑),仰立、横焊时,常在焊缝背面根部产生内凹。

凹坑减小了焊缝的有效截面积,弧坑常带有弧坑裂纹和弧坑缩孔。

防止凹坑的措施:选用有电流衰减系统的焊机,尽量选用平焊位置,选用合适的焊接规范,收弧时让焊条在熔池内短时间停留或环形摆动,填满弧坑。未焊满：

未焊满是指焊缝表面上连续的或断续的沟槽。填充金属不足是产生未焊满的根本原因。规范太弱,焊条过细,运条不当等会导致未焊满。

未焊满同样削弱了焊缝,容易产生应力集中,同时,由于规范太弱使冷却速度增大,容易带来气孔、裂纹等。

防止未焊满的措施:加大焊接电流,加焊盖面焊缝。

烧穿：

烧穿是指焊接过程中,熔深超过工件厚度,熔化金属自焊缝背面流出,形成穿孔性缺。

焊接电流过大,速度太慢,电弧在焊缝处停留过久,都会产生烧穿缺陷。工件间隙太大,钝边太小也容易出现烧穿现象。

烧穿是锅炉压力容器产品上不允许存在的缺陷,它完全破坏了焊缝,使接头丧失其联接飞及承载能力。

选用较小电流并配合合适的焊接速度,减小装配间隙,在焊缝背面加设垫板或药垫,使用脉冲焊,能有效地防止烧穿。

其他表面缺陷:

(1)成形不良 指焊缝的外观几何尺寸不符合要求。有焊缝超高,表面不光滑,以及焊缝过宽,焊缝向母材过渡不圆滑等。

（2）错边指两个工件在厚度方向上错开一定位置，它既可视作焊缝表面缺陷,又可视作装配成形缺陷。

(3)塌陷 单面焊时由于输入热量过大,熔化金属过多而使液态金属向焊缝背面塌落, 成形后焊缝背面突起,正面下塌。

(4)表面气孔及弧坑缩孔。

(5)各种焊接变形如角变形、扭曲、波浪变形等都属于焊接缺陷O角变形也属于装配成形缺陷。编辑本段气孔和夹渣：

气孔：

气孔是指焊接时,熔池中的气体未在金属凝固前逸出,残存于焊缝之中所形成的空穴。其气体可能是熔池从外界吸收的,也可能是焊接冶金过程中反应生成的。

(1)气孔的分类气孔从其形状上分,有球状气孔、条虫状气孔;从数量上可分为单个气孔和群状气孔。群状气孔又有均匀分布气孔,密集状气孔和链状分布气孔之分。按气孔内气体成分分类,有氢气孔、氮气孔、二氧化碳气孔、一氧化碳气孔、氧气孔等。熔焊气孔多为氢气孔和一氧化碳气孔。

(2)气孔的形成机理常温固态金属中气体的溶解度只有高温液态金属中气体溶解度的几十分之一至几百分之一,熔池金属在凝固过程中,有大量的气体要从金属中逸出来。当凝固速度大于气体逸出速度时,就形成气孔。

(3)产生气孔的主要原因母材或填充金属表面有锈、油污等,焊条及焊剂未烘干会增加气孔量,因为锈、油污及焊条药皮、焊剂中的水分在高温下分解为气体,增加了高温金属中气体的含量。焊接线能量过小,熔池冷却速度大,不利于气体逸出。焊缝金属脱氧不足也会增加氧气孔。

(4)气孔的危害气孔减少了焊缝的有效截面积,使焊缝疏松,从而降低了接头的强度,降低塑性,还会引起泄漏。气孔也是引起应力集中的因素。氢气孔还可能促成冷裂纹。

(5)防止气孔的措施a.清除焊丝,工作坡口及其附近表面的油污、铁锈、水分和杂物。b.采用碱性焊条、焊剂,并彻底烘干。c.采用直流反接并用短电弧施焊。d.焊前预热,减缓冷却速度。e.用偏强的规范施焊。

夹渣：

夹渣是指焊后溶渣残存在焊缝中的现象。

（1）.夹渣的分类a.金属夹渣:指钨、铜等金属颗粒残留在焊缝之中,习惯上称为夹钨、夹铜。b.非金属夹渣:指未熔的焊条药皮或焊剂、硫化物、氧化物、氮化物残留于焊缝之中。冶金反应不完全,脱渣性不好。

(2)夹渣的分布与形状有单个点状夹渣,条状夹渣,链状夹渣和密集夹渣

(3)夹渣产生的原因a.坡口尺寸不合理;b.坡口有污物;c.多层焊时,层间清渣不彻底;d.焊接线能量小;e.焊缝散热太快,液态金属凝固过快;f.焊条药皮,焊剂化学成分不合理,熔点过高；g.钨极惰性气体保护焊时,电源极性不当,电、流密度大, 钨极熔化脱落于熔池中。h.手工焊时,焊条摆动不良,不利于熔渣上浮。可根据以上原因分别采取对应措施以防止夹渣的产生。

(4)夹渣的危害点状夹渣的危害与气孔相似,带有尖角的夹渣会产生尖端应力集中,尖端还会发展为裂纹源,危害较大。编辑本段裂纹：

裂纹的分类：

根据裂纹尺寸大小,分为三类:(1)宏观裂纹:肉眼可见的裂纹。(2)微观裂纹:在显微镜下才能发现。(3)超显微裂纹:在高倍数显微镜下才能发现,一般指晶间裂纹和晶内裂纹。

从产生温度上看,裂纹分为两类:

(1)热裂纹:产生于Ac3线附近的裂纹。一般是焊接完毕即出现,又称结晶裂纹。这种二裂纹主要发生在晶界,裂纹面上有氧化色彩,失去金属光泽。

(2)冷裂纹:指在焊毕冷至马氏体转变温度M3点以下产生的裂纹,一般是在焊后一段时间(几小时,几天甚至更长)才出现,故又称延迟裂纹。

按裂纹产生的原因分,又可把裂纹分为:(1)再热裂纹:接头冷却后再加热至500~700℃时产生的裂纹。再热裂纹产生于沉淀强化的材料(如含Cr、Mo、V、Ti、Nb的金属)的焊接热影响区内的粗晶区,一般从熔合线向热影响区的粗晶区发展,呈晶间开裂特征。

（2）层状撕裂主要是由于钢材在轧制过程中,将硫化物(MnS)、硅酸盐类等杂质夹在其中,形成各向异性。在焊接应力或外拘束应力的使用下,金属沿轧制方向的杂物开裂。

(3)应力腐蚀裂纹:在应力和腐蚀介质共同作用下产生的裂纹。除残余应力或拘束应力的因素外,应力腐蚀裂纹主要与焊缝组织组成及形态有关。

裂纹的危害：

裂纹的危害裂纹,尤其是冷裂纹,带来的危害是灾难性的。世界上的压力容器事故除极少数是由于设计不合理,选材不当的原因引起的以外,绝大部分是由于裂纹引起的脆性破坏。

热裂纹(结晶裂纹)：

(1)结晶裂纹的形成机理热裂纹发生于焊缝金属凝固末期,敏感温度区大致在固相线附近的高温区,最常见的热裂纹是结晶裂纹,其生成原因是在焊缝金属凝固过程中,结晶偏析使杂质生成的低熔点共晶物富集于晶界,形成所谓“液态薄膜”,在特定的敏感温度区(又称脆性温度区)间,其强度极小,由于焊缝凝固收缩而受到拉应力,最终开裂形成裂纹。结晶裂纹最常见的情况是沿焊缝中心长度方向开裂,为纵向裂纹,有时也发生在焊缝内部两个柱状晶之间,为横向裂纹。弧坑裂纹是另一种形态的,常见的热裂纹。

热裂纹都是沿晶界开裂,通常发生在杂质较多的碳钢、低合金钢、奥氏体不锈钢等材料气焊缝中

(2)影响结晶裂纹的因素

a合金元素和杂质的影响碳元素以及硫、磷等杂质元素的增加,会扩大敏感温度区,使结晶裂纹的产生机会增多。

b.冷却速度的影响冷却速度增大,一是使结晶偏析加重,二是使结晶温度区间增大,两者都会增加结晶裂纹的出现机会；

c.结晶应力与拘束应力的影响在脆性温度区内,金属的强度极低,焊接应力又使这飞部分金属受拉,当拉应力达到一定程度时,就会出现结晶裂纹。

(3)防止结晶裂纹的措施a.减小硫、磷等有害元素的含量,用含碳量较低的材料焊接。b.加入一定的合金元素,减小柱状晶和偏析。如铝、锐、铁、镜等可以细化晶粒。,c.采用熔深较浅的焊缝,改善散热条件使低熔点物质上浮在焊缝表面而不存在于焊缝中。d.合理选用焊接规范,并采用预热和后热,减小冷却速度。e.采用合理的装配次序,减小焊接应力。

再热裂纹：

(1)再热裂纹的特征

a.再热裂纹产生于焊接热影响区的过热粗晶区。产生于焊后热处理等再次加热的过程中。

b.再热裂纹的产生温度:碳钢与合金钢550~650℃奥氏体不锈钢约300℃

c.再热裂纹为晶界开裂(沿晶开裂)。

d.最易产生于沉淀强化的钢种中。

e.与焊接残余应力有关。

(2)再热裂纹的产生机理

a.再热裂纹的产生机理有多种解释,其中模形开裂理论的解释如下:近缝区金属在高温热循环作用下,强化相碳化物(如碳化铁、碳化饥、碳化镜、碳化错等)沉积在晶内的位错区上,使晶内强化强度大大高于晶界强化,尤其是当强化相弥散分布在晶粒内时, 阻碍晶粒内部的局部调整,又会阻碍晶粒的整体变形,这样,由于应力松弛而带来的塑性变形就主要由晶界金属来承担,于是,晶界应力集中,就会产生裂纹,即所谓的模形开裂。

(3)再热裂纹的防止a.注意冶金元素的强化作用及其对再热裂纹的影响。b.合理预热或采用后热,控制冷却速度。c.降低残余应力避免应力集中。d.回火处理时尽量避开再热裂纹的敏感温度区或缩短在此温度区内的停留时间。

冷裂纹：

(1)冷裂纹的特征 a.产生于较低温度,且产生于焊后一段时间以后,故又称延迟裂纹。b.主要产生于热影响区,也有发生在焊缝区的。c.冷裂纹可能是沿晶开裂,穿晶开裂或两者混合出现。d.冷裂纹引起的构件破坏是典型的脆断。

(2)冷裂纹产生机理a.瘁硬组织(马氏体)减小了金属的塑性储备。b.接头的残余应力使焊缝受拉。c.接头内有一定的含氢量。

含氢量和拉应力是冷裂纹(这里指氢致裂纹)产生的两个重要因素。一般来说,金属内部原子的排列并非完全有序的,而是有许多微观缺陷。在拉应力的作用下,氢向高应力区(缺陷部位)扩散聚集。当氢聚集到一定浓度时,就会破坏金属中原子的结合键,金属内就出现一些微观裂纹。应力不断作用,氢不断地聚集,微观裂纹不断地扩展,直致发展为宏观裂纹,最后断裂。决定冷裂纹的产生与否,有一个临界的含氢量和一个临界的应力值o当接头内氢的浓度小于临界含氢量,或所受应力小于临界应力时,将不会产生冷裂纹(即延迟时间无限长)。在所有的裂纹中,冷裂纹的危害性最大。

(3)防止冷裂纹的措施 a.采用低氢型碱性焊条,严格烘干,在100~150℃下保存,随取随用。b.提高预热温度,采用后热措施,并保证层间温度不小于预热温度,选择合理的焊接规范,避免焊缝中出现洋硬组织c.选用合理的焊接顺序,减少焊接变形和焊接应力d.焊后及时进行消氢热处理。编辑本段未焊透：

未焊透指母材金属未熔化,焊缝金属没有进人,接头根部的现象。

产生未焊透的原因：

(1)焊接电流小,熔深浅。(2)坡口和间隙尺寸不合理,钝边太大。(3)磁偏吹影响。(4)焊条偏芯度太大(5)层间及焊根清理不良。

未焊透的危害：

未焊透的危害之一是减少了焊缝的有效截面积,使接头强度下降。其次,未焊透焊透引起的应力集中所造成的危害,比强度下降的危害大得多。未焊透严重降低焊缝的疲劳强度。未焊透可能成为裂纹源,是造成焊缝破坏的重要原因。未焊透引起的应力集中所造成的危害,比强度下降的危害大得多。未焊透严重降低焊缝的疲劳强度。未焊透可能成为裂纹源,是造成焊缝破坏的重要原因。

未焊透的防止：

使用较大电流来焊接是防止未焊透的基本方法。另外,焊角焊缝时,1用交流代替直流以防止磁偏吹,合理设计坡口并加强清理,用短弧焊等措施也可有效防止未焊透的产生。

编辑本段未熔合：

未熔合是指焊缝金属与母材金属,或焊缝金属之间未熔化结合在一起的缺陷。按其所在部位,未熔合可分为坡口未熔合,层间未熔合根部未熔合三种。

产生未熔合缺陷的原因：

(1)焊接电流过小;(2)焊接速度过快;(3)焊条角度不对;(4)产生了弧偏吹现象;旺,(5)焊接处于下坡焊位置,母材未熔化时已被铁水复盖;(6)母材表面有污物或氧化物影响熔敷金属与母材间的熔化结合等。

未熔合的危害：

未熔合是一种面积型缺陷,坡口未熔合和根部未熔合对承载截面积的减小都非常明显,应力集中也比较严重,其危害性仅次于裂纹。

未熔合的防止：

采用较大的焊接电流,正确地进行施焊操作,注意坡口部位的清洁。编辑本段其他缺陷：

焊缝化学成分或组织成分不符合要求:

焊材与母材匹配不当,或焊接过程中元素烧损等原因,容易使焊缝金属的化学成份发生变化,或造成焊缝组织不符合要求。这可能带来焊缝的力学性能的下降,还会影响接头的耐蚀性能。

过热和过烧:

若焊接规范使用不当,热影响区长时间在高温下停留,会使晶粒变得粗大,即出现过热组织。若温度进一步升高,停留时间加长,可能使晶界发生氧化或局部熔化,出现过烧组织。过热可通过热处理来消除,而过烧是不可逆转的缺陷。

白点:

在焊缝金属的拉断面上出现的象鱼目状的白色斑,即为自点F白点是由于氢聚集而造成的,危害极大。常见的焊接缺陷

偶然间看到有常见的焊接缺陷资料,贴上来供大家分享.外部缺陷

一、焊缝成型差

1、现象

焊缝波纹粗劣，焊缝不均匀、不整齐，焊缝与母材不圆滑过渡，焊接接头差，焊缝高低不平。

2、原因分析

焊缝成型差的原因有：焊件坡口角度不当或装配间隙不均匀；焊口清理不干净；焊接电流过大或过小；焊接中运条（枪）速度过快或过慢；焊条（枪）摆动幅度过大或过小；焊条（枪）施焊角度选择不当等。

3、防治措施

⑴焊件的坡口角度和装配间隙必须符合图纸设计或所执行标准的要求。⑵焊件坡口打磨清理干净，无锈、无垢、无脂等污物杂质，露出金属光泽。⑶加强焊接联系，提高焊接操作水平，熟悉焊接施工环境。

⑷根据不同的焊接位置、焊接方法、不同的对口间隙等，按照焊接工艺卡和操作技能要求，选择合理的焊接电流参数、施焊速度和焊条（枪）的角度。

4、治理措施

⑴加强焊后自检和专检，发现问题及时处理； ⑵对于焊缝成型差的焊缝，进行打磨、补焊；

⑶达不到验收标准要求，成型太差的焊缝实行割口或换件重焊； ⑷加强焊接验收标准的学习，严格按照标准施工。

二、焊缝余高不合格

1、现象

管道焊口和板对接焊缝余高大于3㎜；局部出现负余高；余高差过大；角焊缝高度不够或焊角尺寸过大，余高差过大。

2、原因分析

焊接电流选择不当；运条（枪）速度不均匀，过快或过慢；焊条（枪）摆动幅度不均匀；焊条（枪）施焊角度选择不当等。

3、防治措施

⑴根据不同焊接位置、焊接方法，选择合理的焊接电流参数；

⑵增强焊工责任心，焊接速度适合所选的焊接电流，运条（枪）速度均匀，避免忽快忽慢； ⑶焊条（枪）摆动幅度不一致，摆动速度合理、均匀； ⑷注意保持正确的焊条（枪）角度。

4、治理措施

⑴加强焊工操作技能培训，提高焊缝盖面水平； ⑵对焊缝进行必要的打磨和补焊； ⑶加强焊后检查，发现问题及时处理；

⑷技术员的交底中，对焊角角度要求做详细说明。

三、焊缝宽窄差不合格

1、现象

焊缝边缘不匀直，焊缝宽窄差大于3㎜。

2、原因分析

焊条（枪）摆动幅度不一致，部分地方幅度过大，部分地方摆动过小；焊条（枪）角度不合适；焊接位置困难，妨碍焊接人员视线。

3、防治措施

⑴加强焊工焊接责任心，提高焊接时的注意力； ⑵采取正确的焊条（枪）角度；

⑶熟悉现场焊接位置，提前制定必要焊接施工措施。

4、治理措施

⑴加强练习，提高焊工的操作技术水平，提高克服困难位置焊接的能力； ⑵提高焊工质量意识，重视焊缝外观质量；

⑶焊缝盖面完毕，及时进行检查，对不合格的焊缝进行修磨，必要时进行补焊。

四、咬边

1、现象

焊缝与木材熔合不好，出现沟槽，深度大于0.5㎜，总长度大于焊缝长度的10％或大于验收标准要求的长度。

2、原因分析

焊接线能量大，电弧过长，焊条（枪）角度不当，焊条（丝）送进速度不合适等都是造成咬边的原因。

3、治理措施

⑴根据焊接项目、位置，焊接规范的要求，选择合适的电流参数； ⑵控制电弧长度，尽量使用短弧焊接； ⑶掌握必要的运条（枪）方法和技巧； ⑷焊条（丝）送进速度与所选焊接电流参数协调； ⑸注意焊缝边缘与母材熔化结合时的焊条（枪）角度。

4、治理措施

⑴对检查中发现的焊缝咬边，进行打磨清理、补焊，使之符合验收标准要求； ⑵加强质量标准的学习，提高焊工质量意识； ⑶加强练习，提高防止咬边缺陷的操作技能。

五、错口

1、现象

表现为焊缝两侧外壁母材不在同一平面上，错口量大于10％母材厚度或超过4㎜。

2、原因分析

焊件对口不符合要求，焊工在对口不合适的情况下点固和焊接。

3、防治措施

⑴加强安装工的培训和责任心； ⑵对口过程中使用必要的测量工器具；

⑶对于对口不符合要求的焊件，焊工不得点固和焊接。

4、治理措施

⑴加强标准和安装技能学习，提高安装工技术水平；

⑵对于产生错口，不符合验收标准的焊接接头，采取割除、重新对口和焊接。

六、弯折

1、现象

由于焊缝的横向收缩或安装对口偏差而造成的垂直于焊缝的两侧母材不在同一平面上，形成一定的夹角。

2、原因分析

⑴安装对口不合适，本身形成一定夹角； ⑵焊缝熔敷金属在凝固过程中本身横向收缩； ⑶焊接过程不对称施焊。

3、防治措施

⑴保证安装对口质量；

⑵对于大件不对称焊缝，预留反变形余量； ⑶对称点固、对称施焊； ⑷采取合理的焊接顺序。

4、治理措施

⑴对于可以使用火焰校正的焊件，采取火焰校正措施； ⑵对于不对称焊缝，合理计算并采取预留反变形余量等措施； ⑶采取合理焊接顺序，尽量减少焊缝横向收缩，采取对称施焊措施；

⑷对于弯折超标的焊接接头，无法采取补救措施，进行割除，重新对口焊接。

七、弧坑

1、现象

焊接收弧过程中形成表面凹陷，并常伴随着缩孔、裂纹等缺陷。

2、原因分析

焊接收弧中熔池不饱满就进行收弧，停止焊接，焊工对收弧情况估计不足，停弧时间掌握不准。

3、防治措施 ⑴延长收弧时间； ⑵采取正确的收弧方法。

4、治理措施

⑴加强焊工操作技能练习，掌握各种收弧、停弧和接头的焊接操作方法； ⑵加强焊工责任心；

⑶对已经形成对弧坑进行打磨清理并补焊。

八、表面气孔

1、现象

焊接过程中，熔池中的气体未完全溢出熔池（一部分溢出），而熔池已经凝固，在焊缝表面形成孔洞。

2、原因分析

⑴焊接过程中由于防风措施不严格，熔池混入气体；

⑵焊接材料没有经过烘培或烘培不符合要求，焊丝清理不干净，在焊接过程中自身产生气体进入熔池； ⑶熔池温度低，凝固时间短；

⑷焊件清理不干净，杂质在焊接高温时产生气体进入熔池；

⑸电弧过长，氩弧焊时保护气体流量过大或过小，保护效果不好等。

3、防治措施

⑴母材、焊丝按照要求清理干净。⑵焊条按照要求烘培。⑶防风措施严格，无穿堂风等。

⑷选用合适的焊接线能量参数，焊接速度不能过快，电弧不能过长，正确掌握起弧、运条、息弧等操作要领。⑸氩弧焊时保护气流流量合适，氩气纯度符合要求。

4、治理措施

⑴焊接材料、母材打磨清理等严格按照规定执行； ⑵加强焊工练习，提高操作水平和操作经验；

⑶对有表面气孔的焊缝，机械打磨清除缺陷，必要时进行补焊。

九、表面夹渣

1、现象

在焊接过程中，主要是在层与层间出现外部看到的药皮夹渣。

2、原因分析

⑴多层多道焊接时，层间药皮清理不干净； ⑵焊接线能量小，焊接速度快； ⑶焊接操作手法不当；

⑷前一层焊缝表面不平或焊件表面不符合要求。

3、防治措施

⑴加强焊件表面打磨，多层多道焊时层间药皮必须清理干净方可进行次层焊接； ⑵选择合理的焊接电流和焊接速度； ⑶加强焊工练习，提高焊接操作水平。

4、治理措施

⑴严格按照规程和作业指导书的要求施焊；

⑵对出现表面夹渣的焊缝，进行打磨清除，必要时进行补焊。

十、表面裂纹

1、现象

在焊接接头的焊缝、熔合线、热影响区出现的表面开裂缺陷。

2、原因分析

产生表面裂纹的原因因为不同的钢种、焊接方法、焊接环境、预热要求、焊接接头中杂质的含量、装配及焊接应力的大小等不同，但产生表面裂纹的根本原因是产生裂纹的内部诱因和必须的应力有两点。

3、防治措施

⑴严格按照规程和作业指导书的要求准备各种焊接条件； ⑵提高焊接操作技能，熟练掌握使用的焊接方法； ⑶采取合理的焊接顺序等措施，减少焊接应力等。

4、治理措施

⑴针对每种产生裂纹的具体原因采取相应的对策； ⑵对已经产生裂纹的焊接接头，采取挖补措施处理。

十一、焊缝表面不清理或清理不干净，电弧擦伤焊件

1、现象

焊缝焊接完毕，焊接接头表面药皮、飞溅物不清理或清理不干净，留有药皮或飞溅物；焊接施工过程中不注意，电弧擦伤管壁等焊件造成弧疤。

2、原因分析

⑴焊工责任心不强，质量意识差； ⑵焊接工器具准备不全或有缺陷。

3、防治措施

⑴焊接前检查工器具，准备齐全并且正常；

⑵加强技术交底，增强焊工责任心，提高质量意识。

4、治理措施

⑴制定防范措施并严格执行；

⑵加大现场监督检查力度，严格验收制度，发现问题及时处理。

十二、支吊架等T型焊接接头焊缝不包角

1、现象

T型焊接接头不包角焊接。

2、原因分析

⑴技术人员交底不清楚或未交底；

⑵施焊焊工经验不足或质量意识差，对其危害认识不够。

3、防治措施

⑴焊接施工前进行技术交底，明确焊接质量； ⑵焊工严格按照质量标准施焊。

4、治理措施

⑴加强技术交底，提高焊工的质量意识并认识其中的危害性； ⑵加强过程监督和焊接验收，发现问题及时处理。

十三、焊接变形

1、现象

焊接变形因焊件的不同而表现为翘起、角变形、弯曲变形、波浪变形等多种型式。

2、原因分析

造成焊接变形的原因有：装配顺序不合理、强力对口、焊接组有收缩自由度小、焊接顺序不合理等。

3、防治措施

⑴施焊前制定严格的焊接工艺措施，确定好装配顺序、焊接顺序、焊接方向、焊接方法、焊接规范、焊接线能量等； ⑵焊前进行技术交底，焊工严格按照措施施工； ⑶适当利用反变形法。

4、治理措施

⑴严格按照措施施工；

⑵焊接技术人员在现场指导焊接； ⑶发现问题及时采取必要措施。

焊接内部缺陷

一、气孔

1、现象

在焊缝中出现的单个、条状或群体气孔，是焊缝内部最常见的缺陷。

2、原因分析

根本原因是焊接过程中，焊接本身产生的气体或外部气体进入熔池，在熔池凝固前没有来得及溢出熔池而残留在焊缝中。

3、防治措施

预防措施主要从减少焊缝中气体的数量和加强气体从熔池中的溢出两方面考虑，主要有以下几点： ⑴焊条要求进行烘培，装在保温筒内，随用随取； ⑵焊丝清理干净，无油污等杂质；

⑶焊件周围10～15㎜范围内清理干净，直至发出金属光泽； ⑷注意周围焊接施工环境，搭设防风设施，管子焊接无穿堂风； ⑸氩弧焊时，氩气纯度不低于99.95%，氩气流量合适； ⑹尽量采用短弧焊接，减少气体进入熔池的机会； ⑺焊工操作手法合理，焊条、焊枪角度合适； ⑻焊接线能量合适，焊接速度不能过快； ⑼按照工艺要求进行焊件预热。

4、治理措施

⑴严格按照预防措施执行；

⑵加强焊工练习，提高操作水平和责任心；

⑶对在探伤过程中发现的超标气孔，采取挖补措施。

二、夹渣

1、现象

焊接过程中药皮等杂质夹杂在熔池中，熔池凝固后形成的焊缝中的夹杂物。

2、原因分析

⑴焊件清理不干净、多层多道焊层间药皮清理不干净、焊接过程中药皮脱落在熔池中等；

⑵电弧过长、焊接角度部队、焊层过厚、焊接线能量小、焊速快等，导致熔池中熔化的杂质未浮出而熔池凝固。

3、防治措施

⑴焊件焊缝破口周围10～15㎜表面范围内打磨清理干净，直至发出金属光泽； ⑵多层多道焊时，层间药皮清理干净；

⑶焊条按照要求烘培，不使用偏芯、受潮等不合格焊条； ⑷尽量使用短弧焊接，选择合适的电流参数； ⑸焊接速度合适，不能过快。

4、治理措施

⑴焊前彻底清理干净焊件表面；

⑵加强练习，焊接操作技能娴熟，责任心强；

⑶对探伤过程中发现的夹渣超标缺陷，采取挖补等措施处理。

三、未熔合

1、现象

未熔合主要时根部未熔合、层间未熔合两种。根部未熔合主要是打底过程中焊缝金属与母材金属以及焊接接头未熔合；层间未熔合主要是多层多道焊接过程中层与层间的焊缝金属未熔合。

2、原因分析

造成未熔合的主要原因是焊接线能量小，焊接速度快或操作手法不恰当。

3、防治措施

⑴适当加大焊接电流，提高焊接线能量； ⑵焊接速度适当，不能过快；

⑶熟练操作技能，焊条（枪）角度正确。

4、治理措施

⑴加强练习，提高操作技术，焊工责任心强；

⑵针对不同的母材、焊材，制定处理不同位置未熔合缺陷相应的措施并执行。

四、管道焊口未焊透

1、现象

焊口焊接时，焊缝熔深不够，未将母材焊透。

2、原因分析

造成未焊透的主要原因是：对口间隙过小、坡口角度偏小、钝边厚、焊接线能量小、焊接速度快、焊接操作手法不当。

3、防治措施

⑴对口间隙严格执行标准要求，最好间隙不小于2㎜。

⑵对口坡口角度，按照壁厚和DL/T869-2004《火力发电厂焊接技术规程》的要求，或者按照图纸的设计要求。一般壁厚小于20㎜的焊口采用V型坡口，单边角度不小于30°，不小于20㎜的焊口采用双V型或U型等综合性坡口。⑶钝边厚度一般在1㎜左右，如果钝边过厚，采用机械打磨的方式修整，对于单V型坡口，可不留钝边。⑷根据自己的操作技能，选择合适的线能量、焊接速度和操作手法。⑸使用短弧焊接，以增加熔透能力。

4、治理措施

⑴对口间隙、坡口制备、钝边厚度符合标准要求；

⑵加强打底练习，熟练掌握操作手法以及对应的焊接线能量及焊接速度等。

五、管道焊口根部焊瘤、凸出、凹陷

1、现象 这些缺陷一般出现在吊焊或斜焊焊口根部，在平焊及斜平焊位置出现根部焊缝凸出或焊瘤，在仰焊部位出现凹陷。

2、原因分析

造成这些缺陷的原因是：对口间隙大，钝边薄、宽，熔池温度过高，熔池存在一个地方时间过长，对熔池的控制不当造成的，在形成凹陷缺陷时，电弧的推力不够也是重要原因。

3、防治措施

⑴对口间隙符合标准要求，一般为2～3㎜；对于对口间隙不均匀的焊口，用机械打磨等方法设法修整到规定要求。⑵对于坡口钝边不符合要求的进行打磨修整至规定要求。

⑶选择合适的焊接线能量以及合适的焊接速度，控制熔池温度在合适的范围，不过高。⑷仰焊部位焊接尽量采用短弧焊接，增强电弧推力。

4、治理措施

⑴对口点焊前检查对口间隙和坡口钝边厚度及宽度符合标准要求； ⑵加强练习，增强掌握合适的电流参数及控制熔池合适温度的能力； ⑶打底过程中发现上述缺陷及时采取相应处理措施。

六、内部裂纹

1、现象

在焊接接头的焊缝、熔合线、热影响区出现的内部开裂缺陷。

2、原因分析

产生裂纹的原因因为不同钢种、焊接方法、焊接环境、预热要求、焊接接头中杂质的含量、装配及焊接应力的大小等而不同，但产生裂纹的根本原因有两点：产生裂纹的内部诱因和必须的应力。

3、防治措施

⑴严格按照规程和作业指导书的要求准备各种焊接条件； ⑵提高焊接操作技能，熟练掌握使用焊接方法； ⑶采取合理的焊接顺序等措施，减少焊接应力等。

4、治理措施

⑴针对每种产生裂纹的具体原因采取相应对策；

⑵对已经产生裂纹的焊接接头，制定处理措施，采取挖补等处理。