奥氧专用异味气体处理技术

第一篇：奥氧专用异味气体处理技术

高能离子除臭杀菌设备简介

高能离子除臭杀菌设备采用正负双极电离技巧。在电场浸染下，高能离子发射管产生亿量的 a 粒子，a 粒子与空气中的氧分子进行碰撞而形成正负氧离子群（簇）。正氧离子群具有很强的氧化性，能在极短的时刻内氧化分化甲硫醇、氨、硫化氢等污染因子，且在与 TVOC 分子相接触后打开有机挥发性气体的化学键，经由一系列的反应后最终生成二氧化碳和水等无害的小分子。同时氧离子群能有效杀灭空气中的细菌，降低室内细菌数量。带电离子可以吸附大于自身重量几十倍的悬浮颗粒，靠自重沉降下来，在今天的欧美国家，采用高能离子技术的空气净化设备已经广泛应用于污染治理、医疗系统、大型公共场合、食品加工等各个领域并取得显著的效果。

空气通过离子发生装置时，氧分子、水分子受到具有一定能量的电子的碰撞，而形成分别带有正电或负电的正负氧离子群、羟基，这些正负离子群具有较强的活动性和不稳定性，在极短的时间内与气体污染物分子发生反应经过一系列的反应，最终生成水和二氧化碳等对人体无害及危害程度大大降低的小分子化合物。离子净化技术包括：一：离子净化系统借助通风管路系统向使用空间送入可控浓度的正负氧离子空气，离子空气充满被污染的空间，用离子空气“罩住”污染源表面（如污水池等）使其达到除臭净化目 的；二：通过引风机将污染气体引入离子集中反应腔，易燃易爆污染气体严禁直接和高能离子管接触,一般污染气可接触。

来自不同臭气源的臭气，经由集气房、罩盖、管道等收集后，通过风机的抽送，被直接导入离子发应除臭装置处理。机械抽风，自然补风。各收集点无需另设置送风机。除臭过程分为以下二个阶段：

(1)预过滤：经过空气过滤器的有效过滤,以提高废气洁净度和离子氧净化废气的效果。(2)氧化除臭：用来进一步去除综合性恶臭异味。经过预过滤的废气被导入高浓度离子氧发生区域（离子发应除臭装置），与离子氧群混合，离子氧群将致臭污染物降解成二氧化碳和水以及其它小分子，经过净化后的空气通过通风管道排入到大气中。采用双极实现的高能离子包括正氧离子、负离子，进口高能离子发射管的离子浓度120万次-200万次之间（cm3体积），国产目前基本在80万次-150万次之间（cm3体积）这样的水平，高能离子发射管的寿命15000-20000小时，发射管材料不同设备的性能有相当大的差别，我厂生产的奥氧牌专利产品高能离子发射管系列, 其发射管材料采用自研的特种配方制作而成,高能离子发射管的离子浓度是进口管的1.5倍，达到180万次-300万次之间（cm3体积），高能离子发射管的寿命20000-25000小时，技术上的突破使高能离子的应用范围得以放大，适用范围包括：市政污水处理厂除臭、污水泵站除臭、轮胎成型车间除臭、小型垃圾中转站、印刷厂车间、食品加工厂、医院、电影院、会所、车站等领域。处理效率高

污染物浓度非常低的工况，离子氧除臭装置能有效去除硫化氢（H2S）、氨（NH3）、甲硫醇等特定的污染物，以及各种异（臭）味，效果可达90%以上。安全可靠、能耗低

采用高科技高能离子氧发生器及控制器，风阻小，寿命长,电耗极小。纯物理法原理

氧化反应在常温常压下进行，无二次污染。设备全自动运行

无需专人管理，管理方便，运行费用极低。且也适合于间断运行或连续运行。体积小、自重轻 占地面积小，适合于布置紧凑、场地狭小等特殊条件的改造项目。成套设备，安装方便 产品优点

高能离子管为采用先进科技制造的非等离子放电单元，1、采用耐腐蚀电极材质，在电离状态下能长时间抗氧化。

2、介质层采用高纯特殊材料，降低了微放电的起电电压。

3、采用特殊的加工工艺，保证了沿面放电的均匀性。

4、底座釆用耐氧耐燃防裂材料，确保其安全性。光触媒除臭机光催化废气净化简介

光催化氧化是在外界可见光的作用下发生催化作用,光催化氧化反应是以半导体及空气为催化剂，以光为能量，将有机物降解为CO2和H2O。本厂采用的半导体是目前反应效率最高的纳米TiO2光催化剂,经蜂窝陶瓷载附特殊处理后使用,达到理想效果.在光催化氧化反应中，通过紫外光照射在纳米TiO2光催化剂上产生电子空穴对，与表面吸附的水份（H2O）和氧气（O2）反应生成氧化性很活波的羟基自由基（OH-）和超氧离子自由基（O2-、0-）。能够把各种废臭气体如醛类、苯类、氨类、氮氧化物、硫化物及其它VOC类有机物、无机物在光催化氧化的作用下还原成二氧化碳（CO2）、水（H2O）以及其它无毒无害物质,同时具有除臭、消毒、杀菌的功效，由于在光催化氧化反应过程中无任何添加剂，所以不会产生二次污染。

该设备核心中的纳米光催化触媒材料（GC-100）是一种吸收光能后，能在其表面产生催化反应的物质，当特定纳米波长的紫外光照射光催化触媒材料（GC-100）时，其表面发生光催化氧化还原反应。光催化触媒材料（GC-100）吸收光子后在其表面产生电子（E—）和空穴（H+），将吸收的光能转化成化学能，即具有光催化作用。当光催化触媒材料（GC-100）与空气中的水接触时，表面就吸附H2O、O2、OH—，H2O、OH—被空穴（H+）所氧化，O2被电子（E—）还原，反应室如下： H2O+ H+ OH.+ H+ O2+ E— O2—.OH—基团的氧化能力较强，使有机物氧化，最终分解为水和CO2。下面为典型污染物的被该装备氧化机理。脂肪族氧化机理：

该装备中激发的特定波长紫外光激发光催化触媒材料（GC-100）所生成的OH.具有强氧化作用，将脂肪族氧化为醇，进一步氧化为醛、酸，最后脱羧生成二氧化碳，整个过程可描述如下：

R–CH2 CH3R–CH2 CH2 OH RCH2 CHORCH2 COOHR–CH3 +CO2RCH2 OHRCHOR–COOH 每降解一个碳原子，生成一个CO2，重复循环，直到脂肪族完全转化为CO2为止。芳香族氧化机理：

该装备中激发的特定波长紫外光激发催化触媒材料（GC-100）所生成的OH.和H+使苯环羟基化，生成羟基环已二烯自由基，进而开环生成已二烯二醛，再按脂肪族氧化途径降解，生成CO2和水。

无机气体氧化机理：H2S+O2 2S+SH2O 4NH3+3O2 2N2+6H2O 综上所述，利用光催化触媒材料（GC-100）的光化作用，可以使接触光催化剂的水份、臭气、细菌、污物等有机成份都被分解，从而具有除臭、抗菌、防污、防雾的功能。设备可以作为光解氧化除臭设备、高能离子发生器废气净化配套设备，也可以作为低浓度废气的直接处理设备。

一、高能离子空气净化系统工艺流程： 高能离子空气净化系统工艺流程通常有三种形式： a、正压方式

新风→过滤器→离子发生器→离子风→污染散发空间 室外空气通过过滤器进入离子发生器，与离子发生器产生的高能离子形成高能离子风，特有的送风系统将离子风扩散到需要处理的液面、空间，污染源在离子风的包覆下在界面上直接反应，从而不会扩散到室外污染大气，氧离子有效氧化分解污染气体中的致臭分子和挥发性有机化合物，从而提高区域空气质量，改善工作环境。b、负压方式

新风→过滤器→离子发生器→离子风

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重污染气体→气体收集系统→过滤器→光触媒机→离子反应装置→排风机→达标排放 将污染严重的空间封闭，通过气体收集系统将污染气体过滤，再与光触媒机反应后送入离子反应器；过滤后的新风经过离子发生器产生大量的离子风，同时被送入离子反应器内；离子风和污染气体在离子反应器内充分混合、反应，反应后的气体达标排放。c、复合方式

新风→过滤器→离子发生器→离子风→轻度污染空间

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重污染气体→气体收集系统→过滤器→光触媒机→离子反应装置→排风机→达标排放 离子发生器产生的高能离子风通过送风系统将离子风扩散到轻度污染空间，污染源在离子风的包覆下直接反应，氧离子氧化分解污染

气体中致臭分子，从而改善轻度污染空间的空气质量。而对于污染严重的空间，则通过气体收集系统将污染气体过滤，再与光触媒机反应后送入离子反应器；离子发生器产生大量的离子风同时被送入离子反应器内；离子风和污染气体在离子反应器内充分混合、反应，反应后的气体达标排放。

二、适用领域

（1）食品加工业（水产、肉禽、蔬菜等食品加工车间，冷藏室等）主要功能：降低空气中灰尘浓度；消除孢子；消灭 细菌病毒；消除异味。

（2）污水、垃圾处理厂等市政行业（污水厂、泵站、粪便场、喷漆车间、塑料加工、皮革加工、石油工业等行业）

主要功能：去除有害气体；消除悬浮物及有害气体、异味；减少灰尘、杀灭病毒。

（3）室内空气净化（饭店、航空、车厢、游轮、客房、商店、展览馆、火车站、体育馆等）

主要功能：减少空气中可吸入颗粒物；防止细菌侵害及交叉感染；提高室内空气的离子浓度。（4）化学工业的静电、除尘（化学工业、电脑机房、造纸工业、电子工业、印刷业、造船业等）主要功能：减少空气中灰尘；消除静电；消除异味；消除挥发性有机溶剂。AY-500-10B高能离子除臭设备技术参数列表:

光触媒除臭杀菌机技术参数列表：

第二篇：厌氧处理技术调试经验总结

厌氧处理技术调试经验总结

在废水的厌氧生物处理过程中，废水中的有机物经大量微生物的共同作用，被最终转化为甲烷、二氧化碳、水、硫化氢和氨。在此过程中，不同的微生物的代谢过程相互影响、制约，形成复杂的生态系统，此生态系统在UASB反应系统中直观表现为颗粒污泥。有机物在废水中以悬浮物或胶体的形式存在，它们的厌氧降解过程可分为四个阶段。（1）水解阶段，微生物利用酶将大分子切割成小分子；（2）发酵（或酸化）阶段，小分子有机物被发酵菌利用，在细胞内转化为简单的化合物，这一阶段的主要产物有挥发酸、醇类、乳酸、二氧化碳、氢气、氨和硫化氢等；（3）产乙酸阶段，此阶段中上一阶段的产物被进一步转化为乙酸等物质；（4）产甲烷阶段，在此阶段乙酸、氢气、碳酸等被转化为甲烷、二氧化碳。上述四个阶段的进行，大分子有机物被转化为无机物，水质变好，同时微生物得到了生长。UASB升流式厌氧污泥床反应器

升流式厌氧污泥床反应器即UASB其基本特征是在反应器的上部设置气、固、液三相分离器，下部为污泥悬浮层区和污泥床区。污水从底部流入，向上升流至顶部流出，混合液在沉淀区进行固液分离，污泥可自行回流到污泥床区，使污泥床区保持很高的污泥浓度。从构造和功能上划分，UASB反应器主要由进水配水系统、反应区（污泥床区和污泥悬浮层区）、沉淀区、三相分离器、集气排气系统、排泥系统及出水系统和浮渣清除系统组成。其工作的基本原理为：在厌氧状态下，微生物分解有机物产生的沼气在上升过程中产生强烈的搅动，有利于颗粒污泥的形成和维持。废水均匀地进入反应器的底部，污水向上通过包含颗粒污泥或絮状污泥的污泥床，在与污泥颗粒的接触过程中发生厌氧反应，经过反应的混合液上升流动进入三相分离器。沼气泡和附着沼气泡的污泥颗粒向反应器顶部上升，上升到气体反射板的底面，沼气泡与污泥絮体脱离。沼气泡则被收集到反应器顶部的集气室，脱气后的污泥颗粒沉降到污泥床，继续参与进水有机物的分解反应。在一定的水力负荷下，绝大部分污泥颗粒能保留在反应区内，使反应区具有足够的污泥量。2．厌氧生物处理的影响因素

（1）温度。厌氧废水处理分为低温、中温和高温三类。迄今大多数厌氧废水处理系统在中温范围运行，在此范围温度每升高10℃，厌氧反应速度约增加一倍。中温工艺以30-40℃最为常见，其最佳处理温度在35-40℃间。高温工艺多在50-60℃间运行。在上述范围内，温度的微小波动（如1-3℃）对厌氧工艺不会有明显影响，但如果温度下降幅度过大（超过5℃），则由于污泥活力的降低，反应器的负荷也应当降低以防止由于过负荷引起反应器酸积累等问题，即我们常说的“酸化”，否则沼气产量会明显下降，甚至停止产生，与此同时挥发酸积累，出水pH下降，COD值升高。注：以上所谓温度指厌氧反应器内温度

（2）pH。厌氧处理的这一pH范围是指反应器内反应区的pH，而不是进液的pH，因为废水进入反应器内，生物化学过程和稀释作用可以迅速改变进液的pH值。反应器出液的pH一般等于或接近于反应器内的pH。对pH值改变最大的影响因素是酸的形成，特别是乙酸的形成。因此含有大量溶解性碳水化合物（例如糖、淀粉）等废水进入反应器后pH将迅速降低，而己酸化的废水进入反应器后pH将上升。对于含大量蛋白质或氨基酸的废水，由于氨的形成，pH会略上升。反应器出液的pH一般会等于或接近于反应器内的pH。pH值是废水厌氧处理最重要的影响因素之一，厌氧处理中，水解菌与产酸菌对pH有较大范围的适应性，大多数这类细菌可以在pH为5.0-8.5范围生长良好，一些产酸菌在pH小于5.0时仍可生长。但通常对pH敏感的甲烷菌适宜的生长pH为6.5-7.8，这也是通常情况下厌氧处理所应控制的pH范围。我公司要求厌氧反应器内pH控制在6.8-7.2之间。

进水pH条件失常首先表现在使产甲烷作用受到抑制（表现为沼气产生量降低，出水COD值升高），即使在产酸过程中形成的有机酸不能被正常代谢降解，从而使整个消化过程各个阶段的协调平衡丧失。如果pH持续下降到5以下不仅对产甲烷菌形成毒害，对产酸菌的活动也产生抑制，进而可以使整个厌氧消化过程停滞，而对此过程的恢复将需要大量的时间和人力物力。pH值在短时间内升高过8，一般只要恢复中性，产甲烷菌就能很快恢复活性，整个厌氧处理系统也能恢复正常。同时可以查看中国污水处理工程网更多技术文档。（3）有机负荷和水力停留时间。有机负荷的变化可体现为进水流量的变化和进水COD值的变化。厌氧处理系统的正常运转取决于产酸和产甲烷速率的相对平衡，有机负荷过高，则产酸率有可能大于产甲烷的用酸率，从而造成挥发酸的积累使pH迅速下降，阻碍产甲烷阶段的正常进行，严重时可导致“酸化”。而且如果有机负荷的提高是由进水量增加而产生的，过高的水力负荷还有可能使厌氧处理系统的污泥流失率大于其增长率，进而影响整个系统的处理效率。水力停留时间对于厌氧工艺的影响主要是通过上升流速来表现出来的。一方面，较高的水流速度可以提高污水系统内进水区的扰动性，从而增加生物污泥与进水有机物之间的接触，提高有机物的去除率。另一方面，为了维持系统中能拥有足够多的污泥，上升流速又不能超过一定限值，通常采用UASB法处理废水时，为形成颗粒污泥，厌氧反应器内的上升流速一般不低于0.5m/h。

（4）悬浮物。悬浮物在反应器污泥中的积累对于UASB系统是不利的。悬浮物使污泥中细菌比例相对减少，因此污泥的活性降低。由于在一定的反应器中内能保持一定量的污泥，悬浮物的积累最终使反应器产甲烷能力和负荷下降。（引：针对于调节池内的浮渣及进入污水处理厂的污水中的悬浮物质我们在日常工作当中需采取必要的措施和手段将其除去）

UASB厌氧反应器启动分为初次启动和二次启动。初次启动指用颗粒污泥以外的其它污泥作为种泥启动的一个UASB厌氧反应器的启动过程。二次启动是指使用颗粒污泥作为种泥对UASB厌氧反应器的启动过程。我们公司现阶段反应的启动方法均为二次启动法。需注意问题如下：

1、进水负荷 二次启动的负荷可以较高，一般情况下最初进液浓度可以达到3000mg/l到5000mg/l，进水一段时间后，待COD去除率达80%以上时，适当提高进水浓度。相应流量不宜过高。我们在厌氧反应器初次启动时提倡低流量、低负荷启动，现二公司二套厌氧反应器采用此种启动方式已经成功。

2、进水悬浮物 进水悬浮物含量不能太高，否则将严重影响厌氧颗粒污泥的形成，其积累量大于微生物的增长量，最终导致厌氧污泥的活性大大下降，因为整个厌氧反应系统的容量是有限的。

3、进水种类的控制 厌氧反应器的进水需严格控制，通过驯化我们可以处理一些难处理的污污水，例如提取的洗柱水，但在整个厌氧反应系统的启动期间，此类水不能进入，否则将大大延长启动时间。在启动过程中我们也应及时了解生产情况，对启动期间的厌氧反应器进水作出相应的选择。有废水需要处理的单位，也可以到污水宝项目服务平台咨询具备类似污水处理经验的企业。

4、颗粒污泥的观察 启动期间需定期从颗粒污泥取样口提取污泥样品，观察颗粒污泥的生长情况，结合进出水COD值对厌氧反应器的启动情况做出判断。

5、出水pH值 对出水pH值做出相应记录，pH值低于6.8时需及时采取相应补救措施（调整进水负荷、必要时投加纯碱），为启动成功提供保障。

6、产气、污泥洗出情况 及时与热风炉了解沼气的产出情况，产气量小时从进水负荷、温度、颗粒污泥形成三方面进行分析，寻求解决问题的办法。

7、进水温度 控制厌氧反应器内温度在34-38℃之间，通过调节进水温度使24h内温差变化不得超过2℃。

一、污泥颗粒化的意义

颗粒污泥即我们常说的厌氧污泥，它的形成实际上是微生物固定化的一种形式，其外观为具有相对规则的球形或椭圆形黑色颗粒。光学显微镜下观察，颗粒污泥呈多孔结构，表面有一层透明胶状物，其上附着甲烷菌。颗粒污泥靠近外表面部分的细胞密度最大，内部结构松散，粒径大的颗粒污泥内部往往有一个空腔。大而空的颗粒污泥容易破碎，其破碎的碎片成为新生颗粒污泥的内核，一些大的颗粒污泥还会因内部产生的气体不易释放出去而容易上浮，以至被水流带走，只要量不大，这也为一种正常现象。

厌氧反应器内颗粒污泥形成的过程称之为颗粒污泥化，颗粒污泥化是大多数UASB反应器启动的目标和成功的标志。污泥的颗粒化可以使UASB反应器允许有更高的有机物容积负荷和水力负荷。

厌氧反应器内的颗粒污泥其实是一个完美的微生物水处理系统。这些微生物在厌氧环境中将难降解的有机物转化为甲烷、二氧化碳等气体与水系统分离并实现菌体增殖，通过这种方式污水得到净化。这里面涉及到两类关系极为密切的厌氧菌：产酸菌和产甲烷菌。我们在3月份的培训过程中提到，产酸菌将有机物转化为挥发性有机酸，而产甲烷菌利用这些有机酸把他们转化为甲烷、二氧化碳等气体，这时污水得到净化。在这个过程中，对于净化污水来说，起关键作用的是甲烷菌，而甲烷菌对于环境的变化是相当敏感的，一旦温度、pH、有毒物质侵入、负荷等因素变化，均易引发其活力的下降，导致挥发酸积累，挥发酸积累的直接后果是系统pH下降，如此循环，厌氧反应器开始“酸化”。

二、什么是“酸化”

UASB反应器在运行过程中由于进水负荷、水温、有毒物质进入等原因变化而导致挥发性脂肪酸在厌氧反应器内积累，从而出现产气量减小、出水COD值增加、出水pH值降低的现象，称之为“酸化”。发生“酸化”的反应器其颗粒污泥中的产甲烷菌受到严重抑制，不能将乙酸转化为甲烷，此时系统出水COD值甚至高于进水COD值，厌氧反应器处于瘫痪状态。

三、挥发酸、碱度对厌氧反应器的运行的影响

UASB厌氧反应器启动分为初次启动和二次启动。初次启动指用颗粒污泥以外的其它污泥作为种泥启动的一个UASB厌氧反应器的启动过程。二次启动是指使用颗粒污泥作为种泥对UASB厌氧反应器的启动过程。我们公司现阶段反应的启动方法均为二次启动法。在以往的培训过程中我们着重介绍了进水负荷、反应器内温度、pH值、悬浮物质对厌氧反应器的影响，现将挥发酸（VFA）、碱度在厌氧反应器的运行过程中的作用及对pH值、产气量的影响等问题介绍如下：

1、挥发性脂肪酸 1）VFA简介

挥发性脂肪酸简称挥发酸，英文缩写为VFA，它是有机物质在厌氧产酸菌的作用下经水解、发酵发酸而形成的简单的具有挥发性的脂肪酸，如乙酸、丙酸等。挥发酸对甲烷菌的毒性受系统pH值的影响，如果厌氧反应器中的pH值较低，则甲烷菌将不能生长，系统内VFA不能转化为沼气而是继续积累。相反在pH值为7或略高于7时，VFA是相对无毒的。挥发酸在较低pH值下对甲烷菌的毒性是可逆的。在pH值约等于5时，甲烷菌在含VFA的废水中停留长达两月仍可存活，但一般讲，其活性需要在系统pH值恢复正常后几天到几个星期才能够恢复。如果低pH值条件仅维持12h以下，产甲烷活性可在pH值调节之后立即恢复。2）VFA积累产生的原因

厌氧反应器出水VFA是厌氧反应器运行过程中非常重要的参数，出水VFA浓度过高，意味着甲烷菌活力还不够高或环境因素使甲烷菌活力下降而导致VFA利用不充分，积累所致。温度的突然降低或升高、毒性物质浓度的增加、pH的波动、负荷的突然加大等都会由出水VFA的升高反应出来。进水状态稳定时，出水pH的下降也能反能反映出VFA的升高，但是pH的变化要比VFA的变化迟缓，有时VFA可升高数倍而pH尚没有明显改变。因此从监测出水VFA浓度可快速反映出反应器运行的状况，并因此有利于操作过程及时调节。过负荷是出水VFA升高的原因。因此当出水VFA升高而环境因素（温度、进水pH、出水水质等）没有明显变化时，出水VFA的升高可由降低反应器负荷来调节，过负荷由进水COD浓度或进水流量的升高引起，也会由反应器内污泥过多流失引起。3）VFA与反应器内pH值的关系

在UASB反应器运行过程中，反应器内的pH值应保持在6.5-7.8范围内，并应尽量减少波动。pH值在6.5以下，甲烷菌即已受到抑制，pH值低于6.0时，甲烷菌已严重抑制，反应器内产酸菌呈现优势生长。此时反应器已严重酸化，恢复十分困难。

VFA浓度增高是pH下降的主要原因，虽然pH的检测非常方便，但它的变化比VFA浓度的变化要滞后许多。当甲烷菌活性降低，或因过负荷导致VFA开始积累时，由于废水的缓冲能力，pH值尚没有明显变化，从pH值的监测上尚反映不出潜在的问题。当VFA积累至一定程度时，pH才会有明确变化。因此测定VFA是控制反应器pH降低的有效措施。

当pH值降低较多，一般低于6.5时就应采取应急措施，减少或停止进液，同时继续观察出水pH和VFA。待pH和VFA恢复正常以后，反应器在较低的负荷下运行。进水pH的降低可能是反应器内pH下降的原因，这就要看反应器内碱度的多少，因此如果反应器内pH降低，及时检查进液pH有无改变并监测反应器内碱度也是很必要的。4）厌氧反应器启动、运行过程中需注意与VFA相关的问题

厌氧反应器运转正常的情况下，VFA的浓度小于3mmol/l，但在启动和运行过程中VFA出现一定的波动是正常的，不必太过惊慌。①厌氧反应器启动阶段，当环境因素如出水pH、罐温正常时，出水VFA过高则表时反应器负荷相对于当时的颗粒污泥活力偏高。出水VFA若高于8mmol/l，则应当停止进液，直到反应器内VFA低于3 mmol/l后，再继续以原浓度、负荷进液运行。②厌氧反应器运行阶段，运行负荷的增加可能会导致出水VFA浓度的升高，当出水VFA高于8mmol/l时，不要停止进液但要仔细观察反应器内pH值、COD值的变化防止“酸化”的发生。增大负荷后短时间内，产气量可能会降低，几天后产气量会重新上升，出水VFA浓度也会下降。但如果出水VFA增大到15mmol/l则必须把降至原来水平，并保证反应器内pH不低于6.5，一旦降至6.5以下，则有必要加碱调节pH。

2、碱度 1）碱度简介

碱度不是碱，广义的碱度指的是水中强碱弱酸盐的浓度，它在不同的pH值下的存在形式不同（弱酸跟上的H数目不同），能根据环境释放或吸收H离子，从而起到缓冲溶液中pH变化的作用，使系统内pH波动减小。碱度是不直接参加反应的。碱度是衡量厌氧系统缓冲能力的重要指标，是系统耐pH冲击能力的衡量标准。因此UASB在运行过程中一般都要监测碱度的。操作合理的厌氧反应器碱度一般在2000-4000mg/l，正常范围在1000-5000mg/l。（以上碱度均以CaCO3计）2）碱度对UASB颗粒污泥的影响

碱度对UASB颗粒污泥的影响表现在两个方面：一是对颗粒化进程的影响；二是对颗粒污泥产甲烷活性(SMA)的影响。碱度对颗粒污泥活性的影响主要表现在通过调节pH值(即通过碱度的缓冲作用使pH值变化较小)使得产甲烷菌呈不同的生长活性。在一定的碱度范围内，进水碱度高的反应器污泥颗粒化速度快，但颗粒污泥的SMA低；进水碱度低的反应器其污泥颗粒化速度慢，但颗粒污泥的SMA高。因此，在污泥颗粒化过程中进水碱度可以适当偏高(但不能使反应器的pH＞8.2，这主要是因为此时产甲烷菌会受到严重抑制)以加速污泥的颗粒化，使反应器快速启动；而在颗粒化过程基本结束时，进水碱度应适当偏低以提高颗粒污泥的SMA。几个常见问题

1、厌氧反应器是否极易酸化

厌氧反应器是否极易酸化？回答是否定的。UASB厌氧反应器作为一种高效的水处理设施，其系统自身有着良好的调节系统，在这个调节系统中，起着关键作用的是碳酸氢根离子，即我们通常说的碱度，它的主要作用是调节系统的pH，防止因pH值的变化对产甲烷菌造成影响。因此只要我们科学、合理操作，就可以确保厌氧反应器正常、高效运行。

2、罐温变化

对一个厌氧反应器来说，其操作温度以稳定为宜，波动范围24h内不得超过2℃。水温对微生物的影响很大，对微生物和群体的组成、微生物细胞的增殖，内源代谢过程，对污泥的沉降性能等都有影响。对中温厌氧反应器，应该避免温度超过42℃，因为在这种温度下微生物的衰退速度过大，从而大大降低污泥的活性。此外，在反应器温度偏低时，应根据运行情况及时调整负荷与停留时间，反应器运行仍可稳定，但此时不能充分发挥反应器的处理能力，否则将导致反应器不能正常运行。

罐温的突然变化，易造成沼气中甲烷气体所占比例减少，CO2增多，而且我们可以在厌氧反应器液面看到一些半固半液状且不易破的气泡。

3、进水pH值

在厌氧反应器正常运行时，进水pH值一般在6.0以上。在处理因含有有机酸而使偏低的废水时，正常运行时，进水pH值可偏低，如4~5左右；若处理因含无机酸而使pH值低的废水，应将进水pH值调到6以上。当然具体的控制还要根据反应器的缓冲能力而定，也决定于厌氧反应的驯化程度。

4、厌氧反应器内污泥流失的原因及控制措施

UASB反应器设置了三相分离器，但在污泥结团之前仍带有一定污泥，在启动过程中逐渐将轻质污泥洗出是必要的。污泥颗粒化是一个连续渐进过程，即每次增加负荷都增大其流体流速和沼气产量，从而加强了搅拌筛选作用，小的、轻的颗粒被冲击出反应器，这个过程并不要使大量污泥冲出，要防止污泥过量流失。一般来说，反应器发生污泥流失可分为三种情况：1）污泥悬浮层顶部保持在反应器出水堰口以下，污泥的流失量将低于其增殖量。2）在稳定负荷条件下，污泥悬浮层可能上升到出水堰口处，这时应及时排放剩余污泥。3）由于冲击负荷及水质条件突然恶化（如负荷突然增大等）要导致污泥床的过度膨胀。在这种情况下污泥可能出现暂时性大量流失。

控制反应器的有机负荷是控制污泥过量流失的主要办法。提高污泥的沉降性能是防止污泥流失的根本途径，但需要一个过程。为了减少出水带走的厌氧污泥，因此公司UASB厌氧反应器后设置了初沉池。设置初沉池的好处在于：①可以加速反应器内污泥积累，缩短启动时间；②去除出水悬浮物，提高出水水质；③在反应器发生冲击而使污泥大量上浮时，可回收流失污泥，保持工艺的稳定性；④减少污泥排放量。

5、颗粒污泥的搅拌

UASB厌氧反应器内颗粒污泥与污水中有机物质的充分接触使其具有了很高的水处理效率。“充分接触”的前提需要很好的搅拌作用。UASB厌氧反应器在运行过程中这种搅拌作用主要来自两个方面，一是污水在厌氧反应器内向上流动过程中产生的搅动作用，二是颗粒污泥中产甲烷菌产出气体过程中产生的搅动作用。可以理解的是由污水流动产生的搅动作用方向是单一的，只是向上的，而由沼气产生的搅动作用方向则是多样的，更利于颗粒污泥与污水中有机物质的接触。因此我们在运行过程中应注意保证厌氧反应器正常运行，否则光靠大流量的冲击来达到搅拌的作用往往事与愿违，而且造成厌氧反应器负荷的波动。

第三篇：气体灭火专用合同

气体灭火专用消防系统工程项目合同书

合同编号：

签约地点：

甲方：

地址：

施工地点：

电话：

乙方：TEL：

地址：P·C：

关于工程项目合作事宜，经甲乙双方友好协商，特订立

本合同，以便共同遵守。

一、工程项目内容

本消防系统工程项目的具体内容包括：

二、工程价款的支付和结算

1、工程造价：

（1）本工程款项实行包工包料制，工程内容根据甲方提供的施

工图纸内容中设计为准；如有设计变更及消防整改内容另行结算。

（2）合同金额采用一次性包价元1

（大写）

2、付款方式：

设备全部安装完毕并通过甲方和消防主管部门验收后三日内，甲方一次性付清全款。

三、工程施工期限

1、工程竣工日为年月日，开工具体时间按双方议定的施工方案和土建工程施工情况由甲方进行确定。并由乙方向甲方提供施工进度报告。

2、如遇设计方案改变、未按合同预付款、停电、停水及其它影响进场施工等情况发生，工期可相应顺延。因乙方产品质量不合格、逾期到货或乙方过错造成返工的，工期不顺延。

四、工程质量保证

1、乙方保证施工的设备是全新的，从未使用过的，能够满足甲方实际需要。质量规格、性能符合国家标准、合同约定，并能够达到消防管理部门的要求。

2、工程竣工后，经建设单位、消防监督部门验收合格后方可交付使用。乙方负责对甲方有关人员进行技术培训，并对消防设施的使用情况进行监测和检查，发现问题及时解决，确保设备正常运行。

五、材料设备到货验收

乙方保证在开工后的三日内完成材料设备的采购、进场，提供的材料设备应符合合同约定，附有产品合格证和准用证及必要的材料试验单、材质证明等，同时应当符合国家规定的技术质量标准。消

防设备应为公安部门备案准用产品。

六、工程验收标准和方式

1、按照GB50166-92《火灾自动报警系统施工工程验收规范》的有关规定和国家现行的消防工程验收规范执行。

2、工程竣工后，乙方应在三日内报请甲方组织验收，若该工程项目确须消防主管部门等其他外部机构进行验收，乙方应全权负责并保证工程项目能够顺利通过外部机构的验收。

七、变更约定

施工中遇设计变更，甲方应提前通知乙方。乙方及时出具变更核定单并及时签证。因变更而停工的工期可顺延，因变更增加或降低造价的据实结算。

八、甲乙双方责任

1、甲方责任

（1）配合乙方办理有关工程进场方面的手续；

（2）协调工地建筑单位为乙方提供水、电、暖等现场施工条件及

与乙方施工的配合；

（3）甲方负责协调相关工种配合消防施工，提供消防设备所需的双回路供电及现场双电源控制柜，符合消防验收用电的要求；

（4）为乙方提供现场施工所需的设备材料存放场地；

（5）工程完成后，负责通知有关部门进行系统验收

（6）按照本合同的付款要求，按时支付工程价款。

2、乙方责任

（1）按消防部门批准的设计图纸及甲方要求编制施工组织设计

等相应的开工文件；

（2）严格遵守国家法律、法规及甲方施工现场的有关规定，做好

文明安全施工。按照行业规范及相关标准进行设备的安装与

调试，保证设备顺利开通及验收。施工期间，如发生质量、安全事故均由乙方负责。

（3）按照本合同规定时限，数量及标准按期付货，工程按期完工；

（4）工程完工后，协助甲方及相关部门进行消防验收工作，并保

证验收合格。

九、服务承诺

1、免费保修期：自本工程安装调试完毕并由消防主管部门验收合格之日起壹年。在此期间乙方必须按照国家有关工程项目保修的规定，免费负责对系统进行保修。

2、免费保修期满后，经甲方委托，乙方可仍负责系统的技术维修，但要收取设备维修的成本费用。

3、维修响应时间：乙方应在接到甲方的通知后 12 小时内到达现场进行维修。特殊情况下4小时内到达现场。

十、不可抗力条款

由于不可抗力因素，造成甲乙双方或任何一方不能履行合同条款的，可以免除其责任。

十一、违约责任

甲方违约责任：

1、甲方未按合同约定的付款期限付款，应向乙方承担违约责任。每逾期七天，应向乙方支付工程总价款的5‰的违约金，违约金总额不超过工程总价款的5%。

乙方违约责任：

1、乙方未按合同约定的工期完工的，应向甲方承担违约责任。每逾期七天，应向甲方支付工程总价款的5‰的违约金，违约金总额不超过工程总价款的5% ；逾期10日仍未完工，甲方有权解除合同，要求乙方退还已收取的全部合同款项，并按照工程总价款的20%向甲方支付违约金。

2、乙方施工的工程未能通过验收的，应向甲方承担违约责任。甲方有权解除合同，要求乙方退还已收取的全部合同款项，并按照工程总价款的20%向甲方支付违约金。

十二、争议的解决方式

对合同履行过程中发生的争议，应通过协商解决。否则提交呼和浩特仲裁委员会仲裁。

十三、其它

1、本合同其它未尽事宜，双方另签补充合同，与本合同具有同等法律效力。

2、本合同附件《具有同等法律效力。

3、本合同及附件一式4份，甲乙双方各执2份，具有同等法律效

力。

4、本合同自甲乙双方负责人（或授权代表）签字并加盖公章之日起生效。

甲方:乙方：

甲方代表：

年

月日乙方代表：年月日

第四篇：氧枪系统安全技术

氧枪系统安全技术

转炉和平炉通过氧枪向熔池供氧来强化冶炼。氧枪系统是钢厂用氧的安全工作重点。

(1)弯头或变径管燃爆事故的预防。氧枪上部的氧管弯道或变径管由于流速大，局部阻力损失大，如管内有渣或脱脂不干净时，容易诱发高纯、高压、高速氧气燃爆。应通过改善设计、防止急弯、减慢流速、定期吹管、清扫过滤器、完善脱脂等手段来避免事故的发生。

(2)回火燃爆事故的防治。低压用氧导致氧管负压、氧枪喷孔堵塞，都易由高温熔池产生的燃气倒罐回火，发生燃爆事故。因此，应严密监视氧压。多个炉子用氧时，不要抢着用氧，以免造成管道回火。

(3)汽阻爆炸事故的预防。因操作失误造成氧枪回水不通，氧枪积水在熔池高温中汽化，阻止高压水进入。当氧枪内的蒸气压力高于枪壁强度极限时变发生爆炸。

预防对策

钢水过氧化是产生喷溅的主要原因。因此，如何避免钢水过氧化是预防钢水大喷的根本措施。

炉前在冶炼操作时，应采取的措施是增大供氧强度，采用多孔喷头，低枪位操作，这样可以降低渣中FeO含量从而降低钢中氧含量，提高一次拉碳命中率，应尽量减少补吹。加入合金脱氧时，应按照先弱后强的顺序，先加入硅铁，然后加入锰铁，以保证良好的脱氧效果。

保证拉碳准确，避免过低量的碳，然后补加碳粉或SiC来增碳，从而降低钢中的氧含量。

加入碳粉或碳化硅时，不要将碳粉或碳化硅一次性加入包底，以防被钢包底部渣子裹住，钢水翻入后，不能及时反应，待到温度达到碳氧反应条件后，急剧反应，另外，在钢包水中不能自动开浇，用氧气烧眼引流时，大量的氧气进入钢包中，打破钢包内原有的平衡，钢包内原有存在的大量气体，在外界因素的导致下，突然反应而导致大喷。

钢包要洁净，以防钢水注入钢包前期温度过底，碳粉或碳化硅与钢中氧不反应，待温度升高后，突然反应造成大喷。

炉前要加强吹氩搅拌，通过吹氩，来均匀钢水成份、温度，确保气体和夹杂物上浮，保证吹氩时间大于3min，吹氩压力保证钢包内钢水微微浮起为最佳，钢水翻花太大，钢包内钢水渣层被破坏，钢水吸气，使钢水二次氧化，钢水不翻花，吹氩搅拌效果不好，达不到去气去夹杂的效果。

加强终脱氧力度，凡终点碳低于0.05%个时，应加大硅铝钡量用，将硅铝钡用量提高到0.5~1kg/t。

连铸浇铸前必须将包盖扣好，钢包沿要清理好，以防止包盖不严，钢水、钢渣从缝隙中喷出，并在适当增加大包包盖的宽度。

防止钢包喷溅的关键是炉前避免出过氧化钢。因此，规范炉前冶炼操作是杜绝过氧化钢出现的主要措施。

顶吹转炉吹炼低碳钢种，可以直接一次拉碳，但为了一次有效地去除磷、硫，并使终点温度达到钢种要求，在吹炼低碳钢时，都要采用高拉调温一次补吹的工艺操作。

第一次拉碳时，钢中含碳量最好控制在0.16%~0.20%的范围内，倒炉测温、取样，根据炉温确定冷却剂加入数量，根据含碳量确定补吹时间。

第一次拉碳时的炉渣碱度为3.4~3.6。

注意控制好炉渣，早化渣、化好渣，全程化透。通过调节枪位促进化渣。

第一次倒炉时要尽量多倒渣，可以加入石灰和白云石调温，如果加入调温剂的数量较多，可以在开始氧化时分批加入。

为了加强熔池搅拌，补吹时采取稍低的枪位，或者提高供氧压力。

终点钢水的温度应根据钢种的要求，考虑加入合金的数量、种类、吹氩及倒包等因素来确定。

采用炉外脱氧，合金全部加在钢包内，出钢量到1/3时开始加合金，出钢到3/4时全部加完，严禁合金先加入钢包后再出钢。

起重设备的安全装置

为了保护起重设备和防止发生人身事故，起重设备必须安装安全装置，主要有各类限位器、起重量限制器、起重力矩限制器、防冲撞装置、缓冲器和夹轨器等。

1．位置限位器

（1）起升高度限位器。用来限制重物起升高度。当取物装置起升到上极限位置时，限位器发生作用使用重物停止上升，防止机构损坏。起升高度限位器主要有重锤式、蜗轮蜗杆式和螺杆式。

重锤式起升限位器使用方便，但因钢丝绳有时会与重锤发生磨擦，使用时要注意。螺杆式限位器不但可以限制起升高度，还可以限制下降深度。吊运灼热的金属液体的起重机应分别设置两套不同形式的起升高度限位器，并分别断开不同的断路器。

（2）行程限位器。它由顶杆和限位开关组成。用于限制运行、回转和变幅等终端极限

位置，当顶杆触动限位开关转柄时，即可以切断电源，使机构停止工作。

（3）缓冲器。为了防止因行程限位器失灵和当操作人员疏忽，致使起重机的运行机构或臂架式起重机的变幅机构与设在终端的挡板相撞，应装有缓冲器吸收碰撞能量，以保证起重机运行机构能平稳地停住。常用的有橡胶缓冲器、弹簧缓冲器和液压缓冲器。

（4）偏斜调整和显示装置。为确保起重设备的安全稳定运行，避免偏斜过大造成起重机金属结构损坏或使起重机产生啃轨，对跨度≥40m的门式起重机和装卸桥等，应装偏斜调整和显示装置。

2．起重量限制器

起重量限制器主要用来防止起重量超过起重机的负载能力，以免钢丝绳断裂和起重设备损坏。电机过流保护装置并不能保护起重机过载．因此，GB6067-85《起重机械安全规程》规定：>20t的桥式起重机和＞10t的门式起重机应装超越限制器，其他吨位的桥式起重机以及电动葫芦视情况安装超载限制器。

起重量限制器的类型较多，常用的有杠杆式起重量限制器、弹簧式起重量限制器和电子超载限制器。电子超载限制器一般由电阻应变式传感器和电气控制装置两部分组成，主要用于起重设备的超载保护，它可事先把报警起重量调节为90％额定起重量，而把自动切断电源的起重量调节为110％额定起重量。电子超载限制器由载荷传感器、电子仪表、控制元件以及显示装置等组成，通用性较好，精度高，结构紧密，工作稳定，有显示功能，应用广泛。

起重设备的安全技术检查的必要性及方法

为保障企业的安全生产和正常运行，必须以《起重机械安全治理规程》、《起重机械监督检验规程》及《起重机械安全规程》等为准则，加强对起重机械的安全治理。做好安全技术检查，是起重设备治理的要害。笔者认为对起重机的安全技术检查应注重以下几个方面。

一、运行环境和轨道

运行环境和轨道对起重机的安全运行有直接关系，故是对起重机进行安全检查时必不可少的内容。其检查要点如下。

1、查看起重机运行区间有无电力线路（非凡是高压线路）。起重机在运行时应与之保持足够的安全距离。否则，就应采取相应措施，限制该起重机的运行范围。

2、检查周边的建筑物、临时设施等有无妨碍起重机的正常运行，起重臂、平衡物等部位是否会与之发生碰撞。非凡在起重机轨道延伸时或固定式起重机升高位移时，尤应注重检查。对于汽车吊还应检查其支脚的位置是否足够，地下有无空洞及地面承载能力的大小。

3、对起重机轨道还应检查挡轨器、轨道两端的防撞装置、啃轨情况、轨道温差间隙等。

二、行走部分的检查

1、检查行走轮踏面。由于踏面承受很大的接触应力，如其表层硬度质量不好，可在检查中看到块状剥离现象。

2、检查各开式齿轮、联轴节是否配有防护罩。

3、非凡应注重检查变速箱的基础螺栓是否松动。由于起重机行走的频繁、巨大的惯性动能均易引起基础螺栓松动。如不及时拧紧，可撕裂变速箱底脚螺孔，进而影响联轴节，造成整个大车运行恶化。

4、重点检查行走轮轴的油孔是否通畅。如油路堵塞加不进黄油，会造成轴瓦干磨，继而轴瓦碾成碎片跑出，使起重机四个支承点不等高，台车以上结构会发生形变，对主要结构焊缝和主要联接部位将引起应力集中。失去轴瓦的车轮在运行中会左右窜动，整个轨道将磨得发亮。如发生这种情况，处理就会很困难。

三、金属结构的检查

1、金属结构的塑性变形问题。由于超载、热辐射等因素，主梁上拱度会消失甚至产生下挠，因此，主梁拱度是起重机结构检查的重点部位。另外，起重臂的主肢有无碰弯、扭曲；臂杆根部、平衡臂根部插销的耳板有无焊缝裂开；桥机的主梁腹板与下盖板之间焊缝是否裂开等，都应作重点检查。

2、对主要结构联接螺栓的检查。起重机臂杆、塔机的塔身、门座起重机的回转中心轴承座、履带式起重机的底座等重要部位的联接螺栓，在运动一段时间后会出现松动。在实践中还发现，上述部位的螺栓在频繁承受拉应力、剪切力及扭矩的综合作用下，甚至会发生从根部断裂的情况。若不过细检查，断裂螺栓将逐渐增加，后果严重。

四、各机构和零部件的检查

1、检查制动器的性能、状况。制动器是起重机的重要部件，直接影响各机构运动的准确性和可靠性。因此，要认真检查起升与变幅两机构制动器的状况，观察制动闸瓦的开度及摩擦元件的磨损情况。带式制动器要注重检查其制动带的钢背衬有无裂纹，制动器的传动是否灵活，刹车架是否完好及主弹簧和辅助弹簧的弹性是否符合要求。

2、检查减速器主要看其是否漏油。运行时箱体内有异响，要打开箱盖检查。一般是因轴承问题或齿轮啮合侧隙过大、齿面磨损严重等原因所致。

3、钢丝绳与滑轮的检查。检查钢丝绳应着重观察断丝、磨损、扭结、锈蚀等情况，对某些磨损、断丝较为严重但尚未超标的位置，要做上记号，以便重点复检。要注重检查钢丝绳在卷筒中的安全限位器是否有效，卷筒上的钢丝绳压板是否压紧。对滑轮的检查重点在槽底磨损量是否超标和铸铁滑轮是否存在裂纹。对于俯扬机构滑轮组的平衡轮，因平时不动作，很易被忽视。所以，在安装前一定要查其转动的灵活性，否则，安装中俯扬左右钢丝绳的长短和拉力不能通过平衡轮来自调，以致增加了在高空调整俯扬绳的难度和作业危险程度。

4、检查各联轴节有无松动甚至“滚键”。着重检查弹性柱销联轴节的弹性橡胶圈有无异常磨损，对齿形联轴节要非凡注重其齿轮齿圈磨损状况。因安装精度差，在两轴之间有较大偏移量的情况下，表现为短时间内整个齿圈会很快磨秃。在起升机构中如有此种情形，易发生严重事故。

五、液压传动部分的检查

对轮胎式和汽车式起重机来说，一般采用液压传动来进行起升、回转、变幅及支腿伸缩动作。液压传动与机械传动方式有很大差别，所以，对其检查的要点如下。

1、检查伸缩臂油缸能否持久保持臂杆伸长长度，有无泄漏现象

2、检查变幅油缸及支腿油缸有无泄漏，在额定载荷下，其下沉与回缩量是否符合要求。支腿有无“软腿”现象。

3、检查各油泵、各阀类、液压锁的运行是否正常；动作是否灵敏可靠；有无异常振动与噪声；密封件性能是否良好，有无内泄、渗漏液压油。

4、检查液压油有无变质、污染，油箱液面高度是否不低于正常标记下限，各高压力管、接头是否有泄漏。

六、起重机电器检查

电器设备是起重机上比较复杂的部分，它在冲击、振动与摆动的工况下作业，轻易发生故障，非凡在高温、多灰尘、潮湿的环境下，更轻易发生故障且可能引发事故。对起重机电器部分进行安全检查的主要项目如下。

1、检查电动机的绝缘电阻是否在正常范围内，运行时有无异响、温升是否正常；停机时检查其滑环、电刷、导线接头有无明显的裂纹、磨损、松动和附着碳粉等。

2、检查集电装置、电源滑线有无变形磨损，张紧装置是否正常，滑线与滑块的接触是否良好。由电缆输送电源的，还应检查电缆绝缘层有无老化，电缆导向装置是否灵活及电缆收放是否灵活自如。

3、检查电器元件及控制系统。检查各开关外壳有无破损，合闸时接触部位压力是否适当，熔断器的容量是否符合要求；接触器主触头和辅助触头有无烧损，接触时触头间的压力是否足够，触头脱开是否彻底；接触器动静铁芯吸合面有无附着物，吸合时有无异响，灭弧罩是否完好；配电柜上各继电器工作是否正常，各接线柱、接线螺丝是否紧固等。驾驶室里应检查各主令控制器各动作方向是否正确，注重检查有无零位保护，非凡应检查操纵台上是否设有紧急断电开关，并确认遇紧急情况能有效切断电源。同样，要注重检查力矩限制器、超载限制器和各行程保护装置的灵敏可靠程度。有起重机械的各基层单位在具体治理中，班组必须注重以下几点：

（1）建立健全关于起重机械的维修保养、定期检验、安全规程和交接班等制度，并教育有关人员认真执行。

（2）应对本单位的起重机进行登记，具体记载每台起重机的规格、性能等有关技术资料，以及历次技术检验、大修理、改变起重机重要性能和重大事故的情况。上述是进行起重机专业检查的一些主要方面，其中也涵盖了司机操作前应做的一些日常检查内容。班前做好起重机的安全检查是司机职责范围内的工作，这是起重机定期专业检查不能替代的。因此，做好起重机安全治理工作的一项重要内容，是必须加强对起重机操作人员的安全教育，督促司机自觉做好对本机的日常检查与维护保养。只有日常检查与专业检查相结合，才能保证起重机的安全运行。

第五篇：客房异味处理方案 柴庆江

台东店客房（暗房）异味处理方案

为提高酒店客房质量，解决暗房存在异味的问题，酒店领导经商议提出一系列处理方案。首先要查明气味的来源，由于前期工程施工原因排水管道设计存在缺陷,加上房间无窗通风不畅，故使得房间异味过于严重。

处理方法：

1、卫生间所有地漏加装防臭地漏，面盆下水管制作反水弯，阻止异味顺管道进入房间；

2、房间加装除异味清洁剂（固体空气清新剂）；

3、使用专用泡沫空调清洗剂对空调室内机进行清洗；

4、客房服务员在清扫客房时打开排风扇以及空调使空气对流，换入新鲜空气；

在以后的工作当中要做到及时清洗地漏、灌水保证管道内湿润，防止异味产生,检查固体清新剂用完随时更换，坚持做好地漏和面盆管道的计划清理。另外，服务员打扫房间一定要将拖把清洗干净避免因拖把不干净造成房间有异味。