包头北站施工小结

第一篇：包头北站施工小结

包头北站（I、II、VII场）信号工程施工小结

一、工程概况

建设单位：呼和浩特铁路局建设管理处 设计单位：内蒙古铁道勘察设计院 监理单位：内蒙古沁原工程监理有限公司 施工单位：中铁电化局集团第一工程有限公司 开工日期：2013年6月 竣工日期：2013年7月31日

包头北站南区（I、II、VII场）计算机联锁改造工程施工项目主要包括：

1、计算机联锁软件修改，采用铁道科学院TYJL-ADX制式；

2、既有微机监测由2006版升级为2010版,安装环境检测设备；

3、修改TDCS软件；

4、新增包头北站I场至包钢新体系站到发场间场间联系。

5、室外配合接触网专业电化改造，更换不适合电化要求的信号设备、钢轨接续线、道岔跳线，增设扼流变压器。

6、室外开挖电缆沟、敷设电缆，敷设贯通地线；

7、室外新增信号机、道岔、轨道设备的安装。

8、室内外设备联合调试。

二、施工管理

1、在施工管理过程中，我们围绕“样板引路，全面开花”的整体战略目标，本着“用一贯的优质向顾客承诺，以诚挚的服务树企业信誉”的方针，精心组织，严细管理，抓队伍素质，抓工程质量。施工中严格执行有关部颁施工标准，结合呼和浩特铁路局的特殊要求，积极主动的

既有结合部分进行了认真的核对，并将放线胶管打好。部分机柜到位后，就组织放线，能进行到什么程度就干到什么程度，部分机柜未到，就把线预留好，待机柜到后及时穿入。防雷分线柜一到，就马上组织机械室电缆引入，电缆分线，电缆分线完成后及时核对室外电缆配线，确保电缆通道正确。

5、合理制定施工方案，确保施工可控。包头北站I场1~7道、II场1~2道、VII场1~3道、7道信号机构需更换为带三个发车表示器的机构，原设计方案为既有电缆不动，增加新增电缆配线、新增发车表示器。经过技术人员与施工人员现场调查，发现该方案可操作性较差，不利于现场施工管控。为确保开通，我单位技术人员优化了施工方案，并与设计院、建设单位进行了沟通。将原方案改为新设信号机构、支线电缆，新信号箱提前配好，装好设备并试验完成，开通时只需倒替既有方向盒内支线电缆。这样极大的减少了开通时的工作量。

6、换位思考，赢得配合单位信任。为赢得时间，我单位将封锁点内需要更换的机构提前进行了安装，因新装信号机构位于既有机构前，正式安装会遮挡显示，故只能在信号基础前挖坑将信号机构放倒。待开通时再上正。施工时正值雨季，未免于机构、变压器箱进水，我单位用塑料袋将信号基础穿线口、机构包严，并用尼龙带扎实，有效地防止了雨水顺线孔进入变压器箱、机构。我们的防护措施做得到位，现场车间看在眼里，记在心上，主动帮我们梳理开通时施工内容、注意事项，创造有利于施工的环境。

7、发现问题，及时沟通。包头北站I场新增180#安全线道岔，设计图未考虑既有包钢宋家濠站与包北I场间距离及既有设备情况。线路专业放出道岔位置后，我单位施工人员发现，新设计轨道电路区段与既有包钢宋家濠站接近轨重叠。发现问题后，我单位及时与设计院、电务

建议统一并细化标准。

5、站改施工，需要线路专业的大力配合，以后的施工应加强与线路专业沟通。技术人员应加强学习，提高自身素质，在做到自身专业知识扎实的情况下，尽量多的了解线路专业图纸、施工步骤。

中铁电气化局集团第一工程有限公司 2013年10月

第二篇：北站模板工程专项施工方案

模板工程专项施工方案

一、工程概况

1.工程名称：**汽车客运北站―站务楼

2.建筑面积：7697.6，地下一层、地上三层

3.施工单位：**建筑设计研究院有限公司

4.监理单位：**工程建设项目管理有限公司

5.建设单位：中国**建设集团有限公司、**分公司

6.设计单位：**建筑设计研究院有限公司

7.勘察单位：**州建筑勘察设计研究院

8.自2019年9月20日至2020年11月15日期间按本方案布设临时用电。

9.建筑耐久年限为一类50年，建筑耐火等级地下为一级，地上为二级，屋面防水等级为一级，抗震设防烈度8度，设防类别为重点设防类。建筑物主体结构合理使用年限50年。要求2019年9月20日开工，2020年11月15日竣工。

10.“三通一平”工程完成，交通运输通畅，施工条件成熟。

11、工程质量：

“合格”

二、编制依据

《**汽车客运北站―站务楼楼安全施工组织设计》

《混凝土结构工程施工质量及验收规范》

GB50204-2015

《建筑施工安全技术统一标准》

GB50870-2013

《建筑施工模板安全技术规范》

JGJ162-2014

《建筑施工高处作业安全技术规范》

JGJ80-2016

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

《筑施工安全检查标准》

JGJ59-2011

《兵团建筑施工安全生产标准化手册》

三．

模板施工的材料要求

（1）计划模板采用优质1.5㎝厚镜面板，它具有以下优点：

板幅大，自重轻，板面平整，即可减少安装工作量，节省现场人工费用又可减少外露表面的装饰及磨去接缝的费用；能多次重复使用。

（2）连接附件：50×100的杨木方、50×100的松木方、蝴蝶型卡、穿墙螺杆、钉子等。

（3）支撑系统：用50×50的方钢，Φ48.3×3mm钢管。

（4）进料时必须做好验收和试验，必须有质保单和合格证

。严禁采用锈蚀，薄壁，严重弯曲的的杆件，不得使用霉变、断裂的模板等材料。

四．模板设计方案

（一）模板施工准备工作

1.根据工程的具体特点，仔细看图，确定模板的平面布置，纵横龙骨的规格及排列尺寸和穿墙螺杆的位置。并根据规范要求验算龙骨和支撑体系的强度和变形及支撑体系的稳定性。

2.根据模板设计图，轴线及边线，定好位置和水平控制标高；在柱板的阴阳角处贴双面胶（防止混凝土漏浆）。

3.柱钢筋绑扎完毕，水电管线及预埋件安装到位，绑好钢筋保护层垫块，并办理完隐蔽验收手续。

4.按设计图纸要求和操作工艺标准向班组进行安全及技术交底。

（二）模板施工工艺流程

熟悉图纸——施工技术、方案交底——配置模板——涂刷脱模剂——放线——柱模板安装

——校正固定——预埋墙体拉结筋——班组自检——项目（质检员）检查验收——项目（技术员）技术复核——办理隐蔽工程验收——监理单位验收———砼浇筑——拆模——养护——搭设满堂脚手架——铺梁底、梁侧及平台板、模板——校正、固定、钢筋绑扎——复核尺寸——班组自检——项目（质检员）检查验收——项目（技术员）技术复核——办理隐蔽工程验收——监理单位验收———砼浇筑——养护——拆模。

(三)模板安装操作工艺

1.基础模板安装

（1）根据基础墨线、水平标准基准点，把模板固定牢固。

2.柱模板安装

（1）按照放线位置钉好定位筋。

（2）按柱模板设计图的模板位置，由下至上安装模板，模板之间用木枋钉紧，转角位置用木模将两模板连接。

（3）安装柱箍：柱箍用钢管制成，柱箍根据柱模尺寸、侧压力大小等因素进行设计选择，必要时增加对拉螺杆。

（4）安装柱模的拉杆或斜撑：柱模每边的拉杆或顶杆，固定于事先预埋在楼板内的钢筋上，用可调螺杆调节校正模板的垂直度，拉杆或顶杆的点要牢固可靠，与地面的夹角大于45度。

（5）柱子模板采用普通12厚胶合板，竖肋用40Х40方管，方管厚度为2mm，围檩采用双排48.3Х3.6的短钢管两根并排形成抱箍加固。柱板竖肋间距为100mm。水平方向布置1-3根Ф12对拉螺杆（间距300mm）,螺杆竖向间距400mm，首排距地200mm.用对拉螺杆拉紧围檩钢管。四周用外穿螺杆加固。

（6）柱子模板截面大于600mm中间应设穿墙螺栓，穿墙螺栓选用16的穿墙螺杆，螺栓的排列间距，水平方向两边距板边150mm，中间间距控制在600Х600左右，螺栓外设塑料套管以便二次周转使用。

（7）模板安装完毕，检查一遍扣件、螺杆、拉顶撑是否牢固，模板拼缝以及底边是否严密特别是门窗洞边的模板支撑是否牢固。

（8）模板、钢管支撑系统应具有足够的强度及刚度、稳定性和易拆除性，立杆底部必须设垫块，确保立杆有足够的支撑面积，加强承重架的安全系数。

（9）砼浇筑前应对模板淋水，并用双面胶及三夹板堵缝，以免漏浆。

3.梁模板安装

（1）在柱子上弹出轴线、梁位置线和水平线。

（2）梁支架的排列、间距要符合模板设计和施工方案的规定，梁支撑立杆为双排，间距不大于1000mm，梁侧板木方间距200mm，木方100mm面向上。梁侧模通过在支架上加设斜撑杆一道和竖向背杆定位，梁底模与侧模应密实。

（3）按设计标高调整钢管支柱的标高，然后安装木枋或钢龙骨，铺上梁底板，并拉线找平。梁的起拱高度按设计要求，当梁底板跨度等于及大于4m时，梁底应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨的1‰～3‰。

（4）支顶之间应设水平拉杆和剪刀撑，其竖向间距不大于2m，若楼层高度超过4.5m以上时，要另行设计。

（5）支顶若支承在基土上时，应对基土平整夯实，并满足承载力要求，并加50mm厚200mm宽，3000mm长的杨木垫板等有效措施，确保混凝土在浇筑过程中不会发生支顶下沉。

（6）梁的两侧模板通过木模用钉子与底板连接。

（7）当梁高超过700mm时，侧模增加穿梁对拉螺杆。

（8）梁柱接头的模板构造根据工程特点进行设计和加工，具体见模板大样图。

4.楼板模板安装

（1）楼板模板以镜面板为底模，以50×50的方钢做底部垫板，间距不大于250mm，用ф48.3×3.6钢管搭设满堂排架，立杆离轴线400mm。一层层高为：5.1m，二层为4.2m，局部三层为3.9m。

1）首层层高5.1m,水平横杆布跨分为5层，底部扫地杆距地200mm，第二道水平杆距扫地杆间距1.45m，第三道水平杆距第二道水平杆间距1.45m,第四道距第三道水平杆间距1.45m,第五道距第四道水平杆间距1.45m,第六道距顶板350mm，同时采用Ф48.3钢管内支撑作为垂直支撑钢件，纵横向设置Ф48.3Х3.6mm水平连杆与立柱连接，立杆间距不大于1m。

2）二层层高4.75m,水平横杆布跨分为5层，底部扫地杆距地200mm，第二道水平杆距扫地杆间距2m，第三道水平杆距第二道水平杆间距2m,第四道距第三道水平杆间距1.4mm,第五道距离现浇底板475mm，同时采用Ф48.3钢管内支撑作为垂直支撑钢件，纵横向设置Ф48.3Х3.6mm水平连杆与立柱连接，立杆间距不大于1m。

（2）支顶应垂直，上下层支顶在同一竖向中心线上，而且要确保多层支架间在竖向与水平向的稳定。

（3）通线调节支顶高度，将大龙骨找平，楼板跨度大于4米时，底模必须适当起拱，如设计无要求时，起拱高度为板跨的1‰～3‰。

（4）铺模板时可从一侧开始铺，每两块板间用木龙骨连接拼缝要严密。

（5）悬挑出的物体立面上层与下层必须垂直一致，施工过程中应吊线校正，三个面必须垂直，不得有凹凸现象出现。

（6）楼面模板铺完后，应检查支柱是否牢固，模板之间连接是否牢固，拼缝是否严密，然后将楼面清扫干净。

5.楼梯模板

楼梯模板采用竹胶模板，楼梯板的支撑大小不得低于1000mm，模板下方采用50×70mm方管做横梁，以增加其抗弯强度。方管间距为200mm，支撑的中心线必须与楼梯垂直，并加设两道支撑钉设牢固，楼梯模板拆除前应征得技术负责人的同意。

6.模板拆除工艺要求

当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定

构件类型

构件跨度(m)

达到设计的混凝土立方体抗压

强度标准值的百分率（%）

板

≤2

≥50

＞2，≤8

≥75

＞8

≥100

梁、拱、壳

≤8

≥75

＞8

≥100

悬臂构件

——

≥100

（1）柱子模板拆除：先拆掉斜拉杆或斜支撑，然后拆掉柱箍及对拉螺杆，然后用橇棍轻轻橇动模板，使模板与混凝土脱离。

（2）挡土墙模板拆除：先拆除斜拉杆或斜支撑，再拆除穿墙螺杆及纵横龙骨或钢管卡，然后用橇棍轻轻橇动模板，使模板离开墙体，将模板逐块传下堆放。

（3）楼板、梁模板拆除

①先将支柱上的可调上托松下，使模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，再用钢钎橇动模板，使模板块降下，拿下模板，然后拆除水平拉杆及剪刀撑和支柱。

②拆除模板时，操作人员应站在安全的地方。

③拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。

④拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的扣件及时集中统一管理。

⑤拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的扣件及时集中统一管理。

⑥楼板及梁模板拆除，必须在楼板及梁混凝土浇筑时留设1-2组同条件试块，在拆模前，先对试块进行试压，根据混凝土强度增长情况，决定是否可进行拆除。楼板及梁，必须待混凝土强度达到75%以上，悬臂构件强度必须达到100%，方可拆除模板。拆模前，必须填写拆模申请书，经有关安全及技术人员交底及签字同意后，方可作业。

侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。

模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。

计算书

计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。

图1

梁模板支撑架立面简图

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度

B(m)：0.3；梁截面高度

D(m)：0.70；

混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；

立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；

梁支撑架搭设高度H(m)：4.830；梁两侧立杆间距(m)：0.60；

承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：1；

采用的钢管类型为Φ48.3×3.6；

立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m2):2.00；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；

振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

3.材料参数

方管弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

方管抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；

方管抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；方管抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；

面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数

梁底方管截面宽度b(mm)：50.0；梁底方管截面高度h(mm)：50.0；

梁底纵向支撑根数：1；

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500；次楞根数：2；

主楞竖向支撑点数量：2；

固定支撑水平间距(mm)：500；

竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，400mm；

主楞材料：圆钢管；

直径(mm)：48.30；壁厚(mm)：3.60；

主楞合并根数：2；

次楞材料：方管；

宽度(mm)：50.00；高度(mm)：50.00；

二、连梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中

γ

--

混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t

--

新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T

--

混凝土的入模温度，取20.000℃；

V

--

混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H

--

混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；

β1--

外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--

混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得

17.848

kN/m2、18.000

kN/m2，取较小值17.848

kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为2根。面板按照均布荷载作用下的简支梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下：

σ

＝

M/W

[f]

其中，W

--

面板的净截面抵抗矩，W

=

50×1.2×1.2/6=12cm3；

M

--

面板的最大弯矩(N·mm)；

σ

--

面板的弯曲应力计算值(N/mm2)

[f]

--

面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；

按照均布活荷载最不利布置下的简支梁计算：

M

=

0.125ql2

其中，q

--

作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=

1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:

q2=

1.4×0.5×4=2.8kN/m；

计算跨度:

l

=

(650-110)/(2-1)=

650mm；

面板的最大弯矩

M=

0.125×(10.709+2.8)×[(650-110)/(2-1)]2

=

49.2×104N·mm；

面板的最大支座反力为:

N=0.5ql=0.5×(10.709+2.800)×[(650-110)/(2-1)]/1000=3.6

kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ

=

49.2×104

/3.60×104=13.7N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]

=

14N/mm2；

面板的受弯应力计算值

σ

=5.1N/mm2

小于

面板的抗弯强度设计值

[f]=14N/mm2，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q

=

1.283/0.500=

2.567kN/m

本工程中，次楞采用方管，宽度50mm，高度50mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W

=

1×4×7×7/6

=

32.67cm3；

I

=

1×4×7×7×7/12

=

114.33cm4；

E

=

10000.00

N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩

M

=

0.064

kN·m，最大支座反力

R=

1.412

kN，最大变形

ν=

0.097

mm

（1）次楞强度验算

强度验算计算公式如下:

σ

=

M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值

σ

=

6.42×104/3.27×104

=

N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:

[f]

=

17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值

σ

=

N/mm2

小于

次楞的抗弯强度设计值

[f]=17N/mm2，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.412kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W

=

2×5.078=10.16cm3；

I

=

2×12.187=24.37cm4；

E

=

206000.00

N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图(kN·m)

主楞变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩

M=

0.085

kN·m，最大支座反力

R=

2.000

kN，最大变形

ν=

0.012

mm

（1）主楞抗弯强度验算

σ

=

M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值:

σ

=

8.47×104/1.02×104

=

8.3

N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:

[f]

=

205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值

σ

=8.3N/mm2

小于

主楞的抗弯强度设计值

[f]=205N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为

0.012

mm

主楞的最大容许挠度值:

[ν]

=

120/400=0.3mm；

主楞的最大挠度计算值

ν=0.012mm

小于

主楞的最大容许挠度值

[ν]=0.3mm，满足要求！

五、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W

=

250×12×12/6

=

6.00×103mm3；

I

=

250×12×12×12/12

=

3.60×104mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

σ

=

M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+2.00)×0.30+0.30]×0.25=2.430kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：

q2=1.4×(2.00+2.00)×0.25=1.400kN/m；

q=2.430+1.400=3.830kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=ql2/8

=

1/8×3.83×2502=2.99×104N·mm；

RA=RB=0.5ql=0.5×3.83×0.25=0.479kN

σ

=Mmax/W=2.99×104/6.00×103=5N/mm2；

连梁底模面板计算应力

σ

=5

N/mm2

小于

梁底模面板的抗弯强度设计值

[f]=13N/mm2，满足要求！

六、梁底支撑的计算

本工程连梁底支撑采用钢支撑。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=0.479/0.25=1.915kN/m

2.钢支撑的支撑力验算

方管计算简图

钢支撑按照三跨连续梁计算。

本算例中，钢支撑的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4×7×7/6

=

32.67

cm3；

I=4×7×7×7/12

=

114.33

cm4；

方管强度验算:

计算公式如下:

最大弯矩

M

=0.1ql2=

0.1×1.915×0.252

=

0.012

kN·m；

最大应力

σ=

M

/

W

=

0.012×106/32666.7

=

0.4

N/mm2；

抗弯强度设计值

[f]

=13

N/mm2；

钢支撑的最大应力计算值

0.4

N/mm2

小于

方管抗弯强度设计值

N/mm2,满足要求!

钢支撑抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足:

τ

=

3V/(2bh0)

其中最大剪力:

V

=0.6×1.915×0.25

=

0.287

kN；

钢支撑受剪应力计算值

τ

=

3×0.287×1000/(2×40×70)

=

0.154

N/mm2；

钢支撑抗剪强度设计值

[τ]

=

1.6

N/mm2；

钢支撑的受剪应力计算值

0.154

N/mm2

小于

方管抗剪强度设计值

1.6

N/mm2,满足要求!

钢支撑挠度验算:

计算公式如下:

ν

=

0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

钢支撑最大挠度计算值

ν=

0.677×1.915×2504

/(100×10000×114.333×104)=0.004mm；

钢支撑的最大允许挠度

[ν]=0.250×1000/250=1.000

mm；

钢支撑的最大挠度计算值

ν=

0.004

mm

小于

方管的最大允许挠度

[ν]=1

mm，满足要求！

3.支撑小横杆的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=0.479kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

P2=(0.600-0.250)/4×0.250×(1.2×0.110×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.250×(0.300-0.110)×0.300=0.165kN

简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过连续梁的计算得到：

支座力:

N1=N2=0.644

kN；

最大弯矩

Mmax=0.113

kN·m；

最大挠度计算值

Vmax=0.179

mm；

最大应力

σ=0.113×106/5080=22.2

N/mm2；

支撑抗弯设计强度

[f]=205

N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值

22.2

N/mm2

小于

支撑小横杆的抗弯设计强度

205

N/mm2,满足要求!

七、梁跨度方向钢管的计算

作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑钢支撑的支座反力。

钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

W=5.08

cm3；

I=12.19

cm4；

E=

206000

N/mm2；

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=

0.644

kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算剪力图(kN)

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

最大弯矩

Mmax

=

0.242

kN·m；

最大变形

νmax

=

0.678

mm；

最大支座力

Rmax

=

2.174

kN；

最大应力

σ

=M/W=

0.242×106

/(5.08×103)=47.5

N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度设计值

[f]=205

N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值

47.5

N/mm2

小于

支撑钢管的抗弯强度设计值

205

N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度νmax=0.678mm小于1000/150与10

mm,满足要求!

八、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R

≤

Rc

其中

Rc

--

扣件抗滑承载力设计值,取8.00

kN；

R

--

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到

R=2.174

kN；

R

8.00

kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

九、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

σ

=

N/(φA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中

N

--

立杆的轴心压力设计值，它包括：

横向支撑钢管的最大支座反力：

N1

=0.644

kN；

纵向钢管的最大支座反力：

N2

=2.174

kN；

脚手架钢管的自重：

N3

=

1.2×0.129×3=0.465

kN；

楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

N4=1.2×[(1.00/2+(0.60-0.25)/4)×1.00×0.30+(1.00/2+(0.60-0.25)/4)×1.00×0.110×(2.00+24.00)]=2.228

kN；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N5=1.4×(2.000+2.000)×[1.000/2+(0.600-0.250)/4]×1.000=3.290

kN；

N

=N1+N2+N3+N4+N5=0.644+2.174+0.465+2.228+3.29=8.8

kN；

φ--

轴心受压立杆的稳定系数，由长细比

lo/i

查表得到；

i

--

计算立杆的截面回转半径

(cm)：i

=

1.58；

A

--

立杆净截面面积

(cm2)：

A

=

4.89；

W

--

立杆净截面抵抗矩(cm3)：W

=

5.08；

σ

--

钢管立杆轴心受压应力计算值

（N/mm2)；

[f]

--

钢管立杆抗压强度设计值：[f]

=205

N/mm2；

lo

--

计算长度

(m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:

lo

=

Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=

2.945

m；

k

--

计算长度附加系数，取值为：1.155；

μ

--

计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；

a

--

立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;

得到计算结果:

立杆的计算长度

lo/i

=

2945.25

/

15.8

=

186；

由长细比

lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=

0.207；

钢管立杆受压应力计算值

；σ=8800.06/(0.207×489)

=

86.9

N/mm2；

钢管立杆稳定性计算

σ

=

86.9

N/mm2

小于

钢管立杆抗压强度的设计值

[f]

=

205

N/mm2，满足要求！

板模板(扣件钢管架)计算书

模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-20011)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010、《建筑结构荷载规范》(GB

50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB

50017-2003)等规范编制。

一、参数信息:

1.模板支架参数

横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.60；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):4.98；

采用的钢管(mm):Φ48×3.6

；板底支撑连接方式:方管支撑；

立杆承重连接方式:可调托座；

2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

3.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方管；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

方管弹性模量E(N/mm2):9000.000；方管抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

方管抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；方管的间隔距离(mm):300.000；

方管的截面宽度(mm):40.00；方管的截面高度(mm):70.00；

托梁材料为：钢管(单钢管)

:Ф48×3.5；

图2

楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算:

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W

=

100×1.22/6

=

cm3；

I

=

100×1.23/12

=

14.4

cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1

=

25×0.11×1+0.35×1

=

3.1

kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2

=

1×1=

kN/m；

2、强度计算

计算公式如下:

M=0.1ql2

其中：q=1.2×3.1+1.4×1=

5.12kN/m

最大弯矩M=0.1×5.12×3002=

46080

N·mm；

面板最大应力计算值

σ

=M/W=

46080/24000

=

1.92

N/mm2；

面板的抗弯强度设计值

[f]=13

N/mm2；

面板的最大应力计算值为

1.92

N/mm2

小于面板的抗弯强度设计值

N/mm2,满足要求!

三、模板支撑方管的计算:

方管按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=5×5×5/6

=

20.8

cm3；

I=b×h3/12=5×5×5×5/12

=

52.08

cm4；

方管楞计算简图（mm）

1.荷载的计算：

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=

25×0.3×0.11+0.35×0.3

=

0.93

kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2

=

1×0.3

=

0.3

kN/m；

2.强度验算:

计算公式如下:

M=0.1ql2

均布荷载

q

=

1.2

×

q1+

1.4

×q2

=

1.2×0.93+1.4×0.3

=

1.536

kN/m；

最大弯矩

M

=

0.1ql2

=

0.1×1.536×12

=

0.154

kN·m；

方管最大应力计算值

σ=

M

/W

=

0.154×106/32666.67

=

4.702

N/mm2；

方管的抗弯强度设计值

[f]=13.000

N/mm2；

方管的最大应力计算值为

4.702

N/mm2

小于方管的抗弯强度设计值

N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足:

τ

=

3V/2bhn

[τ]

其中最大剪力:

V

=

0.6×1.536×1

=

0.922

kN；

方管受剪应力计算值

τ

=

×0.922×103/(2

×40×70)

=

0.494

N/mm2；

方管抗剪强度设计值

[τ]

=

1.4

N/mm2；

方管的受剪应力计算值

0.494

N/mm2

小于

方管的抗剪强度设计值

1.4

N/mm2，满足要求!

四、托梁材料计算:

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：钢管(单钢管)

:Ф48×3.5；

W=5.08

cm3；

I=13.08

cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.536kN;

托梁计算简图

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩

Mmax

=

0.517

kN·m；

最大变形

Vmax

=

1.232

mm；

最大支座力

Qmax

=

5.586

kN；

最大应力

σ=

517058.56/5080

=

101.783

N/mm2；

托梁的抗压强度设计值

[f]=205

N/mm2；

托梁的最大应力计算值

101.783

N/mm2

小于

托梁的抗压强度设计值

205

N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为

1.232mm

小于

1000/150与10

mm,满足要求!

五、模板支架立杆荷载设计值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1

=

0.129×2.75

=

0.355

kN；

(2)模板的自重(kN)：

NG2

=

0.35×1×1

=

0.35

kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3

=

25×0.11×1×1

=

2.75

kN；

静荷载标准值

NG

=

NG1+NG2+NG3

=

3.455

kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值

NQ

=

(1+2)

×1×1

=

kN；

3.立杆的轴向压力设计值计算公式

N

=

1.2NG

+

1.4NQ

=

8.346

kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

σ

=N/(φA)≤[f]

其中

N

----

立杆的轴心压力设计值(kN)

：N

=

8.346

kN；

φ----

轴心受压立杆的稳定系数,由长细比

Lo/i

查表得到；

i

----

计算立杆的截面回转半径(cm)

：i

=

1.58

cm；

A

----

立杆净截面面积(cm2)：A

=

4.89

cm2；

W

----

立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08

cm3；

σ--------

钢管立杆受压应力计算值

(N/mm2)；

[f]----

钢管立杆抗压强度设计值

：[f]

=205

N/mm2；

L0----

计算长度

(m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max[1.155×1.7×1.5，1.5+2×0.2]=2.945；

k

----

计算长度附加系数，取1.155；

μ

----

考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7；

a

----

立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a

=

0.2

m；

得到计算结果：

立杆计算长度

L0=2.945；

L0

/

i

=

2945.25

/

15.8=186；

由长细比

lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=

0.207；

钢管立杆受压应力计算值；σ=8346.03/(0.207×489)

=

82.452

N/mm2；

立杆稳定性计算

σ=

82.452

N/mm2

小于

钢管立杆抗压强度设计值

[f]=

205

N/mm2，满足要求！

六.施工过程的控制

1.模板的水平标高控制：根据楼层把50线抄在柱钢筋、钢管上，校正定位并临时固定；然后将50线，引入各开间，搭设钢管支撑排架，铺设梁、楼板底模，复核校正。楼板模板均放在室内满堂架上，与梁侧模上口平齐；上口要求平整、严密。

2.模板的截面控制：柱、梁均采用双面弹线控制，根据弹出的控制线控制截面尺寸

3.模板垂直度控制：为有效控制柱模板的垂直度，在所有柱板的一侧均弹控制线，作为模板校正时的基准线。控制线距离边线20cm,。模板校正后，及时固定。

4.模板刚度、稳定性控制：支撑排架的搭设,立杆间距不大于1m,排架的立杆必须落到楼板面上（严禁下部垫砖等做法，垫高用木板）。立杆均低于楼板底5cm；支撑排架水平拉杆严禁少于三道，且底部扫地杆离地（楼板面）20cm高，中部一道不得高于1.6m。楼板、梁底模下所有立杆均设保险扣件。墙板及顶板上的90*50mm排骨档，方木间距不得大于25cm。所有墙板模板的拼缝处必须有一根竖向方木。

5.根据模板设计图、支撑排架图进行搭设。

标准层支撑排架：重点注意排架立杆必须上下对齐，以利荷截的垂直传递。排架立杆下必须垫木板。立杆一般离柱边250—300mm

立杆的间距，主梁（或梁高大于800mm时）下为900mm，次梁下为900—1100mm之间，双排布置；个别不能兼顾时，必须加设梁托。横楞最上一根为主横楞长度不小于1400mm，横楞在梁底下，牵杆在横楞下方，主横楞应要控制梁底、标高，不宜通长设置，横楞的步距控制在1500—1800mm之间。立杆离楼地面200mm处设扫地杆，沿主梁两边都要贯通设置，扫地杆以上每1600mm设拉杆，一道沿主梁方向，两边立杆都必须设钢管剪力撑并相互间形成闭合三角形状，剪力撑与立杆的每个相交处都必须用扣件夹实。剪刀撑接头只能搭接，严禁使用接头扣件承接，接头处的扣件不能少于2只；斜撑与地面的夹角控制在45度左右。排架必须能独立成体系，严禁依赖其它附着物件。

排架的扣件必须合理使用，十字扣和转向扣不能混用。立杆承接时要插足，搭接时搭接长度不得小于40cm且不能少于2个扣件。不管采用任何一种扣件，每个螺母都必须拧紧，特别是梁底的主横楞，绝对不能疏忽，班组长必须对其所施工部位进行全数检查，并做好记录，整个排架搭设成整体后，必须对立杆下脚作全面检查，并做好记录。上层的排架搭设时参照下层的搭设方法。

在回填土上的立杆下必须垫大于厚50mm宽200mm的通长板，板下铺设100mm厚的碎石，使之略高于地面，同时设排水系统。碎石下的回填土必须夯实。

6.模板安装前隐敝工程验收：清除挡土墙下口垃圾，检查墙内预埋铁件。模板安装后利用排架将柱模扶直，四边用钢管固定，柱两个方向垂直度应小于1‰，同时要校正方正度。模板在梁底部位要根据柱、梁的长度起拱1‰—3‰。起拱时梁侧模要根据相邻平台厚度、标高确定，特殊部位要先编号，防止搞错。不足模数时，柱、梁、板、夹角处要用木材镶足，固定牢，并用楔榫实。楼板随梁的起拱情况适当起拱，梁高度大于700mm时采用Ф12的对拉螺杆拉结两边侧模，每边拉结螺杆双钢管做横楞，也就是排架支撑点，除正常的斜撑固定外，要在3m区间内加两道剪刀撑，再在四角加上上下二道角撑。墙板模板斜支撑每档不得小于1500mm一档，每块平台模板的两头或两边要搁置稳定，不能发现有灌空、起跷象。

五．质量标准

1.保证项目：

模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性，其支架的支承部分必须有足够的支承面积。如安装在基土上，基土必须坚实并有排水措施。

2.在实际施工过程中，为了保证梁底模的稳定，在沿梁宽方向横杆中间加设顶撑。在布置梁板支撑架时，着遇到柱的尺寸较大而不能保证立杆间距时，可根据柱的实际尺寸相应扩大立杆间距，然后在柱周围立杆间距较大的立杆间加设立杆以保证支架系统的稳定性。

’．

3.施工时模板就位要准确，穿墙对拉螺栓要全穿齐、拧紧，保证墙、柱断面尺寸正确。

4.模板应具有足够强度、刚度及稳定性，能可靠地承受新浇混凝土的重量，侧压力以及施工荷载。浇筑前应检查承重架及支撑扣件是否拧紧。

5.墙、柱下脚口接缝必须严密，砼振捣密实，防止漏浆、“烂根”及麻面。

6.支撑系统要合理，防止梁侧、柱、墙面砼鼓出及

“爆模”

7.柱、墙、梁板模安装完后，必须“自检、互检、交接检”三检制度，进行工序交接制度，然后进行检验批报验。

8.模板的安装误差应严格控制在允许偏差范围内

项目

允许偏差

检验方法

轴线位置

钢尺

板表面标高

水准仪或拉线、钢尺

柱、梁

4.5

钢尺检查

层高垂直度

经纬仪或吊线、钢尺

经纬仪或吊线、钢尺

相邻板面高低差

钢尺检验

表面平整<2M长度以上>

2M靠尺和塞尺检查

六．板模支设的质量控制措施

1．所有的结构支架前均应由专人进行配板设计，余留量由缝模调整。

2．模板及其支撑均应落在实处，不得有“虚”脚出现，安拆均设专人负责。

3．为防止砼在硬化过程中与模板粘结，影响脱模，在浇筑砼之前，应清理模板的表面(包括第一次使用的模板)涂刷隔离剂。

4．在安装模板之前，应将各种电管、水管等按图就位，避免模板安装好后二次开洞。模板自身就位时应严格按照配模图纸进行安装。

5．浇筑砼时振捣器不能直接碰到板面上，避免磨损撞坏面板，同时振捣时间要按规范规定，要适时，以防模板变形．

6．楼板最早加荷时间应经核算确定，但不得早于楼(屋面)板混凝土浇筑完毕后72h。当气温低于15℃时，应适当延长时间。

7．为确保质量，应相应制定奖惩措施。

七．木工安全技术交底

1.模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直，底端平整坚实，并加垫木。木楔要钉牢，并用横顺拉杆和剪刀撑拉牢。

2.采用桁架支模应严格检查，发现严重变形、螺栓松动等应及时修复。

3.支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序，禁止利用拉杆、支撑攀登上下。支设4m以上的立柱模板，四周必须顶牢。操作时要搭设操作架，不足4m的，可使用马登操作。

4.支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁底上行走。

5.支设立柱模板和梁模板时，操作平台同钢筋绑扎，要求不得站在梁柱模板上操作和在梁底板上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。

6.支模应按工序进行，模板在没有固定好之前不得进行下道工序，否则模板受外界影响容易倒塌伤人。

7.高空临边作业时，有高外坠落和掉下材料的危险，支模人员上下应走通道，严禁利用模板、栏杆、支撑上下，站在活动平台上支模要系好安全带，工具要随手放入工具袋内，禁止抛掷任何物体。

8.拆除模板应经施工技术人员同意。操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。工完前，不得留下松动和悬挂的模板。拆动的模板应及时运送到指定地点集中堆放，防止钉子扎脚。

9.拆模后需要局部支撑和使用早拆体系的支撑杆必须顶牢，不得松动，防止支撑倒下伤人，高处作业严禁投掷材料。

八、施工注意事项

1.应避免的质量通病

（1）柱模板容易产生的问题：柱位移，截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大。

防止方法：支模前按墨线校正钢筋位置，钉好压脚板；转角部位应采用联接角模以保证角度准确；柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行设计确定；梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固。

（2）梁和楼板的模板容易产生的问题：梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，生蜂窝麻面。

防止办法：700mm梁高的侧板，加穿墙螺杆。模板支顶的尺寸和间距的排列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面上，梁板跨度大于4m者，如设计无要求应按规范要求起拱。

九、成品保护措施

1.模板安装时，不得随意开孔，预留钢筋可一端弯成90°与混凝土墙钢筋焊接或扎牢，另一端用铁线绑牢，从板缝中拉紧紧贴模板内面，拆模后再拉出。

2.拆模时不得用大锤硬砸或用橇棍硬橇，以免损坏模板。

3.操作和运输过程中，不得抛掷模板。

4.模板每次拆除以后，必须及时进行清理（清理混凝土粘浆、木钉），涂刷脱模剂，分类堆放。

5.在模板面进行钢筋等焊接工作时，必须用石棉板或薄钢板隔离。

6.泵送混凝土的输送混凝土管支架脚下应加设垫板。

十、安全措施

1.废烂木枋不能用作龙骨。

2.安装、拆除外墙外模板时，必须确认外脚手架符合安全要求。

3.内模板安装高度超过2.5m时，应搭设临时脚手架。

4.在4m以上高空拆除模板时，不得让模板、材料自由下落，更不得大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员的动向。

5.正在施工浇捣的楼板其下一层楼板的支顶严禁拆除。

6.安装柱及梁模板，应先搭设脚手架或安全网。

7.水平拉杆不准钉在脚手架或跳板等不稳定物体上。

十一、安全应急救援预案

总指挥：毛宇

电话：

***

后勤:邓樱坤

电话

：***

警戒：朱健

电话：

***

救援：120

2.发生高处坠落事故应急救援

当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。

(1)当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及时请求救援。

(2)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。

(3)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。

(4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。

(5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。

(6)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。

①一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。

②加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。

③止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25~40分钟放松一次，每次放松0.5－1分钟。

(7)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。

3.发生支模坍塌应急救援

(1)施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。

(2)在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。

(3)当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。

(4)在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。

(5)现场急救处理：

①尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。

②伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。

③伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。

④伤肢不应抬高、按摩或热敷。

⑤如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。

⑥迅速转往医院。

(6)立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。

(7)按规定上报有关主管部门请求救援。

4.触电事故应急救援措施

A、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源脱离电源的基本方法有：

（1）将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。

（2）用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。

（3）必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。

（4）救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。

（5）如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。

（6）如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点8～10米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至8～10米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。

B、在使触电者脱离电源时应注意的事项：

（1）未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。

（2）严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。

（3）在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。

（4）当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。

（5）夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。

C、立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。

D、按照有关规定，立即报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。

E、触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。

F、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。

G、对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：

（1）通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。

（2）口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟16—18次为宜。

（3）胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压60—80次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。

第三篇：施工小结

杭州市古翠路综合整治工程施工小结

由我公司组织承建的杭州市古翠路综合整治工程，合同造价为2333万元，自2009年4月28日开工以来，由于工程施工交通组织、配套管线施工、绿化迁移、配套管线交底、拆迁不到位、设计重大变更、合同外增加工程量等原因，对施工进度造成了一定影响，在业主、勘察、设计、质监、安监、监理和沿线相关单位的大力支持与协助下，我公司克服诸多困难，使得本工程终于于2009年10月1日顺利通车。

一、工程概述

1、参建单位

建设单位：杭州市地下空间综合开发总公司 设计单位：深圳市西伦土木结构有限公司杭州分公司 勘察单位：杭州市勘测设计研究院

监理单位：浙江明康监理工程咨询有限公司 质安监督：杭州市建设工程质量安全监督总站 施工单位：杭州市市政工程集团有限公司

2、工程概况

杭州市古翠路综合整治工程为杭州市2009“十纵十横”重点建设工程，工程造价2333万元。该工程位于西湖区范围内，为城西一条呈南北向主干道，北接登云路(K0+021.444)，南至天目山路(K2+407.601)，道路全长约2386米。本工程主要内容包括该路段范围内的道路整治、排水管线整治（包括新建雨、污水支管，全线雨水口改建）；余杭塘河桥、益乐河桥清洗、清理、改造等；（1）道路工程

横断面布置：道路规划红线36米，设置主车道双向六车道，机非分隔带、慢车道和人行道。路段横断面以文一路、高技路、文二路、文三路、塘苗路为分界点，分为六路段；

道路结构：新建机动车道：5cm高黏度改性沥青混凝土（OGFC-13）+5cm中粒式沥青混凝土（AC-16）+玻纤土工格栅+7cm 粗粒式沥青砼（AC-25）+45cm 6%水泥稳定碎石+20cm级配碎石=82cm；

非机动车道：5cm高黏度改性沥青混凝土（OGFC-13）+5cm中粒式沥青混凝土（AC-16）+30cm 6%水泥稳定碎石+10cm级配碎石=50cm；

人行道：6cm高湖石铺装+3cm（石粉水泥砂浆+纯水泥浆）+15cmC15水泥混凝土+10cm级配碎石=34cm；

平侧石：侧石采用高湖石，平石采用芝麻青花岗岩。（2）排水工程

古翠路现状雨污水排水系统运行正常，因而雨污水系统不重建，结合本次道路整治的特点，对现状雨污水管道进行全线检查、清污，因道路横断面调整，原有雨水口须改建重建。新建雨水口在车行道上及交叉口处采用双箅雨水井，雨水口连接管管径为D300，坡度为0.5%；非机动车道上为单箅雨水井，雨水口连接管管径为D225，坡度为1%，并尽量保留可以利用的现状雨水口井；

（3）桥梁工程

古翠路综合整治工程内共有桥梁两座，自南向北分别为益乐河桥与余杭塘河桥。1.益乐河桥：现状为单跨16米简支梁桥，桥面宽36米。桥梁整体结构完好，无重要损伤，但桥梁侧面水渍明显，伸缩缝内杂物沉积严重。改造内容：

1、清洗桥梁侧表面；

2、拆除原桥面纵梁按照新的桥梁横断面重建；

3、清理桥梁伸缩缝，更换密封橡胶带；

4、拆除桥面沥青混凝土铺装层，重新铺设5cm沥青码蹄脂碎石混合料（SMA-13）

2.余杭塘河桥：现状为9跨简支梁桥，桥梁总长154 米，桥面宽29-36.5米，桥梁主体结构完好。改造内容：

1、清洗桥梁侧表面；

2、保留原有栏杆，拆除原纵梁按设计桥梁横断面重建；

3、清理桥梁伸缩缝，更换密封橡胶带；

4、拆除现状桥面沥青铺装层和部分防水混凝土铺装层，重新铺设C40防水混凝土+聚合物沥青桥面防水涂料层+5cm沥青码蹄脂碎石混合料（SMA-13）

5、封闭原有泄水孔，新建8个泄水孔。

二、完成主要工程量

道路工程：路基挖方22225.64 m3，级配碎石38131m2，6%水泥稳定碎石28243 m2，沥青粗粒式16145m2，中粒式67090m2，高黏度改性沥青71347m2，6cm高湖石铺装8053 m2，高湖石侧石11552m，芝麻青花岗岩平石12818m；

排水工程：新建雨水口井303只，现状雨污水井升降共200只，D225雨水连接管800m，D300雨水连接管800m。

桥梁工程：

1、益乐河桥：纵梁6条，5cm沥青码蹄脂碎石混合料448 m2，栏杆40m。

2、余杭塘河桥：纵梁6条，C40桥面防水混凝土233 m3，沥青码蹄脂碎石混合料2611 m2，3cm高湖石铺装368m2。

三、施工组织管理情况

我公司中标后，立即组织成立项目经理部，并于2009年4月正式进驻现场，开展工程前期准备工作，项目施工组织管理机构：赵国庆任项目经理，贺秋良任技术负责人，吴勇任施工员，沈春荣任质检员，成荣炳任安全员。

四、施工过程及施工难点

1、施工过程

本工程因前期房屋拆迁、配套管线施工、绿化迁移、外部交通等原因，工程迟迟未能开工，而古翠路综合整治工程作为杭州市内“十纵十横”道路之一，完工时间必须是在10月1日前。我项目部针对实际情况，积极开展前期工作，与翠苑三区社区居委会沟通协调，见缝插针开展施工。实际施工过程可以分为四阶段：第一阶段：时间4.28-7.31，东西两侧综合配套管线、非机动车道、侧平石、人行道整治改造；第二阶段：时间8.1-8.31，西侧机动车道整治改造；第三阶段：时间9.1-9.20，东侧机动车道整治改造；第四阶段：时间9.21-9.30，全线沥青面料铺设。

2、施工难点

古翠路地处杭州市西湖区范围内，是城西一条呈南北向的主干道，南接天目山路，北至余杭塘路，中间依次穿过文三路、华星路、文二路、文一路，文三路、文二路与古翠路交叉后道路变为单向通行，古翠路承载着相当大的东西向车流量，其交通组织的急迫性和合理性显得尤其重要，道路施工范围内配套管线繁多且复杂，道路西侧新建的慢车道是占用的原有绿化和公园用地，为保证古翠路的完工时间，绿化迁移必须在开工前完成。

古翠路是东西向车流的重要节点，早高峰的时候，车流汇集到这里转天目山路出行，晚高峰的时候车流全部从天目山路流入，分流到与古翠路橡胶的文一路、文

二路、文三路。西湖区交警支队对于古翠路的交通组织相当重视，组织建设单位、监理单位、施工单位和交通设施单位进行施工前期的交流，讨论施工后道路车道划分、人车分流情况、施工围护和交通导向牌设置等。由于古翠路各段的道路宽度不一样，原拟定计划是保证全线双向4车道+东西各一个非机动车和人行混合道，实际上天目山到文三路这段道路宽度较窄，无法满足，考虑到该段的实际交通情况：早晨从文二路和文三路汇集而来的交通流量很大，同时早高峰多为上班时间，安排为两车道出古翠路，晚上虽然也有相当的车流，但是晚上相对时间没那么急迫，再者车主对早上的交通拥挤有了印象，古翠路在施工阶段，部分车流会转向其他南北向的干道，如万塘路、丰潭路、古墩路等，同时在这些路与天目山路的入口设置交通指示牌，如古翠路正在施工，部分车辆请绕道而行。塘苗路的道路宽度很小，古翠路和塘苗路交叉路口原先未设置交通指示灯，为了防止车流在这个路口因施工造成交通堵塞，在早晚高峰，西湖交警支队都安排交警在路口执勤，并在路口设置路障，对于北向南车辆在早晚高峰禁止转向古翠路。方案制定后，进行车道重新划分，根据新的车道设置交通隔离墩，为了防止交通堵塞，这个工作被安排在凌晨，西湖交警支队队长亲自到古翠路现场指导。交通方案实施后，顺利执行至道路施工第一阶段，直至两边的道路围护拆除。

古翠路范围有电力、煤气、城建弱电、联通、移动、电信、网通、华数宽带、自来水、智能交通等，近10余家配套管线单位，个别管线的管理单位还不止一家，道路施工必须要在配套管线单位完成以后，古翠路前期的施工重点就是围绕这些配套断线单位的，我项目部不仅要让这些单位尽快地完成施工，以争取道路施工的充分时间，还要尽可能给这些单位安排好施工区域、施工时间，创造合理的施工条件，避免古翠路施工混乱而造成交通堵塞，而且还得处理这些单位施工后一部分扫尾工作，包括多余的土方清理，主管线的路基处理和横穿管的沥青路面恢复等等。

古翠路东侧有城建弱电、电信的架空线，地下有煤气中压、低压管线、自来水两条主管，同时这一侧的沿线单位出入口众多，相应的，地下管线更加交错复杂；西侧有移动、联通、网通、铁通、华数的架空线，地下有10kv和110kv的电力管线、煤气中低压管线，特别是电力管线，不仅电力井繁多，现状的电力管的标高与设计路面冲突，因此设计单位在路基施工前来现场查看，调整了道路设计标高，同时把

电力管道的标高降到了最低。从一定程度上来说，这不仅增加了道路施工的难度，也延缓了道路施工进度。鉴于古翠路配套管线的特殊情况，在工程正式开工前半个月时，我项目部邀请了施工范围内所有配套管线单位，逐个进行现场和图纸交底，以熟悉各路段的地下管线情况，包括管线的走向、范围、埋设深浅、管径大小、是否在用、可否临时性停用、出现异常情况时的紧急应对和安全防护措施等。在这个一个月内，虽然工程未正式开工，我项目部施工和安全管理人员每日都要在古翠路上往返五、六趟，在道路交叉口、重要节点、交汇井处，交底人员与施工人员在现场进行记号标注和笔记，并拍摄了现场照片。正式开工时，施工人员事先通知该路段上所有管线单位，再详细交底，才进行道路路基施工。施工过程中，遇到不明或者交底图纸上没有的管线，第一时间通知相关单位，请管线单位确认后，再重新施工。

余杭塘河桥原有人行道宽度3.7米，此次整治人行道宽度为1.55米。随着人行道缩小东西两侧原人行道下的管线面积（东侧为弱电、西侧为电力）也随着缩小。所以管线在整治后人行道下只能采用三排布置，随之引起了人行道标高的增加。然而，在我们实地测量过程中发现，按照此时的设计标高放样，人行道顶面距桥梁栏杆顶面的距离将达不到规范上至少1.10m的要求。后经设计、业主实地察看确认后予以了变更。由于此次整治工程的工期紧，我们根据联系单的批示施工，抢工期、抓质量终于在9月30号之前完成余杭塘河桥整治的全部内容。

古翠路整治过程中虽然困难重重，我项目部秉着严谨细致的施工态度和着实有效的施工方法，克服种种，并未发生重大的安全质量事故，使得工程在9月底顺利完工，古翠路终于10月初通车。

五、工程质量情况

1、严格执行集团公司“三合一”质量、环境、职业健康安全管理体系文件，建立健全质量管理体系，抓好施工全面质量控制，认真学习施工规范、标准，熟悉领会设计图纸，做好技术交底工作，严格测量关，对使用仪器进行检定，对中心控制桩、水准点认真复核，做好保桩工作，报请监理工程师复核审批。

2、严把试验关，认真做好各项试验工作，所有原材料、半成品均有出厂合格证、质保书，现场拌制砼、砂浆严格按配合比单进行计量拌和，制作试块，各原材料、半成品、砼、砂浆试块和相关规范项目均经监理工程师旁站抽检，按规定频率及时送样至杭州市市政材料测试站和集团公司材料测试中心试验，试验合格率为100％。

3、认真执行好公司的质量管理办法，实行质量三检制，严格按国家有关施工技术规范和质量验收标准进行验收，每道工序施工完成后，及时报请监理工程师复查，上道工序不合格，下道工序不施工，使每道工序均处于受控状态。

4、按照部颁《市政基础设施工程技术文件管理规定》建城（2002）221号 文件要求，认真收集、整理、填写资料，做到及时、真实、完整、准确要求。

六、安全文明施工情况

1、严格执行国家、地方及建设单位安全文明施工的有关政策、法规、规定，遵守安全生产操作规程和安全生产制度，在工程施工中，对项目部临时驻地、施工围护、安全防护进行精心安排，设置广告牌、警示牌、横幅、标语，做到清洁、整齐、有序，争创安全文明施工样板工地。

2、在工程施工中，组织编制了安全文明施工专项方案，制定安全生产、文明施工各项相关制度，做好安全台帐，及时向杭州市安监总站申报备案表，积极配合上级各部门的检查、监督，并顺利通过了杭州市建设工程安全监督总站、省、市工程协会一系列的检查。

3、在安全文明施工中，贯彻“安全第一，预防为主”的方针，设专职安全员，全面提高安全有效管理，提倡适度超前意识，做好职工的教育工作，发现安全事故隐患，及时有效的加以处理、排除，施工期间未发生重大伤亡、火险事故。

七、结束语

本工程之所以能够顺利地完成，离不开业主、设计、勘察、质监、安监、监理及各相关单位的大力支持与帮助，在此，我代表杭州市市政工程集团有限公司对你们为本工程付出的辛勤劳动表示最衷心的感谢。我们将继续发扬奋发、求实、创新、奉献的企业精神，以更加认真、积极、成熟、严谨的工作态度和作风来迎接新的挑战，求得更大的发展！

杭州市市政工程集团有限公司

古翠路综合整治工程项目部

二00九年十一月

第四篇：施工小结

箱梁预制施工小结

项目部已完成703片预应力箱梁预制，根据施工经验总结，其施工方案可行，满足设计文件要求，符合规范规定。确定的施工方法为

1、钢筋制作及安装（1）钢筋制作

钢筋制作前，试验室对厂家提供的材质证明书进行复检，并按相应的标准进行原材料抽样，复检合格后，钢筋加工工班才可以进行钢筋的加工制作。

钢筋和钢绞线置于钢筋棚内堆放，钢筋集中下料，在钢筋加工场内按设计要求由数控弯曲机进行加工制作成半成品，按每片梁用量分型号放置并标识。

盘螺钢筋或不顺直的钢筋在加工弯制前先调直，钢筋表面的油渍、漆污、浆液、浮土、铁锈等清除干净；钢筋应平直，无局部折曲。钢筋加工前，钢筋班必须根据施工图的各种钢筋形状和长度作出钢筋下料单，并据此下料加工。编制钢筋下料单时应根据梁体钢筋编号和供应料尺寸，统筹安排以减少钢筋的损耗。

箱梁主筋采用套筒连接，套筒进场前检验合格，方可使用；套丝连接要经试验室取样，做接头抗拉强度试验，试验合格后,方可进行批量加工，加工过程中，试验室按照规范要求检测频率进行自检试验。钢筋下料前，将钢筋外观有缺陷的部分先切掉。不带弯钩的钢筋下料长度误差为±15mm，带弯钩及弯折钢筋下料长度误差为±1d（d为钢筋的直径，单位mm）。钢筋的下料弯曲加工在钢筋棚内进行，加工好的钢筋运至钢筋绑扎胎具上进行分体（底腹板为一体、顶板为一体）绑扎。（2）钢筋绑扎

梁体钢筋采用在专用胎具绑扎成型，然后吊装入模。钢筋绑扎顺序：底板及腹板钢筋→顶板钢筋。

在绑扎钢筋及调设模板时要注意钢筋的保护层厚度控制，钢筋保护层厚度通过保护层垫块来控制，垫块采用与梁体混凝土强度、耐久性相等的高强度砂浆垫块；垫块设置腹板每平方米不少于4个，底板不少于6块，成梅花型布置。

2、外模板安装

用电动钢丝球刷打磨底模，清理干净，表面无残存物，且线形平顺，表面平整，然后再均匀涂抹脱模剂。脱模剂采用专用脱模剂，用毛巾浸沾油后拧干，擦拭底模，达到模板表面有油渍但又不明显积油。梁外模采用模板厂加工的定型整体式钢模板。钢模尺寸准确，支架稳定性好、结构刚度强，支架间距布置合理，支架间模板背肋设置应满足强度、刚度、局部稳定性要求。外模由模板系统、支撑系统和调节系统构成，外模可以纵向移动、横向移动、支撑整体下落等。模板接缝处用双面胶封堵密实，保证砼在振捣下不漏浆，且错台不得大于2mm。钢模表面抛光处理，以保证砼的光洁度。

箱梁整体式外模板，采用轨道行走系统，控制外模纵向移动；使用液压千斤顶做为调节系统，控制外模横向移动，从而调整模板高度及断面尺寸。模板调整符合要求后，模板底部先采用拉筋定位，腹板采用圆形混凝土垫块做保护层。堵头板钢模与芯模之间采取螺栓连接，中间泡沫胶填充，以防止漏浆，同时便于拆卸。

由于混凝土浇筑过程中，混凝土的浮力比较大，为了保证箱梁结构层的厚度，通过采用2.5-3.0m一道防浮压杠进行控制。通过上述技术措施，内模上浮问题基本可以解决，箱梁底板和顶板的混凝土厚度得到保证。

3、底腹板波纹管安装及锚垫板安装

按照设计提供的坐标值布置预应力管道，必须符合设计和规范要求。预应力管道包含6束直径70mm塑料波纹管、7束直径70mm塑料波纹管。接长部分同类型采用大一直径级别，连接时不使接头处产生角度变化和在混凝土浇筑过程中发生管道的转动和移位，接头管的长度20cm，相邻孔道管接头相互错开30cm以上，接头两端用密封胶带封裹，确保不漏浆。波纹管内要逐根穿入内衬管，以防止混凝土浇注时漏浆，保持波纹管内孔道畅通、无杂物。

波纹管在张拉锚垫板处，沿波纹管方向与锚垫板平面保持垂直状态，以保证钢绞线在张拉时的合理受力方向。

锚垫板固定要牢固可靠，混凝土浇筑振捣过程中不变形。浇筑混凝土时严禁振捣器触碰预应力波纹管道，防止变形。

锚垫板用螺丝固定在端模内侧，并与孔道对中，与孔道端部垂直，不得错位。端模在锚固位置处的板面倾角必须严格符合设计要求。锚垫板在端模上的相对位置必须按照设计图纸精确计算、测量定位，尤其是锚垫板的定位螺丝孔的位置，遇锚垫板或螺旋筋与箱梁钢筋干扰时，可适当调整箱梁钢筋位置，保证锚垫板及螺旋筋的位置准确，（锚后螺旋筋按照要求同锚具配套进场）。锚垫板随端模一起安装到位。波纹管穿入锚垫板孔内后，要使波纹管轴线与锚垫板完全垂直，并用密封胶或塑料胶带缠裹紧密。最后，波纹管在模板内安装完毕后，暂时用棉布将管口堵塞好，防止水或其他杂物进入。浇筑砼前，对锚垫板上的压浆孔进行封堵，防止浇筑砼时漏浆堵孔。

4、芯模安装

芯模为整体式抽拉内模，组装完成后，采用龙门吊一次吊装到位，箱梁底腹板钢筋骨架安装完毕后，安装芯模。芯模拼装完毕后检查腹板的厚度，不可因模板偏向一侧而使腹板的厚度改变。混凝土对芯模产生浮力，存在隐性上浮现象，为确保芯模不上浮，芯模上部施加压杠，间距为2.5-3.0m，解决芯模上浮问题。

5、顶板钢筋安装及绑扎

为了保证钢筋绑扎精度、加快进度，梁体钢筋在绑扎胎具上进行整体绑扎，待检查合格后再吊装入模进行下道工序施工。

为保证顶板钢筋安装时搭接头同一断面内接头率不超过50%，经过与设计沟通，优化顶板钢筋接头位置预留在边侧，安装时错开绑扎安装。现场绑扎时，钢筋骨架用扎丝绑扎牢固，绑扎扎丝头向里倾倒，不得伸向钢筋保护层，松扣、缺扣的数量不应超过绑扎数的5%。

6、砼浇筑（1）浇筑前的准备

浇筑混凝土前，检查具体部位的预埋件是否埋设准确，如横隔板、伸缩缝等。特别是锚垫板应与端头模板紧密贴合并用连接螺栓固定，不得移动。

检查预应力管道定位是否准确，端模板应与侧模和底模紧密贴合，安装牢固。

检查模板安装准备到位后的断面尺寸，并注意截面变化位置。浇筑混凝土前，应对模板尺寸钢筋预埋件及拉杆顶丝加以检查，发现问题应及时处理。

浇筑混凝土前应将模板内的杂物和钢筋上的油污等清除干净。当模板有缝隙和孔洞时，应予堵塞。

检查布料斗等有关具设备，确认其处于良好工作状态。检查插入式振动棒和附着式振捣器是否处于良好状态。（2）浇筑工艺

商砼拌合及运输：商混站安装试验驻场人员，进行砼原材料、拌合、后场砼的检测，与前场做好沟通，发现问题及时调整。砼拌合要严格按照试验操作规程以及批复的试验室配比进行，并严格控制砂子和石子的含泥量。混凝土由搅拌站出料后，用混凝土罐车运输至浇筑现场，然后借助于龙门吊起吊料斗进行浇注砼。

砼浇筑：砼浇筑工艺直接影响到砼密实度，密实度与砼的强度和耐久性有关，主要从两方面来控制，一是正确的浇筑方法，二是正确的振捣。

浇筑方法：混凝土的浇筑连续进行、一次成型，浇筑时时间不宜超过6h；箱梁混凝土浇筑采用分段分层法浇筑，一片箱梁底腹板分4段进行浇筑,浇筑时先由一端的底腹板开始，向另一端推进浇筑箱梁的底腹板，最后进行箱梁顶板的浇筑，采用该方法浇注时，可以一气呵成，连续浇注，砼外观较为美观，既可避免施工缝，又可以避免砼在振捣过程中流动过大而造成离析。对腹板要求不能一次投料过多，要分三层投料和振捣，振后要加强对腹板的检查，对不密实的要重新振捣或插振。

振捣方法的选择：选择插入式振捣器与附着式振捣器相结合的方法，采用分段分层法浇筑的顺序进行，先后两层混凝土的间隔不超过砼初凝时间（根据气温按30～60分钟控制），寒冷天气避开早晨、傍晚的低温时间，尽量选择在中午或下午进行混凝土的浇筑；混凝土浇筑时，模板温度控制在5～35℃，混凝土拌合物入模温度控制在5～30℃。浇筑时防止混凝土离析。由于此箱梁的腹板较窄，标准断面为18～32cm，加之考虑钢筋与波纹管所占的空间，不能满足常规插入式振捣器的施工要求，故腹板选择高频附着式振捣器进行振捣。底板、顶板选择按常规施工插入式振捣器即可。附着式振捣器辅助振捣每次振捣时间控制在15~20s，每20s振捣一次，振捣频率由低频向高频渐变。插入式振捣注意从两侧对称振捣，以防止芯模左右移动。混凝土浇筑前用清水润湿大料斗(不要留残余水)。然后从箱梁一端向另一端分层浇筑腹板混凝土。振捣方式采用附着式高频振捣器和插入式振捣棒相结合，高频振捣器布设二排，纵向间距1.5米上下两排按梅花状布置。振捣时间控制在15～20秒，防止漏振、过振。以砼停止下沉、不出现气泡、表面出现泛浆为度。砼浇筑尽量避开高温时段。浇筑过程安排专人检查模板，发现问题及时处理。

顶板混凝土振捣要“快插慢拔”，严禁利用振动棒摊铺混凝土。振捣棒要插入下层10cm，振捣棒移动间距要不大于其振捣半径的1.5倍，移动间距一般大约50cm。对每一振捣部位，必须振捣到该部位混凝土密实为止。密实的标志是混凝土停止下沉，不再冒出气泡，表面呈现泛浆。

混凝土振捣完成后对梁板顶面用木抹找平收面、收面次数不少于3次。

7、拆模及养护

拆模：按规范要求，当混凝土抗压强度达到2.5Mpa时，方可拆模。新浇筑的高标号砼在6h左右，强度可达2.5Mpa以上，因此混凝土一般浇筑6h后即可拆模。气温较低或冬季施工时，拆模时间须适当延长。人工操作，龙门吊配合。拆除过程中须注意保护成品，严禁乱撬乱砸。

养护：箱梁采用喷淋洒水保湿养生，梁顶设置覆盖透水土工布，梁场规划时在场地内预埋管道，每个台座周围设置阀门，并修建汇水沟。养生时间不少于7天，上面用透水土工布覆盖，避免阳光直射。喷头间距设置为6m（高压自动伸缩式喷头）。以确保构件始终保持湿润状态，同时注意保护预留预应力孔道，严禁将水和其它物质灌入孔道。

目前梁场管线未布设完毕，首件采取覆盖养生布，水车拉水，人工现场洒水，洒水每2小时进行一次。养生用水采用当地的水井。

第五篇：施工小结

斜塘老街二期、三期幕墙工程

工程概况和施工质量情况

一、工程概况

斜塘老街二期、三期幕墙工程位于苏州市工业园区斜塘桥北，苏州工业园区商业旅游发展有限公司统筹规划建设，监理单位为江苏众信工程投资项目管理咨询有限公司，由苏州市华丽美登装饰装璜有限公司负责设计与施工，幕墙面积为5800㎡，框架结构地上四层，建筑标高17.95米。其中包括钢结构明框玻璃幕墙；钢结构雨篷；铝合金明框玻璃幕墙；氟碳铝板吊顶包檐；铝合金门窗；活动百叶；铝合金装饰格栅；铝镁锰板金属屋面。工程自____年___月___日开工至____年___月___日竣工。

二、工程设计构想及特点、节能与环保的设计体现

为了烘托整个建筑理念，倡导建筑节能及安全需要，二期工程采用木色120系列明框幕墙及ZJ88系列铝合金推拉窗相结合，配以不锈钢装饰格栅，既能达到了现代建筑功能性要求，又融入了仿古建筑元素。其中玻璃采用6LowE+12A+6中空玻璃，幕墙型材采用断桥隔热型材，有效降低了工程整体的热传系数，达到了保温隔热的节能要求。三期工程主体大面为钢结构玻璃幕墙，外罩银白色铝合金装饰格栅，为整栋建筑烘托出强烈的现代艺术感。主体屋面采用了新型材料铝镁锰板金属屋面。附属建筑群主要采用了ZJ88系列铝合金推拉窗，外侧为铝合金活动百叶。以上设计及材料的运用，是的现代与古典相结合，为整个建筑造出强烈的艺术效果。

本工程幕墙设计的强度、抗震、变位、抗裂、耐候性及防腐蚀性的要求。为了防止以后主体结构的沉降位移及立杆变形等影响，在立杆 1

处设立活动接头，立杆与横梁连接采用可伸缩结构，满足了横梁因温差作用而产生的伸缩效应，提高了幕墙的抗震变位能力。利用立杆与横、立杆与主体结构的连接方式，使幕墙与主体之间实现三维调整，即保证幕墙的平面度和垂直度，又提高结构的抗震性能。在玻璃幕墙的连接部位，为防止产生摩擦噪声，在构件式幕墙的立杆与横梁连接处设置了柔性垫片或预留了1～2mm的间隙。不同金属的接触面都使用尼龙垫片，以防止电化腐蚀。钢结构幕墙骨架采用氟碳喷涂处理。

玻璃幕墙、铝合金格栅及门窗大量工作均在厂内完成，各种清洗剂及防锈漆等存放、运输严格按程序管理，定点存贮，完工后切底清除，避免了对环境的污染。

三、施工质量情况（新材料、新工艺、新技术等情况）

（1）新材料的应用

LOW-E镀膜钢化中空玻璃：具有保温、避免反射光污染诸多优点，因而被称为绿色、节能、环保建材。LOW-E玻璃的大量运用，将会改变高能耗。对远红外热辐射的反射率很高，LOW-E玻璃的可见光反射率一般在11%以下，与普通白玻璃相近，可避免造成反射光污染。

氟碳涂料：是以大金公司的四氟乙烯－烃基乙烯基醚共聚物（FEVE）GK-570为主要成膜基料的氟碳涂料，它具有氟碳涂料所共有的优异性能，其户外耐候性可与PVDF涂料相媲美，甚至更佳。它侧链上的羟基使它克服了其它氟碳涂料必须高温烘烤的缺点，可以制成常温固化型涂料。氟碳涂料具有良好的光泽，突出的耐候、耐酸碱、耐污染性，高装饰性，以及在混凝土、瓷砖、金属、塑料等表面的良好附着性，使氟碳

涂料成为可广泛应用。

金属板幕墙：本工程采用的氟碳喷涂铝板，金属幕墙组件中装饰板可根据不同建筑物的功能、使用年限、建筑高度、及所在地区的气候条件等因素选择。金属板幕墙材质均匀，轻质高强、延展性好，加工连接方便、色彩丰富，特别适用于凹凸变化、形状复杂的几何型体的表面装饰。金属板通过增加筋肋，和幕墙骨架与主体可靠连接。铝板幕墙的分割除了考虑装饰效果外，还应考虑其抗变形能力和热伸缩，其抗变形能力依赖于铝板的厚度、长宽比、支点间距和支承条件。固定铝板的龙骨可采用镀锌型钢龙骨。固定龙骨的预埋件随主体结构施工同步预埋。龙骨和铝板的安装控制好平整度。铝板间的接逢宽度主要由热伸缩量控制，通常在12～22mm范围，接逢用耐候胶嵌填。

铝锰镁板屋面：压型金属屋面系统常用的是铝锰镁合金3004和3005,这两种合金中除了含锰（1.0-1.5%）以外,还添加了一定量的镁金属,使得抗拉强度,屈服强度和延展性都得到了提高,非常适用于屋面系统所用的卷边和滚压设备的加工。此外，铝锰镁板屋面的整套系统具有极强的耐腐蚀性，涂料易于附着且经久不易褪色，表面光滑易于清洗。

（2）新工艺的应用

铝合金装饰格栅：本工程铝合金装饰格栅本体表面采用氟碳喷涂，具有良好的耐候性、耐磨损性、耐腐蚀性，且具有硬度高、不易变形、不褪色等特点。为保证格栅的整体性和工程质量，采用了工厂单元板块式加工，现场拼装的工艺，最大限度的避免了手工加工质量的误差。

（3）新技术的应用

玻璃胶接技术:硅酮结构密封胶胶缝是一种“避”震系统，传统的抗震体系采用“强化”结构方法（即依靠增大构件截面）来提高其抗震能力，这种方法不仅增加造价，而且随着截面的增大，地震作用也随之增大，两者恶性循环，既不经济又不安全。隐框玻璃幕墙采用结构胶胶缝固定玻璃，使结构“软化”以降低刚度，彻底改变传统抗震采用“强化”结构，这种“软化”结构以柔克刚，以此来减少地震效应，是一种新型抗震体系。用结构胶胶缝固定的玻璃，在玻璃受风荷载（风吸力）变形时，胶缝会随玻璃各部位的变形作同步伸长，即它不限制玻璃的变形。胶缝有较大的变位承载能力。胶缝不会因钉孔或热影响区而削弱基体材料，应力集中系数小；连续的胶缝比断续的连接接头好；胶缝便于按应力分布分配材料等，这些都显著提高了静强度和刚度。

采用激光水准仪放线技术：史丹利RL100双光束旋转激光水准仪，单人、单键操作，兼有遥控器，可以进行水平及铅直测量，室内外通用。可在远至45米外遥控操作仪器的各种功能，变速回旋（150-600RPM），在工作环境下最大限度增加可视度，投线模式达到90°点到点幅度，双旋纽调平装置促使工作更迅速、更精确。有了此激光水准仪使繁重的测量放线工作变简单和精确。现场施工装配化施工技术：铝板、玻璃幕墙及铝合金窗的工厂化生产，可以提高建筑装饰加工质量水平，生产高精度产品，满足人们日益增长的装饰要求。可以提高建筑装饰施工效率，告别手工作业，减少现场作业，减少因施工占用，建筑物无法投入使用影响。可以减少建筑装

饰施工现场的环境污染，提高对噪音、废气、废液的控制和回收，以及边角料回收利用。可以减少建筑装饰施工成本，降低工程造价

四、幕墙性能检测及材料的复验 本幕墙工程所选用的所有构件、零辅件及其他材料，均符合现行国家标准、行业标准的有关要求及设计要求，并具有相应的产品证明材料。所有材料采购进场之前，都按照有关规定要求并专门委托专业的检测机构对进场材料进行检测，检测合格后方可进场使用。严禁不合格材料使用在本工程中。

施工进度方面，编制动态进度计划表，施工过程中根据实际情况及时进行调整，采取相应的合理工期保证措施，进行动态管理，科学管理，确保工程按期完工。

施工机械方面，选用适合本工程施工的各类机具，充分考虑施工要求，进一步确保了进度和质量的要求。

质量管理方面，采用先进施工、检测仪器，配备一支具有高素质、高技术的施工队伍，通过完备的质量管理体系网络，对于工程中常见的质量通病，提早采取防治措施，确保工程质量目标的实现。

安全管理方面，组织强有力的监督管理小组，设置专职安全员，做好各岗位的安全措施，制定安全管理规章制度，运用奖罚措施，确保工程安全事故为零。

文明施工方面，我们严格按照有关建筑工程施工的现场标准化管理的规定，大力开展现场文明施工长效管理。

经过我单位的不懈努力与建设单位、监理单位的大力支持及各协作单位的配合，斜塘老街二期、三期幕墙工程工圆满如期完工。