第一篇：工艺钢结构落地脚手架施工
现代国际汽贸城会展中心
脚手架搭拆施工方案
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×××集团有限公司
2011年9月5日
目 录
1编制依据...................................................1 现代国际汽贸城会展中心工程【施工方案】 2工程概况...................................................2 3脚手架方案选择.............................................2 4脚手架的材质要求...........................................3 5脚手架的搭设流程及要求.....................................4 6脚手架搭设的劳动力安排.....................................6 7脚手架的检查与验收.........................................6 8脚手架搭设安全技术措施.....................................5 9脚手架拆除安全技术措施.....................................6 10脚手架计算书..............................................7
1、编制依据
《建筑施工计算手册》
现代国际汽贸城会展中心工程【施工方案】 《建筑施工手册》
《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99
2、工程概况
工程名称：现代国际汽贸城展销中心 工程地址：河北×××××× 建设单位：×××××××× 监理单位：×××××××× 设计单位：×××××××× 施工单位：×××××××× 建筑面积：总建筑面积96037m2； 结构类型：钢筋砼、钢结构； 基础形式：独立基础；笩板基础；
绝对标高：本工程±0.000相当绝对标高为57.65m； 建筑层数：地下1层，地上局部5层；
建筑高度：主体局部高度为23.95 m，室内外高差为0.3m； 抗震等级：本工程抗震设防等级为二级；
抗震烈度：本工程抗震设防烈度为7度设防。
3、脚手架方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：
3.1 架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。3.2 在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。现代国际汽贸城会展中心工程【施工方案】 3.3 选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。3.4 结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。
3.5 除以上几点，脚手架的搭设还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合河北省文明标化工地的有关标准。
3.6结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定地下结构至主体地上五层采用落地脚手架方案。
3.7根据本工程的结构特点，建筑物四周脚手架的搭设方式如下： 1）、在负一层外墙以外根据上部结构向外扩张总宽度并超出其总宽度1.3米满搭脚手架；
2）、脚手架立杆在基坑护坡上时要将其根部护坡处理并加垫块避免钢管与基坑护坡直接接触；
3）、脚手架施工时保证在基坑边外500有脚手架立杆，并通过最里、最外两根触地杆与中间在护坡间立杆加斜撑，水平杆的方式，减小中间立杆对护坡的作用力；
4）、脚手架上口随建筑变化在距建筑物外墙300mm时收起；
5）、地下室外墙脚手架，在基坑顶部位置通过水平杆，与基坑边预设钢管桩连接，以达到脚手架安全可靠的要求；
4、脚手架的材质要求
4.l 钢管落地脚手架，选用外径48mm，壁厚 3.5mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。
4.2 本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。
4.3 搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环保美观。脚 现代国际汽贸城会展中心工程【施工方案】 手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆红白相间色，剪力撑统一漆桔红色。4.4 脚手板的采用要符合有关要求。
4.5 安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。使用的安全网要求阻燃，且必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由邯郸市建筑安全监督管理部门发放的准用证。
4.6 连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T 700）中Q235A钢的要求。
5、脚手架的搭设流程及要求
落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。
在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。
5.1 主杆基础
本工程落地脚手架的搭设，里立杆支设在基础上，该部位浇筑砼时按立杆纵距在直径40mm的范围内做成平面，外立杆支设在垫层外的自然土层上或砼护坡上，支设前应平整、夯实，要求地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。5.2 立杆间距
①脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m；连柱杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即二步三跨)，立杆距建筑物0.3m。现代国际汽贸城会展中心工程【施工方案】 ②脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。
③立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。
④立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。5.3 大横杆、小横杆设置
①大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。
②外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。5.4 剪刀撑
脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。5.5 脚手板、脚手片的铺设要求
①脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板，板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。
②满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。
③脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。5.6 防护栏杆和防护网
①脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
②选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。现代国际汽贸城会展中心工程【施工方案】 ③脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。
④脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。5.7 连墙件
①脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。②拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。
③拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。
④外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。5.8 架体内封闭
①脚手架的架体里立杆距墙体净距为300mm，如因结构设计的限制大于300mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。
②脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。
③施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。
6、脚手架搭设的劳动力安排
①为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要100～120人，均应有上岗作业证书。
②建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。
③外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。
7、脚手架的检查与验收
①脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；
②进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任； ③外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 现代国际汽贸城会展中心工程【施工方案】 JGJ130-2001第八节及JGJ59-99中“外脚手架检查评分表”，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。
④架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。
8、脚手架搭设安全技术措施
①钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。
②外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。
③定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
④外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。
⑤外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。
⑥严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。
⑦保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。
⑧结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。
⑨严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。
⑩结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过重层。
11当作业层高出其下连接件3.6m以上、且其上尚无连接件时，应采取适当○的临时撑拉措施。
12各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。○ 现代国际汽贸城会展中心工程【施工方案】 13脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。○
9、脚手架拆除安全技术措施
①拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。
②拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
③拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。④拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。
⑤拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。
⑥连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。
⑦拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
⑧拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
⑨在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
⑩拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。
11较高建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。○12输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。○13当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人○为事故。
14如遇六级以上大风、雨、雪等特殊气候，不得进行脚手架的拆除，严禁○夜间拆除。现代国际汽贸城会展中心工程【施工方案】 15翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹○笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。
10、脚手架计算书
一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度最高处为31 米，立杆采用单立管；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.00米，大小横杆的步距为1.80 米；
内排架距离墙长度为0.30米；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 脚手架沿墙纵向长度为 803.29米； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连接件采用两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接； 连接件连接方式为单扣件；
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2层；
3.风荷载参数
本工程地处河北省邯郸市，基本风压为0.30 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为0.65； 脚手架计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6； 脚手板类别:木架板脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木胶版挡板；
现代国际汽贸城会展中心工程【施工方案】 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；
5.地基参数
地基土类型:粘土；地基承载力标准值(kN/m2):170.00；
立杆基础底面面积(m2):0.25；地面广截力调整系数:0.40。
二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.300×1.500/3=0.150 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.000×1.500/3=1.500 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.150+1.4×1.500 = 2.326 kN/m；
小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:
最大弯矩 Mqmax =2.326×1.0002/8 = 0.291 kN.m； 最大应力计算值 σ = Mqmax/W =57.236 N/mm2；
小横杆的最大应力计算值 σ =57.236 N/mm2 小于小横杆的抗压强度设计值 2，满足要求！
3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.150+1.500 = 1.688 kN/m ；
[f]=205.0 N/mm 现代国际汽贸城会展中心工程【施工方案】
最大挠度 V = 5.0×1.688×1000.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.875 mm； 小横杆的最大挠度 0.875 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000.0 / 150=6.667 与10 mm，满足要求！
三、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038×1.000=0.038 kN；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.300×1.000×1.500/3=0.150 kN； 活荷载标准值: Q= 3.000×1.000×1.500/3=1.500 kN；
荷载的设计值: P=(1.2×0.038+1.2×0.150+1.4×1.500)/2=1.163 kN；
大横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.500×1.5002=0.010 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.163×1.500= 0.466 kN.m； M = M1max + M2max = 0.010+0.466=0.476 kN.m 现代国际汽贸城会展中心工程【施工方案】 最大应力计算值 σ = 0.476×106/5080.0=93.733 N/mm2；
大横杆的最大应力计算值 σ = 93.733 N/mm2 小于大横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm
均布荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
Vmax= 0.677×0.038×1500.04 /(100×2.060×105×121900.0)= 0.052 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
小横杆传递荷载 P=（0.038+0.150+1.500）/2=0.844kN V= 1.883×0.844×1500.03/(100 ×2.060×105×121900.0)= 2.136 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.136=2.189 mm；
大横杆的最大挠度 2.189 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0 / 150=10.0与10 mm，满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.000×2/2=0.038 kN；
现代国际汽贸城会展中心工程【施工方案】 大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.500=0.058 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.300×1.000×1.500/2=0.225 kN； 活荷载标准值: Q = 3.000×1.000×1.500 /2 = 2.250 kN； 荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.225)+1.4×2.250=3.489 kN； R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = [0.1248+(1.00×2/2+1.50×2)×0.038/1.80]×24.30 = 5.106；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木架板脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.300×4×1.500×(1.000+0.3)/2 = 1.170 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.150×4×1.500/2 = 0.450 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×24.300 = 0.182 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.908 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3.000×1.000×1.500×2/2 = 4.500 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算
其中 Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.300 kN/m2；
Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
现代国际汽贸城会展中心工程【施工方案】 Uz= 1.000 ；
Us--风荷载体型系数：取值为0.645； 经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.300×1.000×0.645 = 0.135 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.908+ 1.4×4.500= 14.590 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.908+ 0.85×1.4×4.500= 13.645 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.135×1.500× 1.8002/10 = 0.078 kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N =14.590 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ； 计算长度 ,由公式 lo = kμh 确定 ：l0 = 3.119 m； 长细比 Lo/i = 197.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm； 立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； σ = 14590.000/(0.186×489.000)=160.413 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 160.413 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 现代国际汽贸城会展中心工程【施工方案】
立杆的轴心压力设计值 ：N =13.645 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m； 长细比: L0/i = 197.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 13645.188/(0.186×489.000)+78336.153/5080.000 = 165.443 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 165.443 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
七、最大搭设高度的计算:
按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.802 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 4.500 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m； Hs =[0.186×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×1.802 +1.4×4.500)]/(1.2×0.125)=67.995 m；
按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 现代国际汽贸城会展中心工程【施工方案】
[H] = 67.995 /(1+0.001×67.995)=63.666 m；
[H]= 63.666 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m，满足要求！
按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.802 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 4.500 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw /(1.4×0.85)= 0.078 /(1.4 × 0.85)= 0.066 kN.m；
Hs =(0.186×4.890×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.802+0.85×1.4×(4.500+0.186×4.890×0.066/5.080)))/(1.2×0.125)=64.939 m；
按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 64.939 /(1+0.001×64.939)=60.979 m；
[H]= 60.979 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m，满足要求！
八、连接件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.135 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2； 现代国际汽贸城会展中心工程【施工方案】 按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 2.048 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.048 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]
其中 φ--轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l0/i = 300.000/15.800的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.890×10-4×205.000×103 = 95.133 kN； Nl = 7.048 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl =7.048小于单扣件的抗滑力 8.0 kN，满足要求！
九、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 68.000 kN/m2；
其中，地基承载力标准值：fgk= 170.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =54.581 kN/m2 ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 13.645 kN； 基础底面面积 ：A = 0.250 m2。
p=54.581 ≤ fg=68.000 kN/m2。地基承载力满足要求！
十、脚手架配件数量匡算:
扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：
现代国际汽贸城会展中心工程【施工方案】
L--长杆总长度(m)； N1--小横杆数(根)； N2--直角扣件数(个)； N3--对接扣件数(个)； N4--旋转扣件数(个)； S--脚手板面积(m2)； n--立杆总数(根)n=1072； H--搭设高度(m)H=24.3； h--步距(m)h=1.8； la--立杆纵距(m)la=1.5； lb--立杆横距(m)lb=1；
长杆总长度(m)L =1.1 ×31 ×(1071 + 1.50 ×1071/1.80-2 ×1.50/1.80)=66898.54；
小横杆数(根)N1 =1.1 ×(31 /1.80 ×1/2 + 1)×1071 = 11323； 直角扣件数(个)N2 =2.2 ×(31 / 1.80 + 1)×1071 = 42935； 对接扣件数(个)N3 =66898.54 / 6.00 = 11150； 旋转扣件数(个)N4 =0.3 ×66898.54 / 6.00 = 3345； 脚手板面积(m2)S = 1.1 ×(1071-2)× 1.50 / 1.00=1764。
根据以上公式计算得长杆总长66898.54m；小横杆11323根；直角扣件42935个；对接扣件11150个；旋转扣件3345个；脚手板1764m2。
第二篇：落地脚手架施工方案..
陶冲湖别院二期二标项目
落 地 脚 手 架 施 工 方 案
合肥兄弟架业有限责任公司
编制依据
（一）编制方案执行的规范：
1、《建筑施工脚手架实用手册》
2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
5、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
7、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
8、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》(建质[2009]87号文)
9、《建设工程安全生产管理条例》国务院令第393号
10、本工程设计图纸
11、本工程施工组织设计、PKPM系列施工系列软件
目 录
一、工程概况.....................................4
二、材料准备.....................................4
三、外架基础处理.................................4
四、外架构造形式及搭设要求.......................5
五、安全管理....................................11
六、外脚手架拆除方法............................11
七、落地脚手架计算书............................13
外脚手架专项施工方案
一、工程概况
（一）、工程简况
工程名称：合肥陶冲湖别院二期二标段项目 建设单位：合肥嘉江置业有限公司 施工单位：合肥市第二建筑安装有限公司 监理单位：合肥工大建设监理有限责任公司 外脚手架搭设单位：合肥兄弟架业有限责任公司 地址：合肥市新蚌埠路与淮海大道交口东北角
外脚手架采用φ48×3.５mm钢管双排搭设,考虑钢管表面锈蚀误差0.5㎜,计算时代入φ48×3.0mm的钢管进行计算。
二、材料准备
（一）、钢管
脚手架钢管选用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢要求。钢管尺寸选用φ48×3.5mm，表面锈蚀深度Δ≤0.5mm，长度小于1.5m的各种杆件钢管端部弯曲偏差Δ≤5mm，当4m （二）、扣件 扣件采用可锻铸铁制作，其材质符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，并应做防锈处理，且螺栓扭紧力矩达65N·M，连墙件的材质应符合现行标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235—A级钢的规定。 （三）、型钢 悬挑梁采用型钢制作，其材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700或《低合金高强度结构钢》GB/T1591中的规定。 （四）、连墙件、密目网、脚手板 连墙件的材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》GB/T700中Q235-A级钢的规定。外架采用草绿色阻燃密目网全封闭围护，密目网规格ML-1.8×6，网目密度不低于2000目/100c㎡。（密目网要有合格证、冲击报告，符合标准才能使用）。脚手板采用钢笆片。 三、外架基础处理 考虑到钢管外脚手架的牢固、安全、稳定性，必须对基础平整，并结合本工程实际情况，向外有不小于1：0.05的排水坡度，四周设15×15宽排水沟，在四角有60×60×100的积水坑，备好排水机械做到有组织排水。 四、外架构造形式及搭设要求 （一）搭设步骤 熟悉方案和图纸→铺垫底槽钢→放置纵向扫地杆→横向扫地杆→逐根竖立立杆→随即与扫地杆扣紧→第一步纵向水平杆（与各杆件扣紧）→第一步横向水平杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆→加设临时斜撑杆（上端与第二步纵向水平杆扣紧，在装设两道连墙杆后方可拆除）→第三步纵向水平杆、横向水平杆→连墙件→剪刀撑→铺设竹笆→挂密目网。 （二）施工方法 1、立杆设置 (1)立杆采用对接接头连接，立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。架体离墙不大于200mm（离墙距离超过200mm部分加设填芯防护） (2)每根立杆底部应设置垫块，并且必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。 (3)当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。 (4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。 (5)开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。 (6)立杆及纵横向水平杆构造要求见下图。 立杆对接接头布置 纵、横向扫地杆构造 2、纵、横向水平杆 (1)纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。要求如下： 当采用对接时，对接扣件应该交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。 当采用搭接时，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。 (2)立杆与纵向水平杆交点处设置横向水平杆，两端固定在立杆上，以形成空间结构整体受力。 纵向水平杆对接接头布置 3、剪刀撑设置(1)脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑； (2)每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间。 (3)剪刀撑斜杆的接长应采用搭接或对接，采用搭接连接时，搭接长度不小于1m，应采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。 剪刀撑（立杆）搭接构造 4、脚手板、填芯杆 脚手板应按其主筋垂直于纵向水平杆方向隔层铺设，且采用对接平铺，四个角用直径18#的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上，隔一步架满铺。填芯杆宜采用对接，应与横向水平杆扣牢。 5、连墙件 （1）连墙件应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，逐层按两跨预埋拉结点，十三层以下连墙件采用单扣件连接，十三层以上连墙件采用双扣件连接，脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步，每搭完一步脚手架后，应按规范要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。 （2）连墙件预埋：在水平方向每隔3m在封口梁上口预埋短钢管，高出地面20cm，锚固埋深10cm，作为水平拉结外挑钢管架的连墙件。 （3）在屋面以上的构架和顶层楼梯罩处为确保安全，在此处连墙件按两垮预埋与架体连接,连墙件预埋在顶层梁内。 （4）遇到剪力墙的情况，采取在将要预埋连墙件剪力墙部位用PVC管预留洞口，剪力墙两面采用扣件固定，将连墙件与建筑物连接。 6、开口架处理 在料台与悬挑架相交位置，必须断开搭设，成为开口架，为了保证脚手架整体的牢固和稳定采取以下加固措施： （1）、脚手架开口处的两端必须逐层设置连墙件。 （2）、双排脚手架开口端，必须按节间，在每悬挑段由底至顶，连续设置“之”字横向斜撑予以加固。（3）、架子开口处，架子和料台相互之间的间隙不得大于250mm，如大于250mm，应对其增加填芯杆和栏杆，并用竹笆或安全平网封闭，以确保安全。 7、密目网、平网 密目网规格ML-1.8×6m。(密目式安全网必须符合国家标准《安全网》（GB5725－2009）的规定方可使用)。密目网上下口必须与纵向水平杆用16#铅丝扎牢。网对网必须按气眼用铅丝扣牢。 在每个段挑段底部四周围张设水平网作安全防护。安全平网选用尺寸为3m×6m，网绳的断裂强力不得小于1500N。边绳的直径为网绳直径的两倍，平网边绳的断裂强力不小于7500N，立网边绳的断裂强力不小于3000N。支撑物应有足够的强度和刚度，同时系网处无尖锐边缘。架设平网应外高里低与平面成150角，或外口高于里口50cm—80cm。网片不要绷紧（便于能量吸收），网片之间应将系绳连接牢固不留空隙。支杆及支杆支承点必须牢固可靠，支杆间距3—3.5m,平网里口与建筑物之间空隙不得大于100mm。网伸出建筑物的宽度Cmin=3m。网边绳应与支撑物（架）靠紧，并用一根独立的系绳连接，系结点沿网边均匀分布，间距不得大于70㎝。转角处等必须保持网的整体连接，不得中断，不允许出现漏洞。 8、临边、洞口、楼梯的防护 （1）楼板、屋面和平台等平面上短边尺寸大于25mm但小于250mm的孔口，必须用坚实的盖板覆盖，盖板须能保持四周搁置均衡，并有固定其位置的措施。 （2）楼板面等处边长大于250mm的洞口，应用贯穿于混凝土板内的直径不小于6mm的钢筋形成防护网，网格间距不得大于200mm，并在其上方满铺竹笆或脚手板；边长在1500mm以上的洞口，四周还必须设防护栏杆并用密目网封挡。 （3）下边沿至楼板或底面低于800mm的窗台等竖向洞口，如侧边落差大于2m时，应加设1.2m高的临时固定栏杆或其他措施防止意外坠落。 （4）楼梯口必须安装临时防护栏杆。防护栏杆由上下两道横杆及栏杆柱组成，上杆离地1.2m，下杆离地0.6m。横杆长度>1.8m时须加设栏杆柱，并且整体构造能经受任何方向的1kn外力，防护栏杆必须自上而下用安全网封闭，梯边必须顺楼梯坡度设置双道防护栏杆，栏杆构件间距与平栏杆相同，栏杆柱应固定牢靠，不得晃动。 9、安全通道口 按跌落高度100m时考虑，在施工人员出入工程内部的过往通道处搭设防护棚（搭设尺寸：6米长×4米宽），具体要求如下： （1）、防护棚长度不小于6m的采用钢管扣件落地式防护棚。 （2）、棚内通道高度不低于2m，两侧立杆跨度1.5m，下设扫地杆，中有栏杆。 （3）、棚的两端应有剪刀撑，迎面有横向八字斜撑。 （4）、棚顶部分上下两层，层间间隔≥600mm，上层铺满50mm厚木工板，下层铺满竹笆脚手板，并需固定扎牢。 （5）、棚顶四侧面栏杆垂直面全部安装防护竹笆。 （6）、防护棚要求坚固适用，同时在坠落半径范围内的所有固定作业区和经常过往人员的道路，均应设置安全防护棚。 10、避雷措施：避雷针用φ12的镀锌圆钢制作，设置于建筑四角的立杆上，埋深长度不小于1m，并将所有最上层的大横杆全部接能形成避雷网络，接地线应与建筑结构避雷系统连接，防雷接地装置完成后，要用电阻表测定，要求防雷装置的冲击电阻不得大于30Ω。在施工期间遇有雷雨时，脚手架上的操作人员必须离开脚手架。 11、高层的消防措施： （1）、加强对员工的消防安全知识教育，提高消防安全意识和防火救灾技能。（2）、施工现场必须按上级要求建立义务消防队，成员应进行消防专业知识培训和教育，做到有备无患。 （3）、建立明火作业报告制度，凡需明火作业的部位，项目需提前向项目部提出申请，经批准方可进行明火作业，危险性较大的明火作业应有派专人监护。（4）、配备足量的消防器材、用具和水源，并保证其常备有效，做到防患于未燃。 （5)、严格对易燃易爆物品的管理，禁止将燃油、油漆、乙炔等物品混存于一般材料库房，应有单独保管。 （6）、对易燃物品仓库选址要远离员工宿舍及火源存在区域，同时要增加防护设施。 （7)、临时用房、仓库必须留出足量的消防通道，以备应急之用。（8)、对于临时线路要加强管理和检查，防止因产生电火花造成火灾。（9)、冬季取暖炉应规范管理，符合防火中毒要求。 （10)、定期对着火源、水源、消防器材等要害部位和设施进行安全检查，发现问题及时处理，将事故隐患消灭于萌芽状态。 12、电梯井防护 （1）在电梯井口处要设置符合国家标准的安全警示标志。 （2）电梯井口应用固定栅门，固定栅门应做到定型化、工具化，其高度在1.5m至1.8m范围内，并刷黄黑相间的警示色。 （3）电梯井口宜在每层用贯穿于混凝土板内的直径不小于6mm的钢筋形成防护网，网格间距不得大于200mm，并在其上方满铺钢笆或脚手板；上部每隔两层并最多隔10m设一道安全平网。安装、拆卸电梯井内安全平网时，作业人员应按规定佩戴安全带。 13、空调板、外突窗处的脚手架加固处理： 空调板和外突窗处的脚手架立杆因空调板和凸窗的阻隔而被打断，造成了大横杆的荷载增加,为此必须在被打断的立杆的空调板和外突窗外侧，应自下面向上增设立杆，将大横杆（原填芯杆）顶起，必要时增加剪刀撑和横向斜撑将内伸的小横杆固定。这样不仅保证脚手架的稳定，而且增加了作业人员安全。 五、安全管理 1．验收，脚手架搭设完毕，必须履行验收手续，经安全部门验收合格后，方可使用。否则不得使用，使用中定人、定期检查，发现问题及时整改加固。分段脚手架应分段进行验收，严禁边搭边投入使用，对于分段搭设的脚手架，不允许下部在使用的同时在上部进行搭设，使用与搭设应交叉进行。 2．保养和检查，应设置专职人员进行保养和检查，在特殊气候条件下搭设脚手架必须要有可靠的安全保证措施。雨、雪及有六级风以上的天气不得进行搭设作业。大雨、大风后要作全面检查，发现隐患，及时消除。定期检查各杆件的设置和连接、连墙件、支撑、门洞桁架的构造是否符合要求，底座是否松动，立杆是否悬空；扣件是否松动；安全措施是否符合要求。 3．荷载，外架作业层上的施工荷载应符合设计要求，严禁超载，不得堆放建筑装饰材料、垃圾等杂物，架体应经常检查、清理。 4．对施工人员的管理，脚手架搭设人员必须是经过《特种作业人员安全技术考核管理规则》考试合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可上岗。搭设脚手架人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。 5.临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施，悬挂安全警示标牌。 6．在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件，主节点处的纵、横向水平杆、连墙件，不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业。 六、外脚手架拆除方法 工程施工完毕经全面检查，确认不再需要脚手架时，由工程负责人签证后，方可进行拆除。 1．拆除前全面检查待拆脚手架扣件连接、拉结杆、支撑体系是否符合安全要求。 2．由技术、安全部门逐级进行外架拆除的技术交底工作。 3．拆除脚手架，地面设围栏和醒目警戒标志，并有专人看守，严禁非操作人员入内。 4．拆除脚手架前应将存留在脚手架上的材料、杂物等清除干净。 5．拆除顺序自上而下，按后装构件先拆，先装后拆，一步一清原则，依次进行，不得上下同时拆除作业。严禁采用踏步式、分段、分立面拆除法。拆除时需分段、分立面进行，对暂不拆除的脚手架，其两端应设置拉结杆，栏杆扶手和挡笆。 6．所有拉结杆应随脚手架逐层拆除，严禁先将拉结杆整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设拉结杆加固，端头封堵。当脚手架拆至下部最后一根长钢管时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆拉结杆。 7.脚手架在拆除前，必须对拆除操作工人进行安全技术交底工作，让每个操作工人都知道拆除顺序流程和安全注意事项。 8.拆除脚手架的工人必须佩带安全带，严禁酒后上班。 9.划出拆除区域并悬挂醒目标志，禁止行人进入，用小红旗围出不准通行区域范围，由专人负责警卫工作。 10.严格遵守拆除顺序，由上而下，后搭者先拆，先搭者后拆，一般先拆安全网、栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后是小横杆、大横杆、抛撑、立杆等。11.统一指挥，上下呼应、动作协调，当拆除与另一人有关扣件时应先告知对方，以防附落。 12.所有连墙件均应随脚手架逐层拆除，严禁先拆连墙件。 13.拆除脚手架时，应一步一清，不准采用踏步式拆除方法。纵向剪刀撑应先拆除中间扣，然后拆除两边扣，拆下来的钢管、扣件应分类堆放，零配件装在容器内，然而用绳索人力送至地面，严禁从高空抛掷。 14.在局部拆除区域和末拆除区域交接处，及时搭设好不拆除脚手架的端头护身安全栏杆。 15.注重成品保护工作，脚手架拆除过程中，要轻拿慢放，不要碰撞外墙铝板。外墙脚手架 在拆除时，其钢管和脚手板要用人力传至地面，严禁直接撒手顺便滑下，砸伤下部地面和碰撞外墙铝板，给下部清理人员造成安全隐患。 16.没有拆完的脚手架在每天收工时，一定要确保架子的稳定，并有临时附墙和加固措施，以免发生意外。 17.在拆除局部架子时，必须确保未拆除部分架子的安全围护。 18.在拆除过程中，最好不要中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚，以免发生事故。19.拆除下来的材料及时运走，保持施工场地通道畅通无阻。 七、落地脚手架计算书 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，最大搭设高度25.7（地下室-14.3到二层顶11.4）米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设7层计算。栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数0.8800，体型系数1.2480。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800/3=0.080kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×0.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.080=0.142kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×0.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.142+0.10×1.120)×1.5002=0.278kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.142+0.117×1.120)×1.5002=-0.327kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=0.327×106/4491.0=72.770N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.080=0.118kN/m 活荷载标准值 q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677×0.118+0.990×0.800)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=1.989mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800×1.500/3=0.120kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/3=1.200kN 荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.120+1.4×1.200=1.893kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.893×0.800/3=0.509kN.m σ=0.509×106/4491.0=113.231N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.009mm 集中荷载标准值 P=0.058+0.120+1.200=1.378kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1377.600×800.0×(3×800.02-4×800.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=1.128mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.137mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.038×0.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.2×0.031+1.2×0.180+1.4×1.800=2.773kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.107×25.700=2.756kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.300×7×1.500×(0.800+0.200)/2=1.575kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.170×1.500×7=1.785kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.500×25.700=0.386kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.502kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.250 Uz —— 风荷载高度变化系数，Uz = 0.880 Us —— 风荷载体型系数： Us = 1.248 经计算得到：Wk = 0.250×0.880×1.248 = 0.275kN/m。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.2×6.502+0.9×1.4×3.600=12.338kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.2×6.502+1.4×3.600=12.842kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距(m)； h —— 立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.9×1.4×0.275×1.500×1.800×1.800/10=0.168kN.m 2五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=12.842kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155； u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 —— 计算长度(m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； λ —— 长细比，为3118/16=196 λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210 长细比验算满足要求!φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； σ —— 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 经计算得到: σ=12842/(0.19×424)=159.822N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=12.338kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155； u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 —— 计算长度(m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； λ —— 长细比，为3118/16=196 λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210 长细比验算满足要求!φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.168kN.m； σ —— 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 经计算得到 σ=12338/(0.19×424)+168000/4491=190.986N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求! 六、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算： [H] = [φAσ-(1.2NG2k+1.4NQk-NXie)] / 1.2gk 其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 3.746kN； NQk —— 活荷载标准值，NQk = 3.600kN； gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m； NXie —— 轴向力钢丝绳卸荷部分，NQk = 0.000kN； σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2； 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 53.908米。考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算： [H] = {φAσ-[1.2NG2k+0.9×1.4(NQk+φAMwk/W)-NXie]} / 1.2gk 其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 3.746kN； NQk —— 活荷载标准值，NQk = 3.600kN； gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m； Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.133kN.m； NXie —— 轴向力钢丝绳卸荷部分，NQk = 0.000kN； σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 34.450米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度 [H]=34.450米。 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk —— 风荷载标准值，wk = 0.275kN/m2； Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积: Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2； No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000 经计算得到 Nlw = 6.227kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 9.227kN 根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = 0.85Ac[f] 根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0.85φA[f] 其中 φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=20.00/1.60的结果查表得到φ=0.97； 净截面面积 Ac = 4.24cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；[f] = 205.00N/mm2。经过计算得到 Nf1 = 73.865kN Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 305.365kN Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 N1=9.227kN，小于双扣件的抗滑力12.0kN，连墙件双扣件满足要求! 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk ≤ fg 其中 pk —— 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=40.41(kPa)Nk —— 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 6.50+3.60=10.10kN A —— 基础底面面积(m2)；A = 0.25 fg —— 地基承载力设计值(kN/m2)；fg = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk 其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求！ 悬挑脚手架方案 落地脚手架施工方案 本工程一至六层采用落地脚手架，落地脚手架高度为18米，每步脚手架高度为1.8米，施工层三步架采用20cm高档脚板，外用密目式安全网封闭，立杆为双排单立杆，立杆纵距为1.5米；该脚手架主要用于装饰作业阶段，主体结构阶段作为楼层外墙立模板人员施工方便和安全围挡用。 一、对材料的要求： 进场的钢管外径必须达到48mm、壁厚3.5mm，其材质应符合GB700-793号钢的技术条件；铸铁扣件应采用KT-33-8可锻铸铁铸造，所有的扣件应有出厂合格证；钢管、扣件、螺栓等零配件必须规格统一，材质优良，并有出厂证明书。 脚手架竹筏宽度为1米和0.7米宽两种，严禁采用老化破损的竹筏。安全网应采用有合格准用证生产厂家的2000密目阻燃网，抗冲力应符合标准规定。 二、搭设的要求： 1、待基础回填土施工完毕，施工现场硬地坪做完排水系统完成后，即开始落地脚手架的施工。 2、落地脚手架搭设前以防立杆产生不均匀沉降，在底层地面沿立杆布置方向铺设16#槽钢作为立杆底垫，以增大立杆与地面的接触面，确保脚下手架的整体稳定而不倾斜。 3、竖向立杆在其底步开始搭设时，长、短要相互错开（同一步架内的立杆接头要小于等于50%）不在同一平面上，以保证脚手架的整体性，竖向立杆搭设时，最好是2人以上协作施工。 1上海地通建筑工程有限公司落地脚下手架从第一步架开始就要每隔不大于3.6×3.6m设置一固定点，拉撑点要用钢管扣件和墙、地坪、梁等连接牢固，每个节点的螺栓帽均要拧紧。 5、从二层楼面部位处，设置最下层搁栅，上面满铺18mm的九夹板且全部封堵到墙面，九夹板绑牢在搁栅上，向上每步架搁栅上，应满铺脚手笆，脚手笆四角应用18号铅丝同牵杠扎牢，向上每四步做一次隔离，要和最下层一样，全部用九夹板封堵到楼层面，上面三步架内沿脚手架外侧立杆内侧要设置闭合档脚架，档脚板设置要连续，不可留孔洞，档脚板的高度为200mm，板上用两种油漆作好警示标识，外侧用密目绿网全封。 6、沿脚手架纵向两端和转角处起，在脚步手架外侧面，每隔9米（小平距离）左右用斜杆搭成剪刀撑，自下而上循序连续设置，斜杆用长钢管与水平方向成45度至60度夹角，剪刀撑的搭设是将一根斜杆扣结在立杆上，另一根斜杆结在横楞上，交叉处等都应用扣件扣牢，剪刀撑的接长接点，要采用搭接方法，其搭接长度不小于1000mm并用两只转向扣件锁紧，扣件离两端点的距离不小于100mm。 7、脚手架四角应有接地保护及避雷装置，将脚手架接地线与楼层上的接地引下线作可靠的连接。 8、脚手架的最上部分拉撑连杆应加密设置，即每二个立杆间距设一拉撑点，拉撑连杆应与脚手架成垂直，应拉撑在立杆与横楞交接处。 9、每步架完工后，及时将多余的钢管、扣件等材料清理干净，保持竹笆上整洁。 10、脚手架每步架搭设完工后，应由项目部安全员、技术员、班组长等，检查验收合格挂牌后，方可使用。 11、施工过程中，应有专人管理，负责检查、维修工作，发现问题及时报告项目部安全、技术部门，立即采取有效措施，脚手架上的均布荷载不得超过200公斤/平方米。 三、拆除的要求： 1、脚手架拆除前，应由单位工程负责人召集有关人员对工程进行全面检查与签证，确认建筑物已施工完毕，确已不需要脚手架时，方可进行拆除。 2、拆除脚手架应设置警戒区，并有专人负责警戒和专人监控。 3、拆除脚手架前，应将脚手架上留存材料、杂物等清除干净。 4、脚手架拆除顺序：一般为密目网→脚手笆→栏杆→剪刀撑→搁栅→牵杠→横楞→立杆，按自上而下先搭的后拆，后搭的先拆，逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，不准上下同时作业，剪刀撑应先拆中间扣，再拆两扣，由中间操作人往下递杆子。 5、拆除的杆件与零配件，应分类分堆，（零配件装入容器内）用吊车吊下，或放在楼层上用劳动车从人货电梯上运下，严禁高空抛掷。 6、拆下的杆件与零配件运至地面时，应随时按品种、规格堆放整齐，妥善保管。 四、安全的基本措施： 1、搭拆脚手架必须由经安全技术教育的架子工承担，并经常进行体格检查，凡患有高血压、心脏病不适应高空作业人员，不得上脚手架操作，所有操作人员必须挂牌持证上岗。 2、上班前要对所有的操作人员进行详细的安全、技术交底，并对薄弱部位的注意项详加说明，搭设时派专人监控全过程，做好各自的监控记录，各施工班组做好各自每天的安全、技术交底记录及注意事项说明，上班后，班组长做到“三勤”：勤检查、勤督促、勤走动；将事故隐患消除在萌芽状态。 3、搭拆脚手架时，操作人员必须戴好安全帽，佩好安全带、工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。 4、在搭拆脚手架时，如果安全笆、杆件等尚未扣绑扎牢，或已拆开绑扎均不得中途停工。 5、搭设中要随时按规定做好脚手架与主体结构的拉撑工作和铺设好竹笆、放置好档脚板以及防护栏杆的搭设。 6、吊运脚手笆及脚手架钢管等须用专用的保险钩，钢管严禁单点起吊，要堆放平稳，并严格控制脚手架的的施工荷载。 7、严禁在脚手架上搭设另外的操作小平台。 8、无论受拉或受压的拉撑连杆，一定要随拆除脚手架时，拆除到此部位时，才能逐步从上而下拆除，施工中途如因妨碍其它工序操作，需要拆除个别拉撑连时，必须经项目部安全员、技术负责人同意并采取有效加固措施、经检查确实牢固可靠后（不准拉撑在如阳台、栏杆、窗档等薄弱部位），方可拆除，任何人不得擅自拆除拉撑连杆。 9、严禁在脚手架上堆放：模板、木料及施工多余的物料等，以确保脚手架畅通和防止超荷载。 10、遇有恶劣气候（如风力在六级以上、下雨等）影响施工安全时，不得进行高空脚手架搭拆工作。 外幕墙落地脚手架施工方案 一、工程概况 工程名称：硚房.翰林珑城幕墙工程 工程地点： 建设单位： 监理单位： 施工单位： 本工程位于娄葑北区扬华路北、扬帆路东、扬青路南处，为新建带一层地下车库的5层商场。北面为扬青路，与博洛尼隔道相望，南侧临靠东明装饰城，西面紧靠主干道——312国道，东侧靠近捷普绿點企业厂区，独特的地理优势，超强的人文氛围，使其建成后将成工业园区又一道靓丽的风景线。 二、施工准备及施工条件 1、熟悉建筑工程施工图，了解建筑物构造形式。 2、清除脚手架搭设四周的障碍物，分层夯实基础，并做好排水措施。 3、对脚手架搭拆施工班组进行安全、技术交底，交底双方均应签字。 4、脚手架必须检查验收合格后方能使用。 三、主要材料要求 1、钢管应符合GB/700标准，表面应光滑，不得有折叠、裂缝、搭焊等缺陷存在，不得有超过壁厚允许偏差值的划道、刮伤、焊缝错位、烧伤结疤等缺陷存在，钢管表面锈蚀的深度<0.50mm，钢管弯曲<12mm。脚手架钢管严禁用电焊或氧焊切割，严禁打孔。剪刀撑漆成黑黄警戒色。 2、扣件质量应符合《钢管脚手架扣件》（JGJ22-85）均规定对重复使用的扣件应及时检查，有裂缝、变形的扣件严禁使用。滑丝的螺栓必须更换，垫圈必须齐全，表面应涂油漆防腐，扣件螺栓拧紧，扭力矩达65N.M时，铸铁扣件 不得发生破坏。 四、主要机具要求 主要机具应有扳手、力矩扳手、工具袋套、水准仪、经纬仪、水平尺、线锤等。 五、脚手架计算书 扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 27.5 米，6米以下采用双管立杆，6米以上采用单管立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0.8米，大小横杆的步距为1.5 米； 内排架距离墙长度为0.35米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48×3.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:1 层； 3.风荷载参数 本工程地处江苏省苏州市，基本风压为0.45 kN/m； 风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为0.65； 脚手架计算中考虑风荷载作用 24.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1394； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150； 安全设施与安全网(kN/m):0.005；脚手板铺设层数:22； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.033； 25.地基参数 地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kpa):160.00； 立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ； 脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2×0.8/(2+1)=0.533 kN/m； 静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.08=0.136 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.4×0.533=0.747 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图 1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 22跨中最大弯距为M1max=0.08×0.136×1.5+0.10×0.747×1.5 =0.192 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max=-0.10×0.136×1.52-0.117×0.747×1.52 =-0.227 kN.m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.192×106,0.227×106)/4490=50.557 N/mm2； 大横杆的最大弯曲应力为 σ= 50.557 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.08=0.113 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.533 kN/m； 最大挠度计算值为： V= 0.677×0.113×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.533×15004/(100×2.06×10×107800)= 1.379 mm； 大横杆的最大挠度 1.379 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 5三、小横杆的计算: 根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 kN； 脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.8×1.5/(2+1)=0.120 kN； 活荷载标准值：Q=2×0.8×1.5/(2+1)=0.800 kN； 集中荷载的设计值: P=1.2×(0.05+0.12)+1.4 ×0.8 = 1.324 kN； 小横杆计算简图 2.强度验算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.2×0.033×0.82/8 = 0.003 kN.m； Mpmax = 1.324×0.8/3 = 0.353 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.356 kN.m； 最大应力计算值 σ = M / W = 0.356×106/4490=79.342 N/mm2 ； 小横杆的最大弯曲应力 σ =79.342 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=5×0.033×8004/(384×2.06×105×107800)= 0.008 mm ； 大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.12+0.8 = 0.97 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: ×107800)= 0.794 mm； Vpmax = 969.95×800×(3×8002-4×8002/9)/(72×2.06×105 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+0.794 = 0.802 mm； 小横杆的最大挠度为 0.802 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 kN 小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×0.8/2=0.013 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.8×1.5/2=0.18 kN； 活荷载标准值: Q = 2×0.8×1.5 /2 = 1.2 kN； 荷载的设计值: R=1.2×(0.05+0.013+0.18)+1.4×1.2=1.972 kN； R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1394 NG1 = [0.1394+(1.50×2/2)×0.033/1.50]×27.50 = 4.749；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.3×22×1.5×(0.8+0.3)/2 = 5.445 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15×22×1.5/2 = 2.475 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.5×27.5 = 0.206 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 12.876 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2×0.8×1.5×1/2 = 1.2 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算 Wo = 0.45 kN/m2； 其中 Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us--风荷载体型系数：取值为0.645； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.45×1×0.645 = 0.203 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×12.876+ 1.4×1.2= 17.131 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×12.876+ 0.85×1.4×1.2= 16.879 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.203×1.5× 1.52/10 = 0.082 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 17.131 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 2.599 m； 长细比 Lo/i = 163 ； 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.265 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm； σ = 17131/(0.265×424)=152.462 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 152.462 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 16.879 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m； 长细比: L0/i = 163 ； 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.265 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 16878.6/(0.265×424)+81600.159/4490 = 168.393 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 168.393 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm，2满足要求！ 七、最大搭设高度的计算: 按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 8.126 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 1.2 kN； 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m； Hs =[0.265×4.24×10-4×205×103-(1.2×8.126 +1.4×1.2)]/(1.2×0.139)=69.359 m； 按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： [H] = 69.359 /(1+0.001×69.359)=64.86 m； [H]= 64.86 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。脚手架单立杆搭设高度为21.5m，小于[H]，满足要求！ 按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 8.126 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 1.2 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw /(1.4×0.85)= 0.082 /(1.4 × 0.85)= 0.069 kN.m； Hs =(0.265×4.24×10×205×10-(1.2×8.126+0.85×1.4×(1.2+0.265×4.24×100×0.069/4.49)))/(1.2×0.139)=58.658 m； 按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： [H] = 58.658 /(1+0.001×58.658)=55.408 m； [H]= 55.408 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。脚手架单立杆搭设高度为21.5m，小于[H]，满足要求！ 八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0 风荷载标准值 Wk = 0.203 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5 m； 按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 3.84 kN； 连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.84 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f] 其中 φ--轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 350/15.9的结果查表得到 φ=0.941，l为内排架距离墙的长度； 又： A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2； 连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.941×4.24×10-4×205×103 = 81.792 kN； Nl = 8.84 < Nf = 81.792,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到 Nl = 8.84小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 160 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =67.514 kpa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 16.879 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2。 p=67.514 ≤ fg=160 kpa。地基承载力满足要求！ 六、施工工艺及操作要点 1、搭设施工流程： 悬挑钢筋砼板→安放6cm厚垫木或150*150铁板→竖立杆并同时按扫地杆→搭设水平杆→搭设剪刀撑→铺竹排→搭设安全防护措施→验收 2、操作要点： （1）主要搭设参数：立杆间距1500，横距800，步距1500，拉锚间距二步 三跨.脚手架距墙350。 （2）搭设场地应平整、夯实并设置砼散水或明沟等排水措施。 （3）主接头必须采用对接扣件连接，底部立杆必须采用不同长度的钢管，立杆的连接交错布置，相邻立杆的连接不应在同一高度，其错开距离不得小于500mm，并不得在同一步内，立杆顶部应高出女儿墙1.5m。（4）搭设水平杆按步距要求水平设置，接头管应采用对接接头扣件连接。内外两根纵向水平杆的接头不应在同步跨内，上下两个相邻接头应错开一跨，其错开水平距离不应小于500mm，各接头中心距立杆轴距离应小于跨距的1/3。纵向水平杆与立杆相交处必须用直角扣件与立杆固定，脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈。 （5）按间距要求设置拉锚，按照二步三跨，做到层层设置，在砼柱、梁上预埋短钢管连接拉锚钢管再与内立杆用扣件固定，严禁人员私自解下。（6）立杆由底到顶贯通。脚手架由底到顶内外立杆离墙距离必须一致，不一致时必须采取措施校正到位。 （7）沿建筑物四周搭设的脚手架应闭合，脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈，首层木板内封闭，以上每10m一道。 （8）搭设栏杆应符合下列要求： a.上栏杆的高度1.2米，下栏杆高度0.6米;b.挡脚板采用多夹板制成，高度0.2米； c.上栏杆、中栏杆、挡脚板均设在外立杆的内侧。 （9）搭设剪刀撑应符合下列要求： a、脚手架应在整个长度和高度方向连续设置剪刀撑。 b、每副剪刀撑跨越立杆的根数不应超过5根，间距≤9米，与纵向水平杆呈45-60度角。 c、剪刀撑应设置在脚手架立杆外侧，接头采用搭接，其搭接长度不应小于1米，不少于2个旋转扣件固定，固定间距不应小于800mm，并用旋转扣件固定在立杆或横向水平杆的伸出端上，其交点距中心主交点的距离应大于150mm。 （11）铺竹笆，每片竹笆必须四周固定，内外大横杆间必须加两道颈杆后再铺竹笆。竹笆每层满铺。（12）斜道设置及卸料平台搭设 a、b、c、d、斜道附在脚手架外侧，搭设坡度宜为1：3。斜道宽度同立杆横、纵距小于1.5m。小横杆沿斜道由低到高排列，且与立杆搭牢。 斜横杆搭设在小横杆上，斜杆上满铺竹笆，竹笆上绑扎小木横杆做防滑条，间距宜为30cm。 e、f、大横杆与外脚手架的大横杆等高，起稳定架子的作用。斜道两侧和转身平台外围均设护身栏杆和挡脚杆，高度同脚手架设置。 g、h、斜道的脚手架立杆必须加强连墙杆的设置。 卸料平台搭设须经受力计算及具体方案后方可施工。 （13）验收，脚手搭设完毕必须经验收后才能使用。 3、脚手架拆除的施工流程：（每一施工段） 拆除外脚手与墙体临时拉接→拆拉接→修补拉锚洞→拆除围护设施→拆 除水平杆→拆除立杆 （1）拆除前以上分段外装饰必须通过有关方面验收。 （2）全面检查脚手架，重点检查扣件连接固定、支撑体系，拆除本段拉锚前必须通过横杆及室内别杆与建筑物作可靠连接。（3）根据拆除现场情况，设置警戒围栏，并有专人看守。（4）清除脚手架上留存的杂物。 （5）拆除架子的工作地区，严禁非操作人员进入。 （6）拆架前应有现场施工负责人批准手续，拆架时，必须有专人指挥，做到上下呼应，动作协调。（7）脚手架拆除应符合下列要求： a、拆除顺序应是后搭设的部位先拆，严禁采用推倒或拉倒的拆除方法。b、固定件随脚手架逐层拆除，当拆除至最后一节立柱时，应搭设临时支撑加固后，方可拆除固定件与支撑件。 c、拆除脚手架宜一层一清，分段拆除时高差不应大于2步。 d、拆剪力撑和纵向水平杆时，应先拆中间扣件，后拆两段扣件，拆中间扣件时应有防止杆件突然坠落的措施。 （8）拆除脚手架不宜中途换人，如必须换时，应将拆除情况交接清楚。（9）拆除脚手架部件应及时运至地面，严禁从空中抛掷。 （10）拆除结点后，应对剩余脚手架进行整修，要保证脚手高于修补挑杆洞口操作面1.5米以上，以上工作须经验收后脚手架方能使用。 七、质量要求 1、脚手架基础无滑动、悬空、下陷，传力可靠。 2、立杆垂直度允许偏差：H/200，不大于10cm。 3、间距：步距偏差±20mm，柱距偏差±50mm，排距偏差±20mm。 4、纵向水平杆高差：±20mm（杆两端），同跨同一截面内高差：±10mm。 5、双排脚手架 横向水平杆外伸长度偏差：外伸0-50mm。 6、两根相邻立柱对接扣件高差：要求≥50mm。 7、扣件螺栓拧紧矩：65N.M。 八、成品保护： 1、经验收后的脚手架严禁拆除任何构件，必须拆除时，应经工程负责人批准，并采取相应的补强措施，做到先支先补后拆。 2、使用中严格控制施工荷载，严禁超载。 3、不得将模板、缆风绳、泵送砼砂浆的输送管固定在脚手架上，禁止任意悬挂垂直运输设备。 4、使用中应经检查各节点处的杆件是否符合设计要求，扣件螺栓是否松动，安全防护是否符合要求。清理脚手架上的垃圾、杂物。 5、遇恶劣天气及停工等情况重新使用脚手时须经验收方能使用。 九、安全技术 1、架子工上岗操作必须符合下列条件：（1）架子工必须经过培训，持证上岗。 （2）架子工应每年体检，凡患有高血压、心脏病、癫痫病、年老体弱、不适于高空作业的人，禁止从事架子工作。（3）架子工生病未愈或病后不得操作。 （4）架子工上岗应将袖口扎紧，不得穿硬鞋或拖鞋及其它易滑鞋。 （5）必须戴好安全帽，系好安全带。（6）操作时应注意： a、安全带应高挂低用。 b、工具及小零件必须放在工具袋内。 c、在脚手上人员要精力集中，严禁打闹跑跳，严禁酒后上班。d、六级以上大风、大雾、暴雨、雷击天气或夜间照明不足时严禁在架子上操作。 e、脚手架搭拆过程中，若杆件尚未稳定时，严禁中途停止作业。 2、脚手架接地防雷 （1）钢管脚手架每隔50米设一处接地装置，如最远点接地装置脚手架上的过渡电阻超过10欧姆，则应增加接地装置。 （2）接地线采用50*50mm角钢，一端加工成尖头，打入地下，顶端离地面不得浅于500mm。 （3）接地线采用截面不小于12mm2的铜导线，接地线与接地体连接应用焊接，焊接长度应为导线直径的6倍以上。 （4）接地线与脚手架连接应用两道螺栓长箍，接触面应不小于1000mm，连接时应对接触表面的油漆清除干净，并涂以中性凡士林，在有震动的地方，螺栓上应另加弹簧垫圈。 （5）防雷措施施工完毕后及雷雨季节之前，应测量接地电阻，合格后方可使用。 3、脚手架的安全防护 （1）脚手架栏杆设在外立杆的内侧，双道并自上而下通挂阻燃型密目 立网与杆件扎牢，网与网之间必须搭接绑牢，不得留空隙，网的转角部位必须搭牢绑紧。 （2）在任何情况下，脚手架围护高度应比操作面高1.5米。（3）水平网设置： a、支杆设在脚手架上，支牢，其间距不小于4m，每根杆设拉绳一道，上端设水平撑杆。 b、安全网的内外口应由边绳与支杆绑牢，外口应高出里口600mm以上，里口应与脚手架上设置的横杆绑牢，不得留有空隙。c、网与网之间必须搭接牢靠，不得留空隙，网的转角部位必须搭牢、绑紧。 d、平网下严禁设置立杆或横杆。e、安全网有杂物应及时清除。 一、编制依据 1.XXXXXX工程施工设计图纸； 2.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2001 3.《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001） 4.《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 5.《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99) 6.《建筑施工手册》中国建筑工业出版社第四版 二、工程概况 本工程为XXXXXX工程（即沈抚上伯官回迁小区工程），位于沈阳市东陵区东四环路以西，沈抚二号线以南。地上建筑为十八栋楼，其中九栋楼含地下室，楼层均为18层，建筑总高度53.00米；地下为一层人防工程；使用年限为50年；抗震设防烈度为七度；建筑分类为二类高层建筑；耐火等级为二级；基础采用筏板基础；室内外高差为-0.600米；总建筑面积为18万平方米。 序号 项目 内 容 楼号 1#、2#、3#、4#、5#、9#、13#、14#、18#楼 6#、7#、8#、10#、11#、12#、15#、16#、17#楼 层 数 地上18层，无地下室 地上18层，地下1层 层 高 标准层层高2.9m 地下室-8.1m，标准层层高2.9m 建筑高度 53.00m 53.00m 结构形式 剪力墙结构 地下室：框架结构，主楼：剪力墙结构 三、施工部署 3.1 组织机构 脚手架设计及施工方案有项目部技术负责人进行编制，相关部门审核。对施工操作人员进行必须的入场教育外，还应按《特种作业人员劳动安全管理方法》的规定执行，在施工前对操作者做好书面技术交底和安全交底。 外架开始搭设后的验收由项目部安全主管负责组织，检查组有项目经理、项目技术负责人、生产经理、施工班组长以及监理等相关人员组成。 3.2 总体部署及安排 地下部分外墙采用落地式钢管脚手架，搭设至地下室顶面，地下室外墙防水施工完成，在回填土前将脚手架拆除；主楼上部结构的立面比地下室缩进的部位，自地下室顶板起搭设落地双排脚手架；落地脚手架的搭设如靠近后浇带的部位，应在楼层上增设斜撑进行卸荷，减少脚手架对后浇带悬挑端的荷载；屋面缩进的部位，采用落地脚手架进行搭设。非地下室部分基础至±0.000剪力墙施工完毕后，在回填土前将脚手架拆除，进行回填土及地面硬化；从首层起重新搭设落地双排脚手架。 工期安排：根据土建施工进度，高出施工搂层平面一步，确保施工安全。 3.3 技术准备 项目技术负责人负责对项目相关管理人员进行脚手架施工方案交底，相关人员应熟悉脚手架施工方案，掌握技术及施工要领，然后组织相关作业人员进行技术交底。按照方案备齐材料，在现场分类堆放，检验所备材料，配件是否符合设计质量标准后方可投入使用，组织划分作业班组，准备好施工操作工具 3.4 人员配备 搭设阶段共需架子工25-35名，维护阶段共需架子工10-15名，拆除阶段共需架子工20-30名。 工 长：负责现场安装、操作、安检、现场人员调度，具体负责架体的搭设、维修及保养。 架子工：经专业培训，并持证上岗，负责架体搭设及拆除等施工。 安全员：负责脚手架搭设、拆除、使用过程中的安全管理工作。 3.5 材料准备： 本工程脚手架采用Ф48×3.5mm钢管搭设，扣件连接，木脚手板，脚手架外侧张挂密目安全网。 材料名称 规 格 单位 数量 备 注 进场时间 钢 管 Ф48×3.5 m 182400 随施工进度 分批提前5-7天进到现场 木脚手板 块 7000 扣件 十字 个 90000 一字 个 20000 旋转 个 10000 安全立网 1.8m×6m M2 35000 绿色密目式 安全平网 M2 2000 白色兜网 钢丝绳 A14 M 4500 钢丝绳卡子 个 2000 以上各种材料进场采购均应符合有关安全规定。 四、脚手架施工 4.1材料要求： ⑴ 钢管：采用外径48mm，壁厚3.5mm的高频焊接钢管，其材质符合GB700-89的相应规定，长度宜为1.5~6m。有严重锈蚀、弯曲、压扁、损伤和裂纹者严禁使用。钢管均涂防锈漆，外罩黄色、红及白色漆以保证外观形象。剪刀撑用杆涂漆为红白相间。“钢管上严禁打孔”！！ ⑵ 扣件：铸铁扣件，其材质符合KJ33-8的技术条件且与钢管管径规格相统一。其螺纹均应符合GB196-81《普通螺纹》的规定，严禁使用加工不合格及有裂纹、变形、滑丝、严重锈蚀扣件施工；扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm，扣件表面涂刷防锈漆。扣件材质在螺栓拧紧力矩达65N.m时，不等发生破坏。 （3）安全网：本工程采用1.8*6m阻燃密目式安全立网，阻燃安全平网，其构造要求、惯性试验、冲击试验必须符合安全规范要求，同时必须执行安检部门的准用证和出厂检验合格证，在钢筋工程施工时，遇穿钢筋拆开安全网时，须及时恢复，严禁破坏安全网。 （4）钢丝绳：注意钢丝绳解开使用时，应按正确方法进行，以避免钢丝绳产生扭结。钢丝绳切断前应在切口两侧用细铁丝捆扎，以免切断后绳头松散。 4.2脚手架承载要求 脚手架正常活荷载参照国家外墙脚手架规范，允许主体结构施工均布活荷载3KN/m2，不得使用过重集中荷载和偏心荷载。 4.3脚手架基本设计 外脚手架采用全封闭落地双排脚手架，脚手架钢管选用φ48×3.5；立杆步距为1800mm，纵距1500mm，横距为1050mm，内立杆距外墙300m m，搭设高度为55m。 连墙件采用φ48×3.5钢管与楼面预埋的架管或钢板刚性相连，按二步三跨布置。 基础采用道木支垫，因脚手架地基为回填土，按规范要求，分层（分层厚度不大于500mm）夯实达到密实度要求后，浇筑200mm厚混凝土地面，在立柱位置铺设厚50mm、宽200mm木脚手板，之后在木脚手板上放置钢底座，钢底座上放置立杆。 脚手架基础平面图 4.4脚手架搭设基本要求 外脚手架基础硬化→摆放扫地杆（大横杆）→逐根树立立杆并与扫地扣紧→安扫地大小横杆→安第一步大横杆→安装第一步小横杆(第一步安装完后报监理和安监站验收合格后进行第二步施工)→安第二步大横杆→安第二步小横杆→第三、四步大横杆和小横杆→连接结构柱→加设剪力撑→挂安全网，铺脚手板。 4.5脚手架搭设的构造要求 4.5.1 纵向水平杆 ① 纵向水平杆用直角扣件固定在立杆内侧，作为横向水平杆的支座，其长度不小于3跨； ② 纵向水平杆接长采用对接扣件连接，局部可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定： a、纵向水平杆的对接扣件应交错布置；两根相邻纵向水平杆的接头不应在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离≥500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。 b、搭接长度≥1，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件至杆端的距离≥100mm。 c、建筑物四周外架必须水平交圈。 d、外排安全防护栏杆高度为1100mm。 4.5.2 横向水平杆 横向水平杆两端均采用直角扣件固定在纵向水平杆上,主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件连接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距≤150mm。横向水平杆靠墙一端的外伸长度为200mm。 4.5.3 立杆 ① 每根立杆底部必须设置底座和垫板。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮≤200mm处的立杆上。横向扫地亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高底差≤1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离≥500mm。 ② 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。 ③ 立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定： a、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离≥500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3； b、搭接长度≥1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离≥100mm。 ④ 立杆顶端高出屋面1.5m。 4.5.4 连墙件 本工程连墙件采用φ48×3.5钢管与楼面预埋的架管或钢板刚性相连，按二步三跨布置。 ① 连墙件的布置： 应靠近主节点设置，偏离主节点的距离≤300mm；应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，竖向每隔一步设一排，横向间距为立杆纵距的3倍，即二步三跨设置，当该处设置有困难时，则在结构楼面设置预埋φ14钢筋环，利用钢管扣件进行连接固定。 ② 连墙件的连接要求： a、连墙件中的连墙杆呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端下斜连接，不应采用上斜连接。 b、连墙件采用φ6.5钢筋拉结必须配用顶撑顶在混凝土柱或梁上。 c、当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑，应用通长杆与脚手架连接，与地面的倾角应在45～60°之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。 4.5.5 剪刀撑与横向斜撑 ① 双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。 ② 剪刀撑的设置： a、每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表确定，每道剪刀撑宽度不小于6m；斜杆与地面的倾角在45～60°之间，最下面的斜杆与立杆的连接点离地在≤500mm。剪刀撑跨越立杆的最多根数 剪刀撑斜杆与地面的倾角a 45° 50° 60° 剪刀撑跨越立杆的最多根数n b、外架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑 c、剪刀撑斜杆的接长采用搭接；搭接长度不小于1000，三个转扣连接。 d、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离≤150mm。 ③ 横向斜撑的设置： a、横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置； b、拐角应设置横向斜撑，中间每隔6跨设置一道。 剪刀撑搭接布置图 4.5.6 脚手板 ① 作业层和安全木脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120～150mm；安全架板每隔三层铺设一道。 ② 木脚手板应垂直于横向水平杆方向铺设在三根横向水平杆上，且采用对接平铺，对接处设双钢管。脚手板外伸长度130～150mm，架板两端均应用14#镀锌钢丝固定在横向水平杆。 4.5.7 斜道 本工程搭设人行“之”字形斜道。 ① 斜道的搭设： a、斜道附着外脚手架设置，宽度1.2m，坡度采用1：6，拐弯处设置平台，其宽度不应小于斜道宽度； b、斜道两侧及平台外围均应设置安全杆及挡脚板。栏杆高度为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm，栏杆内侧满挂密目安全网； c、斜道两侧、平台外围和端部均设置连墙件，每两步加设水平斜杆；并设置剪刀撑和横向斜撑，做法同前所述。 ② 斜道脚手板采用木脚手板顺铺，接头采用平接；并每隔250～300mm设置一根20×40防滑木条。 4.5.8卸料平台 本工程卸料平台设计为悬挑式型钢平台，自第二层起每层各制作二个。尺寸为2.8×6×1.5m，悬挑长度为4m。平台上设置限定荷载标牌，本工程卸料平台限荷为10KN，人员和物料总重量。严禁超过设计容许荷载，配专人监督。卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；卸料平台的构造详见下图： 卸 料 平 台 图 4.5.9 脚手架出入口构造 挑空一根立杆、跨越二步二跨，大小3.0×3.2m。出入口处再搭设4×3.2×3m的防护棚，上满铺50mm厚的双层脚手板。 在出入口上方悬空立柱处增加两根斜杆，斜杆与各主节相交处用扣件固定。详见门洞构造示意图，除下弦平面外，应在其余5个平面内的图示节点区域设置一根斜腹杆。斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心至主节点的距离不大于150mm，斜腹杆采用通长杆件。当斜腹杆在一跨内跨越二个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，必须接长时用对接扣件连接。 脚 手 架 门 洞 图 4.6脚手架的搭设 脚手架必须配合施工进度搭设，高出工作面一步，且沿建筑物四周成封闭区域。 外架搭设每完成一步，都要及时校正竖杆的垂直度和大、小横杆的标高和水平度，使脚手架步距、横距、纵距上下保持一致。 落地架底座的安放：搭设立杆之前，先将地基土平整夯实，浇筑2000mm厚混凝土地面，地面上再根据立杆的位置布置50厚木脚手板及钢垫。 4.6.1立杆的搭设： 支垫好道木后，根据以上确定的尺寸安放立杆。 安放立杆时先安装主立杆，后安装辅立杆，主立杆沿其竖轴线随楼层搭设至结构檐口上皮1.5m，辅立杆与主立杆之间的中心距离不大于200mm，辅立杆搭设至第六层顶。 主、辅立杆的接头采用对接扣件连接且接头位置相互错开，立杆与纵、横向水平杆件采用直角扣件连接，接头也相互错开。 开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。 当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。 顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合前面所述。 搭设立杆偏差质量要求： 纵向偏差不大于H/600，但不大于100mm； 横向偏差不大于H/800，但不大于50mm。 立杆横距偏差不大于20mm；立杆纵距偏差不大于50mm。 4.6.2 水平杆的搭设： 纵向水平杆应在四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。 脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离为100mm，不允许留脚手眼；上下步应交叉设置于立柱的不同侧面，使立杆受荷时偏心减小。 纵向、横向扫地杆搭设应符合前面所述。 4.6.3 连墙件、剪刀撑、横向斜撑等的搭设： 当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除；剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。连接点应尽可能设在脚手架的立杆与大、小横杆连接处附件；若在规定位置设置连接点有困难时，应在邻近节点补足；连接点必须从第一步大横杆处开始设置。 4.6.4 扣件的安装： 扣件规格必须与钢管外径（φ48）相同； 螺栓拎紧扭力矩不应小于40N.M，且不应大于65 N.M； 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm； 对接扣件开口应朝上或朝内； 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度≥100mm； 立柱连杆，扶手接长应用对接扣件，不宜用旋转扣件；大、小横杆与立柱连接，扶手与立柱连接采用直角扣件；剪刀撑和斜杆与立柱和大横杆的连接采用旋转扣件；剪刀撑纵向接长用旋转扣件，不宜用对接扣件。 4.6.5 脚手板的铺设： 脚手板必须铺满、铺稳，离开墙面120～150mm； 采用对接或搭接时均应规范，脚手架探头采用14#镀锌铁丝固定在支承杆件上； 在脚手架的两端、拐角、沿板长方向每隔15～20米、坡道的两端、斜道平台口处和其它可能发生滑动翘起的部位的脚手板应与水平杆可靠连接（用14#镀锌铁丝），防止滑动； 自顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。 搭设脚手架时，同时做好脚手架的接地，用-40×4扁钢与钢筋混凝土柱上的防雷接地连接盒相连接。 外侧满挂密目安全网。安全网必须经贯穿试验合格，安全网下口与外架连接紧密不留空档。工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须佩带安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。 在搭设中，不得随意改变构架设计，减少杆配件设置和对立杆纵距作调整，确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。 搭架子时如遇六级以上大风或雷电大雨时，4步架以上必须停止作业；高度在20米以上的高空作业时，风力超过5级也应停止作业。 4.6.6 安全网的挂设 脚手架满挂全封闭密目安全网。密目安全网采用1.8×6m的规格，要随楼层施工进度逐步上升，且绑扎牢固，接头采用搭接，搭接接头≥100。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度3.6m处设首层平网，往上每隔5步距设隔层平网，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设两道防护栏杆，底部侧面设180mm高挡脚板。 4.6.7脚手架卸荷： 采用钢丝绳悬吊脚手架，分层用钢丝绳将脚手架的自重及荷载转移由主体承担。卸载层每隔四层卸载一次，即（四层、八层、十二层及十六层）。钢丝绳悬吊每隔四层一道，水平间距4-5米。悬吊钢丝绳一端吊挂在脚手架上，用钢丝绳兜住脚手架的立杆、水平杆及小横杆的交点，钢丝绳另一端固定在柱结构上。采用Ф14钢筋做成连接拉环，预埋在五层、九层、十三层及十七层楼面标高处。卸载钢丝绳采用直径Ф12.5的6*19型，连接时用手动葫芦将钢丝绳预紧并达到相应的拉力，在将接头用接头卡子连接起来，接头卡子不少于3个。钢丝绳与结构角部表面接触的地方应加钢的圆弧护角（一般采用直径100mm的钢管切成），避免尖角造成钢丝绳硬弯。 脚手架悬吊示意图 4.6.8 卸料平台安装 1.主次梁分别采用[10，主梁采用4[10，间距1500，次梁采用4[10，间距1000，根防护栏采用φ48×3.5钢管，上杆上皮高度1.2m，下杆0.6m，挡脚板高180mm，并与悬挑架连接。平台每侧设两根φ17.5、6×37钢丝绳，每根绳设夹具不少于3个。钢丝绳与卸料台钢管架接触处垫橡胶胶皮，以缓冲钢丝绳的拉力。每根钢丝绳通过梁上预埋的一个Ф20的吊环与上层结构拉紧。平台底面设50mmm厚的脚手板满铺、铺牢，两端用8＃镀锌铁丝捆紧。 2．卸料平台的搁支点与上部拉接点必须位于建筑物上，不得设在脚手架等施工设备上，支架系统不得与脚手架连接。 3．卸料钢平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其它时，卡子不得少于三个，建筑物锐利角口周围(系钢丝绳处)，应加有衬软垫物，钢平台外口应略高于内口。 4．钢平台三侧必须设置固定的防护栏杆，并用木板围护封闭。 5.搭设脚手架时应预留钢平台位置，平分两侧脚手架的立杆，并应用双立杆加强。 6．安装人员必须持上岗证，并正确使用安全防护用品。 平台使用技术措施： 1.下料平台安装完毕后应能防止左右晃动。在楼层搁置点处应放置平稳，如局部有高低时用木板垫平。平台安装使用前应刷好与现场CI形象符合的油漆。 2.悬挑式下料钢平台的搁置点与上部拉结点，必须位于建筑物上，且按方案要求豫埋拉接环，不得设置在脚架等施工设备上。 3.斜拉钢丝绳两边各设前后两道，同时设置4个的吊环。吊运平台时应使用卡环，不得使吊钩直接吊吊环。 4.钢平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采用其它方式时卡头的卡子不得少于3个。钢丝绳卡必须口朝一个方向拧紧，建筑锐角利口围系钢丝绳处应加衬垫物如木方等，钢平台外口应略高于内口。 5.钢平台外围防护栏必须安装牢固。在平台安装完毕后，防护栏杆四周罩安全网，踢脚位置设档脚板防止管件外落。 6.钢平台吊装，需待横梁支撑放置稳定，接好钢丝绳，安装调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。 7.钢平台使用前应进行荷载试验，并仔细检查。钢平台使用过程中，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。 8.下料平台上应标明容许荷载值。平台上人员和物料的总重量，严禁超过设计的容许荷载。本操作平台限定荷载1.0吨。 9.平台吊装时应在现场设置隔离带和警戒区禁出入，防止物料工具飞出造成安全事故。 10.高空作业人员必须系安全带，安全带生根处须安全可靠。 11.安装平台前脚步手架拆除不允许分立面或上下两步同时拆除。认真做到一步一清，一杆一清。应按搭设的反程序进行拆除。 12.拆除人员进入岗位后，先进行检查，加固松动部位，清除内部留有的材料、物件及垃圾块。所有清理物应安全输送到地面，严禁高处抛掷。所有拆除人员应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律、拆除工艺要求。 13.为配合平台的使用，拆除挑架立杆时，相应洞口两边增加立杆和斜撑进行加固。主要目的是为下料平台留有所需的进出通道口。 14.所有施工人员必须严格遵守安全生产六大纪律。 五、脚手架的检查与验收 5.1脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收： ① 基础完工后及脚手架搭设前； ② 作业层上施加荷载前； ③ 每搭设完10～13m高度后； ④ 达到设计高度后； ⑤ 遇到六级大风与大雨大雪后（如有冰冻在开冻后）； ⑥ 施工中途停用超过15天； ⑦ 在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉接以及安全隐患存在情况时。 5.2进行脚手架检查、验收时应根据下列技术文件和规范： ① 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001； ② 施工组织设计（方案）及变更文件；技术交底文件。 5.3脚手架使用中，应定期检查： ① 杆件的设置和连接、连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求； ② 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空； ③ 扣件螺栓是否松动；立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合有关规定； ④ 安全防护措施是否符合要求； 六、脚手架的使用规定 1.作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，严禁在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。 2.在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，用时予以恢复。 3.工人在架上作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。 4.人员上下脚手架必须走设有安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下。 5.每处工人上下作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知架上所有人员撤离。 6.在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。 七、脚手架的拆除 7.1脚手架拆除准备 ⑴ 由质安员负责全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求； ⑵ 根据检查结果补充完善施工组织设计（方案）中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施； ⑶ 由单位工程负责人进行拆除安全技术交底； ⑷ 清除脚手架上的杂物及地面障碍物。 7.2 脚手架拆除 ⑴ 安排专人在地面进行指挥，确保安全； ⑵ 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业； ⑶ 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固； ⑷ 当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固，再拆除连墙件； ⑸ 当脚手架采取分段，分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端必须设置可靠连墙件和横向斜撑加固。 ⑹ 各构配件严禁抛至地面； ⑺ 运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格码堆存放整齐于指定位置。 八、安全保障措施 8.1安全施工技术措施 (1) 材质及其使用的安全技术措施： 扣件的紧固程度应在40-50N·m，并不大于65N·m，对接扣件的抗拉承载力为3KN，扣件上螺栓保持适当的拧紧度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。 外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹蔑、塑料混用。 (2) 脚手架搭设的安全技术措施： 脚手架的基础必须经过硬化处理以满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，地面基础的混凝土强度必须达到设计强度的75％以上时才能施工。 搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告知对方，并在得到允许后方可解开，以防止坠落伤人。 开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程的安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。 在搭设过程中应由项目专职安全员、架子班长等进行现场检查、验收。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂醒目合格牌一块。 (3) 外脚手架上施工作业时的安全技术措施： 结构外脚手架每搭设一层，搭设完毕后，经项目专职安全员验收合格后方可使用。任何班组和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆放材料，结构作业时施工荷载不得大于3KN/m2，装修作业时施工荷载不得大于2KN/m2，以确保较大的安全储备。 结构作业时同时作业层不超过一层，装修作业时同时作业层不超过二层，临时性用的悬挑架的同时作业层不超过一层。 当作业层高出其下连墙件3.6m以上时、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。 各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止落物伤人。定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 (4) 脚手架拆除的安全技术措施： 拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟定出拆除方案，报请批准，进行技术交底后方可施工。架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙件及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量先行拆除。 拆架时划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面设专人指挥，禁止非作业人员进入。在拆架时不应中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。每天拆架下班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着落地。所有的脚手板应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁高空抛掷。 8.2安全防护措施 (1) 电梯井洞口防护措施： 电梯井口设置不低于1.2m高的开启式防护门，用Φ12螺纹钢按水平＠300、竖向＠400焊接而成，并在防护门上刷油漆、上锁、挂警示牌。电梯井洞内每隔一层在入口处设置一个用Φ25钢筋、钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网内及平台上均不得存有杂物。电梯井内不得做垂直运输通道及垃圾通道。 (2) 结构临边防护措施： 在结构四周边线内500mm处设置全封闭式防护栏杆，使用材料均采用φ48×3.5钢管。其高度不低于1.2m，立杆间距不大于2.5m，竖向每隔0.6m设一道通长大横杆，每隔一根立杆设一道三角架。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌。护身栏杆四周满挂密目式安全网，白天设警示牌，夜间设红色标志灯。临边四周1m范围内不准堆料、摆放机具。 (3) 楼梯间防护措施： 楼梯的侧边用钢管做好安全防护，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高护身栏，侧边底部设180mm高挡脚板。 (4) 防雷措施： 采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。共设置4根避雷针，避雷针采用φ12镀锌圆钢制作，高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网。接地线采用-40×4mm镀锌扁钢，将立杆与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用两道螺栓卡箍筋连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10mm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并途以中性凡士林。 接地线于建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置1个，位置应避开人员出入频繁的地方以避免跨步电压的危害和接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于两倍扁钢宽度。焊接后再测试接地电阻值，要求电阻值不大于10Ω。同时应注意检查与其它金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。 九、文明施工要求 根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求按如下规定进行施工： 1.进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。 2.进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标识牌。 3.严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中，禁止打闹、嬉戏。 4.脚手架施工人员必须是经过考核合格的专业架子工，上岗人员定期体检，合格者方可上岗。凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适合高空作业者，一律不得上脚手架操作。 5.上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。 6.护身栏、脚手板、挡脚板、密目式安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。 7.脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需局部拆改，须经技术部门同意后由架子工来操作。 8.不准利用脚手架吊运重物。作业人员不准攀登架子上下作业，不准推车在架子上跑动。塔吊起吊物体时不得碰撞和拖动脚手架。 9.不得将模板支撑、缆风绳等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。 10.在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板以及扣件绑扎扣等架子部件。 11.拆除架子而使用点焊气割时，派专职人员做号防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。 12.脚手架使用时间较长，因此在使用过程中要定期进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时整改。 13.要保证脚手架的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 14.施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，严禁乱扔。 15.使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。 16.脚手架堆放场地做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格的领、退手续。 17.施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。 18.运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。 19.当有六级以上大风、大雾、大雨、大雪天气时停止脚手架搭设与拆除作业。在冬、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。 十、落地式扣件钢管脚手架计算书 脚手架为落地双排脚手架，搭设高度为55米，采用单管立杆。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为Φ48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.6米，水平间距4.5米。施工均布荷载为3kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 （一）大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1．均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.35×1.05/3=0.123kN/m 活荷载标准值 Q=3×1.05/3=1.05kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.123=0.193kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.05=1.47kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2．强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下： 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.193+0.10×1.47)×1.502=0.365kN.m 支座最大弯矩计算公式如下： 支座最大弯矩为 M2=－(0.10×0.193+0.117×1.47)×1.502=-0.43kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.43×106/5080=84.646N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！ 3．挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值q1=0.038+0.123=0.161kN/m 活荷载标准值q2=1.05kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677×0.161+0.990×1.05)×15004/(100×2.06×105×121900) =2.315mm 大横杆的最大挠度小于1500/150与10mm，满足要求！ （二）小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1．荷载值计算： 大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.50=0.057kN 脚手板的荷载标准值P2=0.35×1.05×1.50/3 =0.184kN 活荷载标准值 Q=2×1.05×1.50/3=1.575kN 荷载的计算值 P=1.2×0.057+1.2×0.184+1.4×1.575=2.494kN 小横杆计算简图 2．强度计算： 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=（1.2×0.038）×1.052/8+2.494×1.05/3=0.879kN.m =0.879×106/5080=173.031N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！ 3．挠度计算： 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下： 集中荷载最大挠度计算公式如下： 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.038×10504/（384×2.06×105×121900）=0.02mm 集中荷载标准值P=0.057+0.184+1.575=1.816kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1816×1050×（3×10502 －4×10502/9）/（72×2.06×105×121900）=2.971mm 最大挠度和 ：V=V1+V2=2.991mm 小横杆的最大挠度小于1050/150与10mm，满足要求！ （三）扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)： R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值，取8kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1．荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.038×1.05=0.04kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.35×1.05×1.50/2=0.276kN 活荷载标准值 Q=3×1.05×1.50/2=2.363kN 荷载的计算值 R=1.2×0.04+1.2×0.276+1.4×2.363=3.687kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。 （四）脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： 1．每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.1248×55=6.864kN 2．脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35×4×1.50×(1.05+0.2)/2=1.313kN 3．栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15×1.50×4/2=0.45kN 4．吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.50×55=0.413kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.04kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ =3×2×1.50×1.05/2=4.725kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 ：W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.55 Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.25 Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.2 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.55×1.25×1.2= 0.578kN/m2。 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式： N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载基本风压值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。 （五）立杆的稳定性计算 外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式： 其中 ： N —— 立杆的轴心压力设计值，N=17.46kN； —— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i的结果查表得到0.186； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 —— 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k —— 计算长度附加系数，取1.155； u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5； A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 191.97 [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求! 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式： 其中 ： N —— 立杆的轴心压力设计值，N=16.47kN； —— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i的结果查表得到0.186； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 —— 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k —— 计算长度附加系数，取1.155； u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.5 A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.334kN.m； —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 246.83 [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ> [f],不满足要求! （六）最大搭设高度的计算 不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 2.176kN； NQk —— 活荷载标准值，NQ = 4.725kN； gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.1248kN/m； 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 62.896米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50米。 考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 2.176kN； NQk —— 活荷载标准值，NQ = 4.725kN； gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.1248kN/m； Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.281kN.m； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 69.122米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50米。 （七）连墙件的计算： 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 ： Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk —— 风荷载基本风压值，wk = 0.578kN/m2； Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw =3.6×4.5= 16.2m2； No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 经计算得到 Nlw = 13.109kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 18.109kN 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f] 其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i=20/1.58的结果查表得到=0.968； A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 97.04kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 18.109kN大于扣件的抗滑力8kN，不满足要求! 连墙件扣件连接示意图 （八）立杆的地基承载力计算： 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求： p ≤ fg 其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 69.84 N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 17.46 A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg —— 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 170 地基承载力设计值应按下式计算： fg = kc × fgk 其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 170 地基承载力的计算满足要求！ 十一、悬挑卸料平台计算书 悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁（主梁）的悬挑长度4m，悬挑水平钢梁间距（平台宽度）2.8m。次梁采用[10号槽钢[口水平，主梁采用[10号槽钢[口水平，次梁间距1m。施工人员等活荷载2kN/m2，最大堆放材料荷载12kN。 （一）次梁的计算 次梁选择[10号槽钢[口水平，间距1m，其截面特性为： 面积A=12.748cm2，惯性距Ix=198cm4，转动惯量Wx=39.7cm3，回转半径ix=3.95cm 截面尺寸 b=48mm，h=100mm，t=8.5mm 1．荷载计算： （1）脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2： Q1 = 0.35×1=0.35kN/m （2）最大的材料器具堆放荷载为12kN，转化为线荷载： Q2 = 12/4/2.8×1=1.07kN/m （3）槽钢自重荷载 Q3=0.1kN/m： 经计算得到，静荷载计算值q = 1.2×（Q1+Q2+Q3） = 1.2×（0.35+1.07+0.1） = 1.82kN 经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4×2×1=2.8kN/m 2．内力计算： 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式为： 经计算得到，活荷载计算值 M = 1.82×2.82/8+2.8×2.8/4=3.74kN.m 3．抗弯强度计算： 其中 x —— 截面塑性发展系数，取1.05； [f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =3.74×106/（1.05×39700）=89.72N/mm2； 次梁槽钢的抗弯强度计算 [f]，满足要求! 4．整体稳定性计算： 其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=570×8.5×48×235/（2800×100×235.0）=0.83 由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用φb查表得到其值为0.73 经过计算得到强度 =3.74×106/（0.73×39700）=129.05N/mm2； 次梁槽钢的稳定性计算 [f]，满足要求! （二）主梁的计算 卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择[10号槽钢[口水平，其截面特性为 面积A=12.748cm2，惯性距Ix=198cm4，转动惯量Wx=39.7cm3，回转半径ix=3.95cm 截面尺寸 b=48mm，h=100mm，t=8.5mm 1．荷载计算： （1）栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.15kN/m： Q1 = 0.15kN/m （2）槽钢自重荷载 Q2=0.1kN/m： 经计算得到，静荷载计算值 ： q = 1.2×（Q1+Q2） = 1.2×（0.15+0.1） = 0.3kN/m； 经计算得到，次梁集中荷载取次梁支座力 ： P = （1.82×2.8+2.8）/2=3.95kN。 2．内力计算： 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图（kN） 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图（kN.m） 悬挑水平钢梁支撑梁变形图（mm） 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R1=13.09kN，R2=0kN 支座反力 RA=0kN 最大弯矩 Mmax=3.756kN.m 3．抗弯强度计算： 其中 x —— 截面塑性发展系数，取1.05； [f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =3.756×106/1.05/39700+14.444×1000/1274.8=101.435N/mm2 水平支撑梁的计算强度小于[f]，满足要求! 4．整体稳定性计算： 其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=570×8.5×48×235/（4000×100×235.0）=0.58 经过计算得到强度 =3.756×106/（0.58×39700）=163.12N/mm2； 主梁槽钢的稳定性计算 小于 [f]，满足要求! （三）钢丝拉绳的内力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=11.29kN （四）钢丝拉绳的强度计算 钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=11.29kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中 [Fg] —— 钢丝绳的容许拉力（kN）； Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径（mm）； —— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K —— 钢丝绳使用安全系数。 计算中[Fg]取11.29kN，=0.82，K=10.0，得到： 钢丝绳最小直径必须大于17mm才能满足要求! （五）钢丝拉绳吊环的强度计算 钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=11.29kN 钢板处吊环强度计算公式为： 其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2； 所需要的吊环最小直径 D=[11290×4/（3.1416×50×2）]1/2=12mm （六）操作平台安全要求 1．卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上； 2．斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算； 3．卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口； 4．卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏； 5．卸料平台吊装需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩； 6．钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度； 7．卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复； 8．操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。 仅供参考第三篇：落地脚手架施工方案
第四篇：外幕墙落地脚手架施工方案
第五篇：落地双排脚手架施工方案
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