建筑工程施工中高支模施工技术研究（共5则范文）

第一篇：建筑工程施工中高支模施工技术研究（共）

建筑工程施工中高支模施工技术研究

【摘要】高支模施工技术是当前建筑工程施工中常见的一种施工技术，但也是一项危险性较大的工作，稍有不慎将会导致安全事故的发生，为了提高高支模施工技术和施工质量，本研究结合实例详细分析了建筑工程高支模施工技术，以供参考。

【关键词】建筑工程；高支模；施工技术

引言：高支模技术是当前我国建筑施工中应用频率较高的一种专业技术，由于众多大型建筑需要用到高度≥5m的钢管架设进行模板工程施工，所以其在现在建筑行业占据重要地位，不过由于施工难度较高，影响因素多，所以需要经过精细论证后才能进行施工[1]。高支模施工中需要从支撑设计、塔设和砼浇捣各个环节入手加强控制避免失误，以减少安全隐患，保证工程安全性和质量，确保支架施工安全。下面我们结合工程实例对建筑高支模施工技术进行分析探究。

一．工程概况

某地区高层建筑进行施工，楼层28层，建筑面积42000㎡左右，为钢筋混凝土结构，基层设计为大礼堂，底层为低下停车场，是大跨度空间，平面尺寸31×25m，梁最大截面尺寸800㎜×1200㎜。结合工程概况来看，该建筑对高大空间有着特殊需求，搭设高度≥5m、搭设跨度≥10m、施工总荷载≥10kN/㎡、集中线荷载≥15kN/m，是危险性较大的分项工程，所以应用高支模具应用情况来看，高度大、范围广、跨度大、施工难度高，根据《建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》规定可定义为高难度工程。根据工程需求，必须严格按照《建筑施工模板安全技术规程》（JGJ162-2008）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（中华人民共和国住房和城乡建设部建质

[2009]254号）安装脚手架，防止出现失稳问题，以保障高支模安全性和稳定性。

本次高支模施工主要采用木模板体系，高支模选用门式和扣件式钢管脚手架支撑体系。我们以建筑顶层阁楼的施工情况为例，其整体形状不规则，外围装饰线梁为梯形，上宽9m，下宽4m，梁高6.5m，其余为规则梁，型号尺寸从200×400至350×1500不等，跨度4m-7m，根据梁载荷和截面尺寸进行计算。门式和扣件式钢管脚手架的应用要根据实际情况和计算结果进行选择并针对性施工。为保障支撑体系整体稳定性和刚度，每隔四排支架立杆由底至顶设置纵向剪刀撑，向下每隔两步设置水平剪刀撑，同时将整体支架系统与框架柱和外脚手架进行有效连接。

二．高支模施工技术分析

1.施工材料选择

在设计高支模支撑体系时材料选择要慎重，本次施工考虑到建筑的钢筋混凝土结构选用800㎜×1200㎜梁支撑，采用木模板体系（木枋、木胶合板系列），高支模选用门式和扣件式钢管脚手架支撑体系。楼板、梁模板厚度18mm，脚手架钢材品种为Q235，木枋选用广东松枋，水平加固杆、扫地杆选用壁厚3.5mmΦ48标准钢管。

2.施工方案设计

梁底木枋选用两层，上下间距、门架纵横间距根据施工情况进行合理调整，比如门架纵横间距分别为8m和10-15m；顶梁板底木枋也为两层，同梁底木枋相同，上下层间距分别为4m和10m。至于中空脚手架，要根据施工情况和分层需要铺设梁板模板以辅助施工，比如在105.5m标高层施工时需要进行封闭，以作为支顶的基础。

根据施工要求，楼顶施工主要包括标高层施工、屋面板主梁施工、斜屋面梁板施工等，比如105.5m标高层施工支模高度为105.5－98.0－0.7（梁高）=6.8m，支顶形式为三层门式架支顶（0.3m＋2.0m×3＋0.5m），中空采用Φ48×3.5钢管搭设满堂红脚手架，随施工层

高度架设，同时兼作操作层和外架。主梁施工支模高度为107.5m－105.5m＋0.9m=2.9m，支顶形式为一层门式架支顶（0.4m＋2.0m＋0.5m），中空在此层用模板进行封闭，作为阁楼斜屋面梁板支顶的基础。斜屋面梁板施工采用预制模板成块再进行拼装成形进行施工，斜撑采用钢管和顶托进行斜顶[2]。高支模模板支顶结构以常规方法施工，模板及支撑体系安装顺序主要为：弹线→架设脚手架→固定、拉接脚手架→架设木枋及调平→安装梁底板→安装梁侧板→安装楼面板→绑扎梁、板钢筋→浇捣混凝土→淋水养护→拆除高支模板

3.施工技术分析

高支模施工关键是脚手架的搭设。搭设脚手架之前要在地面弹出立杆纵横方向位置线并进行抄平；脚手架建设要自下而上，逐层改变搭设方向，减少误差，避免结合处错位，也不能从两端相向搭设造成连接问题；支架立杆要进行协调，确保纵横一条线，便于后期进行加固和交叉支撑，驳接钢管要保持在同一竖向中心线；钢管连接处使用标准连接扣件以确保可靠性与稳固性；门架立杆内侧架设水平加固杆；使用木枋或者槽钢做梁下立杆，采用木枋方案时立杆要加底座，连接门架与配件的锁臂、搭钩必须处于锁住状态[3]。

由于此次采用木模板体系，计算时要选择最大的梁，根据底模荷载情况计算横载和活载计算值，具体如下，由于此次模板和支撑体系均为临时结构，所以，结合计算结构载荷系数最佳可取0.8。其中恒载计算值和活载计算值分别为：

恒载计算值：q1=1.2×25×0.55×0.7=11.55KN/m

活载计算值：q2=1.4×3.5×0.55＝2.7KN/m

高支模体系拆除时需要由工程负责人经过验证，确保不再符合需要时再进行拆除，尤其是承重模板（梁、板底模）必须在混凝试压报告合格后才能进行拆除。比如底模抗剪验算，根据施工情况和支模要求计算如下：

Qmax=0.701q1l+0.58q43=(0.701×11.09+0.58×2.4)×0.3=2.8KN

2τ=1.4Qmax/bh=1.4×2.8×103/(18×300)=0.74N/mm2＜fv=1.3N/mm

确认结果符合要求时才能够通过验算。比如木枋抗弯强度验算：

Mmax=PbL（2-b/L）/8＝8.03×0.55×1.2×（2-0.55/1.2）/8＝1.02KN•m

木枋截面抵抗矩Wn＝b3/6＝0.083/6＝8.53×104mm

3σm＝Mmax/Wn＝1.02×106/8.53×104＝11.96N/mm2

结果满足要求。

在建筑工程高支模施工中，对模板支撑架的构造要求也非常严重。在工程施工中，为了保证大梁以及顶板支撑立杆的设置不影响支撑架构造的要求，规定大梁以及顶板支撑立杆之间的间距在1.2m以下，步距在1.8m以下，而立杆伸出顶层水平杆中心线到支撑点的长度应在0.5m作用。为了进一步增强高支模支撑架的稳定性，对于高支模支撑体系水平杆进行设置时，首先应对水平杆和扫地杆进行对接设置，同时还应该注意相邻两杆件的对接接头位置不应在同跨域内或者不能同步，另外还应该保证对接接头沿竖向或者水平方向错开的距离大于500mm。而支撑架应该在支架的中部以及四周和结构柱之间进行刚性连接，其中连墙件的竖向间距应在2~3m，而水平间距应在6~9m,与既有结构进行设置中应保证其能够承受压力和拉力的牢结点，最后水平杆应使用已浇筑的构筑物进行连接，以提高支撑架的稳定性。其中模板支撑体系与柱固结点的示意图如下图1所示：

图1模板支撑体系与柱固结点的示意图

地基的沉降和变性等都会影响高支模的稳定性，造成安全事故，因此在这方面要多家注意，比如通过在回填土上搭设高支模，加强沉降观测降低安全隐患和倒塌事故发生率。除了要监测地基稳定性外，对支架沉降、位移和变形也要多加关注，合理布设监测点，提高监测频率，以提升质量和效果，保证施工安全性。拆除支架使顺序为后支先拆，先支后拆，先拆

[4-5]非承重模板，后拆除承重模板，过程中避免用力过猛，拆完之后要分门别类对方整齐。

三、总结

作为建筑施工中的关键环节，高支模关系到工程的进度、质量和安全控制，为做好建筑施工管控，高支模施工中材料选择、支撑方案设计、支撑体系建设与拆除等都要严格遵照施工规范进行，最大限度保障工程的稳固性和施工的安全性。

参考文献：

[1] 文志松.建筑工程高支模施工技术探讨——以某钢筋混凝土框架结构的施工为例 [J].技术与市场,2012(05):46-47.[2] 曲立新.高支模支撑体系的设计与施工[J].中国高新技术企业,2011(19):124-125.[3] 石文勇.某工程高支模板稳定性计算与施工应用分析[J].福建建材,2013(11):89-90.[4] 陈安平.建筑工程高支撑模板施工技术的运用[J].四川建材,2009(05):127-128.[5] 刘渊.建筑工程超高支模模板施工技术的应用论述[J].城市建设理论研究（电子版）, 2013(21):120-122.

第二篇：高支模施工方案

高支模施工方案

一、工程概况

1、工程概况：

昊翔电能运动厂房二期工程；框架结构;地上4层;地下0层；建筑高度：22.10m；标准层层高：4.50m ；总建筑面积：13852.00平方米；总工期：270天；施工单位：浙江舜江建设集团有限公司。

本工程由昊翔电能运动科技（昆山）有限公司投资建设，中外建工程设计与顾问有限公司设计，苏州立诚建筑设计院有限公司地质勘察，昆山世泰建设工程咨询监理有限公司监理，浙江舜江建设集团有限公司组织施工；由高银根担任项目经理，章潮均担任技术负责人。

2、高支模结构概况：

本次高支模只涉及到本工程2号厂房中的A轴~B轴，14轴~16轴，2号厂房其他部位和3号厂房均为标准层4.5米。

本次高支模高度为9.3米，其中A轴~B轴为9米，14轴~16轴为18米，其中14轴~15轴为9米，15轴~16轴也是9米。14轴框架梁VKL4(3B)断面300×750，15轴框架梁断面VKL2(3B)300×750，16轴梁断面VKL1(3B)250×800；A轴HKL4a梁断面250×800，B轴HKL3a 梁断面300×750。其A轴~B轴和14轴~16轴的中间均有3米×3米的井字梁，梁断面尺寸为250×500。

二、编制依据

本方案的编制是以国家的有关法令政策、施工图纸、总施工组织设计为前提，结合现行的有关施工规范规程及公司建立的ISO9002质量管理体系文件、质量、安全管理方针、目标。2、1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

JGJ130-2001 2、2《建筑施工安全检查评分标准》

JGJ59-99 2、3《建筑施工模板安全技术规范》

JGJ162-2008 2、4《钢管脚手架扣件》

GB15831-1995 2、5《建筑施工高处作业安全技术规范》

JGJ80-91 2、6《高处作业分级》

GB3608-83 2、7《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002 2、8《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001 2、9《钢结构设计规范》 GB 50017-2003 2、10《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》 DGTJ08-016-2004 2.11、高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

JGJ130-2001 2.12、《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002 2.13、《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 2.14、《钢结构设计规范》 GB 50017-2003 2.15、因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

三、模板工程具体施工：

1、材料的选择和验收

1.1、本工程为框架结构，柱、楼板底模等全部采用九夹板，楼板模搁栅和墙板、模筋用50×100mm方木料，模板的支承系统和墙板围楞用Φ48mm钢管、扣件连接。

1.2、钢管、扣件的进场验收：

（1）、钢管应有产品生产许可证、质量合格证、质量检验报告等质量证明材料。

（2）、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。

（3）、钢管使用前应对其壁厚进行抽检，抽检 比例不低于30%，对于壁厚减少量超过10%的应予以报废，不合格比例大于30%的，应扩大抽检比例。

（4）、钢管必须进行防锈处理。

（5）、扣件必须有生产许可证、质量合格证、质量检验报告等质量证明材料。

（6）、扣件使用前必须进行检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

（7）、扣件使用前应进行防锈处理。

2、现浇构件模板方案 2.1、柱模板：

柱模板采用胶合板模板，模板楞木采用50*100方木侧立竖向排列，间距控制在不大于300mm，边上方木应遮盖住柱模板竖门拼缝。独立柱柱箍，采用每边单根螺杆加固，底道柱箍离地面200mm，中间柱箍竖向间距500mm，上道柱箍离梁底200mm。

2.2、梁模板：

2.2.1、梁模板采用胶合板模板，梁底模板背面楞木采用50*100方木侧立与梁轴线平行设置，底模板宽度与梁截面高度相同，梁底模板边方木遮盖住梁侧模板与底模板的拼缝，梁底方木排列间距不大于300mm，梁底模板背面楞木搁置于钢管承重支撑架体的上部水平小横杆上。

2.2.2、梁侧模板内楞采用50*100mm方木与梁轴线平行侧立设置，梁侧模板上、下道内楞分别与模板上下边齐平，梁侧模板中间应设置1道16对拉螺杆，水平间距不大于400mm，梁侧模板竖向外楞采用短钢管配合扣件设置：外楞钢管下端紧靠内楞并与梁底承重支撑架上部水平小横杆用双扣件紧固，上端与现浇板底钢管承重支撑架水平钢管用双扣件紧固，形成一个稳固的梁模板支撑系统。

2.2.3、现浇板模板：

现浇板模板采用胶合板，模板底面搁栅采用60×80mm方木侧立，中心间距300mm。现浇板模板与墙或梁侧模的交接，应使板模板搁置在墙或梁侧模板之上。

2.2.4、梁、板模板承重支撑：

1）梁、板模板承重支撑采用钢管扣件搭设排架。

2）现浇板模板排架：轴线内的现浇板支撑排架立杆，周边距柱或边轴线300mm，中间按纵横间距不大于800mm均匀排列。水平杆按设置步距纵横向布置，交叉处用扣件与立杆连接固定。梁板承重排架水平杆设置多道，底道水平杆上皮离地200mm（称扫地杆）；水平杆步距为1500mm，即第二道水平杆离地1700mm，梁下或板下一道水平杆应加密处理，即最上道水平杆上皮离现浇板底900mm（梁

底150mm）。

3）梁模板支撑架：梁支撑架两侧立杆间宽度不大于600mm，两侧立杆沿梁方向纵向间距不大于800mm，主框梁底（即350×700或250×800的梁）中间还布置一根立杆，其间距也为800mm，具体各梁两边立杆、梁底立杆布置详见附图。

4）构造要求： A、模板支架的构造要求：

立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的刚度。B、整体性构造层的设计：

a． 本工程设置一道水平面整体性加强层（见剖面图位置）； b． 水平加强层设置剪刀撑，且须与立杆连接； C、剪刀撑的设计：

a． 沿支架四周外立面应满设垂直向剪刀撑； b． 中部根据需要并依框架的大小设置； D、顶部支撑点的设计：

a．顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于200mm； b．支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算。E、支撑架搭设的要求：

a．严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

立杆连接方式为对接，严禁搭接。

b．确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c．确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用因长期使用已经发生变形的；

d．地基支座的设计要满足承载力的要求。

本次高支模部位为该厂房设备安装部位，且基础已经做好，为：C30,1.4米厚的现浇混凝土基础，因此本次高支模的地基基础满足承载力的要求，符合要求。立杆下垫块为5mm厚方板。F、施工使用的要求：

a．精心设计混凝土的浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用

从中部向两边扩展的浇筑方式；结构砼浇捣施工采用二次进行，第一次先完成柱，且浇到梁底，待砼达到一定强度；第二次再完成梁板砼，排架的水平杆要与已完成的周边的砼柱连接，以加强其整体稳定。

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢管等材料不能在支架堆放。c．浇筑过程派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

3、具体施工要求

3.1、模板支撑体系搭设按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）标准和《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》。3.2、在支模时严格按设计要求起拱。3.3、严禁在楼板上任意堆载。

3.4、本工程是局部超高，因此此部分超高部位支撑系统应其它不超高体进行有机的连接，且柱子先进行了浇捣。

4、模板搭拆支撑架安全施工事项

4.1模板制作

A、模板在制作前，应检查模板所用材料的规格、质量是否符合模板专项技术方案的规定要求，对质量、规格不符合要求材料的不能使用。

B、作业前应检查所有机械及电源线路是否符合安全要求，所使用的工具是否牢固，手持电动工具的漏电保护器应试机检查，合格后方可使用。

C、木工机械必须有专人负责，操作人员必须熟悉该机械性能，熟悉操作技术，严禁机械无人负责或随便拆改安全防护装置。

D、使用的工具不得乱放，使用完毕应随时放入工具箱。

E、使用手锯时，锯条必须调紧适度，下班时要放松，以防再使用时锯条突然暴断伤人。

F、成品、半成品、木材应对方整齐，不得任意乱放，木材码放高度不超过1.2m为宜，木工机械周围的安全操作空间内禁止堆放材料。

G、木工车间、木库、木料堆放严禁吸烟或动用明火，废料应及时清理归堆，做好落手清，以免发生意外。4.2模板安装

A、作业前应检查现场防护设施是否符合安全施工要求，不符合安全要求时应采取措施后方可开始作业。

B、作业前应认真检查模板、支撑等构件是否符合要求，模板及支撑材质是否合格。

C、地面上的支模场地必须平整夯实，并同时排除现场的不安全因素。D、安装2m以上模板时，应搭脚手架，并有安全防护措施。

E、操作人员登高必须走人行梯道，严禁利用模板支撑攀登上下，不得在独立梁及其他高处狭窄而无防护的模板面上行走。

F、二人抬运模板时要相互配合，协同工作。挎递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。高处拆模时，应有专人指挥及监护。并在下面标出工作区，用红白旗加以围栏，暂停人员过往。

G、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。

H、支撑、牵扛等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、牵扛等应设在1.8m高以上。模板安装过程中不得间歇，柱头、搭头、立杆顶撑、牵扛等必须安装牢固成整体后，作业人员才允许离开。

I、模板上有预留洞者，应在安装模板的同时将洞口防护好。

J、向基坑内运送模板构件时，严禁抛掷。使用溜槽或起重机械运送，下方操作人员必须远离危险区域。

K、高处、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。L、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高处作业，雪霜雨后应先清扫施工现场略干不滑时再进行工作。4.3 模板拆除

A、模板承重支架拆除必须在混凝土试块强度达到设计混凝土标准值的100%后方可进行，且需有工程负责人、监理单位的的批准手续（拆模令）。

B、拆模的方法应按照后支先拆、先支后拆的顺序；先拆非承重模板，后拆承重的模板及支撑；在拆除顶板模板时，要注意模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。已拆活动的模板，必须一次连续拆除完，方可停歇，严禁留下不安全隐患。

C、拆除较大跨度梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。拆除多层楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。

D、当水平支撑超过二道以上时，应先拆除二道以上水平支撑，最下一道大横杆与立杆应同时拆除。

E、模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法。拆除的模板、支撑、连接件应用槽滑下或用绳系下。不得留有悬空模板。

F、拆模作业时，必须设警戒区，严禁下方有人进入。拆模作业人员必须站在平稳牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落。

G、严禁用吊机直接调除没有撬松动的模板，吊运模板时必须栓结牢固。H、拆除大型孔洞模板时，下层必须支搭安全网等可靠防坠落措施。I、拆模板时禁止使用50mm x 100mm木材作脚手板。

J、拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。

K、拆模必须一次拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。混凝土楼板上的预留孔，应有防护措施，以免操作人员从空中陋落。

5、安全应急预案

5.1、目的：

本项目框架结构工程较高、工期短、时间紧，施工主体结构施工过程中难免有意外之事发生，为以防万一，项目部为保证施工过程中遇到紧急和意外事件的发生，能够沉着冷静，统一指挥调度，成立应急小组和防火领导小组及义务消防队。

5.2、领导小组：

成立由项目经理为组长，由安全员、技术负责人、施工员、技术员、仓库保管员等所有管理人员及各班组长组成的应急救援指挥小组，负责指挥及协调现场工作。

5.3、职责：

5.3.1、项目经理负责现场指挥，了解掌握事故情况、组织现场抢救工作。5.3.2、项目副经理协助项目经理处理相关事宜

5.3.3、安全员、技术负责人等负责现场抢救伤员，及时通知当事人的家属，派人做好接待，善后处理工作。

5.3.4、施工员、质量员等负责现场保护，维护秩序，做好当事人周围人员的问讯记录。负责联络调查，受现场指挥小组命令，立即通知当地安全生产监督局，并现场自查自纠，清除隐患，防止同类事故发生。

5.3.5、各管理人员和各班组长配合实施。5.4、施工现场应急处理 1）严重创伤、出血伤员的急救

在施工现场施工过程中，遇到坠落、物体打击、机械伤害等引起的严重创伤出血伤员时才瞄现场现实条件及时正确采取暂时性的止血，清洁包括固定和运送等措施。

a、出血：采用压迫血法：指压动脉出血近心端止血法和弹性止血带止血法进行暂时性救治，同时应及时附送附近医院进行救治。

b、包扎、固定：创伤处用消毒的敷料或清洁的医用纱布覆盖，再用绷带或布条包扎，即可以预防感，又可减少出血帮助止血。已搬运：经现场止血、包扎、固定后的伤员，应尽快正确地搬运转送医院抢险救。

2）施工现场的发生火警火灾急救

a、现场发生火灾火警事故时，应立即了解起火部位，燃烧的物质等基本情况，有报警人员拨打“119”向消防部门报警，同时组织撤离和扑救。

b、在消防部门到达前，对易燃易爆的物质采取正确有效的隔离。如切断电源撤离火场内的人员和周围易燃易爆物及一切贵重物品，根据火场情况，激动灵活地选择灭火器具。

c、扑救现场应行动统一，指挥调度如火势扩大，一般扑救不可能时，应及时组织撤退扑救人员，避免不必要的伤亡。

d、在扑救的同时要注意情况，防止中毒、坍塌、坠落、触电、物体打击等二次事故的发生，在灭火后，应保护现场，以便事后调查起火原因。

3）急性中毒的现场抢救：

a、不论是轻度还是严重中毒人员，均应设法尽快使中毒人员脱防中毒现场，中毒物源，排除吸收的和未吸收的毒物。

b、及时向医院联系，并说明是初步的中毒原因，中毒食物。

c、如发现中毒人员心跳、呼吸不规则或停止呼吸，心跳时间的不长，则应把中毒人员移动空气新鲜处，立即施行口对口（口对鼻）呼吸法和体处心脏挤压法进行抢救。

5.3现场应急处理设备和设施 1）报救：

a、应说明伤情（病情、火情、案情）和已经采取了些什么措施，便让救护人员事先做好急救的准备；

b、讲清楚伤者（事故）发生在什么地方，靠近什么路口，附近有什么特征。c、说明报救者单位、姓名（或事故地）的电话或传呼机或传呼电话以便救护车辆找不到所报地方时，随时通过电话通讯联系；

d、应派人在现场外等候接应救护车辆，同时把救护车辆进工地现场的路上障碍物及时予以清除，以利救护到达后，能及时进行抢救。

2）设施

配备急救箱、氧气袋、担架、必要药品等 3）应急电话：

项目

经理：高银根

手机：*** 项目副经理：何震明

手机：*** 安

全

员：阮张桥

手机：*** 技术负责人：章潮均

手机：*** a、了解气候情况拨打电话“121”或“221” b、工伤事故现场重病人抢救应拨打“120” c、发生火警火灾事故应拨打“119” d、发生偷盗、斗殴等情况应拨打“110”。

梁模板(扣件钢管架)计算书

梁段:L1。

300*700混凝土梁梁下支撑横杆300第一道水平杆第一道水平杆扫地杆单立杆扫地杆600mm800mm梁断面图梁侧面图一根承重立杆，支撑钢管垂直于梁截面

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m):0.30； 梁截面高度 D(m):0.75 混凝土板厚度(mm):110.00；

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.80； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 脚手架步距(m):1.50；

梁支撑架搭设高度H(m)：9.30； 梁两侧立柱间距(m):0.60；

承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面； 立杆横向间距或排距Lb(m):0.80； 采用的钢管类型为Φ48×3.00；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35； 钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

3.材料参数

木材品种：柏木；

木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板类型：胶合面板；

钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0； 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0； 面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数

梁底纵向支撑根数：4； 面板厚度(mm)：18.0；

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500； 次楞间距(mm)：300；

穿梁螺栓水平间距(mm)：500；

穿梁螺栓竖向间距(mm)：300； 穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm； 主楞合并根数：2；

次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm； 次楞合并根数：2；

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃； V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾

倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间

距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

1.抗弯验算

其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M--面板的最大弯距(N.mm)；

W--面板的净截面抵抗矩，W = 50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3； [f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m；

q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；

面板的最大弯距 M= 0.1×10.98×300.002 = 9.88×104N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 9.88×104 / 2.70×104=3.660N/mm2；

面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =3.660N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

9.00N/mm；

l--计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.00×0.50 = E--面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105)= 0.214 mm；

面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；

面板的最大挠度计算值 ω =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40×60×60/6 = 24.00cm3； I = 40×60×60×60/12 = 72.00cm4；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M--内楞的最大弯距(N.mm)； W--内楞的净截面抵抗矩； [f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

×0.300/2=3.29kN/m；

其中，作用在内楞的荷载，q =(1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；

内楞的最大弯距: M=0.1×3.29×500.002= 8.24×104N.mm；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 8.24×104/2.40×104 = 3.431 N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值 σ = 3.431 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 [f]=17.000N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中 E--面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.30/2= 2.70 N/mm；

l--计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm； I--面板的截面惯性矩：E = 7.20×105N/mm2；

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×2.70×500.004/(100×10000.00×7.20×105)= 0.159 mm；

内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.000mm；

内楞的最大挠度计算值 ω=0.159mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2.000mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60×80×80/6 = 64.00cm3；

I = 60×80×80×80/12 = 256.00cm4；

外楞计算简图

（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)； W--外楞的净截面抵抗矩； [f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。

最大弯矩M按下式计算：

0.50×0.30/2=1.65kN；

其中，作用在外楞的荷载: P =(1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)× 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm；

外楞的最大弯距：M = 0.175×1647.000×300.000 = 8.65×104N.mm

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 8.65×104/6.40×104 = 1.351 N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =1.351N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=17.000N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

其中 E--外楞的弹性模量，其值为 10000.00N/mm2；

p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.00×0.50×

0.30/2= 1.35 KN；

l--计算跨度(拉螺栓间距)：l = 300.00mm； I--面板的截面惯性矩：I = 2.56×106mm4； 外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×1.35×103×300.003/(100×10000.00×2.56×106)= 0.016mm；

外楞的最大容许挠度值: [ω] = 1.200mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =0.016mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中 N--穿梁螺栓所受的拉力； A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直径: 12 mm；

穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；

穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.000×0.500×0.300×2 =5.400 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×76/1000 = 12.920 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.920kN，满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 800.00×18.00×18.00/6 = 4.32×104mm3；

I = 800.00×18.00×18.00×18.00/12 = 3.89×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M--计算的最大弯矩(kN.m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.80×0.75×0.90=16.52kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；

q = q1 + q2 + q3=16.52+0.30+2.02=18.84kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10×18.842×0.1002=0.019kN.m； σ =0.019×106/4.32×104=0.436N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =0.436 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q =（(24.0+1.50)×0.750+0.35）×0.80= 15.58KN/m；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ω] =100.00/250 = 0.400mm； 面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×15.580×100.04/(100×9500.0×3.89×105)=0.003mm；

面板的最大挠度计算值: ω =0.003mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 100.0 / 250 = 0.400mm，满足要求！

七、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用钢管。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 =(24.000+1.500)×0.750×0.100=1.913 kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.350×0.100×(2×0.750+0.300)/ 0.300=0.210 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.500+2.000)×0.100=0.450 kN/m；

2.钢管的支撑力验算

静荷载设计值 q = 1.2×1.913+1.2×0.210=2.547 kN/m； 活荷载设计值 P = 1.4×0.450=0.630 kN/m；

钢管计算简图

钢管按照三跨连续梁计算。

本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.49cm3 I=10.78cm4

钢管强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 线荷载设计值 q = 2.547+0.630=3.177 kN/m；

最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×2.547×0.800×0.800= 0.163 kN.m； 最大应力 σ= M / W = 0.163×106/4490.0 = 36.305 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=205.000 N/mm2；

钢管的最大应力计算值 36.305 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!

钢管抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×2.547×0.800 = 1.223 kN； 钢管的截面面积矩查表得 A = 424.000 mm2；

钢管受剪应力计算值 τ =2×1222.560/424.000 = 5.767 N/mm2； 钢管抗剪强度设计值 [τ] = 120.000 N/mm2；

钢管的受剪应力计算值 5.767 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120.000 N/mm2,满足要求!

钢管挠度验算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q = 1.913 + 0.210 = 2.123 kN/m；

钢管最大挠度计算值 ω= 0.677×2.123×800.0004 /(100×20600.000×10.780×104)=2.650mm；

钢管的最大允许挠度 [ω]=0.800×1000/250=3.200 mm；

钢管的最大挠度计算值 ω= 2.650 mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ω]=3.200 mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1 =(24.000+1.500)×0.750= 19.125 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)： q3=(2.500+2.000)=4.500 kN/m2；

q = 1.2×(19.125 + 0.350)+ 1.4×4.500 = 29.670 kN/m2； 梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。

当n=2时：

当n＞2时：

计算简图(kN)

支撑钢管变形图(m.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力 RA = RB=0.543 kN，中间支座最大反力Rmax=6.539； 最大弯矩 Mmax=0.172 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=0.022 mm；

支撑钢管的最大应力 σ=0.172×106/4490.0=38.216 N/mm2； 支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 38.216 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!

八、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.539 kN；

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力： N1 =0.543 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×9.300=1.441 kN；

楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.80/2+(0.60-0.30)/2)×0.80×0.35=0.185 kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2×(0.80/2+(0.60-0.30)/2)×0.80×0.110×(1.50+24.00)=1.481 kN；

N =0.543+1.441+0.185+1.481=3.650 kN；

υ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2； lo--计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo = k1uh(1)

k1--计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.209 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=3649.627/(0.209×424.000)= 41.185 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 41.185 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo = k1k2(h+2a)(2)

k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2--计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.018 ；

上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.167×1.018×(1.500+0.100×2)= 2.020 m；

Lo/i = 2019.610 / 15.900 = 127.000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.412 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=3649.627/(0.412×424.000)= 20.892 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 20.892 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计

值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

梁底支撑最大支座反力： N1 =6.539 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(9.300-0.750)=1.441 kN； N =6.539+1.441=7.863 kN；

υ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2； lo--计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo = k1uh(1)

k1--计算长度附加系数，取值为：1.167 ；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.700×1.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.900 = 187.000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=7863.305/(0.205×424.000)= 90.466 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 90.466 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo = k1k2(h+2a)(2)

k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2--计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.018 ；

上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.167×1.018×(1.500+0.100×2)= 2.020 m；

Lo/i = 2019.610 / 15.900 = 127.000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.412 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=7863.305/(0.412×424.000)= 45.013 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 45.013 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！

板模板(扣件钢管高架)计算书

一、参数信息:

1.脚手架参数

横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):9.30； 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑；

2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(mm):110.000； 施工均布荷载标准值(kN/m):2.500；

3.木方参数

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元

二、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6.000×8.000×8.000/6 = 64.00 cm3；

I=6.000×8.000×8.000×8.000/12 = 256.00 cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1= 25.000×0.250×0.110 = 0.688 kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 =(2.500+2.000)×0.800×0.250 = 0.900 kN；

2.方木抗弯强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2×(0.688 + 0.088)= 0.930 kN/m； 集中荷载 p = 1.4×0.900=1.260 kN；

最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.260×0.800 /4 + 0.930×0.8002/8 = 0.326 kN.m；

最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.260/2 + 0.930×0.800/2 = 1.002 kN ； 方木的最大应力值 σ= M / w = 0.326×106/64.000×103 = 5.100 N/mm2； 方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；

方木的最大应力计算值为 5.100 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!

3.方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力: V = 0.800×0.930/2+1.260/2 = 1.002 kN；

方木受剪应力计算值 T = 3 ×1002.000/(2 ×60.000 ×80.000)= 0.313 N/mm2；

方木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2；

方木受剪应力计算值为 0.313 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!

4.方木挠度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式

如下:

集中荷载 p = 0.900 kN；

均布荷载 q = q1 + q2 = 0.688+0.088=0.775 kN/m；

方木最大挠度计算值 V= 5×0.775×800.0004 /(384×9500.000×2560000.00)+900.000×800.0003 /(48×9500.000×2560000.00)= 0.565 mm；

方木最大允许挠度值 [V]= 800.000/250=3.200 mm；

方木的最大挠度计算值 0.565 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.200 mm,满足要求!

三、木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.930×0.800 + 1.260 = 2.004 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 0.539 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.040 mm ； 最大支座力 Qmax = 7.111 kN ；

钢管最大应力 σ= 0.539×106/4490.000=120.037 N/mm2 ； 钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2 ；

支撑钢管的计算最大应力计算值 120.037 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设

计值 205.000 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10 mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 7.111 kN；

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.138×9.300 = 1.287 kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×0.800×0.800 = 0.224 kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.000×0.110×0.800×0.800 = 1.760 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.271 kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ =(2.500+2.000)×0.800×0.800 = 2.880 kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.957 kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

其中 N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N = 7.957 kN；

υ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59 cm； A----立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；

σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； L0----计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

l0 = h+2a

k1----计算长度附加系数，取值为1.155；

u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700； a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；

上式的计算结果：

立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m； L0/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.537 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=7957.344/（0.537×424.000）= 34.948 N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 34.948 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；

k2--计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.018 ；

上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.243×1.018×(1.500+0.100×2)= 2.151 m；

Lo/i = 2151.136 / 15.900 = 135.000 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.371 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=7957.344/（0.371×424.000）= 50.586 N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 50.586 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

2.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

4.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

7.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

第三篇：高支模专项施工方案

目 录

一、工程概况......................................................1

二、编写依据......................................................1

三、脚手架选型....................................................1

1、材料要求......................................................1

2、脚手架选型....................................................2

四、脚手架与模板的搭设布署........................................2

1、搭设顺序......................................................2

2、满堂架安装....................................................2

3、模板安装......................................................4

五、搭设与拆除方法................................................6

六、检查与验收..................................................10

七、安全管理与维护...............................................11

一、工程概况

本工程商业部分因甲方将商业楼梯由混凝土楼梯改为钢梯，此楼梯部分支模高度变为8.7m属于高支模体系，对模板方案补充完善。

二、编写依据

1.1《建筑施工手册》

粘砂应清除干净。冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷； 各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；

构配件防锈漆涂层均匀、牢固。

主要构、配件上的生产厂标识应清晰。

可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。

2、脚手架选型

结合本工程建筑平面布置与结构特点，满堂碗扣高脚手架方案作如下选定：满堂脚手架采用碗扣式钢管架。立杆主要采用2.4m、1.8m、1.5m几种,立杆接长错开布置，横杆采用1.2m、0.9m两种组成，顶底托采用可调托撑。支架下垫边长200mm,厚50mm木板，立杆底设可调底托支于木板上,立杆上设可调顶托，顶托上方铺设100×100mm横向方木（松木）。步距1.2米，立杆纵距1.2-0.9米，立杆横距01.2-0.9米，四周拐角处设置专用斜杆或四面设置八字斜杆，并在每排每列设置一组通高专用斜杆。

四、脚手架与模板的搭设布署

1、搭设顺序

做好搭设前的准备工作（材料准备、场地清理、安全技术交底等）→根据 施工大样图放出架体位置线→铺设垫板→立两端立杆→安装

梁两边立杆间距控制在L=1.2 m 之内。支顶平面布置时原则上尽可能形成满堂一体，对于轴跨尺寸无法与立杆间距形成整模数或平面几何形状不规整、非正交时需要采用多个单体搭设时，各单体间必须采用扣件钢管水平杆相互连接，连接杆按2个单体的碗扣水平杆标高竖向间距@900布置。

支架安装严格按照图纸布置位置安装，碗扣支架为定型支架，安装时先确定起始安装位置，底层组架时分别用拉线方法、直角尺、水平尺、控制水平框架纵向直线度，直角度及水平度。并根据地面标高确定立杆起始高度安装预制块，利用可调底托将标高调平,避免局部不平导致立杆不平悬空或受力不均，安装可采取先测量所安装节段地面标高,根据所测数据计算出立杆底面标高,先用可调底托将四个角标立杆高调平后挂线安装其它底托,后安装立杆。

立杆的接长缝应错开，即

5)大梁增加的扣件钢管立杆与纵楞的连接必须采用双扣件增加抗滑力。

3、模板安装

以托板顶面为依据，设在托板上的100 mm×100 mm木枋，边通线、边安装钢管支撑、边铺设，钢管支撑横向架设根据需要设置一排或多排，每排纵向间距不大于300mm，铺设在钢管支顶面，木枋的间距不大于300mm，平整度偏差小于5mm。板按要求在跨中起拱。

楼板模板采用15 mm厚夹板，模板垫楞用50 mm×100mm木枋，底楞用100×100mm木枋。底楞直接支承在可调托撑上。垫楞的间距为200 mm，搁置在底楞上。

楼板铺设要密贴、平整，不得松动，楼面模板安装后，必须将楼面清理干净。

可调横托撑可用作侧向支撑，应与横杆相对，并两侧对称设置。如下图：

顶架要设置水平剪刀撑，增加水平方向的约束，同时还要利用已有建筑物的梁、柱对支撑结构顶紧和拉紧，水平剪刀撑搭设时，其周边与中间从顶层开始向下每隔2步（约4.8m）设置一道水平剪刀撑（使用4m脚手架管与立杆拉接）。

顶架四角应抱角斜撑，斜撑对支撑体系的安全稳定性能起到增强的作用，斜撑均应由底至顶连续设置。斜撑的搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。

模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距

底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地 杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。

脚手架搭设前，对所有脚手架施工人员进行技术和安全交底，进行安全教育并做好记录。

高支模施工时，除参照本专项方案执行外，还应参考有关施工及验收规范并遵守其相关规定。

模板拆除技术措施：

a)楼面梁板拆模前，必须有混凝土强度报告，且达到规范规定强度的100％，并报工程技术负责人审批方可进行模板拆除。拆模顺序和方法，应遵循先拆不承重的模板，后拆承重模板，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支顶，并保持混凝土表面及棱角不受损坏。

b)模板工种作业组织应遵循支模与拆模由同一作业班组执行。

c)YKL1(2)梁跨度达34.63 m，拆除梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端对称拆除。

混凝土输送及浇注方法针对性安全措施：

a)混凝土用泵送方法运输浇筑，泵管不能直接放置在模板上，必须在模板上放置铁架作为管道支撑并支固，才能作业。另垂直管道转弯处必须用螺栓固定。

b)楼面混凝土输送管敷设应尽量减少弯管的用量及缩短管线的长度并且每层用铁架固定在柱侧。楼面用软弹性的材料如车胎等做管的支垫。同时为解决混凝土输送泵水平力对模板支顶系统稳定的影响，在支顶各楼层周边梁边加水平杆顶在周边梁侧。

现场检查及监控针对性交底：

a)碗扣采用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，碗扣被子限位锁卡紧不能转动为合格。班组和区段组织的自检数量按100％检查；项目部组织的随机抽查数量不少于50％，且每个楼层范围均要抽检。

b)扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力扳手检查，抽查方法按随机分布原则进行。c)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节

点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。

d)模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。

e)作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。

五、搭设与拆除方法

5.1施工准备

5.1.1 脚手架施工前必须制定施工设计或专项方案，保证其技术可靠和使用安全。经技术审查批准后方可实施。

5.1.2 脚手架搭设前工程技术负责人应按脚手架施工设计或专项方案的要求对搭设和使用人员进行技术交底。

5.1.3 对进入现场的脚手架构配件，使用前应对其质量进行复检。

5.1.4 构配件应按品种、规格分类放置在堆料区内或码放在专用架上，清点好数量备用。脚手架堆放场地排水应畅通，不得有积水。5.2 地基与基础处理

5.2.1观众看台高低差较大时，可利用立杆0.6m节点位差调节。

5.2.2 脚手架基础搭设在结构底板上，满足脚手架基础承载力，搭设时应按施工设计平面布置图的要求放线定位。

5.2.3 使用原设计基础底板上4个集水坑作为现场临时积水，排水设施。5.3 脚手架搭设

5.3.1 底座和垫板应准确地放置在定位线上；垫板宜采用长度不少于2跨，厚度不小于50mm的木垫板；底座的轴心线应与地面垂直。

5.3.2 脚手架搭设应按立杆、横杆、斜杆、连墙件的顺序逐层搭设，每次上升高度不大于3m。底层水平框架的纵向直线度应≤L/200；横杆间水平度应≤L/400。

5.3.3 脚手架的搭设应分阶段进行，5.4.6 连墙件必须拆到该层时方可拆除，严禁提前拆除。

5.4.7 拆除的构配件应成捆用起重设备吊运或人工传递到地面，严禁抛掷。5.4.8 脚手架采取分段、分立面拆除时，必须事先确定分界处的技术处理方案。5.4.9 拆除的构配件应分类堆放，以便于运输、维护和保管。5.5 模板支撑架的搭设与拆除

5.5.1 模板支撑架搭设应与模板施工相配合，利用可调底座或可调托撑调整底模标高。

5.5.2 按施工方案弹线定位，放置可调底座后分别按先立杆后横杆再斜杆的搭设顺序进行。

5.5.3 模板支撑架拆除应符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)中混凝土强度的有关规定。5.6安全网技术要求：

5.6.1 安全网可采用锦纶、维纶、涤纶或其他的耐候性不低于上述品种(耐候性)的材料制成。

5.6.2 同一张安全网上的同种构件的材料、规格和制作方法须一致。外观应乎整。

5.6.3平网规格为1.5×6m、3×6m，密目式安全立网规格为1.8×6m、3×6m。产品规格偏差：允许在±2％以下。每张安全网重量一般不宜超过15kg。5.6.4 菱形或方形网目的安全网，其网目边长不大于8cm。

5.6.5 边绳、筋绳与网体连接必须牢固，平网边绳断裂强力不得小于7000N；立网边绳断裂强力不得小于3000N。

5.6.6 系绳沿网边均匀分布，相邻两系绳间距应符合表1规定。长度不小于0．8m。当筋绳、系绳合一使用时，系绳部分必须加长，且与边绳系紧后，再折回边绳系紧，至少形成双根。

5.6.7高处作业部位的下方必须张挂安全网；当建筑物高度超过4m时，必须

设置一道随墙体逐渐上升的安全网，以后每隔4m再设一道固定安全网；在外架、桥式架，上、下对孔处都必须设置安全网。

5.6.8安全网的架设应里低外高，支出部分的高低差一般在5Ocm左右；支撑杆件无断裂、弯曲；网内缘与墙面间隙要小于15cm；网最低点与下方物体表面距离要大于3m。

5.6.9使用前应检查安全网是否有腐蚀及损坏情况。

5.6.10施工中要保证安全网完整有效、支撑合理，受力均匀，网内不得有杂物。搭接要严密牢靠，不得有缝隙，搭设的安全网，不得在施工期间拆移、损坏，必须到无高处作业时方可拆除。

5.6.11安全网架设所用的支撑，木杆的小头直径不得小于7cm，竹杆小头直径不得小于8cm，撑杆间距不得大于4m。

5.6.12因施工需要暂拆除已架设的安全网时，施工单位必须通知、征求搭设单位同意后方可拆除。施工结束必须立即按规定要求由施工单位恢复，并经搭设单位检查合格后，方可使用。

5.6.13要经常清理网内的杂物；在网的上方实施焊接作业时，应采取防止焊接火花落在网上的有效措施；网的周围不要长时间的有严重的酸碱烟雾。5.6.14安全网在使用时必须经常地检查，并有跟踪使用记录，不符合要求的安全网应及时处理。

5.6.15立网和平网必须严格地区分开，立网绝不允许当平网使用；架设立网时，底边的系绳必须系结牢固。

5.6.16安全网在不使用时，必须妥善的存放、保管，防止受潮发霉。5.6.17新网在使用前必须查看产品的铭牌：①是平网还是立网；②生产厂家的生产许可证；③产品的出厂合格证。旧网在使用前应做试验，并有试验报告书，试验合格的旧网才可以使用。

安全网的动负荷试验，以12Okg重物两块，相距1.5m，同时由4-5m高度自由降

落冲击，安全网完好无损为合格。

六、检查与验收

6.1 进入现场的碗扣架构配件应具备以下证明资料：

主要构配件应有产品标识及产品质量合格证 供应商应配套提供管材、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。6.2 构配件进场质量检查的重点：

钢管管壁厚度；焊接质量；外观质量；可调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质。

6.3 脚手架搭设质量应按阶段进行检验： 首段以高度为4.3米进行

6.7 高度大于8m的模板支撑架的检查与验收要求与脚手架相同。

七、安全管理与维护

7.1搭设脚手架之前必须对搭设人员进行安全交底，搭设人员必须持证上岗，搭设过程中必须带安全帽，携带安全带，悬挂安全网。

7.2 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物料。

7.3 混凝土输送管、布料杆及塔架拉结缆风绳不得固定在脚手架上。7.4 大模板不得直接墩放在脚手架上。

7.5 遇6级及以上大风、雨雪、大雾天气时应停止脚手架的搭设与拆除作业。7.6脚手架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须报请技术主管同意，确定补救措施后放可实施。

7.7 使用后的脚手架构配件应清除表面粘结的灰渣，校正杆件变形，表面作防锈处理后待用。

附件

一、碗扣钢管楼板模板支架计算书

计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。

计算参数: 模板支架搭设高度为8.7m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方50×100mm，间距300mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁顶托采用100×100mm木方。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为48.3×3.6。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.100×0.100×1.200+0.300×1.200=3.372kN/m 活荷载标准值 q2 =(2.000+2.500)×1.200=5.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 64.80cm3；

截面惯性矩 I = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M —— 面板的最大弯距(N.mm)；

W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql

2其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.372+1.40×5.400)×0.300×0.300=0.104kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.104×1000×

1000/64800=1.612N/mm2

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.372×3004/(100×6000×583200)=0.053mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。

1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.100×0.100×0.300=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q2 =(2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m 静荷载 q1 = 1.20×0.753+1.20×0.090=1.012kN/m 活荷载 q2 = 1.40×1.350=1.890kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.890+1.012)×1.200=3.482kN 2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.482/1.200=2.902kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.90×1.20×1.20=0.418kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.200×2.902=2.089kN 最大支座力 N=1.1×1.200×2.902=3.830kN 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3；

截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.418×106/83333.3=5.01N/mm

2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方挠度计算

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.843kN/m 最大变形 v =0.677×0.843×1200.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.316mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力 P= 3.830kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。

3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 0.10kN/mA120012001200B

托梁计算简图

1.910

1.598

托梁弯矩图(kN.m)6.136.112.282.257.727.703.873.840.019.319.295.465.441.611.580.013.843.877.707.722.252.286.116.13

1.581.615.445.469.299.31

托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 0.10kN/mA120012001200B

托梁变形计算受力图

0.050

0.740

托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.909kN.m 经过计算得到最大支座 F= 17.027kN 经过计算得到最大变形 V= 0.740mm 顶托梁的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 166.67cm3；

截面惯性矩 I = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=1.909×106/166666.7=11.45N/mm

2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×9309/(2×100×100)=1.396N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2

顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

(3)顶托梁挠度计算

最大变形 v =0.740mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.205×8.700=1.786kN(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.300×1.200×1.200=0.432kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.100×0.100×1.200×1.200=3.614kN 经计算得到，静荷载标准值 NG =(NG1+NG2+NG3)= 5.833kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ =(2.500+2.000)×1.200×1.200=6.480kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ

六、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 16.07kN

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；

A —— 立杆净截面面积，A=5.060cm2；

W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.55m；

h —— 最大步距，h=1.20m；

l0 —— 计算长度，取1.200+2×0.550=2.300m；

—— 由长细比，为2300/16=145；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；

经计算得到=16071/(0.333×506)=95.506N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=5×1.4Wklal0/16 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2 h —— 立杆的步距，1.20m； la —— 立杆迎风面的间距，1.20m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；

风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=5×1.4×0.086×1.200×2.300/16=0.104kN.m；

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.086×1.200×2.300×2.300/8-0.104×2.300/4=0.036kN.m；

Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.2×5.833+0.9×1.4×6.480+0.9×1.4×0.036/1.200=15.202kN 经计算得到=15202/(0.333×506)+36000/5260=96.497N/mm2；

考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

风荷载作用下的内力计算

架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.086×1.200×1.200=0.124kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/1.200×0.124=0.124kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.200×1.200+1.200×1.200)1/2/1.200×0.124=0.176kN 支撑架的步数 n=7 节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.176+(7.000-1)×0.176=1.232kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为7.000×0.124=0.871kN 架体自重为1.786kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!

第四篇：高支模施工安全方案

高支模施工安全方案

广州市轨道交通四号线车陂南至黄阁段（不含大学城专线）区间3标石碁～海傍站区间土建工程，起于YCK33+313.5止于YCK35+465.5，长2152m，全部为高架桥。

起点YCK33+313.5～YCK33+760.305为石碁站配线段，设计有四联,桥面宽度为9.3～13.3m 的现浇连续梁，跨度别为2×30+29m、4×30m、4×30m、3×30+27.76m，总长446.805m。

其中DZ1～DZ3为9.3m宽单箱单室箱型梁，DZ3～DZ4、DZ15～DZ16为9.3m渐变至13.3m过渡段，DZ4～DZ15为13.3m单箱双室箱型梁。

根据广州市轨道交通高架工程施工安全管理规定结合我们区间3标施工现场的实际情况,成立项目副经理周来印为组长的高支模安全领导小组,并在今后的施工生产中进行检查督促指导，具体的组织分工如下: 组

长:周来印

施工作业队长:何勇 支架搭设、拆 除:黄发席

现场安全负责:张思亮

1．施工特点、重点

施工特点：工程量大，工期紧

本标段包括75个桥墩的下部结构、4联现浇预应力连续梁及165孔桥梁整孔架设，工程量大，加之前期征地拆迁及施工大电等因素影响，工程开工较晚，要求兑现合同工期，施工压力相当大。

2、安全控制的重点

由于现浇梁施工，均为高空作业，高空作业是施工过程安全控制的重点。

3．支架的施工方法

现浇段墩高7～8.5米，在承台回填及地基处理完成后，实际净空高度为5.7～6米，故现浇段采用碗扣式满堂红脚手架。1)、支架地基处理

一般地段地基处理，首先对支架布设范围内的表土、杂物及淤泥进行清除，然后填筑40～50cm厚，宽度为对应部位梁宽的片石后用18吨压路 机进行碾压。鱼塘地段抛石挤淤，填筑砂石后进行碾压。

2005年7月26~7月29日项目部委托广州建设工程质量安全检测中心于对现浇段三个具有代表性的点位进行了原基及换填后浅层平板载荷试验。三个点位分别为YDK33+388.0（位于DZ3与DZ4之间），YDK33+477.0（位于DZ6与DZ7之间），YDK33+687.5（位于DZ13与DZ14之间）。三个试验点的试验成果汇总见附表（工程质量检测报告，NOL0601）。

试验结果表明：该地段试验点的土层在用片石回填处理后均能达到的最大试验荷载为300Kpa且在承载力特征值150Kpa时对应的压板沉降量与压板直径的比（S/b）小于0.015，判定三个试验点的承载力特征值均为150Kpa。在地基土层达到要求后，在地基表面铺设10cm厚C15混凝土垫层，并在四周设排水沟以便支架地基表面排水。2）、支架搭设及拆除

1、支架搭设：

⑴、我标段拟采用碗扣式多功能满堂脚手架支架，碗扣式脚手架支架全部为定作加工的全新支架，确保支架的安全可靠性。搭设作业时，先在处理合格的地基上沿桥轴线方向布设纵向地梁（30cm×16cm枕木）。支架底部承托均座在沿桥轴线方向布设纵向木地梁上，支架顶部设置顶纵梁（10cm×12cm）和横梁（10cm×12cm），其上铺设梁体模板。立杆间距布置为60cm×60cm，步距为120cm。支架纵横向设置剪力撑，剪力撑横向布置间距为3m，纵向布置间距为5m。顶部设单向风缆(靠墩方向)，以增加其整体稳定性，支架上端与墩身间用方木塞紧。按形成基本构架单元的要求逐排、逐跨和逐步地进行搭设，矩形周边高支架从其中的一下角落开始向两个方向延伸搭设，确保已搭部分稳定。

2、支架拆除：

高支模拆除作业前，对参加作业的全体人员进行技术安全交底，在统一指挥下，按照确定的方案进行拆除作业。

按照先上后下、先外后里、先架面材料后构架材料、先附件后结构件的顺序，一件一件的松开联结、取出并随即吊下（或集中到毗邻的未拆的架面上，扎捆后吊下）。

拆除脚手板、杆件、门架及其它较长、较重、有两端联结的部件时，必须要两人或多人一组进行并加强指挥、相互询问和协调作业步聚，严禁不按程序进行的任意拆卸。禁止单人进行拆除作业，防止把持杆件不稳、失衡而发生事故。拆除水平杆件时，松开联结后，水平托持取下，拆除立杆时，在把稳上端后，再松开下端联结取下。

因拆除上部或一侧的附墙拉结而使架子不稳时，应加设临进撑拉措施，以防因架子晃动影响作业安全。

拆卸现场设有可靠的安全围护，并设专人看管，严禁非作业人员进入拆卸作业区内。

严禁将卸下的杆部件和材料向地面抛掷。已吊至地面的架设材料应随时运出拆卸区域，保持现场文明。

4．安全生产保证措施

1、原材料检测试验措施

⑴、对所有购进原材料的出厂合格证、说明书进行验查，并登记记录。⑵、对有合格证的材料进行复检，复检合格的材料方准使用。⑶、各种原材料的检查项目及试验方法根据现行有关规范要求进行。⑷、复检不合格材料，做出标记隔离堆放，并停止使用，限期清出施工现场。

2、雷电期间作业安全措施：

⑴、施工场地的支架及所有临时设施场设置防雷设施，定期检查接地电阻，防止雷击。

⑵、雷电来临时，立即停止现场施工，将施工人员撤至安全地点，并将雷电来临和雷电已过的信号通知施工人员。

3、支架搭设及拆卸作业安全措施：

⑴、作业现场应设安全城河围护和警示标志，禁止无关人员进入危险区域。高支架两侧采用安全立网完全封闭。

⑵、大雾、大雨天气和6级以上大风时，不得进行高支架上的高处作业。雨后作业，必须采取安全防滑措施。

⑶、在架上作业人员应戴安全帽、穿防滑鞋和佩挂好安全带。为保证作业的安全，脚下应铺设必要数量的脚手架，并应铺设平稳，且不得有探 3 头板。当暂时无法铺设落脚板时，用于落脚或抓握、把（夹）持的杆件均应为稳定的构架部分，着力点与构架节点的水平距离应不大于0.8m，垂直距离应不大于1.5m。位于立杆头之上的自由立杆（尚未与水平杆联接者）不得用作把持杆。

⑷、架上作业人员应做好分工和配合，传递杆件应掌握好重心，平稳传递。不要用力过猛，以免引起人身和杆件失衡。对每完成的一道工序，要相互询问并确认才能进行下一道工序。

⑸、作业人员应佩戴工具袋,工具用后装于袋中，不要放在架子上，以免掉落伤人。

⑹、架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落。

⑺、架上作业时，,不得随意拆除基本结构杆件，因作业的需要必须拆除某些杆件时，必须取得施工主管和技术人员的同意，并采取可靠的架固措施后方可拆除。

⑻、架上作业时，不得随意拆除安全防护措施，未有设置或设置不符合要求时，必须补设或改善后，才能上架进行作业。

⑼、高支模拆除作业前，对参加作业的全体人员进行技术安全交底，在统一指挥下，按照确定的方案进行拆除作业。一定要按照先上后下、先外后里、先架面材料后构架材料、先附件后结构件的顺序，一件一件的松开联结、取出并随即吊下（或集中到毗邻的未拆的架面上，扎捆后吊下）。

5、安全事故的预防及其应急预案

1、高处坠落事故的预防及其应急预案

建筑行业施工过程中，高处作业的机会比较多，经常在四边临空的高处进行作业，施工条什差，危险因素多。多年来，高坠伤亡事故占全部事故的比例较高，达40％，这种事情对外会影响较大，要作为全建筑行业的问题抓紧工作。避免发生高处坠落事故，必须加强监控管理。对职工进行预防高处坠落的技术知识教育，使他们熟悉操作时必须使用的工具和防护用具。同时，在技术上采取有效的防护措施。

⑴防止高处坠落事故的基本安全要求

以预防坠落事故为目际，对于恐怕发生坠落事故等事故的特定危险施 4 工，在施工前，制订防范措施，并应在日常安全检查中加以确认。

①凡身体不适合从事高处作业的人员不得从事高处作业。从事高处作业的人员耍按规定进行体检和定期体检。

②严禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋。

③作业人员严禁互相打闹，以免失足发生坠落危险。④不得攀爬脚手架。

⑤进行悬空作业时，应有牢靠的立足点并正确系挂安全带。

⑥卸料平台外侧边，必须设置1.2m高且能承受任何方向的1000N外力的临时护栏，护栏围密目式(2000目)安全网。

⑦所有操作层均张挂一道安全平网。⑵发生高处坠落事故应急预案

当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。

①发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。

②出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱柑或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。

③发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬扳上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。

④发现伤者手足骨，折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部(立用夹扳把受伤位置临时固定，使断端不再移应或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木扳、竹头等，在无材料 的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。

⑤遇有创伤性出血的伤员，应迅速扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施：

一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9％Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。

加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。

止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂1／2处(靠近心脏似置)，下肢出血结扎在大腿上1／3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之问垫上消毒纱布棉垫。每隔25～40分钟放松一次，每次放松0.5～l分钟。

⑥ 动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途种应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。

2、物体打击事故的预防及其应急预案

物体打击伤害是建筑行业常见事故四大伤害的其中一种，特别在施工周期短，劳动力、施工机具、物料投入较多，交叉作业时常有出现。这就要求在高处作业的人员对机械运行、物料传接、工具的存放过程中，都必须确保安全，防止物件坠落伤人的事故发生。

⑴防止物体打击事故基本安全要求

①人员进入施工现场必须按规定配带安全帽。应在规定的安全通道内出入和上下，不得存非规定通道位置行走。

②安全通道上方应搭设双层防护棚，防护期使用的材料要能防止高空坠落物穿透。

③临时设施的盖顶不得使用石棉瓦作盖顶。

④作业过程一般常用工具必须放在工具袋内，物料传递不准往下或向上乱抛材料和工具等物件。所有物料应堆放平稳，不得放在临边及洞口附近，并不可妨碍通行。

⑤高空安装起重设备或垂直运输机具，要注意零部件落下伤人。⑥吊运一切物抖部必须由持有司索工上岗证人员进行绑码，散料应用 吊篮装置好后才能起吊。

⑦拆除或拆卸作业要在设置警戒区域、有人监护的条件下进行。⑧高处拆除作业时，对拆卸下的物料要及时清理和运走，不得向下丢弃。

⑵发生物体打击应急措施

当发生物体打击世故后，抢救的重点放左对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。

①发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。

②出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步同定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。

3、机械伤害事故的预防及其应急预案

随着建设规摸的扩大，机械化水平的提高，令人担忧的问题就是机械伤害事故的增加。机械伤害、起重吊装伤害已排在“四大伤害”之中。应引起安全、设备营理人员的高度重视。机械伤害事故原因虽比段复杂，但采取相应的措施是可以减少或避免事故发生，按机械的特点和工程特点提出危险环节和重点部位，多方把关。

4、高支模坍塌事故的急救援预案 救援领导小组: 组长:王民洲

付组长:王小华、周来印

组员：徐伟权、党寅、许道存、何勇 人员：100人

配备机械：吊车2台、挖掘机2台、装载机1台 救治中心：番禺市人民医院

①坍塌事故由组长组织全体人员进行救援，并立即通知救治中心医务人员到现场待命，随时准备救治。②坍塌区应立即设置安全线，以免伤害的进一步发生。

③施工作业队就立即对施工人员进行清点，核实人数，以确定救援方案。

④有组织的清理塌体，吊车等机械配合作业，首先寻找受伤者。

⑤发现伤者首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，送往医院进行抢救治疗。

⑥出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步同定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，送往医院治疗。

⑦脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬扳上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。

⑧现伤者手足骨，折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部(立用夹扳把受伤位置临时固定，使断端不再移应或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木扳、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。

在地铁总质安室及石铁院监理的指导下，依据穗铁建总体[2005]693号文关于印发《广州市轨道交通高架工程施工安全管理规定》的通知及四号线区间3标的实际施工情况，编写了本标段的高支模安全施工方案，敬请各位领导及专家指导审查。

二00五年九月十九日

第五篇：路桥工程施工中路桥施工技术研究论文[范文模版]

摘要:随着经济和科技的迅猛发展，道路桥梁的建设也走上了现代化的步伐。路桥工程的质量，对人民生命和财产安全有着极其重大的影响。所以，仔细分析路桥工程施工中的施工技术，并致力于提高技术，让路桥工程的质量更上一层楼，是路桥工程如今发展中的重中之重。

关键词:路桥工程；施工技术

交通事业的质量，对国家经济发展有着不可忽视的影响作用。重视交通事业的发展，让其成为推动社会发展的重要力量，是社会主义现代化国家的重要建设内容。改革开放以来，我国的路桥工程建设有了很大的进步，建造了很多举世闻名的路桥工程，显示着我国的路桥施工技术已达到世界先进水平。路桥工程，指的是道路和桥梁建设和养护过程的方方面面，包括勘察、设计、施工、养护、管理等等。路桥工程是一项极其复杂的工程，需要投入大量的人力、物力和财力，最重要的就是要有相应的技术支持，让路桥工程施工中遇到的问题可以迎刃而解。本文主要针对路桥工程施工中的几种常见的路桥施工技术，浅谈几点认识，希望可以起到抛砖引玉的效果。

1混凝土的施工工艺

混凝土是当今建筑中广泛使用的材料，因其和易性大、耐久性、环保价值高等等诸多优点，在建筑行业得到了广泛的使用。在路桥工程的施工过程中也大量采用了混凝土，不仅节约了成本，还能更好地保证了质量，一举两得。经过多年的实践总结，我国的混凝土施工工艺逐步完善，可以满足多种施工要求。对于不同地形的路桥工程，必须选择恰当的混凝土材料，而且，相应的施工工艺也应该有所区别。正确选择了混凝土，并施以正确的技术，可以在节约成本的基础上让路桥工程的质量进一步提高，还可延长道路和桥梁的使用寿命，达到经济和生态的双重效益。

1．1正确选择适合的混凝土材料

混凝土的选择过程中要注意水泥、掺合料、外加剂的选择。水泥的选择要根据施工的要求，避免选择一些过细、过高强度的水泥，确保水泥的可塑性。掺合料的选择方面，要结合地形的特点，选择对应的掺合料加入，让掺合料的加入可以改变混凝土的性能，有效提高耐久性。此外，选择外加剂的时候要考虑外加剂的水溶性，确保配置的外加剂具有合适的水溶性。混凝土材料选择得恰当，在调配混凝土的时候才能更有操作性，而且混凝土的质量也能得到有效保证。

1．2不同地形采用不同的浇灌技术

不同的地形必须选择不同的混凝土浇灌技术，这样不仅施工难度大大减少，而且可以有效提高保证混凝土浇灌的质量，确保路桥工程的施工质量。仅以两个典型浇灌技术为代表，浅谈路桥工程中的混凝土浇灌技术。当然，浇灌技术要随着科技的发展不断创新，改良旧方法，尝试新方法，让混凝土的浇灌可以更快更好完成。

(1)水下混凝土的浇灌技术。

在水下进行混凝土的浇灌，要考虑水压、浮力等因素，施工技术与平地的技术自然有所差距。首先在材料的选择上，内壁要尽可能选择顺滑的材料，且导管的内径要选择在20－30cm，这样可以有效减少碰撞过程中管道的损坏。其次在浇灌中，中间管的长度要比漏斗短，这样才能让混凝土克服水压的阻碍顺利进入漏斗中。而且，导管的数量和位置要根据浇灌范围和导管的作用半径来确定。由于在水下进行浇灌，设备都得承受一定程度的水压，所以在施工之前，所有的设备都必须进行检测，避免出现事故威胁生命财产安全。

(2)桩基的混凝土浇灌技术。

桩基是路桥工程的基础工程，它的质量决定了路桥工程的质量，所以，桩基建设的方方面面都应该引起足够的重视。尤其是桩基的混凝土浇灌技术，更需要技术人员在全面了解地形后采取合适的技术来保证质量。首先，技术人员要全面了解路面的渗水情况，对渗水地区进行预处理，并根据渗水的等级来决定桩基的厚度。其次，桩基的混凝土材料必须进行充分的搅拌，以此保证混凝土的一致性，从而保证桩基的质量可以得到一个有效的保障。对于不同地形的桩基，要采取不同的浇灌技术，例如水下桩基就必须采取钻孔桩的方式，才确保混凝土可以真正到达树下预设的桩基位置，完成浇灌任务的同时保证桩基的工程质量。

2预应力施工技术

预应力技术，指的是在施工过程中对建筑事先施加应变力，改变建筑的内部结构，从而使得建筑的稳定性更好。路桥工程一般需要长久使用，所以稳定性必须得到有效保证，在路桥工程中实施预应力施工技术是必须的。路桥工程中的预应力施工技术，也必须根据地形特点适当改变，从而更好适应路桥工程的要求。我国的预应力施工技术多种多样，很好得保障了大型路桥工程的耐久性，带领我国的路桥工程走上世界先进水平。

2．1在受弯构件中的预应力技术

预应力技术在路桥工程的主要应用是指在受弯构件上的应用。受弯构件容易弯曲，稳定性就会遭到破坏，采用了预应力技术，就能有效延长受弯构件的寿命，进而保证了路桥工程的质量。目前路桥工程中在受弯构件中主要采用的预应力技术是粘贴碳素纤维材料，达到对受弯构件的固定，使得稳定性进一步提高。受弯构件的稳定性的保持，不仅依赖于预应力技术，还受预应力技术前面步骤的影响。做好前方步骤，这样才能保证受弯构件受到破坏时，碳素纤维材料能发挥其最大的运用，受弯构件的稳定性才能得到很好保证。多个桥梁属于受弯材料的特殊一种，其的稳定性可以通过碳纤维材料进行有效维护，从而保证了多个桥梁的稳定性。

2．2体外预应力加固技术

体外预应力加固是指将建筑的受力分担给一些辅助建筑，让主体结构的稳定性进一步提高。目前体外预应力技术主要运用于大型桥梁的建设中，采用大量集中钢索分散主体桥梁的受力，这样不仅可以增加桥梁的设计美感，还对桥梁的稳定性进行了很好的维护。预应索的设置位置可以有所不同，要结合桥梁的受力情况具体决定。这种体外预应力加固技术是桥梁建筑的重要技术支撑，必须在实践过程中不断加入新的内容，让其的发展可以更快更好。

3过渡段施工技术

过渡段的质量，对路桥工程的整体质量也有很大的影响。完善过渡段的施工技术，让其有足够实力支撑各连接部分，是当今路桥工程过渡段施工技术发展的主要内容。我国在很早就致力于完善过渡段的施工技术，多年的不断探索后，对于不同地形的过渡段，我国都有相应的较为成熟的施工技术来保证施工质量。仅以两个典型地形为代表，浅谈我国目前的过渡段施工技术。

3．1设置桥头搭板

桥头是连接桥梁和道路的连接部分，如果建设得不好，易出现跳车现象。现今路桥工程在这方面的技术就是设置桥头搭板。在桥头部位设置了搭板，可以保证桥头连接的稳定性，也能减少坡度，给行车带来更好的舒适体验。搭板的材料要根据桥头所在位置和道路、桥梁的建筑材料两方面综合敲定，尽量做到无缝连接。长期的实践表明，桥台搭板长度为保持其坡度的千分之三到千分之六之间时，搭板的负荷效果可以达到最佳。

3．2台后填筑技术

桥台的台后建筑也是重要的过渡段部分，为了稳定性的要求，必须要对台后建筑进行必要的加固。目前的技术一般是采用土木合金材料建筑台后部分，有效加强各部分的咬合程度。对于一些软土地基，本身稳定性就不高，台后建筑的稳定性要想得到进一步保证，不仅需要加强台后建筑技术，还得加强自身的稳定性处理，换言之，就是在建筑之前进行预固定，让台后建筑的性能进一步加强。

4小结

目前的路桥施工技术在实践中得到了很好的完善，能够满足很多施工要求，并成为我国建造大型可靠路桥工程的重要保障。但是，路桥施工技术仍有许多值得完善补充的地方，需要技术人员长久的努力。在实际的施工过程中及时发现问题，并对现今的技术进行改良，解决问题的同时又能提高路桥工程的施工技术。技术人员同时要总结路桥工程的施工技术，让其成为一个完整的体系，便于大家的学习，进而可以培养更多优秀的路桥施工人员和技术人员。

参考文献

［1］陈建明．路桥工程施工中几种常见的路桥施工技术研究［J］．科学与财富，2014(05)．

［2］曲忠义．路桥工程施工中几种常见的路桥施工技术研究［J］．建筑工程技术与设计，2015(12)．