脱硫浆液起泡探讨

第一篇：脱硫浆液起泡探讨

湿法脱硫浆液起泡探讨(1)

北极星电力网技术频道作者:佚名2011-1-4 13:36:41(阅29次)

所属频道:电力环保关键词:湿法脱硫浆液起泡

摘要：在石灰石-石膏法脱硫中，吸收塔浆液溢流是较为常见的现象，它会对脱硫系统的正常运行造成较大危害，如果不能采取适当的预防和处理办法，甚至会导致诸如增压风机叶片损坏等重大事故。通过分析石灰石-石膏法中吸收塔浆液产生溢流现象的各种原因，提出防止和解决吸收塔浆液溢流的方法，保证脱硫系统的正常运行。

根据国家环保总局统计，2006年我国SO2排放量达2588根据国家环保总局统计，2006年我国SO2排放量达2588×104t，居世界首位[1]，由此引发的酸雨等环境问题日益显现。近年来，随着火电行业的迅猛发展以及我国环境保护制度的逐渐健全规范，烟气脱硫系统能否正常投入，稳定运行已成为火电企业非常关注的问题。在现有各种脱硫方法中，石灰石-石膏法因为技术成熟，脱硫效率高等显著优点而被广泛采用。

吸收塔浆液因为起泡而导致溢流是石灰石-石膏法脱硫运行中常见的问题之一。由于吸收塔液位多采用装在吸收塔底部的压差式液位计测量，FGD-DCS（脱硫控制系统）显示的液位是根据差压变送器测得的差压与吸收塔内浆液密度计算得来的值，而吸收塔内真实液位——由于气泡、或泡沫引起的“虚假液位”远高于显示液位，再加上底部浆液扰动泵脉冲扰动或搅拌器搅拌、氧化空气鼓入、浆液喷淋等因素的综合影响而引起液位波动，从而导致吸收塔间歇性溢流。因此当吸收塔浆液起泡溢流严重时，如果DCS上无法及时监测并采取有效措施就会导致事故发生。

正常情况下，吸收塔浆液溢流后通过吸收塔溢流管进入吸收塔区排水坑，再经由地坑泵打回吸收塔重复使用，不会造成其它后果。但是，当吸收塔浆液溢流量较大时，浆液不能通过溢流管及时输送，就会进入到原烟气烟道中，从而引发各种事故或影响正常运行，主要危害归纳如下：

(1)溢流浆液进入烟道中，浆液中的硫酸盐和亚硫酸盐随溶液渗入防腐内衬及其毛细孔内，当水分逐渐蒸发，浆液中的硫酸盐和亚硫酸盐析出并结晶，随后体积发生膨胀，使防腐内衬产生应力，尤其是带结晶水的盐，在干湿交替的作用下，体积膨胀高达几十倍，应力更大，导致严重的剥离损坏。浆液还会沉积在未作防腐的原烟道中，产生烟道垢下腐蚀，减短了烟道的使用寿命和检修周期，影响脱硫系统正常运行。

(2)溢流浆液通过烟道，到达增压风机出口，在运行操作人员没有及时发现的情况下，溢流浆液猛烈冲击正在运行的风机叶片，造成严重的损害，甚至是叶片断裂，致使增压风机停运，脱硫系统被迫退出运行。如果系统不设置旁路烟气挡板，则主机也被迫停运，计一次

非停，损失严重。增压风机停运后必须检修，如需更换叶片则周期较长，严重影响了脱硫系统的正常运行。在不设GGH的脱硫系统中，上述情况发生的可能性更大。

(3)吸收塔出现起泡溢流后，吸收塔运行液位被迫降低，脱硫反应氧化效果不能保证，浆液中亚硫酸盐含量逐渐增高，致使浆液品质恶化。

(4)浆液起泡严重时，石膏排除泵入口浆液泡沫增加，泵出口压力降低，无法正常排除石膏，致使浆液密度逐渐上升，液位难以控制。

(5)浆液溢流到烟道后，烟道积灰逐渐严重，烟道阻力增加，影响锅炉的安全运行。泡沫由于表面作用而生成，是气体分散在液体中的分散体系，其中液体所占体积分数很小，泡沫占很大体积，气体被连续的液膜分开，形成大小不等的气泡。泡沫的产生是由于气体分散于液体中形成气-液的分散体，在泡沫形成的过程中，气-液界面会急剧地增加，因而体系的能量增加，其增加值为液体表面张力γ与体系增加后的气-液界面的面积A的乘积为γ×A，应等于外界对体系所作的功。若液体的表面张力γ越低则气-液界面的面积A就越大，泡沫的体积也就越大，这说明此液体很容易起泡。当不溶性气体被液体所包围时，形成一种极薄的吸附膜，由于表面张力的作用，膜收缩为球状形成泡沫，在液体的浮力作用下气泡上升到液面，当大量的气泡聚集在表面时，就形成了泡沫层。吸收塔浆液中的气体与浆液连续充分地接触，由于气体是分散相（不连续相），浆液是分散介质（连续相），气体与浆液的密度相差很大，所以在浆液中；泡沫很快上升到浆液表面，此时如浆液的表面张力小，浆液中的气体就冲破液面聚集成泡沫。由此可见，泡沫的产生必须具备3个条件：只有气体与液体连续又充分地接触时，才能产生泡沫；当气体与液体的密度相差非常大时，才能使液体中的泡沫能很快上升到液面，久而久之就形成泡沫；表面张力愈小的液体愈易起泡。

泡沫中的起泡呈多面体形，在多面体的液膜交界处，液膜是弯曲的，弯曲液面压力差的存在加速了气泡间平液膜向边界处的排液作用，使液膜变薄，当液膜厚度低于临界值时破裂。但当溶液中具有表面活性物质或起泡物质时，泡沫体系不稳定性减弱，液膜修复能力增强，阻止了液膜进一步变薄，使液膜保持一定的厚度。纯净的液体起泡性只与其表面张力有关，但是由于纯净液体起泡后，液膜之间能相互连接，使形成的气泡不断扩大，最终破裂。因此，纯净的液体不能形成稳定的泡沫，吸收塔浆液起泡是由于系统中进入了其它成分，增加了气泡液膜的机械强度，亦即增加了泡沫的稳定性，最终导致起泡溢流现象的产生。具体引起起泡溢流的原因归纳如下：

(1)锅炉在运行过程中投油、燃烧不充分，未燃尽成份随锅炉尾部烟气进入吸收塔，造

成吸收塔浆液有机物含量增加。

(2)锅炉后部除尘器运行状况不佳，烟气粉尘浓度超标，含有大量惰性物质的杂质进入吸收塔后，致使吸收塔浆液重金属含量增高。重金属离子增多引起浆液表面张力增加，从而使浆液表面起泡

(3)脱硫用石灰石中含过量MgO（起泡剂），与硫酸根离子反应参生大量泡沫（泡沫灭火器利用的是这个原理）。

(5)脱硫装置脱水系统或废水处理系统不能正常投入，致使吸收塔浆液品质逐渐恶化。

(6)锅炉燃烧情况不好，飞灰中有部分碳颗粒或焦油随烟气进入吸收塔。

(7)运行过程中出现氧化风机突然跳闸现象，吸收塔浆液气液平衡被破坏，致使吸收塔浆液大量溢流。

吸收塔浆液一旦出现起泡溢流现象后，必须及时采取妥善的处理方式，以免造成严重事故。处理方法：一是要消除已经产生的泡沫；二是要通过运行方式的调整，缓解起泡溢流现象；三是要控制进入吸收塔的各种可能引起吸收塔浆液起泡的物质。具体实施方法如下：

(1)从吸收塔排水坑定期加入脱硫专用消泡剂（如长沙宏福环保公司研发的脱硫专用消泡剂GS-TXP01）。在吸收塔最初出现起泡溢流时，消泡剂加入量较大，在连续加入一段时间后，泡沫层逐渐变薄，减少加入量，直至稳定在一定加药量上。经过试验得出，需要指出的是消泡剂不能随便乱加，常用于水处理的有机硅消泡剂不适用与脱硫浆液的消泡环境。所以添加普通的有机硅消泡剂不仅仅消泡效果不理想，而且由于用量大而增加运营成本。另外，应利用脱硫专用消泡剂具有抑制泡沫再生特性，根据吸收塔起泡的情况每天适当的加入消泡剂以抑制泡沫再生。

(2)在可以暂时忽略脱硫效率的条件下，停运一台浆液循环泵以减小吸收塔内部浆液的扰动，同时减少浆液供给量。因为浆液循环量大时，浆液起泡性强。浆液循环量加大，每个分子所具有的动能加大，因而其克服内部引力，实现表面增大的可能性大，即起泡性增强。

(3)在可以保证氧化效果的前提下，适当降低吸收塔工作液位，减小浆液溢流量，防止浆液进入吸收塔入口烟道。

(4)降低排除石膏时的吸收塔浆液密度，加大石膏排除量，保证新鲜浆液的不断补入。

(5)坚持脱硫废水的排放，从而降低吸收塔浆液重金属离子、Cl-、有机物、悬浮物及各种杂质的含量，保证吸收塔内浆液的品质。

(6)严格控制脱硫用工艺水的水质，加强过滤和预处理工作，降低COD、BOD。同事严格控制石灰石原料，保证其中各项组分（如MgO、SiO2等）含量符合实际要求。

(7)制定严格的运行制度。在主机投油或除尘装置出现故障时，要及时通知脱硫运行人员。如果投油时间较短或除尘装置能较快修复，可采用暂时打开旁路烟气挡板，调小增加风机叶片的运行方式，最大程度减少进入到脱硫系统的未燃尽成份或飞灰。如投油时间较长或除尘装置处理周期较长，则必须将脱硫系统退出运行。

(8)运行过程中要注意氧化风机的运行状况，保证备用设备处于良好的备用状态，一旦运行风机出现问题停运，及时启动备用设备，以免发生虹吸现象，造成大量浆液溢流，引发安全事故。

(9)加强吸收塔浆液、废水、石灰石浆液、石灰石粉和石膏得化学分析工作，有效监控脱硫系统运行状况，发现浆液品质恶化趋势，及时采取处理手段。

(10)一旦发生浆液起泡溢流现象，定期打开烟道底部疏水阀疏水，防止浆液到达增压风机出口段。同时定期对吸收塔液位进行标定，保证DCS显示值的正确性。注意吸收塔入口处烟气温度，如果出现温度突然大幅降低的情况，说明浆液大量溢流进入烟道，要及时采取处理方法（如停用增压风机）。

(11)如果采取多种处理方法，并有效地控制工艺水、石灰石原料的品质，且脱水系统、废水系统投运正常，但吸收塔浆液仍旧经常溢流就要考虑倒空吸收塔内的浆液（可以将塔内浆液先打入事故浆液箱中），重新上浆。

总之，吸收塔浆液因起泡而溢流是石灰石-石膏法脱硫中常见的问题之一，对系统的稳定运行有很大危害，必须加以重视，一旦出现起泡溢流现象要及时采取妥善处理办法，保证系统安全、稳定运行。

(2)

第二篇：电厂烟气脱硫浆液管道设计总结资料

电厂烟气脱硫浆液管道设计总结

[摘要] 石灰石-石膏湿法烟气脱硫工艺在国内外已经非常成熟，同时国内也涌现了很多脱硫总包公司及专业脱硫设计公司。浆液（石灰石浆液和石膏浆液）管道设计工作量在湿法烟气脱硫工艺设计中至少占60%的比例，重要性不言而喻。浆液管道与火电厂一般汽水管道的设计有很大的区别。浆液管道具有易磨损、易腐蚀及易堵塞等特点，在管道选材及布置设计时既要满足一般流体管道设计的各种规范及通用要求，同时更要考虑到浆液管道在流程设计、布置设计、选材、流速计算、坡度设计、阀门及管件选型、支吊架选型等方面的特殊性。

[关键词] 浆液管道；介质特点；设计；技巧前言

目前国内使用十分成熟的石灰石-石膏湿法烟气脱硫具有脱硫效率高、适应煤种广、脱硫剂价格便宜且采购方便、技术成熟可靠及装置运行稳定等特点，该湿法工艺适用于不同类型、不同规格的火电厂锅炉及其它燃煤锅炉，也是目前国内外应用最广泛的脱硫工艺（占所有脱硫工艺的80%左右）。湿法工艺涉及到的管道主要分为以下几类：烟道、浆液管道、汽水管道、空气管道。其中的浆液管道是以往电力工程设计中所没有的，它是水和固体颗粒物两种介质流的管道，它具有普通流体管道几乎所有特性，同时又具有易磨损、易腐蚀及易堵塞等普通流体管道所没有的特点，特别是在管道启动、运行、停止等状态时，如果设计得不合理，就会造成沉积甚至堵塞。正是由于后面的几个特征决定了浆液管道在设计时与普通流体管道的巨大区别。浆液管道介质特点

湿法烟气脱硫浆液管道，具有普通流体管道几乎所有特性，同时由于浆液管道内介质为石灰石粉或石膏粉等细小颗粒同水的混合物，并夹杂着部分氯离子（20000ppm以内）和重金属离子，使得浆液管道具有易磨损、易腐蚀及易堵塞等特点。2.1 磨损性

浆液的磨损性是指浆液中固体颗粒（特别是硅酸盐类）对被磨损材料的撞击及破坏。湿法烟气脱硫浆液介质主要由石灰石（CaCO3）颗粒（含有少量SiO2）、石膏（CaSO4•2H2O）颗粒和水组成，表3-1为北高峰电力工程设计公司设计的某电厂2×300MW机组烟气脱硫工程中部分浆液的成分：

从表2-1可以看出，浆液的含固量一般为4.0%~50%。石灰石浆液颗粒直径取决于石灰石粉的目数，按照低标准250目的要求衡量，则石灰石浆液颗粒的直径一般小于60μm，而石膏颗粒粒径也大多小于100μm。在较高的流速(3m/s以上)时，这些颗粒会对管道内壁产生严重的磨损或冲蚀。2.2 腐蚀性

因浆液具有弱酸性，并且还夹杂着部分氯离子和氟离子，这些物质会与碳钢管壁发生化学反应而使钢管腐蚀，直至烂穿，影响脱硫装置的使用寿命。主要反应式为：

4Fe＋SO42-＋4H2O = FeS＋3Fe(OH)2＋2OH-

另外，Cl-比氧更容易吸附在金属表面，并把氧排挤掉，从而使金属的钝化状态遭到局部破坏而发生孔蚀，某些不锈钢材料也难以避免。浆液对金属管的腐蚀形式有：点蚀、缝隙腐蚀、应力腐蚀、疲劳腐蚀、电化腐蚀等等。

防止腐蚀的最佳方法是阻止浆液与金属面接触，如衬胶（目前应用较广泛的为丁基橡胶）或衬塑。2.3 易堵塞性

湿法烟气脱硫浆液管道为两相流。两相流的特点是流速一定要控制在合适的范围之内。流速高了易产生磨损并大大增加管道阻力，而流速低了则会产生沉积，缩小管道的流通面，直至堵塞整根管道。浆液管道的易堵塞还表现在沉积物长期不清理会导致硬化结块，最终整根管道报废。

对于含有弱碱性（含Ca2-）的管道还有容易结垢的特点，不管流速如何，长期运行均会导致管道结垢堵塞。这也是湿法烟气脱硫吸收塔浆液PH保持5~6（弱酸性）的重要因素之一。浆液管道的设计

针对湿法烟气脱硫浆液管道的介质特点，在设计浆液管道时既要满足普通低压流体管道设计的规定及要求，同时又要考虑到浆液管道的特殊性。下面从浆液管道设计时的一般要求、管道选材、管径计算、坡度要求、管廊布置、阀门选型及布置、支吊架布置等几个方面介绍： 3.1 一般要求

浆液管道流程设计时的一般要求：应充分注意采用先进技术，合理利用装置内的能量，妥善地处理废气和废液（由于脱硫废水中可溶性盐类和氯离子含量非常高，对再利用用户的系统材质和产品会造成不良影响，所以脱硫废水最好用作锅炉捞渣、冲灰、冲渣的补充水或煤场洒水等）；必须满足正常生产、开停工、安全和事故处理的要求，并应考虑维修要求和一定的操作灵活性；管道进出装置处应设置切断阀；装置因事故或定期停工要进行大修时，应有将装置内物料全部排出至事故浆罐的措施。

浆液管道布置设计时的一般要求：应符合工艺设计要求；尽量布置成“步步高”或“步步低”，以避免液袋或“盲肠”，否则需要设置导淋点，或至少通过人工清除；先难后易，如先布置重要的、大管径的、浆液的管道，后布置细小的、次要的、轻的管道；管道布置应整齐有序，横平竖直，成组成排，便于支撑；纵向与横向的标高应错开，一般在改变方向的同时改变标高；管道最好架空或地上敷设，浆液管一般不允许地沟敷设或直埋；不妨碍设备、机泵、仪表和阀门的操作及维修；满足流量计、密度计及PH计等对管道的特殊要求；变径管件应紧靠需要变径的位置，以节约管材；管道应妥善支撑；人通行处管底标高不宜小于2.2m，车通行处管底标高不宜小于4.5m；并排布置管道法兰外缘之间的净距不宜小于25mm（无法兰管道为50mm），或保温层之间的净距不宜小于50mm；穿楼板时予留孔应设挡水沿，孔径应满足法兰进出；无压流管道孔板应布置在立管上，以利于排净；法兰的位置设置要满足安装螺栓的操作空间；管道一般应设坡度（坡度要求后面会详细展开说明）；浆液管道应远离电气设备及电缆桥架，无法避免的则管道尽量在下面走，以防止滴液腐蚀电气设备；泵吸入段应留有有效的气蚀余量，一般至少为泵所需气蚀余量的1.2倍，泵吸入段应尽量短而直，泵入口的大小头应尽量靠近浆液泵。3.2 管道选材

目前，国内浆液管道一般采用的材料有：衬胶碳钢管（RL）、衬塑碳钢管（PL）、玻璃钢管（FRP）、聚丙烯（PPR、PPH）管、不锈钢（304、316）管等。

衬胶碳钢管（RL）以普通碳钢管（Q235-A）或优质钢管（20#）作为钢架材料，以橡胶（一般是丁基橡胶）作为衬里层，将金属特性和橡胶特性合二为一。衬胶碳钢管具有耐磨、抗渗防腐、耐热（120℃）等性能，管与管之间采用法兰连接。碳钢衬胶管是目前应用最广泛的烟气脱硫浆液管道。碳钢衬胶要彻底，不仅要对所有管道内壁进行衬胶，还要对所有可能接触浆液的部件如法兰面（衬胶要覆盖法兰面而无需垫片）、管内件、阀门、浆液泵等进行衬胶。否则，只要有一处被腐蚀，烂点就会蔓延，直至影响整个部件。目前，我国国内的衬胶管道厂家也比较多，如：济南长虹、靖江王子、郑州力威、杭州顺豪等。

衬塑钢管（PL）是普通碳钢管或优质钢管内衬塑料而成的管材。衬塑钢管（PL）分钢衬聚丙烯（PP）、钢衬聚乙烯（PE）、钢衬聚氯乙烯（PVC）、钢衬聚四氟乙烯（PTFE）等几种，管与管之间也采用法兰连接。由于价格比衬胶钢管贵，在烟气脱硫工程中衬塑钢管（PL）一般只用在细小口径的浆液管中。

玻璃钢管（FRP）是一种由基体材料和增强材料两个基本组分并添加各种辅助剂而制成的复合材料。常用的基体为各种树脂，常用的增强材料主要有碳纤维、玻璃纤维、有机纤维等。玻璃钢管（FRP）具有耐腐蚀性、耐热性、耐磨性、重量轻等特点。玻璃钢管道的接头方式有多种，主要包括：承插胶接、平端对接、法兰连接等，公称压力从常压至4.0MPa不等，温度范围为-40～l00℃。缺点是相比金属管强度低、刚性差，长期受紫外线照射易老化，在湿法烟气脱硫工程少部分会采用，如喷淋管、氧化空气管等。

聚丙烯（PPR、PPH）管是采用无规共聚聚丙烯经挤出而成的管材（注塑成为管件），是欧洲90年代初开发应用的新型塑料管道产品。PPR（PPH）管除了具有一般塑料管重量轻、耐腐蚀、不易结垢等特性外，还有较好的耐热性，PPR（PPH）管的最高工作温度可达95℃。PPR（PPH）管材、管件可采用热熔和电熔连接，安装方便。PPR（PPH）管的缺点是相比金属管强度低、刚性差，5℃以下存在一定低温脆性，PPR（PPH）管长期受紫外线照射易老化降解；另外，PPR（PPH）管的线膨胀系数较大(0.15mm/m℃)，在布置设计时要有吸收热膨胀的措施。少数湿法脱硫工程采用PPR（PPH）管作浆液管道，主要还是看中它的价格便宜、安装方便。如北高峰电力设计公司设计的某电厂1×320MW燃煤机组烟气脱硫工程就采用了PPH管作室内浆液管道。

不锈钢（304、316）管具有防腐、耐热、强度高及美观等性能，缺点是价格高，并且碰到氯离子时也会生锈。不锈钢（304、316）管一般用在细小而无法衬胶的浆液管道中，如DN10~DN40等。3.3 管径计算

管道的设计应满足工艺对管道的要求，其流通能力应按正常生产条件下介质的最大流量考虑，其最大压力降应不超过工艺允许值，其流速应位于根据介质的特性所确定的安全流速范围内。

在以往普通流体管道（碳钢管）设计中，介质流速一般是0.6~4.0m/s，蒸汽流速最高可达90 m/s。而浆液两相流管道的流速有特殊的要求（防磨、防沉积、防振动）：带压浆液管道流速宜选择在1.2-3.0m/s范围内，自流管道流速宜不超过1.2m/s。这样，初选管径可由下式求得：

di=18.8(qv/u)0.5

di——管内径，mm；

qv——体积流量，m3/h；

u——浆液流速，m/s。

由计算所得的di并按照典规或其它规范来选定公称直径DN。因为是低压流体，公称压力一般选为PN1.0或PN0.6（仅针对大管径，如DN≥400mm）。根据选定的DN再来计算管道压力降是否满足工艺要求，见下式：

ΔP=ΔPm＋ΔPj＋ΔPh

ΔP——管道总压降，KPa；

ΔPm——管道摩擦阻力，KPa；

ΔPj——管道局部阻力，KPa；

ΔPh——浆液水平高差阻力降，KPa

其中ΔPm、ΔPj和ΔPh的计算公式如下：

ΔPm=λLρu2/（2di）

ΔPj=Σξρu2/2000

ΔPh=ρgh/1000

λ——管道摩擦系数，无量纲；

L——直管长度，m；

ρ——浆液密度，Kg/m3；

Σξ——局部阻力系数（包括弯头、三通、阀门、孔板、膨胀节及设备进出口等）之和，无量纲；

h——浆液水平高差，m；

g——重力加速度，9.8m/s2；

如计算所得的管道压力降ΔP太大，超过了工艺系统所能承受的范围，则必须增大管径或缩小抬升高度以降低阻力（有些场合，管道浆液落差是作为势能处理的，则落差越高越有利）。3.4 坡度要求

泵管线（带压）系统中管线坡度推荐按以下规定执行：

对于小于30％含固量的浆液管，坡度为50mm/m；

对于30～50％含固量的浆液管，坡度为100mm/m；

对于大于50％含固量的浆液管，坡度为200mm/m。

重力流（无压）管线坡度推荐按以下规定执行：

对于小于10％含固量的浆液管，坡度为50mm/m；

对于10～30％含固量的浆液管，坡度为100mm/m；

对于30～50％含固量的浆液管，坡度为200mm/m；

对于大于50％含固量的浆液管，坡度为300mm/m。

一般管道坡度均由高处一路向下坡至最底点，以利于浆液排空。

对于较长距离管线输送（如综合管廊等），考虑到布置困难，在设置管道冲洗和人工清理（如导淋）的条件下可以降低坡度要求，如2~3‰等。3.5 管廊布置

确定管廊基本方案的因素很多：首先是吸收塔及公用系统所处的位置，一般情况下管廊由公用系统出发，到吸收塔结束；其次是管廊周围的地形地貌，如厂区道路、周围建构筑物的位置、厂区地平面的坡向及电厂原有管廊的布置等等。

管廊的布置原则以能联系尽量多的设备（或箱罐）为宜，并且布置时管廊尽量地短而直。一般情况下，管廊平行或垂直于马路，管廊土建立柱的外缘离道路边至少1米。管廊一般由L形、T形、U形和π形等组成。

管廊的宽度主要由管道的数量及管径大小确定，并考虑一定的予留宽度（20~25%），管廊布置还要给电缆桥架予留位置，管廊的宽度一般不超过3m；场地不够时，管廊可以考虑多层布置，如双层或3层布置；管廊一般在首尾段管道密度减少，必要时可以减少首尾段管廊的宽度或层数；管廊的柱距是由敷设在其上的管道因垂直荷载所产生的弯曲应力和挠度决定的，通常为5~7m，特殊情况（如跨马路）则可设置挑架以减少跨距；管廊最底层管道在人通行处管底标高不宜小于2.2m，车通行处管底标高不宜小于4.5m；管廊的坡度要求一般选为2~3‰，特殊情况可不设坡度，但浆液管道必须设置冲洗水；对于双层管廊，上下层之间的距离一般为500~1200mm，上下层高差主要取决于管道直径、支架形式（如直接用抱箍固定在横梁上并统一坡向则可以大大缩小两层间的高差）及管道坡度；管架可以就地利用现有建构筑物，如建筑物的立柱、横梁、烟道支架等。

对于多层管廊，通常气体管道、热的管道布置在上层，浆液管道、粗重的管道布置在下层，电缆一般布置在最上层，尽量做到条理清楚并且增加管廊的稳定性；管廊在T形交叉处或设备进出处通常布置有较多的阀门，应设置操作平台，平台宜位于管道的上方；当泵布置在管廊下方时，管廊的下层应留有供管道穿越所需的空隙。3.6 阀门选型及布置

阀门的主要功能是接通或截断流体通路、调节和节流、调节压力及释放过剩压力和防止倒流等。

蝶阀具有尺寸小、重量轻及开闭迅速的特点，并有一定的调节功能。由于蝶阀阀板的运动带有擦拭性，故大多数蝶阀可用于带悬浮固体颗粒的介质，用在浆液管道中的蝶阀有衬胶蝶阀和合金钢蝶阀等。蝶阀的结构长度和总体高度较小，开启和关闭速度快，在完全开启时，具有较小的流体阻力，比较适用脱硫浆液（低压流体）系统。按连接型式蝶阀可分为法兰连接和对夹式连接。另外，蝶阀密封性较差，使用压力和工作温度范围小，有些要求严格的场合不推荐使用蝶阀。

隔膜阀（在浆液系统中最好使用直通型阀门）是阀体内装有能产生挠性的橡胶或塑料制成的隔膜作为关闭件，并把阀体内腔与阀盖内膜隔开的一种阀门。隔膜阀具有密封性好、流阻小及价格比较低等优点，但隔膜阀机械寿命较短。隔膜阀能使用于有腐蚀性的、含硬质悬浮物的介质，且可以安装在浆液管道的任何位置。

球阀是近年来被广泛采用的阀门，它具有流体阻力小、结构简单、密封可靠、适用范围广、操作灵活等优点。同时，球阀在全开全闭时，球体和密封圈的密封面与介质隔离，高速通过阀门的介质不会浸蚀密封面，增加了球阀的使用寿命。球阀可以使用在浆液管道中。

在石膏排出去一级旋流器进料管道上及石灰石浆液进吸收塔管道上还要用到电动调节阀，该调节阀必须有防腐功能。

止回阀仅用在水和空气管道中，止回阀不应使用在浆液系统中。

北高峰电力设计公司在给洛阳伊川龙泉坑口自备发电有限公司2×300MW机组烟气脱硫工程及安徽安庆皖江发电有限责任公司2×300MW机组烟气脱硫项目设计中所有接触浆液的管道基本上选用隔膜阀和蝶阀两种阀门。

冲洗和排放的阀门和浆液环路的给料/隔离的阀门应尽可能靠近主管道以避免堵塞；一般情况下，在人难以操作到的地方或经常要使用的阀门最好采用电动或气动执行机构；所有阀门的安装位置均应便于操作、维护和检修，安装位置过高的阀门应设置操作平台；阀门相邻布置时，手轮间的净距不宜小于100mm；对于水平布置的阀门，执行机构及阀杆不应低于水平管道，阀门的阀杆不应朝下；立管上阀门手轮的安装高度宜为1.2~1.5m；蝶阀在安装时，阀瓣要停在关闭的位置上，并应注意使阀板下部在阀门在开启时朝介质流动方向旋转。3.7 支吊架布置

一般认为，一次应力的大小是衡量管系能否稳定安全运行的标准之一。一次应力是由管道内压和持续外载（包括自重）作用产生的应力，一次应力过大，则管系可能会被破坏。管道应力和支架承受荷载的大小可以通过设置支架加以调整，支吊架的设置对管系一次应力的大小有着直接的关系。二次应力是由管系热变形和其它位移受约束而引起的，也就是二次应力是由固定支架及限位支架引起的，由于浆液管道均为常温（40℃~50℃）管道，浆液管道二次应力一般不予考虑。浆液管道中常用的支架形式有：固定支架、滑动支架、导向支架、刚性吊架及限位支架五种。

浆液管道支吊架选用原则：按照支承点所承受的荷载大小和方向、管道的位移情况、是否保温、管道的材质等条件选用合适的支吊架；为便于成批生产，设计时应尽量选用标准管卡、管托和管吊；浆液管道因禁止焊接的要求，与管道直接接触面一般使用卡箍（焊接型支架必须先焊接再返厂内衬胶）；当管道底部与支撑面有高差时一般用钢管加钢板垫高；当管道在支承点处不得有位移时，应选用固定支架；当2根以上管道并排布置时，推荐共用横旦并各自用卡箍固定。

综合管架在管道有坡度时，一般土建支架仍就统一标高，以利于土建设计及土建施工，在管道安装时利用钢管加钢板垫高的方法设置坡度；也可以采用在土建立柱侧予埋钢板，在管道安装时现场设置槽钢横旦，所有管道直接搁在横旦上并用卡箍固定。北高峰电力设计公司在安徽安庆皖江发电有限责任公司2×300MW机组烟气脱硫项目设计中的管廊就是采用后面的方法，它的好处是管廊整齐美观、节省支吊架材料、管道层与层之间的高差小，缺点是管道有很多液袋，需增设很多导淋。

浆液管道支吊架布点原则：首先要满足管道最大允许跨距的要求；在有集中载荷时，支点要尽量靠近集中载荷，以减少偏心荷载和弯曲应力；在敏感设备（泵、膨胀节等）附近，应设置支架以防止管道荷载作用于设备；尽可能利用现有建构筑物的梁柱作为生根点。

支架跨距应根据管径大小及流体密度按照有关规范或手册查取，也可以按照下面的公式计算：

L1=0.22(Et•I/q)1/4 ；按刚度条件

L2=([σ]•W/q)1/2 ；按强度条件

Lmax=min(L1, L2)；允许跨距

Lmax——允许跨距，m；

L1——由刚度条件决定的跨距，m；

L2——由强度条件决定的跨距，m；

Et——管材在设计温度下的弹性模数，MPa；

I——管道扣除腐蚀裕度及负偏差后的断面惯性距，cm4；

q——每米管道的质量（包括裸管、保温层及介质），Kg/m；

W——管道扣除腐蚀裕度及负偏差后的断面抗弯模数，cm3；

[σ]——管材在设计温度下的许用应力，MPa；

对于末端直管的允许跨距应为计算值的0.7~0.8倍；对于水平管道的弯管部分，其两支架间的管道展开长度应为水平直管跨距计算值的0.6~0.7倍。3.8 浆液管道设计易错点

石灰石-石膏湿法烟气脱硫在国内已经非常成熟，也涌现了很多大的脱硫公司，如武汉凯迪、中国华电、北京博奇、浙江天地、浙大网新、国电龙源等等，北高峰电力设计公司参与了上述很多公司的脱硫设计，积累了丰富的设计经验。根据以往的脱硫工程设计，接下来总结几条新手容易在浆液管道设计中犯的错误：

——旋流器溢流是无压自流管道，新手往往为了节约管道材料，在满足流速的情况下，溢流口加大小头缩小管径让其溢流至吸收塔，造成溢流不畅；

——旋流器溢流去吸收塔是无压自流，没有动力，布管时一定要“步步低”，否则旋流器会溢出； ——密度计是一个比较“娇贵”的元件，要单独设置一路冲洗水，新手往往会遗漏；另外，浆液密度计宜布置在垂直管道上，以防堵；

——吸收塔喷淋管进口不是吸收塔本身的予留口，而是从予留口中伸出的双法兰FRP口（喷淋管自带），有些新手往往接错接口；同样问题的还有除雾器冲洗水接口、氧化空气管接口等；

—— 一般浆液管道公称压力选为PN1.0MPa，但是循环泵进口管与大蝶阀相配的法兰一般为PN0.6 MPa，一定要引起注意，否则该大衬胶管作废，还要影响工期；

——循环浆液立管限位支架在吸收塔壁予埋拉杆耳件时要注意相邻两循环浆液立管的拉杆不要打架，最好两相邻限位点上下错位；

——在布置吸收塔液侧管道时，不要将吸收塔楼梯挡住，否则修改起来很麻烦；

——小浆液泵出口大小头最好用不锈钢或加大一级尺寸，否则大小头小口去掉衬胶厚度后尺寸很小，造成浆液流速很大，容易造成磨损； ——箱罐及管道的排净口要45°顺流斜入地沟，以防止浆液冲刷地沟鳞片；

——真空皮带机底盘排水管至少DN200，并设坡度，以防堵塞；

——管道穿楼板处一定要予留开孔，开孔大小要满足管道法兰进出，否则给施工带来麻烦；

——真空泵排汽管在墙外排汽口要向上开，并加雨帽，否则将来凝结水会滴到马路上或墙上，影响美观和路人通行；

——真空皮带脱水机汽液分离器的疏水管进入滤液水箱的深度必须低于滤液箱的最低液位，否则，真空将被破坏；

——吸收塔高－高液位位于烟气入口烟道底部下300mm，溢流管的高点（即最高管道内底部）必须与吸收塔高－高液位持平。另外，溢流管的高点还应设置排空管以防止倒虹吸现象。

——所有的浆液管道、浆液泵在停运或切换后，应执行如下操作：先打开排空阀，然后再打开冲洗阀门进行冲洗。为保证冲洗效果，排空阀应尽量靠近箱体，离冲洗阀门尽量远。避免管段成为死区无法冲洗到，形成堆积。浆液管道设计规范及手册

浆液管道设计时所要应用到的规范如下：

《火电厂烟气脱硫工程技术规范•石灰石/石灰-石膏法》HJ/T179

《火力发电厂烟气脱硫设计技术规程》DL/T5196

《火力发电厂汽水管道设计技术规定》DL/T5054

《火力发电厂保温油漆设计规程》DL/T5072

《工业金属管道设计规范》GB50316

《钢制对焊无缝钢管》GB12459

《电力工程制图标准》DL5028

浆液管道设计时所要应用到的手册如下：

《火力发电厂汽水管道零件及部件典型设计》

《石油化工装置工艺管道安装设计手册》

《简明管道支架计算及构造手册》

《火力发电厂汽水管道支吊架设计手册》 5 结论

总之，烟气脱硫浆液管道具有易磨损、易腐蚀及易堵塞等特点（在寒冷地区浆液管道还要设置保温或伴热措施，在此不作详细讨论），在管道选材及布置设计时既要考虑到普通流体管道的各种规范及通用要求，又要考虑到浆液管道的特殊性，以合理的布置来保证烟气脱硫系统的正常运行。

另外，浆液管道及其管件在详细施工图设计之初要有基本正确的数量统计，而浆液阀门更要有精确的规格及数量统计，以供招标之用。又因为浆液管道在工厂制作需要较长的施工周期（制造厂家的施工图分解、管道的采购、分段及防腐加工等），所以，浆液管道图一定要提前设计、提前供图，以满足施工工期要求。

第三篇：关于烧成制品起泡的分析（精选）

关于烧成制品起泡的分析

hc360慧聪网建筑陶瓷行业频道 2004-04-15 09:22 阅读：

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陶瓷生产是个非常复杂细致的过程。从原料制备至烧成任何一道工序稍有疏忽，即有引起缺陷甚至报废的可能。起泡是制品烧成以后常见的缺陷之一，分为坯泡与釉泡两种。其中坯泡又分为氧化泡和还原泡。以下将介绍各种起泡的情况：

一、氧化泡

特征氧化不彻底所造成的坯泡叫氧化泡。泡有小米大小，外面有釉层覆盖，不易用手

摸破，断面呈灰色，多产生在低温处。

产生原因

主要是瓷胎和釉料中的分解物未能充分氧化，消失物没有完全排除。

①氧化温度偏低，氧化区的高温部分氧化气氛不足或有波动。

②预热带升温快，氧化分解阶段时间短，氧化结束时窑内温度过低，上下温差过大。

③坯釉料中碳酸盐，硫酸盐以及有机杂质含量较多。

④装车密度不恰当

⑤坯体人窑水份过高。

防止方法

①适当提高氧化炉温度，调节气氛幕开度。风油配比适当。氧化阶段保持强氧化烧成。

②缩小坯体的上下，内外温差，在氧化阶段要缓慢升温或适当保温，使坯体预热升温

匀，氧化充分。③减少坯料中的碳酸盐、硫酸盐和有机杂质较多的原料用量。

④装车密度要适当，降低坯体人窑水份。

二、还原泡

由于还原不足而产生的坯泡是还原泡。直径比氧化泡大，又叫过火泡，断面发黄，多

产生在高温近喷火口部的制品。

产生原因

主要是由于坯体内部硫酸盐和高价铁还原不足，高温时起泡。

①氧化炉温度过高，氧化结束时，窑内温度偏高。

②强还原气氛不足。

③停电时间长，致使产品还原不足。

④烧成温度过高。

防止方法

①适当降低氧化炉温度，使进入强还原阶段温度适宜。

②控制还原气氛和烧成温度适当。

三、釉泡

特征:釉泡一般细小，鼓在釉层表面，易用手摸破，破后粘污成黑色小点。

产生原因

主要是由于沉积的碳素或分解物在釉熔融前未烧尽，而在釉熔化后，碳素燃烧产生的气体不易跑出，而被包在釉层表面。①氧化炉温度不当，氧化结束时窑内温差太大，使坯体氧化不足，或还原过早。

②强还原阶段气氛过强，造成碳素沉积。

③釉料始熔温度偏低或升温过快，釉面玻化过早。

④釉料中高温分解物碳酸盐、硫酸盐含量高。

防止方法

①控制氧化炉温度适当，降低预热带上下温差。

②强还原气氛适当。

③提高釉料的始熔温度，或减少釉料中高温分解物的含量。

第四篇：脱硫自查报告

脱硫专项检查自检报告 1．脱硫基本情况 1.1 脱硫设施建设

大唐洛阳热电厂总装机容量100.5万千瓦，6炉5机设置，其中2×300mw机组5、6号炉脱硫岛为一炉一塔，分别于2006年1月12日和2006年2月26日投运，2×165mw机组1、2、3、4炉脱硫岛为二炉一塔，2006年12月21日和2006年12月28日投运，165 mw机组脱硫与300mw机组公用一套脱硫湿磨制浆、石膏脱水设备，2007年7月实现了和省市环保部门、电力监管部门在线监测系统的联网运行。脱硫工程均由大唐环境科技工程有限公司epc方式总承包，西北电力建设工程有限责任公司负责监理，总投资2.932亿元。烟气脱硫采用石灰石/石膏湿法脱硫技术，技术支持方为奥地利aee公司，设计脱硫效率不低于95%，使用寿命30年。目前脱硫设施运行基本稳定，脱硫效率满足设计要求。各项审批手续齐全，如：项目备案表、可行性研究报告及批复文件、标书及批复文件、招投标及批复文件、合同及技术协议、开工及批复、初步设计、环境影响报告表及批复、限期治理方案及批复、环保竣工验收批复、脱硫电价批复等。1.2 脱硫规章制度建设

大唐洛阳热电厂制定了脱硫设施运行规程、检修规程、点检定修标准、脱硫设施系统图册、操作票和工作票标准票、脱硫运行交接班制度、文明生产管理制度、脱硫设施巡回检查制度、脱硫设备定期切换与试验制度、脱硫运行人员岗位责任制度、脱硫设备技术规范等管理制度和标准，而且对脱硫设施安全管理、检修管理、缺陷管理以及运行管理纳入电厂的有关管理制度中，把脱硫设备纳入主机管理，把脱硫环保设备的技术监督项目纳入全厂技术监督管理，并明确设备管理部化学环保高级主管做为专业负责人负责脱硫设施的技术监督管理工作。对于石灰石也建立了石灰石管理制度，建立烟气在线连续监测系统管理制度。1.3 脱硫管理机构和人员

设备管理部成立了除灰脱硫专业，并设置高级主管1名，主管1名，脱硫专业点检员3名，其主要负责全厂脱硫设备，并全部已取得集团公司下发的点检员上岗证；发电部将脱硫系统的运行管理纳入了辅机集控管理，并设置高级主管1名，主管1名，脱硫运行人员34名，其中5名主值具有集团公司颁发的脱硫值班员合格证，其他值班员全部具有脱硫高级工技能鉴定证。

1.4 脱硫设备管理

脱硫设备管理已纳入主设备管理，严格执行《缺陷管理制度》，进行脱硫设备点检，点检通过日报、周报、月报形式，掌握设备性能和恶化趋势，及时安排设备检修，每月每人要进行缺陷分析总结，脱硫设备消缺率达到95%以上。

脱硫设备检修纳入企业计划检修管理，并制订大、小修计划、辅助检修计划、技术改造计划。

脱硫系统主设备运行基本正常；165mw机组烟囱已防腐，无腐蚀，有冷凝液收集系统；300mw机组烟囱无防腐，有ggh，烟道系统防腐层有脱落现象；cems装置及ph计、浊度仪等在线仪表配备是齐全，测量准确，仪表冲洗、吹扫系统合理；但仪表探头存在着腐蚀、磨损等现象；烟道挡板开、闭正常；浆液循环泵轴承运行中正常；叶轮、泵体腐蚀泄漏；除雾器有堵塞脱落现象，ggh堵塞结垢。

执行“逢停必查”原则，制定逢停必检项目，利用每一次机组停运机会，对脱硫塔塔体防腐层、烟道防腐层、烟道接口等重点部位进行全面检查，发现问题及时处理。

脱硫设施备品配件储备充分，特别是公用系统以及容易受到腐蚀的系统和设备，其备品配件储备率达到90％以上，重要部件采购周期长。1.5 脱硫运行管理

脱硫设备运行现场按照厂部安全文明生产责任分工进

行保洁，现场各处安全标识、铭牌编号、介质流向、设备着色应均按照集团公司有关规定执行。

脱硫系统“两票三制”管理统一纳入厂安全生产管理，并不断修订完善。设备缺陷及缺陷处理纳入厂设备缺陷管理系统按期消缺。

脱硫运行纳入了辅机集控管理，运行人员配备齐全，岗位责任清晰，脱硫系统运行日志纳入厂运行日志记录系统，抄录参数按照2009年3月1日集团公司下发的标准进行抄录，各种脱硫系统记录台帐基本完备。

脱硫石灰石每车称重、取样化验，化验工作从2009年2月份开始按照每个工作日化验一次，当天每车取样混合后化验，记录齐全；脱硫石膏拉运时进行称重，并积极进行综合利用。

脱硫系统用电单耗纳入厂用电小指标考核体系，制定脱硫系统节电竞赛管理办法，物料平衡进行分析有待完善。1.6 脱硫在线监控

制订了脱硫烟气连续监测系统的运行管理制度，每天坚持巡视烟气在线监测装置运行情况，对cems和脱硫dcs历史数据站的检修维护，均明确了职责，实行设备专责工管理，检修记录、校准记录齐全，历史数据站数据、曲线齐全、完善。1.7 脱硫台账及记录数据

制订了《脱硫档案管理制度》，明确了发电部、设备部脱硫专业、设备部环保主管、环保科、物资部、燃料质检部等相关部门及专业的职责，各相关专业每月将脱硫相关支持性材料汇总至环保科环保主管处进行汇总、分析，并归档。1.8其它（环保验收、脱硫电价、特许及委托运行、限期治理、通报与处罚等）2×165mw机组1、2脱硫塔，2006年12月21日和2006年12月28日投运，2007年1月1日开始享受脱硫电价，2007年1月21日通过省环保局的环评验收。洛阳双源公司2×165mw机组1、2脱硫塔2007年因脱硫系统运行不稳定，2008年6月份被国家环保通报。2×300mw机组5、6号脱硫塔，分别于2006年1月12日和2006年2月26日投运，2006年4月1日开始享受脱硫电价，2007年3月13日通过国家环保局的环评验收。1.9 各脱硫系统2008年1-12月份和2009年1-2月份统计数据 表1

2008年1-12月份统计数据 篇二：环保自查报告

东海热电脱硫设施建设和试运情况自查报告

根据鲁电监价财〔2008〕19号文件《关于对省燃煤电厂脱硫设施建设和运行情况检查的通知》要求，东海热电有限公司对脱硫设施的建设和运行情况进行了全面检查。现将自查情况汇报如下：

一、2×150mw炉后烟气脱硫设施建设情况

根据鲁环审〔2007〕187号文件要求，东海热电一期2×150mw炉后烟气脱硫和除尘改造工程在2007年底前完成。该工程由南京龙源环保工程有限公司以总承包方式负责设计、安装、调试等，其中土建部分由南山建筑公司负责。工程采用循环流化床干法脱硫工艺，脱硫效率在90％以上，同时安装袋式除尘器，确保锅炉烟气在脱硫设施正常运行后能够满足《火电厂大气污染物排放标准》（山东省地方标准db37/664-2007）第三时段标准要求，实现烟气的达标排放。一期脱硫工程2007年5月份开工建设，为了按质按量按期完成，公司领导高度重视，加强组织协调，施工安装队伍加班加点进行施工，终于在2007年12月21日建成并开始整体投入试运行。

二、2×150mw炉后烟气脱硫设施试运情况 自2007年12月中旬开始，南京龙源环保工程有限公司分别对脱硫设施的烟气系统、脱硫剂制备存储输送系统、脱硫灰循环系统、工艺水系统、流化风系统、除尘系统、输灰系统、电气系统、自控系统进行了分部调试，于12月21日开始投入整体试运行。

为了明确调试任务和责任，提高调试质量，公司成立了以运行副总为总指挥、脱硫办和承包方及灰水、热控等有关分场人员参加的脱硫试运指挥部，对脱硫系统试运工作进行总体协调指挥。

调试程序如下：厂用电带电——dcs内部调试——工艺系统分部试运（包括单体和分系统试运）——烟风系统冷态试运——整套启动试运——热态试验——系统参数优化——(72+24)h试运

调试过程中发现生石灰给料设备出力不够，现场技术人员便对其进行了加大改造，取得了较好效果。

在从单体设备到整体系统进行调整试运和消缺过程中，建立了脱硫设施运行日志、烟气连续监测数据、脱硫剂的使用量记录、运行故障及处理记录等有关记录。目前，南京龙源环保工程有限公司的有关技术人员还在现场进行设备调试并收集整理各种原始资料，东海热电有限公司拟在其设备系统整体调试合格并正式投运后，向环保部门申请正式验收。

煤质分析和脱硫剂的年用量：

煤 质 特 性 表

根据脱硫技术协议要求，所提供的生石灰粉必须满足以下要求: 氧化钙〈cao〉含量： ≥85％ 粒径: ≤1mm 消化速度：德国t60标准，4分钟温升 〉60℃ 脱硫系统的设计采用一炉一套独立的系统。

脱硫除尘岛ca/s(mol/mol)≤1.25（硫份为锅炉出口烟气中so2的摩尔数，bmcr工况）。以上述品质的生石灰作原料，设计煤种脱硫剂用量：2.2吨/小时。生石灰仓总的有效容积将不小于锅炉bmcr工况下校核煤种3天用量。脱硫系统不影响机组的安全、稳定运行。脱硫系统不降低机组的出力，不影响锅炉效率。脱硫系统运行及停运不造成锅炉停炉和影响锅炉的负荷，脱硫系统的负荷范围与锅炉负荷范围相协调，为锅炉最大连续出力的50%～100%。在负荷调整时有良好的、适宜的调节特性，在电厂运行的条件下能可靠和稳定地连续运行。脱硫系统运行及停运时保证不影响除尘器的安全正常运行。脱硫后烟气温度保证满足布袋除尘器进口处烟气温度高于烟气水露点20℃以上的要求，保证脱硫系统所有设备不产生腐蚀和结露现象。

脱硫副产物采用气力输送至灰库，然后由汽车直接送至砖厂综合利用。

三、2×220mw机组烟气脱硫设施在建情况

二期2×220mw机组烟气脱硫工程采用旋转喷雾半干法脱硫工艺，设计脱硫效率为95％以上，该工程总投资约8500万元，除土建部分由南山集团建筑公司负责施

工外，其余设计、安装、调试等全部由广州天赐三和环保工程有限公司以总承包方式负责完成，计划于2008年7月底前建成投运。此工程自2007年10月下旬土建开工，至目前已完成土建总工程量的约50％；天赐三和公司安装队伍于12月中旬进场开工，目前已完成安装总工程量的约35％。我公司计划通过加强协调，在确保安全、质量的同时，进一步加快施工安装速度，力争提前建成投运。

四、烟气在线监测系统安装、联网及运行情况。

公司共4台机组，每台机组按装一台烟气在线监测装置。原烟在线监测系统于2007年9月底前安装调试完毕并投入正常运行，11月与烟台市环保局监控中心联网。自投运以来，在装置连续运行的基础上，有关人员认真填写“烟气在线监测运行记录”，出现问题及时联系青岛佳明厂家进行维修，保证了烟气在线监测装置正常运行。

目前烟气自动在线监测系统运行正常。

龙口市东海热电有限公司

2008年2月25日篇三：环境保护自查报告

山东菏泽德泰化工有限公司100万吨/年芳烃抽提项目 环境保护自查报告

建设单位：山东菏泽德泰化工有限公司（盖章）2009年6月17日

一、建设单位基本情况，本项目概况

1、单位基本情况： 山东菏泽德泰化工有限公司地处菏泽市开发区煤化工业园，2007年12月，投资24000万元建设100万吨/年油浆芳烃抽提装置采用与其他科研单位联合开发了催化裂化外甩油浆双溶剂抽提新工艺，对重油催化装置的产品油浆进一步加工，生产重芳烃系列高附加值化工产品，广泛用于道路沥青、橡胶、塑料和碳素纤维材料等行业，延伸了产业链并达到催化油浆综合利用之目的，减轻了环境污染。

2、项目概况：

（1）项目组成：拟建项目建设内容为100万t/a芳烃抽提装置，由主体工程、储运工程、环保工程和公用工程部分组成，拟建项目组成情况见表1-1。

项目组成一览表1-1 1（2）主要建设内容： 见工程主要设备表1-2。表1-2 主要设备一览表 2 菏泽德泰化工有限公司100万吨/年芳烃抽提项目于2008年9月委托山东省环境保护科学研究设计院编制了《山东菏泽德泰化工有限公司100万吨/年芳烃抽提项目环境影响报告书》，并于2008年10月得到山东省环保局批复。

菏泽德泰化工有限公司100万吨/年芳烃抽提项目于2008年10 3 月开工建设，2009年3月竣工验收，在2009年4月得到菏泽市环保局同意进行试生产，批复试生产时间为：2009年4月2日—2009年7月1日。在试生产期间未出现环境污染情况。菏泽德泰化工有限公司100万吨/年芳烃抽提项目总投资24000万元，其中环保投资1920万元。

二、环评批复落实情况

1、施工期间环保措施落实情况

该项目在施工期间严格按照《山东菏泽德泰化工有限公司100万吨/年芳烃抽提项目环境影响报告书》要求，认真落实环境影响报告书中环保措施。为减少对周围环境的影响，我们采取了以下控制措施，将不利影响降到了最低。1.1噪声污染控制措施

（1）、合理安排施工时间。安排施工计划时，应尽可能避免大量的高噪声设备同时施工，避开周围环境对噪声的敏感时间，避免夜间施工量。尽量加快施工进度，缩短整个工期。

（2）、降低设备声级。尽量选用了低噪声施工机械；施工过程中有专门的设备维护人员，运输车辆采取控速进场措施。

（3）、降低人为噪声。根据当地环保部门制定的噪声防治条例的要求施工，以免影响周围村民的生活。1.2扬尘污染控制措施

（1）、施工场地每天定时洒水，防止浮尘产生，在大风日加大了洒水量及洒水次数。（2）、施工场地内运输通道及时进行了清扫、冲洗，以减少汽车行驶扬尘。

（3）、运输车辆进入施工场地应低速行驶，或限速行驶，减少扬 4篇四：环境保护自查报告(改进版)××××××有限公司3000吨/年糠醛加工项目

环境保护自查报告

建设单位：××××××有限公司（盖章）20014年9月15日

一、建设单位基本情况，本项目概况

1、单位基本情况：

××××××糠醛有限公司地处××××××市××××××工业园区，始建于2009年8月，项目一期工程投资3000万元，预期可年产3000吨工业糠醛。糠醛是一种重要的化工产品，广泛应用于合成塑料，农药，医药，钢铁，石油等工业。生产工艺采用目前较为成熟和先进的水解三双串联和连续精制工艺进行糠醛生产。同时配备使用了先进的废水蒸发处理器及烟气脱硫除尘系统，有效地减轻了环境污染。

2、项目概况：

（1）项目组成：拟建项目建设内容为3000万t/a糠醛提取装置，由主体工程、储运工程、环保工程和公用工程部分组成，拟建项目组成情况见表1-1。

项目组成一览表1-1 1（2）主要建设内容： 见工程主要设备表1-2。表1-2 主要设备一览表 2（3）项目基本概况：

① 环评情况项目建设用地为××××××工业园区预留工业用地，厂区占地10000㎡,项目为公司新建工程，且与阿荣旗产业定位相符，符合×××××市统筹规划建设。② ××××××糠醛有限公司3000吨/年工业糠醛生产项目于2010年06月委托内蒙古自治区环境科学院编制了《××××××糠醛有限公司年产3000吨糠醛生产项目环境影响报告书》。于2011年9月27日得到了内蒙古自治区环境卫生厅的批复。③ 项目总投资2603万元，其中环保设施投资300万元。

××××××糠醛有限公司3000吨/年工业糠醛生产项目于 2009年08月开工建设，2011年4月竣工验收，在2011年月6得到

××××××旗环保局同意进行试生产。

二、环评批复落实情况

1、施工期间环保措施落实情况

该项目在施工期间严格按照《××××××糠醛有限公司年产 3 3000吨糠醛生产项目环境影响报告书》要求，认真落实环境影响报告书中环保措施。为减少对周围环境的影响，我们采取了以下控制措施，将不利影响降到了最低。1.1噪声污染控制措施

（1）、合理安排施工时间。安排施工计划时，应尽可能避免大量的高噪声设备同时施工，避开周围环境对噪声的敏感时间，避免夜间施工量。尽量加快施工进度，缩短整个工期。

（2）、降低设备声级。尽量选用了低噪声施工机械；施工过程中有专门的设备维护人员，运输车辆采取控速进场措施。

（3）、降低人为噪声。根据当地环保部门制定的噪声防治条例的要求施工，以免影响周围村民的生活。1.2扬尘污染控制措施（1）、施工场地每天定时洒水，防止浮尘产生，在大风日加大了洒水量及洒水次数。

（2）、施工场地内运输通道及时进行了清扫、冲洗，以减少汽车行驶扬尘。

（3）、运输车辆进入施工场地应低速行驶，或限速行驶，减少扬尘产生量。

（4）、施工渣土外运车辆加盖蓬布，减少了沿路遗洒。（5）、避免了起尘原材料的露天堆放。

（6）、所有来往施工场地的多尘物料应用帆布覆盖。

（7）、施工过程中，采用商品（湿）水泥和水泥预制件，尽量少用干水泥。1.3生活废水控制措施

生活污水主要含ss、cod和动植物油类等，经埋地式无动力生活 4篇五：环保自查自检报告

子长县余家坪乡志安煤矿

环保工作自查自检报告

一、矿井概况

子长县余家坪乡志安煤矿地处子长县城南约6km，北与恒发煤炭股分合作公司整合区及志安煤矿整合区为邻，西与永兴煤矿及石家沟煤矿整合区对接，南与禾草沟二矿整合区接壤。

志安煤矿行政区划隶属于子长县余家坪乡管辖，交通便利，北距子长县城6km。子长县南距延安市93km，北距榆林市208km。西（安）---包（头）公路通过子长矿区，从子长县城到各煤矿均有公路相联。西（安）---包（头）铁路经过子长矿区，并在县城东约3km处建有子长煤台。矿区内各煤矿的煤炭均可运输到子长煤台，能通过铁路外运。

根据延安市人民政府于2007年4月编制的《延安市煤炭资源整合方案》和《延安市煤炭资源矿权设置方案》煤矿资源整合的区段，志安煤矿列入子长县煤矿资源整合区的《子长县双流湾煤矿资源整合区》，陕西省政府2007年6月20日以“陕政函[2007]74号”文批准由原子长县余家坪乡志安煤矿、张家坪煤矿整合而成志安煤矿，整合区编号：zh16。整合后矿区面积为11.9279km2，可采煤层5号和3号两层，煤层厚度为0.60～0.75m，保有资源/储量650万t。2008年2月，建设单位委托陕西省榆林市榆神煤炭建筑设计有限公司进行了《志安煤矿煤炭资源整合实施方案开采设计》和《志安煤矿煤炭资源整合实施方案安全设施设计》设计，矿井设计可采储量598万t，设计生产能力30万t/年，服务年限12.7a。矿井设计采用两斜一立综合开拓，采用一个水平开采，开采层位于3号煤层中，标高+1048m。矿井通风采用中央并列式，抽出式通风，回采工作面采用高档普采采煤工艺，机械化生产。陕西省煤炭工业局和陕西省煤矿安全监察局分别以“陕煤局发 [2008]194号”和“陕煤安局发[2009]64号”文予以批复，陕西省环保厅以 “陕环批复

[2009]97号”文件对该项目环境影响报告书予以批复。

二、环保工作开展情况

（一）施工情况

矿井根据《建设项目环境保护管理条例》、《建设项目环境影响评价分类管理名录》及陕环函（2007）599号文等有关规定，由西安地质矿产研究院承担矿井建设项目的环境影响评价工作。根据环境保护设施与主体工程“三同时”制度的要求，委托西安新业建设咨询有限公司对子长县余家坪乡志安煤矿30万吨/年改扩建项目的进行环境保护工程施工进行监督及监测工作。

目前，我矿排矸厂、污水处理站、锅炉除尘、噪音防治、地面防尘等环境保护设施已基本形成并投入使用。

（二）运行情况 矿井采暖系统：安装2.8mw热风锅炉一台，clg-1.05-85/70常压热水锅炉一台，clg-0.70-85/70热水锅炉一台，5吨茶浴炉一台，每台锅炉均采用麻石水浴除尘器，除尘效率达95%以上，脱硫效率10%，锅炉烟气中烟尘和so2排放浓度分别为80mg/m3和459 mg/m3，均能满足《锅炉大气

污染物排放标准》二类区ⅱ时段排放标准要求。

矿井污水处理系统：井下污水处理站处理能力为q=150m3/ d，对井下泵房排至地面的矿井水进行处理。矿井水处理后水质可满足《煤炭工业水污染物排放标准》的规定。矿井水处理后，通过联合泵房，将水压入各生产场所，主要用于井上、下消防洒水系统和地面储煤场降尘和工业广场绿化使用。

生活污水处理系统：生活污水处理站处理能力为q=80m3/d，对生活污水进行深度处理，处理后水质可达到《污水综合排放标准》中的一级标准和《生活杂用水水质标准》，达到城市绿化标准和道路洒水标准，主要用于煤场降尘、道路洒水。

降噪系统：矿井充分考虑噪声对人员的影响，对产生噪声场所采用全密闭式处理，或选择带有消音装置的设备，努力降低噪音污染。

在矿区规划时，利用地形及建筑隔离等方式使生产区的噪声和尘源等与职工生活和办公区尽量隔绝，给职工创造宁静、温馨的生活和办公环境。

防尘系统：为防止煤场煤尘污染双刘湾河沟水体，煤场地面生产系统设置喷雾降尘设施、高压喷水设施、煤场周围设置降尘洒水管路，并在工业场地四周建成高8米的防风抑尘网，防止煤尘飞扬。

对主斜井原煤皮带输送机建设了皮带走廊，利用封闭的走廊来控制原煤运输过程中产生的粉尘。

固废处理工艺：矿井生活垃圾集中存放，定期运至子长县垃圾填埋场进行处理。

矸石处理：由汽车装运至矿矸石场，按照固体废物填埋场要求填埋并覆土绿化，并寻求矸石综合利用途径，以实现无害化、减量化、资源化。

三、存在问题

1、矿区道路因当地农民阻挠，迟迟没有动工，后来在多方努力及协调下，现正在建设阶段。

2、工业场地因洗煤厂建设迟缓，还没有硬化，在洗煤厂建成后，即进行硬化。

3、因建设需要对土方进行开挖，植被的恢复还没有到位，我矿将继续按照上级环保部门要求进行植被恢复及矿井绿化工作。

4、“两站”设备需要尽快完善，以便早日投入试运行。

5、矸石场边坡需要进行进一步修整。

6、场地内及周边部分地点存在弃土和矸石随意堆放现象。矿井建设以来，我矿在开展环境保护方面进行了有益的探索和实践，积累了一些经验，取得了一定的成效。但我矿环境保护工作还处在起步阶段，与建设环境友好型矿井和实现可持续发展要求相比，还有差距，我们仍要加倍努力，进一步增强责任感和使命感，积极做好环境保护工作，为煤炭环境保护事业的发展作出贡献。

第五篇：脱硫承包合同

山西省电力公司太原第二热电厂

五期技改工程（1×200MW）

烟气脱硫合同

甲方：太原第二热电厂扩建处

一、合同范围

1.1合同范围：本合同为“山西省电力公司太原第二热电厂五期技改工程（1×200MW）

”从烟气系统原烟气接入口(引风机出口)至吸收塔净烟气的接出口至烟囱（含进出口和旁路挡板门、非金属膨胀节）的全套脱硫装置及配套设备的总包合同，内容包括该工程的设计、设备的供给、安装、调试、技术资料以及售后服务、人员培训、工程文件等。

1.2乙方应提供崭新的设备、技术服务和所需的其它事项。在履行合同过程中，如

乙方没有提供或没有达到合同规定的技术性能所必须的某项指标，乙方应免费采取挽救措施，直到达到指标为止。

1.3对甲方需要而《技术协议》又没有提出的技术要求，甲方有权按照本合同向乙

方发出变更通知，乙方有责任以合理的供货期以及最优惠的价格向甲方供货，并经甲方确认后投入使用。

1.4供货清单详见《技术协议》。

二、合同价格

合同总价为：人民币780.00万元（大写为：柒佰捌拾万元整），该总价包括“山西

省电力公司太原第二热电厂五期技改工程（1×200MW）”的设计费、设备费、随机备品备件费、包装费、运杂费、脱硫的安装费（含连接部位的安装）、调试费、技术资料费、技术服务费、培训费、各种保险费、税金（含增值税和其他税费）等一切费用。

三、交货

本工程交付使用时间为合同签定后180天。具体工程进度和交货时间按《技术协议》

中工程进度要求执行。乙方设备交货地点为甲方项目施工现场, 即“山西省电力公司太原第二热电厂五期技改工程（1×200MW）”项目施工现场地面交货，为交钥匙工程。甲方在收到乙方土建设计、施工图后，30天内完成基础土建出±0.00m，若因甲方基础因素导致时间延迟（最长时间不超过10天），则乙方交货时间和工期顺延。

四、支付

4.1预付款：合同签定后30日内甲方向乙方支付预付款，预付款为合同总价的30%，共计人民币234.00万元（大写为：贰佰叁拾肆万元整）。

4.2主体工程设备在甲方现场开始安装10日内,甲方向乙方支付合同总价的30%，共计人民币234.00万元（大写为：贰佰叁拾肆万元整）。

4.3全部设备在甲方现场连续运行168小时验收合格后 10日内，甲方支付给乙方

合同总价的30 %，共计人民币234.00万元（大写为：贰佰叁拾肆万元整），同时乙方

应向甲方提供全额增值税发票。

4.4全部设备验收合格后一年，若无质量,甲方一次性向乙方支付合同总价的 10%，共计人民币 78.00 万元（大写为:柒拾捌万元整）。

五、设计及工程文件

5.1乙方应参照国家或国际有关的标准与规范及合同中的要求，进行“山西省电力

公司太原第二热电厂五期技改工程（1×200MW）”的设计、供货及安装调试。

5.2 甲方应尊重乙方的设计，应按乙方设计文件执行，甲方如有异议应以书面形式

向乙方提出，经乙方同意后作出变更要求。

5.3设备文件资料的提交应按照技术协议要求之规定进行，并使用公制单位。

六、变更通知

6.1乙方如因甲方原因影响了合同成本或交货期限，须立即以书面形式向甲方提出，甲方在核实同意后将向乙方发出书面变更通知。

6.2设计文件去定的材料及部件乙方不得变更，除非在甲方指示下双方认可的材料

及部件方能变更，双方认可变更单是更改合同价和交货期限的唯一合法方式。

6.3如果乙方认为所做的变更可能会使自己不能履行合同中义务时，须及时向甲方

提出。

七、违约责任

7.1由于甲方原因出现如逾期付款、未按有关要求验收设备及甲方工程项目批复原

因致使乙方延期交货和损失等由甲方承担相应责任，并负责赔偿损失。

7.2 由于技术、质量、非不可抵抗力等原因给甲方造成经济损失时，由乙方承担相

应责任，并负责赔偿损失。

八、索赔

如果乙方对偏差负有责任，而甲方在合同条款的其他条款规定的检验、安装、调试、验收和质量保证期内提出了索赔，因甲方失误疏忽而验收的材料货物除外，乙方应按照

相关法律法规索赔。

九、终止合同

9.1在甲方对乙方违约而采取的任何补救措施不受影响的情况下，甲方可向乙方发

出书面违约通知书，提出终止部分或全部合同。

9.2如果乙方破产或无清偿能力，甲方可在任何时候以书面形式通知乙方，提出终

止合同而不给乙方补偿。该合同的终止将不损害或影响甲方已经采取或将要采取的任何

行动或补救措施的权力。

十、合同生效及其它

10.1合同自双方签字、盖章之日起生效。双方均已履行完合同规定的全部责任和义

务时终止。

10.2在合同执行期间，双方均不得单方随意做出合同规定范围以外的变更或解除合同。

10.3合同或有未尽事宜，须经双方共同协商做出补充规定，补充规定经双方签字盖

章后生效，并与合同具有同等法律效力，若补充规定与合同不一致时，以签定日期在后

者为准。

10.4合同组成部分：包括本合同、技术协议、补充规定等，具有同等法律效力。

10.5合同一式六份，甲方执三份、乙方执三份。

甲方乙方

单位名称：太原第二电厂扩建处单位名称：武汉凯迪电力股份有限公司

地址：太原市尖草坪区留路5号地址：武汉武珞路江天大厦F22电话号码：0351-3112468电话号码：027-87655171

传真号码：0351-3112129传真号码：027-87655218

邮编： 030041邮政编码：430070

开户银行：中国银行洪山支行

账号：00437508093001

纳税人登记号：***

法人代表：法人代表：

委托代表：委托代表：

山西电能成套设备有限公司

法人代表：

委托代表：

日期：2002年5月16日