X100管线钢的分析报告

第一篇：X100管线钢的分析报告

对X100管线钢的材料分析报告

X100级管线钢的现实意义

近年来,随着我国对石油、天然气等能源的需求进一步增大, 并且伴随最近铁矿石价格的飞涨, 导致管钢成本的提高.为了减少输送成本, 同时又不损失石油天然气的输送量, 开发 X100 等级的高钢级管线钢成为一种必然。Ｘ１００管线钢的应用具有巨大的经济效益，可使长距离油气管线成本节约５％～１２％(据加拿大的统计分析表明, 管线钢每提高一个钢级可减少建设成本7%)，主要体现在节约材料、提高输送压力、减小施工量、降低维护费用、优化整体方案等方面,为节省管线工程的建设投资、降低运输费用, 采用高强度等级的管线钢更加经济合理.随着国内一系列管道建设工程的展开, X100 的高强度、高韧性带来的成本优势将促使其大规模生产应用。目前, 世界石油管道的建设正朝着长距离、大口径、高输送压力发展, 为减少建设和维护成本, 高钢级管线钢的开发应用已成为国内外管道用钢的研究热点.X100级管线钢的发展及现状

从近些年的发展历史来看，较早时候日本、德国的管线钢制造商与一些石油公司合作, 进行高强度等级的X100 和X120 管线钢的开发试制.在20世纪80 年代中期, X100 级管线钢已完成了试验, 但那时尚无实际应用的需求;1995 年, 几家石油和天然气公司开始设计X100 级管线钢材料.欧洲自1995 年开始进行X100 钢管的开发试制,采用T MCP 工艺, 到2002 年已生产了数百吨壁厚12.7~ 25.4 mm 的X100 管线钢..2002 年T CPL 在加拿大建成了一条管径1 219 mm、壁厚14.3 mm、X100 钢级的1 km 试验段.但是从材料设计的角度来讲, X100 的研究尚不成熟, 组织与性能的关系有待于进一步分析, 以便为国内的X100 的开发和设计奠定良好基础.从其管线钢的材料及级别来看，其发展可分为三个阶段：第一阶段为20 世纪50 年代年以前，是以C-Mn钢为主的普通碳钢，强度级别为X52 以下。第二阶段为20 世纪50 年代到70 年代，在C-Mn钢基础上引入微量钒和铌，通过相应的热轧及轧后处理等工艺，提高了钢材的综合性能，生产出X60、X65 级钢板。特别是20 世纪60 年代后期，日本等国开展了控制轧制研究，对热轧中厚钢板、带钢热变形过程中工艺参数与组织状态、力学性能关系等方面进行了系统研究。第三阶段为20 世纪70 年代年至今，用V、Ti、Nb、Mo、B 等元素微合金化，并采用了控制轧制与控制冷却相结合等新技术，相继开发出X70、X80、X100 等综性能优异的高强度级别管线钢。目前，管线钢正朝着厚壁、大直径和高强度方向发展。

当前石油管道用钢的主流级别已成为X80,围绕该钢种相关研究也已十分成熟。X100~ X120级别管线钢的实验室研发已取得成功, 除了国外有少量实验管道, 还未出现大规模工程应用, 对其组织的研究也一直处在对传统低碳贝氏体组织的研究阶段, 关于组织的形成和转变机理也未达成统一定论。组织的微观结构、强韧化机理以及复相组织构成与性能之间的关系等一些具体问题还有待研究。

目前全世界长输管道总长度已经超过了200万公里, 而我国也已铺设了2万多公里的油气管道, 预计在未来十年内我国还将建设长输管线总长度达到10~ 20 万公里的油气管道。随着管道铺设长度的增加和输送压力的提高, 对管道的钢级要求越来越高, 目前我国已经具了生产X52、X60、X65、X70、X80管线钢的能力, 继西气东输一线、二线工程后，为实现能源战略目标，各钢铁企业开始着手研发X100 级及更高级别的管线钢，并已经成功试制出X100管线钢, 但国内研制的X100管线钢的冲击性能仍存在一定的问题，因此目前为止我国X100

级管线钢尚处于研发试制阶段，快速发展Ｘ１００管线钢是中国管道事业面临的重要。

性能要求

要求具有高强度、高的低温止裂韧性以及良好的焊接性, 对特殊地区的管线钢还要求具有抗H2S 腐蚀及抗大应变的能力

X100 级管线钢的微观组织与力学性能研究

设备技术:利用金相显微镜、扫描电镜、透射电镜扫描及先进的EBSD 技术

试验材料：国产及进口X100管线钢

主要成分:C Si MnNb Mo Cu Cr Ni Fe

研究对象: X100 管线钢的力学性能、显微组织、晶粒取向及析出物.(具体研究组织内针状铁素体、粒状贝氏体和M/A 岛组成)

工艺: 控轧控冷工艺(TMCP)或高温轧制工艺(HTP)

性能主要参数:试验钢的平均屈服强度为７００ＭＰａ，抗拉强度为７９０ＭＰａ，屈强比为０．8８，伸长率为２０％，－２０℃时的平均夏比冲击功为２２４Ｊ

几种典型实验:

实验一

选材和试验过程:本研究所选用材料为进口X100 钢管.金相样品直接试验钢板上切取, 金相组织观察在MEF4M 金相显微镜及图像分析系统上进行, 观察面为平轧向的样品正面, 经粗磨、细磨、抛光和3 % 硝酸酒精腐蚀而成.从试验钢板端部垂直于轧方向切取冲击样坯,经机床加工成10 mm x10 mm x55 mm 的夏氏V 型缺口冲击试样.10、-20、-40、-60、-80℃6 种温度条件下, 分别按照GB2975-82、GB/ T229294 标准规定, 在B2300B 机械式半自动冲击试验机上进行冲击试验.拉伸试样均采用12.5 mm试样, 并按AST M A370-2002 标准规定, 在MT S810-15 自动拉伸试验机上进行.然后利用先进的EBSD 技术对X100 超强管线钢的相参量、有效晶粒尺寸及其分布进行了研究.结果分析:(1)X100 管线钢全部为粒状贝氏体组织;(2)X100 管线钢的透射组织分析表明, 状贝氏体含量很高, 主要存在于铁素体边界;铁三碳存在于铁素体板条;以针状铁素体为主, 也存在少量条状铁素体;同时位错密度很高;(3)EBSD 研究表明, 铁三碳呈均匀弥散分布, 残余奥氏体含量较大.有效晶粒细化现象突出, 预示该品牌X100 管线钢拥有较理想的强韧性特征.实验二:

选材和试验过程:

元素C SiMnP S Cr Mo Ni NbCeqPcm

X100-10.043 0.23 1.86 0.00840.0016 0.21 0.29 0.46 0.0380.4970.191

X100-2 0.064 0.095 1.69 0.00780.00230.0240.27 0.2 0.0420.4360.187

X100-3 0.049 0.25 2.00 0.0120.003 0.32 0.33 0.46 0.0520.5560.213

三种实验钢板的主要化学成分见表,根据ASTMA370-2002 和ASTMA370-2005 标准在钢管距焊缝180°母材部位取横向拉伸和冲击试样，并在MTS810 型拉伸机和JB-800 型冲击机上进行试验。根据GB/T18658-2002(金属夏比冲击试验方法)取标准冲击试样，进行温度为20、0、-

10、-20、-40和-60℃的系列冲击试验。落锤试样在管材距焊缝1/4部位取横向落锤试样

(DWTT)试样尺寸为300mm×75mm×壁厚，缺口形式为标准压制V 型缺口，实验设备型号为JL-30000，实验按API5L 标准进行。试样经打磨抛光后，用2%硝酸酒精溶液侵蚀后进行金相和扫描电镜的微观组织观察。将透射电镜样品减薄至50μm 以下，采用5%高氯酸无水乙醇溶液为电解液，在-20℃、50 V 下电解双喷减薄至穿孔，在JEM-200CX 透射电镜下观察，工作电压为175 kV。

结果分析:(1)严格控制钢中S、P 含量，有利于提高管材的韧性和塑性及断后伸长率，并且S、P 量的降低能够显著提高管材的低温韧性。(2)采用控轧控冷工艺可获得微观组织为粒状贝氏体+状铁素体+M/A 岛组织的X100 级高强度级别的管线钢。但在保证微观组织的晶粒度满足标准要的前提下，在奥氏体再结晶温度区轧制时，通过反复再结晶使原奥氏体晶粒尽可能细化，同降终冷温度，保证针状铁素体和粒状贝氏体组织晶粒细小，分布均匀。(3)X100-2 管线钢管体的韧性值较高，且低温区间冲击韧度下降幅度较缓慢，表现了良好的抗起裂性能。在减小粒状氏体和针状铁素体晶粒尺寸的同时，降低层片状M/A 岛组织在晶间的聚集分布，以进一步提高体的塑性变形能力，改善其低温韧性.实验三

选材和实验过程:

试验用X100管线钢板厚度为14.3mm, 化学成分见表1, 力学性能见表2, 其基本金相组织针状铁素体.表1

C SiM n P S C r M oNiNbV Ti Cu A l Fe

0.05 0.25 2.00 0.012 0.0032 0.33 0.330.46 0.055 0.007 0.022 0.20 0.046 余量

表2

屈服强度R eL/M Pa抗拉强度Rm/M Pa断后伸长率A(%)屈强比R eL/Rm冲击吸收功AKV / J

730 805 20.5 0.91 191

采用热模拟试验获取X100管线钢在不同焊接热输入条件下粗晶热影响区(coarse

grainhea-t affectzone, CGHAZ)的组织结构.热模拟试验在G leeble1500型热模拟机上行热模拟参数如表3 所示.表3

热输入加热速度峰值温度冷却时间 高温停留时间tH / s

E /(kJ.cm-1)v /(度.s-1)T /t8/5 / s900度1100度

10130 1 300 53.62 2.95130 1 300 10 5.43 3.601301 300 20 10.86 7.20130 1 300 40 21.71 14.41

1 300 70 38.00 25.23

1 300 100 54.28 36.03

其中热循环的几种t8/ 5覆盖了石油、天然气输送钢管在制管焊接和野外施工焊接过程中所采用的不同焊接热输入下的冷却参数.热模拟试样分别采用10mm 65mm和10.5mm

10.5mm 55 mm 的初始试样, 试样于板厚中部(沿板厚方向两面对称加工)横向截取.热模拟试验后再将试样加工5mm 25mm的标准比例拉伸试样和10mm x10 mm x55 mm的标准Charpy冲击试样, 沿板厚方向开制V形缺口.拉伸试验在MTS880型万能试验机上进行;冲击试验在JBC-300电子测力冲击试验机上进行.光学金相试样经机械抛光后以3% 硝酸酒精溶液进行腐蚀, 在RECHART MEF3A 光学显微镜下观察.TEM试样经机械减薄至50 m 后, 在双喷电解装置上以10% 高氯酸+ 90% 醋酸溶液进行双喷, 在JEM 200CX 透射电子显微镜上观

察.SEM 试验在TESLABS300型扫描电子显微镜上进行.结果分析:(1)随着焊接热输入的增加, X100管线钢的强韧性降低.当焊接热输入在10~ 20 kJ/cm 范围内,X100管线钢的焊接粗晶热影响区有较好的强韧特性, 可作为X100管线钢推荐的热输入.(2)在10 kJ/cm 左右的较低热输入下, X100管线钢焊接粗晶热影响区的显微组织为BF+ GB.这种组织赋予材料以最佳的强韧性水平.(3)在20 kJ/cm 左右的中等焊接热输入下,X100管线钢焊接粗晶热影响区的显微组织以GB+QF为主, 材料有较好的强韧配

合.(4)当热输入为50 kJ/cm 时, 一方面晶粒粗化比较明显, 另一方面粗晶区中的BF和GB 被QF和PF替代, 致使材料的强韧性降低.实验四:

选材和实验过程:

试验用WS01 焊丝采用电炉冶炼, 直径为4.0mm。焊丝主要化学成分如表1 所示;焊剂为CHF105, 焊前经350

第二篇：钢工程造价对比分析报告

钢模板工程造价对比分析报告

为更为直观的显示“数字化钢性建筑模板支撑组合结构”的价格优势，通过对传统的模板支撑形式和“数字化钢性建筑模板支撑组合结构”的各项数据进行归纳和测算，并对比分析如下：

一、各种数据设定

1、以建筑总面积7500平方米（15层），单层500平方米的建筑项目为例进行分析；

2、木方的使用次数按约5次计算，钢件的使用均按300次计算；

3、原传统支撑按每百平米用木方165根，钢管和丝杠各200根进行测算。

4、全部按三层倒用所需支撑的数量进行测算。

二、模板支撑材料费用分析

1、用传统支撑模式，按木方为新购入，钢管和丝杠均为租赁的方式进行测算

（钢管和丝杠按每层15天计算）：

1）木方：28元×2475根=69300元

2）钢管：0.015元/米×15天×3000根×2.3米×5次=7762.5元

3）丝杠：0.05元/根×15天×3000根×5次=11250元

4）其他用料：1500元

平摊实际购（耗）用材料费用：69300元+7762.5元+11250元+1500元=89812.5元 每平方米平均耗用11.975元。

2、用新型模板支撑组合结构的全部为新购入的费用测算：

购入费用合计：9900元×30吨=297000元

平摊实际消耗费用：297000元÷（300÷5）=4950元

每平方米平均耗用0.66元。

3、两种形式分析对比表

分析项目

模板支撑形式 一次性购入费用 其他消耗费用 租赁费用 7500平方米项目平摊实际消耗费用 每平方米

平均单价

传统模板支撑形式

（木方购入、其他租赁）69300 1500元 19012.5元 89812.5元 11.975元

购入“数字化钢性建筑模板支撑组合结构” 297000元 4950元 0.66元

三、模板支撑人工费用分析

用“数字化钢性建筑模板支撑组合结构”与用传统模板支撑形式相比，每平方米最低可节省人工费用3元，7500平方米的建筑可节省人工费22500元。

四、模板支撑综合费用分析

如果用传统的模板支撑形式，只是购入木方，钢管和丝杠全部租赁：

—则在购入时多花费297000元-89812.5元=207187.5元；

—如按使用平摊实际耗用则可节省89812.5元-4950元=84862.5元；

—加上节省的人工费22500元，可节省107362.5元。

秦皇岛兴民伟业建筑设备有限公司江苏办事处

业务经理 王亚军

电话：***

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传统建筑模板支撑与“数字化钢性建筑模板支撑组合结构”

工程造价对比分析报告

为更为直观的显示“数字化钢性建筑模板支撑组合结构”的价格优势，通过对传统的模板支撑

形式和“数字化钢性建筑模板支撑组合结构”的各项数据进行归纳和测算，并对比分析如下：

一、各种数据设定

1、以建筑总面积7500平方米（15层），单层500平方米的建筑项目为例进行分析；

2、木方的使用次数按约5次计算，钢件的使用均按300次计算；

3、原传统支撑按每百平米用木方165根，钢管和丝杠各200根进行测算。

4、全部按三层倒用所需支撑的数量进行测算。

二、模板支撑材料费用分析

1、用传统支撑模式，按木方为新购入，钢管和丝杠均为租赁的方式进行测算

（钢管和丝杠按每层15天计算）：

1）木方：28元×2475根=69300元

2）钢管：0.015元/米×15天×3000根×2.3米×5次=7762.5元

3）丝杠：0.05元/根×15天×3000根×5次=11250元

4）其他用料：1500元

平摊实际购（耗）用材料费用：69300元+7762.5元+11250元+1500元=89812.5元 每平方米平均耗用11.975元。

2、用新型模板支撑组合结构的全部为新购入的费用测算：

购入费用合计：9900元×30吨=297000元

平摊实际消耗费用：297000元÷（300÷5）=4950元

每平方米平均耗用0.66元。

3、两种形式分析对比表

分析项目

模板支撑形式 一次性购入费用 其他消耗费用 租赁费用 7500平方米项目平摊实际消耗费用 每平方米

平均单价

传统模板支撑形式

（木方购入、其他租赁）69300 1500元 19012.5元 89812.5元 11.975元

购入“数字化钢性建筑模板支撑组合结构” 297000元 4950元 0.66元

三、模板支撑人工费用分析

用“数字化钢性建筑模板支撑组合结构”与用传统模板支撑形式相比，每平方米最低可节省人工费用3元，7500平方米的建筑可节省人工费22500元。

四、模板支撑综合费用分析

如果用传统的模板支撑形式，只是购入木方，钢管和丝杠全部租赁：

—则在购入时多花费297000元-89812.5元=207187.5元；

—如按使用平摊实际耗用则可节省89812.5元-4950元=84862.5元；

—加上节省的人工费22500元，可节省107362.5元。

第三篇：银行钢贸行业分析报告

****银行钢贸企业调研报告

为响应国家大力支持中小企业的发展，我行积极开展以扶持中小企业发展为主导思想，大力解决中小微企业贷款难的问题。****银行自接到新疆银监局下发的钢贸行业调研通知后，积极开展和自查了在本行的钢贸企业贷款情况和整体经营状况调研。现就调研情况汇报监管部门。

一、疆内钢贸行业整体情况。

目前全国钢材市场处于在萧条期，目前疆内有4家大的钢材市场分别是：王家沟钢材市场、诚信祥钢材市场、华凌钢材市场、北站钢材市场。2013年一年中疆内各类钢材都在掉价，其中建材掉价最严重，平均掉价在1000元左右，冷板和热板价位掉价也在500-700之间。2014年至今钢材市场钢价处在低位，价格比较稳定，主要是受房地产业下滑，市场需求量减少，天气尚未转暖、地方性钢厂生产项目增多等影响。疆内建材目前稳定在3150元/吨，冷板4100-4200元/吨，管材维持在3300元/吨。

本行客户中的钢材企业，基本上是中小微企业，从2011年年底我行就已经向客户发出预警，禁止在本行发生贷款的企业积压钢材，不要对钢材市场抱有暴涨的幻想。要遵循市场规律，只要有利润就出货，减少库存量等方式。目前在本行贷款的钢贸企业整体状况良好，截止到2014年3月底各

企业都能保证有盈利，存货基本上控制在最低限额，有一家钢贸企业逾期，金额44万元，占全部钢贸贷款的0.1%。该企业逐步在偿还本行贷款。

二、钢贸企业的信贷业务及风险控制情况

（一）目前我了为了大力扶持疆内中小企业的发展，我行对中小企业主要扶持方式是以信用贷款方式主，以抵押贷款方式为辅，两者相结合的方式进行的。对钢贸企业在本行单户授信贷款总额少于1000万元，截止到2014年3月末我行钢贸行业贷款余额27207万元，其中贷款余额21494万元，较上年同期减少12050万元，贴现金额5713万元，较上年同期增长463万元，钢贸行业承兑余额42509万元，较上年同期减少11667万元。

我行钢贸贷款客户，贷款资金主要用于本行业正常业务周转，未发现套取贷款用于小贷放款及套利投机的情况，业务比较清晰，各客户主营钢材品种明确，进入2014年以来，钢材价格波动较小，这对我钢贸客户来说风险相对降低，无大幅降价空间从一定程度上保护了商家，但因波动较小也意味无大的投机囤货价差带来的利润，这就要求客户快进快

出，薄利多销，我们也提示客户注意资金的回拢，控制久账、賖账、三角账等。为了控制风险，我行的措施主要是加大对客户的了解，及时掌控客户的经营状况，逐步压缩信贷规模，增大抵押物控制。

我行对现有的钢贸企业票据融资采取的方式是全额保

证金的方式，不给予钢贸企业敞口融资。其目的是驱动钢贸企业客户正常发展，降低钢贸企业的经营风险，防止钢贸企业扩大杠杆率，超范围经营。我行钢贸客户银票承兑业务单张金额较小，主要支付对象为钢材生产厂家，如八钢、酒钢、昆玉钢铁、昆仑钢厂、伊犁首钢等，以及各钢厂的一二级代理商。并且承兑票据主要在疆内流通，大多为转让支付，较少部分个别客户有现金需求时才发生贴现。

（二）钢贸企业经营概况及风险情况

我行贷款的钢贸企业目前整体经营状况良好，从本行的各家钢贸企业客户来看，利润率都有所下降，基本上在2%左右，销售收入也相应的有所下降，库存量在减少，基本上都在0库存下经营，风险较低，总的来看都有盈余。

在本行贷款的钢贸企业目前没有发现有涉及到投资担

保公司、小贷公司和民间募集资金的现象。

三，钢贸企业目前在经营中面临的风险主要是在价格持续下滑的环境下，尽量减少库存，扩大企业的客户源，由市场走向客户。

四，我行采取的风险控制措施

1、了解钢贸企业持续性发展，从企业的日常业务发生

量来考核一个企业的经营状况好坏，并时刻与企业沟通了解企业在做什么和想做什么。

2、了解钢贸企业的上下游关系，通过和企业上下游关系来了解企业的经营状况，有无对外投资。

3、了解钢贸企业的经营方式，如做市场的企业和做客户的企业，做市场的企业其风险性较高，销售收入较大，利润率较低。做客户的企业风险性较低，销售收入较小，利润率较高。

4、了解钢贸企业在本行的日常业务有无异常状况，通过业务发生量和本次业务同上次业务的时间差来了解企业的周转次数，断定企业的盈利能力。

5、落实好三查制度，及时动态跟踪企业的经营状况，企业的管理人员变动情况，财务人员的变动情况，企业的业务精英有无跳槽情况。

****银行

2014年4月21日

第四篇：钢材料分析

碳素结构钢的版号由代表屈服点的字母,屈服点数值、质量等级符号、脱氧方法四部分按顺序组成。

其中以Q代表屈服点：共分为五种：195、215、235、255、275mm2；质量等级则以硫磷含量由多到少，分别用符号A、B、C、D表示；脱氧方法以F代表沸腾钢，b代表半镇静钢、Z代表镇静钢、TZ代表特殊镇静钢。在牌号中Z和TZ通常予省略。

如Q235B.F,即表示屈服点为235MPA的B级沸腾钢。

如果是房屋建筑，规范只说明不能用Q215，至于用Q235ABCD没有限制。因为Q235A能用那么质量等级BCD更能用。

如果用在钢结构等地方。如果设计要求为Q235B，就不能用Q235AQ235A和Q235B的区别：

材质为Q235A和Q235B的钢材皆属于碳素结构钢。在国家标准GB700-88中，对Q235A和Q235B的材质区分主要在钢材的含碳量方面，材质为Q235A的钢材含碳量在0.14-0.22%之间，Q235B的钢材含碳量在0.12-0.20%之间；其次是在拉伸及冲击实验方面，材质为Q235A的钢材不做冲击实验，材质为Q235B的钢材做常温冲击试验，V型缺口。相对来说，材质为Q235B的钢材的机械性能要远远优于材质为Q235A的钢材。一般情况下，钢厂在成品钢板出厂之前都在钢板表面做了标识。若为型材，如：角钢、槽钢、工字钢、H型钢等钢材，钢厂在成品型材出厂之前都在标识牌上做了标识。用户可以在标识牌上判别其材质是Q235A，还是Q235B，或其他材质。

A，B，C，D，E，所不同的，指的是它们性能中冲击温度的不同。分别为：Q235A级，是不做冲击;Q235B级，是20度常温冲击;Q235C级，是0度冲击;Q235D级，是－20度冲击;Q235E级，是－40度冲击。在不同的冲击温度，冲击的数值也有所不同。

在板材里，是最普通的材质，属普板系列。过去的一种叫法为：A3。执行标准：外部标准为：GB709，内部标准为：GB3274-88

第五篇：管线交叉问题相关报告

关于创业路二标各专业管线交叉节点空间相冲突的报告

中铁十七局项目经理部：

我路基工区技术人员对本标段各专业管线空间位置及高程进行了计算与复核，发现部份管线之间存在空间位置相冲突的情况，主要存存问题是雨水接户管与污水主干管相冲突、电力排管横向过路管与雨水主管及污水主干管空间位置相冲突，选列几处具体如下；

列举第一处：

电力井号DL91-DL91.2-DL91.3为24回10KV电缆的过路横穿管8+2孔管块。本段电力横穿过路管与北侧雨水干管相交、与南侧雨水干管和污水干相交。

同雨水管相交点的北侧，雨水管内底标高为106.288管径为800，电力管内底标高为106.135管块8+2(净高为0.54米),此处电力管内底比雨水管内底低0.15米, 电力横穿至右幅，不调整电力管高程则与雨水冲突。

与南侧雨水干管和污水干相交处，雨水管内底标高106.183管径800,电力管底标高106.677管块8+2(净高为0.54米),此处电力管内底比雨水管内底高0.494米。

处理建议：若较小下调电力排管标高则与南侧污水管道相冲突，若调至污水管底标高以下，则沟底较深，开挖工程量较大，建议电力排管调至雨水管道顶面横穿，从雨水管顶面横穿，电力排管管顶基本同路基路床顶面高程相平，覆土为结构层的厚度（电力横穿管顶部为直接为路面结构层），采取图纸说明的相关措施，改变管道上方及管周0.5米路面结构层做法,结构层垫层改为5CM中粗砂,底基层改为17CM厚钢筋凝土板,混凝土板采用C20砼。

列举第二处：

电力井号DL90-DL90.1为24回10KV电缆的过路横穿管8+2孔管块。本段电力横穿过路管与北侧雨水干管相交、与南侧雨水干管和污水干相交。其电力横穿管与北侧雨水主管及南侧雨、污水主管交叉点的空间相对情况同列举的第一处的情况相同。

处理建议：同第一处相同，从雨水管顶上横穿。

选择列举其它数处：DL85-DL85、DL63-DL63.2、DL65-DL65.1电力横穿管同北侧侧雨相冲突。

处理建议：同第一处相同。