第一篇：扣件式脚手架支撑系统的设计论文
摘要：钢筋混凝土结构的施工，最可靠的安全保证是模板及其支撑要具有足够的承载力、刚度和稳定性。多、高层建筑的地下室及群楼用作公共活动场所日趋普遍。由于消防、空调安装、吊顶或建筑物造型的需要，其层高经常超过4.5m，有的局部达到8~10m。因此，其施工的难度增大，为确保安全，必须进行高支撑模板系统的设计计算。而用作支撑的，最常用的是门式脚手架、&4833.5mm钢管架。不论选用何种支撑工具都要首先选择支撑的计算单元模型，确定排布形式和间距。
关键词：脚手架 支撑系统
钢筋混凝土结构的施工，最可靠的安全保证是模板及其支撑要具有足够的承载力、刚度和稳定性。多、高层建筑的地下室及群楼用作公共活动场所日趋普遍。由于消防、空调安装、吊顶或建筑物造型的需要，其层高经常超过4.5m，有的局部达到8~10m。因此，其施工的难度增大，为确保安全，必须进行高支撑模板系统的设计计算。而用作支撑的，最常用的是门式脚手架、&4833.5mm钢管架。不论选用何种支撑工具都要首先选择支撑的计算单元模型，确定排布形式和间距。一般对于较大的荷载，多采用钢管支撑。下面以本人参与施工的广州摩托集团商住楼高支撑方案为例。
一、工程概况：
本工程地下室一层，层高5m，顶板厚200mm。主梁截面尺寸为4003900，次梁截面尺寸为4003700，3503700，4003600，3503600。其荷载和高度都较大。此层的支模方案就要考虑计算，以确定在大荷载、高净空下合理安全地布置支撑系统，确保其承载力和稳定性满足要求。
二、荷载说明：
a.新浇筑的混凝土重量：25KN/m3
b.木模板自重：0.5KN/m3
c.钢筋用量：1.5KN/m3(每m3混凝土的钢筋用量)
d.施工设备人员的荷载：1.5KN/㎡
三、材料说明：
支撑系统包括立柱和水平拉杆都采用&4833.5mm钢管，重量为3.33kg/m,相对其它荷载可忽略不考虑。模板采用胶合板，其中梁底模板及转换层模板用25mm厚，梁侧模板及-1层顶板钢管。用20mm厚。梁模板下的小楞采用1003100mm松木枋，大楞采用&4833.5mm钢管。&4833.5mm钢管的截面积A=489mm2,设计抗压抗弯强度f=205N/mm2,抗剪强度fv=125N/mm2,弹性模量E=2.13105 N/ mm2，惯性矩I=12.193104。
四、模板支撑系统的设计及验算：
地下室（-1层）顶板高支撑的设计及验算：
1、当浇筑顶板混凝土时，梁的钢管支撑间距初设为800mm一道（梁两侧各设一支钢管），则取主梁进行验算，荷载q梁及楼板的荷载q板分别为：
q梁=1.23(a+b+c)+1.43d
=1.23(0.50+0.430.9325+0.430.931.50)+1.431.5
=14.14 kN/m
q板=1.23(a+b+c)+1.43d
=1.23(0.50+0.2325+0.231.50)+1.431.5
=9.06 kN/m22、梁模支撑每支钢管得受力P梁及楼板模板支撑每支钢管的P板分别为：
P梁=q梁3D/2=14.1430.8/2=5.66 kN
P板=q板3D2=9.06kN/m231.22=13.05kN
则Pmax= P板=13.05 kN3、强度（承载力）验算：
s=Pmax/A=13.053103/489=26.69N/mm2
mf=0.753205=153.75N/mm2
s 4、稳定性验算： 由于楼板的支撑钢管受的压力及高度都较大，故取其计算。又因为楼板的支撑系统为满堂红钢管脚手架，其横向及纵向刚度基本相同，固只要满足其局部稳定性，其整体稳定性也必满足要求。 其计算数据查得为： E=2.13105 i=15.78mm A=4.893102mm2 l=mL/i=1/334.83103/15.78=101.39 由欧拉公式得s=p2E/l2=3.14232.13105/101.392=201.4N/mm2 根据《高层建筑施工手册》，其局部稳定公式为： N= A /K2﹛〔fy+(1+h)s〕/2-﹛﹛〔fy+(1+h)s〕/2﹜2-fys﹜1/2﹜ N----立柱的设计荷载 K2----附加系数，取K2=2 A----单根钢管的截面面积 fy----钢管立柱设计强度取170N/mm2 h=0.3(mL/100i)2=0.33(1/334.831033/100315.78)2=0.308 则N=244.53(216.72 –112.83) =25.4KN P板N(满足要求) 五、梁模板大楞及小楞的验算： （一）、小楞的验算：（10310松木枋） q= q梁30.8/0.4=14.1432=28.28KN/m=28.28N/mm1、抗弯验算： M=1/8qa（2l-a）=1/8328.2834003（23800-400）=1.6973106N/mm s=M/w=1.6973106/（1/6310031002） =10.1823 N/mm2f=13 N/mm21、抗剪验算： t=3v/2bh=33qa/2bh=3qa/4bh=3328.283400/（431003100） =0.848 N/mm2fv=1.4 N/mm2 符合要求。 2、挠度验算：将q简化为集中荷载P P=qa=28.283400=11.313103N w=PL3/48EI=11.31310338003/（4839000/12310031003）=1.61mm [w]=L250=800/250=3.2mm w<[w]，符合要求。 （二）、大楞的验算（大楞采用&4833.5mm）： p=1/2qa=1/2328.283400=5.6563103N1、抗弯验算： Mmax=KmPL=0.16935.65631033800=7.653105N/mm2 s=M/w=7.653105/5.083103 =150.59N/mm2 符合要求。 2、抗剪切验算： t=23VMAX/A VMAX=KVP=0.66135.6563103=3.743103N t =23VMAX/A=233.743103/489 =15.30N/mm2 W=KWPL3/100EI =1.07935.656310338003/(10032.13105312.193104) =1.22mm<[w]=L/250=800/250=3.2mm 符合要求。 六、结语 该方案在施工实施过程中取得良好的效果，确保了紧后工序的顺利、安全地进行，证明该计算方法和计算结果是可靠的。 对于钢管架，对比门式脚手架来说，布置方式更灵活，可视荷载的大小而决定其荷载的大小而决定其间距的疏密，其整体性也相对较好，特别是对于楼层高度和荷载都较大的支撑系统，有十分广阔的应用前景。 门式脚手架的支撑系统使用体会 广东省支模板用的模板支撑，普遍是门式钢管脚手架。由于门型架支设砼现浇结构楼面时，具有，尺寸可变化多样、结构稳定、规律性强、施工方法工人容易掌握、一次投入性小，人工费仅为钢管架和组合（小）钢模的人工费的70％，广泛用于砼现浇结构工程中。在我们广东省,支模一般用门架;外脚手架一般用钢管脚手架。 1支模方法: 以4.5米跨，300*900的梁，层高为4米的楼面为例，流行于建筑行业门型架模板布置一般为下图： 注 梁底下;①18厚夹板。②为2米长80*80方木＠300。③为纵向钢管。④为可调托座 1.1门型架模板布置图 1.21-1侧面图 2传统支模方法的缺陷与改进与规范的学习 在我们广东省,支模一般用门架;外双排脚手架一般用钢管脚手架。而原来设计门架时，则主要考虑优先用于外架，兼用于支模，在广东省外双排脚手架用门架的几乎不存在。这样存在着种种施工不便利，与种种安全隐患。 1)交叉支撑，原设计门架的跨距是1829mm，这主要是用于外脚手架的，而实际上，这样的跨距，工程上几乎不存在，除将③为纵向钢管改为8#槽钢，在支板部模板用外。大多用的门架跨距均为1829/2=915。这样就不如用900mm跨距用的交叉支撑，即缩短了支撑长度，又增加了支撑的刚度。具体见下图 图2.12)门型架偏心受力的计算门型架在实际使用过程中,一般是偏心受压如图2.2所示，a≠b。则无法按5.2.条进行稳定性验算。导致无法按规范验算。但是，规范5.2.1-3式 N=1.2(NGk1+ NGk2)H+0.85×1.4(ΣNQik+2Mk /b) 式中Mk 是风荷载产生的弯矩标准值,b为门架宽度。2Mk /b表示风荷载产生的弯矩在门架立杆分配的轴向设计力2倍，此为风荷载产生的轴向力设计值。由此可以推断，偏心受力门架2 图2.2门型架偏心受力示意图的轴向力设计值为： N=1.2(NGk1+ NGk2)H+1.2(ΣNGik+2MGik/b)+1.4(ΣNQik+2MQik /b)NGik、MGik:模板恒载部分产生的轴向力及对门架产生的偏心矩。NQik、MQik:模板活载部分产生的轴向力及对门架产生的偏心矩。 使用实例见《施工技术》第34卷第6期71页 3)门架水平加固杆的设置规范9.3.4条规定：水平加固杆应在满堂脚手架的周边顶层、底层、及中间每5排5列通长连续设置，并应用扣件与门架立杆扣牢。对于此条,规范规定的需要商榷，试想无论架体多么高，仅在顶层、底层、中间设置，不符合实验结论。规范条文说明，门架的承载力是在：“连墙杆正常设置，门架两侧均设置交叉支撑、水平架一步一设。”的条件下规定的。规范及相应的试验主要是针对外架的，但，模板支撑架可以由此推论。杜荣军老先生编制的《建筑脚手架实用手册》中 3P666表17-12列出了加荷试验方案的脚手架结构组成要求如下： 交叉支撑两侧设置 水平架每步一设 连墙杆，3步3跨。 该手册，根据试验结论，分析影响门式脚手架稳定承载力的因素如下： a交叉支撑单侧设置比双侧设置降低了38%，交叉支撑、水平架承受的力为立杆极限承载力的2~2.5% b水平架每2步一设比1步一设降低6.5% 水平架每3步一设比1步一设降低13.3% c连墙杆每3步一设比2步一设降低6.6% 模板支撑架的跨距为914.5,不能设水平支撑架,只能设置φ48*3.5水平架管代替水平支撑架，因为直角扣有900NM抗扭转力，所以在门架φ42.3*2.5横杆上设置水平架管代替水平支撑架是可以的。工程实践中，一般施工缝均留在现浇板面框架梁的上部和下部，即先浇筑柱砼至框架梁的下部，再浇筑现浇板面，这样浇筑板面时，柱砼已经有了一定强度，对于模板支撑架来讲，可以是刚性支撑支座。水平架管布置构造如图2.3所示。规范6.5.1规定:≤45米高的架连墙杆间距: 竖向≤6米 横向≤8米 结合图2.3来分析,若柱距≤8米,柱间水平加固管与柱周围4 井字架管相连接，这不就是和外架的连墙杆等同吗？若≥8米时中间加一排剪刀撑，使之成为“几何不可变杆系结构”，使之等同于“刚性支撑支座”。 水平加固管竖向间距≤3步即可。 门型架超过20米时按规定搭设连续的剪刀撑。 使用实例，东莞职业技术学院实训楼，7～8米层支模。 扣件式钢管脚手架施工方案 一、工程概况 本工程为芜湖丰裕工贸有限公司4#厂房工程，建设单位为芜湖丰裕工贸有限公司。 芜湖丰裕工贸有限公司4#厂房占地面积为730.83㎡，建筑面积为2923.36㎡，地上4层，建筑高度11.70m。结构类型为框架。±0.00米相当于绝对高度7.5米。 二、编制依据及方案 根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）要求，贯彻执行JGJ59-99《建筑施工安全检查标准》，结合本工程特点，特编制该工程落地式双排钢管脚手架。 三、脚手架基础及排水 采用双排为落地式钢管脚手架，脚手架基础硬化过程为：室外回填土分层夯实，垫150厚毛石，50厚碎石找平层，150厚C15素砼，脚手架根部采用10#槽钢垫底。砼浇筑时，沿墙边向外侧做3%的排水坡度，以利于排水，并在四周脚手架外立杆50cm处设一浅排水沟，采用砖砌明沟。 四、搭设基本要求 1、材料要求 1）采用Φ48*3.5。 2）每根钢管最大重量小于或等于25kg。 3）立杆、大横杆和斜杆长度：4-6.5M，小横杆长度：1.0-2.1M。4）在钢管上严禁打孔。 2、钢管脚手架的构造要求及技术措施 1）立杆：本工程脚手架采用双排落地式立杆，立杆顶端高出结构檐口1.5m。立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm，各接头中心距主节点的距离不大于60cm。2）大横杆：大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。 大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。 3）小横杆：每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距设置增设1～2根小横杆，其最大间距不大于75cm。 小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm；伸出里排大横杆距结构外边缘15cm，上、下层小横杆应在立杆外错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。 4）纵、横向扫地杆：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。 5）剪刀撑：采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。 剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45度～60度之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。 剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm，并用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。 在同节内、由底至顶层呈“之”字型，在里、外排立杆之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。 6）脚手板：脚手板采用松木，厚5cm、宽35cm～45cm，长度不少于3.5m的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板，以上每隔六层也要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。 脚手板设置在3根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕2～3圈固定。当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并将板端与其可靠固定，以防倾翻。 脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。 7）连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.6m，水平间距为5.4m。连墙杆用Φ48×3.5的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。 连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30cm）。连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm。 8）防护设施 脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网要有生产厂家的合格证及质量保证书，规格为1.8m×6.0m，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度3.6m处设首层平网，往上每隔5步距设隔层平网，施工层应设随层网。 作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板。 3、卸料平台 卸料平台设计为悬挑式型钢平台，规格为5.0m×4.5m×1.5m（长×宽×高）悬挑长度为3.0m。平台上要设有限定荷载标牌，本工程卸料平台限重为1.5t。 主梁、次梁分别采用工字钢、槽钢，所有构件均为螺栓连接，即为铰接。防护栏采用Φ48×3.5的钢管，分别在高75cm、150cm处设立两道，并与四周工字钢焊接。四周工字钢外侧面及防护栏均刷红白相间的油漆标识，并满布密目安全网。平台每侧设两根Φ 19、Φ20钢丝绳，每根绳设夹具不少于3个。钢丝绳与卸料平台钢管架接触处垫橡胶胶皮，以缓冲钢丝绳的拉力。钢丝绳通过梁上侧模对拉螺栓孔拉接，但两根钢丝绳不得拉结于同一个对拉螺栓孔，并且预留的梁上预留的孔洞要保证能让上述钢丝绳穿过。平台底面设5cm厚的脚手板，满铺、铺牢、两端用8号镀锌铁丝捆紧，并在四周设18cm高的踢脚板。 4、脚手架出入口的构造 挑空两根立杆、跨越三步三跨，大小为4.5m×5.4m（宽×高），出入口处再搭设6.0m×4.5m×6.0m（长×宽×高）的防护棚，上铺50mm厚的双层脚手板。 在出入口两侧的内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆，并高于门洞1～2步，立杆用短管斜撑相互联系。上方悬空立杆处增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立杆悬空处的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离在15cm内。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距离时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，必须接长时用对接扣件连接。 五、脚手架的搭设及拆除施工工艺 1、落地式钢管脚手架搭设施工工艺 落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→基础毛石及砼施工、材料配备→定位、设置基础垫块→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。 定距定位。根据构造要求在建筑物四周用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空；双管立柱应采用双管底座，底座下垫枕木，并垂直于墙面设置。 在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采用临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。 双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。 其余组件的搭设要求参见构造要求。 2、脚手架的拆除施工工艺 拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆，立杆等（一般的拆除顺序为：安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆）。 不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙相杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。 当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭临时抛撑固，后拆连墙件。 六、安全施工技术措施 1、材质及其使用的安全技术措施 1）扣件的紧固程度应在40～50N.m，并不大于65N.m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。 2）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。 3）钢管在严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。 4）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。 5）严禁将外经48mm与51mm的钢管混合使用。 2、脚手架搭设的安全技术措施 1）脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉降，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。 2）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。 3）开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。 4）脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。 5）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。 6）在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证，每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。 7）外脚手架的卸荷严格采用Φ15.5的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。 3、脚手架上施工作业的安全技术措施 1）结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 2）严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。 3）结构施工时不允许多层同时作业，装饰施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1层。 4）各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。 5）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 4、脚手架拆除的安全技术措施 1）拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，并进行技术交底后才准工作。2）架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。 3）拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 4）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 5）在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 6）每天拆架下班时，不应留下隐患部位。 7）拆架时严禁碰撞脚手架附近电缆线，以防触电事故。 8）所有杆件和扣件在拆除时要分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。 9）所有脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾舞从高处坠落伤人。 10）拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。 七、安全防护措施 1、电梯井洞口防护措施 电梯井口设置不低于1.2m高的开启防护门，用Φ12的螺纹钢筋、按水平间距30cm、竖向间距40cm焊制而成，并在防护门上要刷漆、上锁、挂牌。 电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用Φ25钢筋、钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。 2、结构临边防护措施 在结构四周边线内50cm处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用 48*3.5钢管。其高度不低于1.2m立杆间距不大于2.5m竖向每隔0.6m设一道长大横杆。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆四周挂密目安全网、白天设警示牌、夜间设红色标志灯；临边四周1m范围内不准堆料、停放机具。 3、楼梯间防护措施 楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从楼梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏，侧边底部设18cm高的挡脚板。 4、防雷避电措施 采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。 避雷针共设置4根避雷针，避雷针采用Φ12镀锌钢筋制作，高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所用最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。 接地线采用-40×4（mm）的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10mm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。 接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置1个，位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω。同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。 八、文明施工要求 根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册，程序文件，要求按如下规定进行施工： 1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。 2、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。 3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。 4、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压，贫血病，心脏病及其他不合适高空作业者，一律不得上脚手架操作。 5、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。 6、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不的随意拆改。 7、脚手架验收合格后任何人不得随意拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。 8、不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。 9、不得将模板支撑、缆风线、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。 10、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。 11、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉，杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。 12、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。 13、六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。 九、落地式脚手架计算 1、已知条件 立杆横向间距lb=1.20m，纵向间距la=1.50m，内立杆与墙体间距a=250mm，高度H=36.2m，步距h=1.80 m，同时存在的作业层数n1=11，同时施工的作业层数n2=2。 2、计算 1）荷载计算 a、验算脚手架的整体稳定性时，一般可以不考虑作业层施工荷载分布的不均匀性，即按平均分配作用于其两侧的立柱（杆）上。但当局部的荷载显著增大或构件尺寸显著改变而需要验算单肢杆件的稳定性时，则必须采用其实际分布的荷载值。 b、恒荷载标准值GK的计算 c、验算脚手架整体或单肢稳定性时各项荷载均按脚手架立杆的承担值进行计算。恒荷载标准值GK由构架基本结构杆部件的自重GK1、作业层表面材料的自重GK2和外立面整体拉接杆件和防护材料的GK3组成，即： GK= GK1 +GK2 +GK3 （2—1）且 GK=Hig K1+ n1la g K2+ Hig K3 （2—2）则 GK=Hi（g K1+ g K3）+ n1la g K2 （2—3）GK=36.2×（0.1089+0.0768）+6×1.5×0.4112 =5.80kN 式中：Hi—— 立杆计算截面以上的架高（m）； g K1—— 以每米架高计的构架基本结构杆部件的自重计算基数； g K2——以每米立杆纵距(la)计的作业层材料的自重计算基础； g K3——以每米架高计的外立面整体拉接杆件和防护材料的自重计算基数； n1——同时存在的作业层设置数。d、脚手架施工荷载标准值QK的计算 QK= n2la qK （2—4）QK=2×1.5×1.8 =5.4 kN 式中：n2——同时施工的作业层数，结构施工时取2，装修施工时取3； qK——按每米立杆纵距la计的作业层施工荷载标准值的计算基数。e、扣件式钢管脚手架的计算基数表 扣件式钢管脚手架的g K1值 表2—1 布距 立杆横距 g K1(KN/m)，当立杆横距la(m)为 h(m) lb(m) 0.6 0.9 1.2 1.5 1.8 2.1 0.9 0.0851 0.0920 0.0989 0.1058 0.1127 0.1196 1.8 1.2 0.0883 0.0951 0.1020 0.1089 0.1158 0.1227 1.5 0.0914 0.0983 0.1052 0.1121 0.1189 0.1258 1.8 0.0945 0.1014 0.1083 0.1152 0.1221 0.1290 作业层面材料自重计算基数g K2值 表2—2 脚手架类别 脚手架种类 板底支撑间 拦护设置 g K2(KN/m),当立杆横距lb(m)为 距（m） 0.9 1.2 1.5 1.8 扣件式钢 竹串片 0.75 有 0.3587 0.4112 0.4637 0.5162 管脚手架 整体拉结和防护材料自重计算基数g K3值 表2—3 脚手架 整体拉结杆件设置 围护材料 封闭 g K3(KN/m),当立杆横距la(m)为 类别 情况 类型 1.2 1.5 1.8 2.1 扣件式 剪刀撑，增加一道横 安全网、塑料 全 0.0614 0.0768 0.0922 0.1075 钢管脚 杆固定封闭材料 编制布手架 *注：g K3 计算按满高连续设置于脚手架外立面上的整体拉结杆件（剪刀撑、斜杆、水平加强杆）和封闭杆件、材料的自重。 作业层施工荷载计算基数qK值 表2—4 序 实用施工荷载标准值 qK (KN/m),当立杆横距lb(m)为 次 (KN/m) 0.9 1.2 1.5 1.8 1.35 1.8 2.25 2.7 2 0.9 1.2 1.5 1.8 3 0.45 0.6 0.75 0.9 4 q0 0.45 q0 0.6 q0 0.75 q0 0.9 q0 2）荷载组合 P=1.2GK+1.4QK （2—5）P=1.2×5.8+1.4×5.4 =14.52kN 3)立杆稳定计算 对于封闭式脚手架，有横向风荷载作用在立柱上，其稳定性按下式计算： P≤φA（fc-σw） （2—6）P≤0.235×489.3×（205-40.2）=18950N=18.95 K N 立杆满足稳定要求。 φ——轴心压杆的稳定系数，根据所计算立柱段的长细比λ=μh/I=1.53×1.8/15.3×10-3=174，查《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ18—87）附表3.1—1； μ——双排脚手架立柱的计算长度系数，应按表2—6采用； A——立柱钢管截面积； 计算长度系数μ 表2—5 fc——钢材抗压强度设计值； 立柱排矩 连墙件布置 σw——风荷载对所计算立柱段产生的（m） 2步3跨 3步3跨 弯矩压应力，σw =Mw/W； 式中：P——所计算立柱段范围内的轴心压力设计值。 1.05 1.50 1.70 w—— 立柱钢管截面的抗扭矩； 1.30 1.55 1.75 h——所计算立杆段脚手架步距； 1.55 1.60 1.80 Mw ——所计算立柱段风荷载产生的弯矩；Mw =1.4qwkh2/10 qwk——风线荷载标准值，qwk=ωw•l； l——脚手架柱距。 梁模板门式脚手架支撑计算书 门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。 计算的脚手架搭设高度为4.2米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.83米。 门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。 门架立杆采用48.0×3.5mm 钢管，立杆加强杆采用26.8×2.5mm钢管。 每榀门架之间的距离1.20m，梁底方木距离400mm。 梁底方木截面宽度80mm，高度80mm。 梁顶托采用80×80mm方木。 1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 一、梁底方木的计算 方木按照简支梁计算。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.500×0.800×0.400=8.160kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.340×0.400×(2×0.800+0.300)/0.300=0.861kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.400=0.800kN/m 经计算得到，方木荷载计算值 Q = 1.2×(8.160+0.861)+1.4×0.800=11.946kN/m 2.方木强度、挠度、抗剪计算 11.95kN/m A 方木计算简图 0.000 1.791.79 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.792kNN2=1.792kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.941kN.m经过计算得到最大支座 F= 1.792kN经过计算得到最大变形 V= 3.8mm 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3； I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.941×106/85333.3=11.02N/mm 2方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×1.792/(2×80×80)=0.420N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算最大变形 v =3.8mm 方木的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 二、梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力，如图所示。均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁计算简图 0.51 50.447 经过计算得到最大弯矩 M= 0.620kN.m经过计算得到最大支座 F= 4.840kN经过计算得到最大变形 V= 2.4mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3； I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.620×106/85333.3=7.27N/mm 2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×3052/(2×80×80)=0.715N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算最大变形 v =2.4mm 顶托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架(MF1219)1榀0.224kN 交叉支撑2副2×0.400=0.080kN水平架2步1设0.165×1/2=0.083kN连接棒2个2×0.006=0.012kN锁臂2副2×0.009=0.017kN合计0.397kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.397 / 1.950 = 0.203kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用26.8×2.5mm钢管，按照2步4跨设置，每米高的钢管重计算：tg=(2×1.950)/(4×1.830)=0.53 32×0.015×(4×1.830)/cos/(2×1.950)=0.064kN/m 水平加固杆采用26.8×2.5mm钢管，按照2步1跨设置，每米高的钢管重为0.015×(1×1.830)/(2×1.950)=0.007kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.022kN/m；(1×0.014+2×0.014)/1.950=0.022kN/m每米高的附件重量为0.020kN/m；每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.123kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.326kN/m。托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第1榀门架两端点力3.052kN，4.840kN 第2榀门架两端点力3.904kN，3.904kN第3榀门架两端点力4.840kN，3.052kN经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 7.892kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N = 1.2NGH + NQ 其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.326kN/m；NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 7.892kN；H —— 脚手架的搭设高度，H = 4.2m。 经计算得到，N = 1.2×0.326×4.200+7.892=9.535kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 9.54kN；Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，k —— 调整系数，k=1.13； i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.65cm；I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=13.32cm4；h0 —— 门架的高度，h0=1.93m； I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19cm4；A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=4.89cm2；h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4；A —— 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=9.78cm2；f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。经计算得到，Nd= 77.478kN。 立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求! =0.386； 扣件式钢管脚手架立杆的设计规定有哪些？ 1、每根立杆底部宜设置底座或垫板。 2、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢 管底端不大于200mm 处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向 扫地杆下方的立杆上。 3、脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延 长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离 不应小于500mm。 4、单、双排脚手架底层步距均不应大于2m。 5、单排、双排与满堂脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必 须采用对接扣件连接。 6、脚手架立杆的对接、搭接应符合下列规定： (1)当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距 离不宜小于500 ㎜；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3 ； (2)当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2 个 旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。 7、脚手架立杆顶端栏杆宜高出女儿墙上端1m，宜高出檐口上端1.5m。第二篇：论门式脚手架的支撑系统的探讨
第三篇：扣件式钢管脚手架施工方案
第四篇：梁门式脚手架支撑计算书
第五篇：扣件式钢管脚手架立杆的设计规定有哪些
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