液体表面张力系数测定误差分析（大全）

第一篇：液体表面张力系数测定误差分析（大全）

液体表面张力系数测定误差分析： 1.金属圆环不水平，仪器底座不水平2.仪器未调零，表面张力系数测定仪不稳定 3.拉脱过程不匀速，拉脱速度过快

4.圆环底部没有浸没到水中，圆环不稳定（晃动）5.圆环直径测量不准确

第二篇：油品计量误差原因分析

油品计量误差原因分析

油品计量误差原因分析

油品计量误差原因分析

段多寿

段多寿：油品计量误差原因分析，油气储运，1999，18(11)45～46。

摘 要 在石油及其液体产品的贸易计量交接过程中，造成油品计量误差的原因主要有四个方面，即油罐容积标定的误差、石油计量器具误差、计量操作误差以及使用石油计量换算表不当造成的误差。在分析各种误差的基础上，提出了降低计量误差的办法。

主题词 计量

误差

原因

分析

Duan Duoshou：Analysis on the Accuracy Error in Product Metering，OGST，1999，18（11）45～46．

In metering petroleum and its liquid products，the metering errors produced mainly are as follows：volume calibration of tank，measuring instruments，human mistake and improper use of the petroleum conversion table．Based on the analytical results of the errors，the paper puts forward the method to cut back the metering errors．

Subject Headings：metering，error，reason，analysis

在国内液体货物的贸易计量中，普遍将油罐和油轮当作计量器具。然而在使用这些容器交接油品时，计量误差不但不能避免，甚至会给经营双方带来一定的经济亏损。

一、油罐容积标定误差

按JJG168—87《立式金属罐容量》试行检定规程规定，容量为100～700m的油罐，检定的总不确定度不大于0.2％；容量为700m以上的油罐，检定的总不确定度不大于0.1％，置信度为95%。然而这一误差还不包括因底板负重凹陷造成的底量误差。据文献［1］介绍，这一未经计量的误差数接近于可用容量的0.3％。此种现象的存在严重影响着油品计量的准确性。

3卧式金属罐和铁路油罐车在依据JJG266－81《卧式金属罐容积》检定规程和JJG140－76《铁路罐车容积》检定规程所标定的容积，与实际容积之间的误差不超过±0.5％。

二、计量器具误差

在油品计量过程中，计量器具合格与否，与其是否经过周期检定并给出正确的修正值密切相关。一般来说，计量器具自身的误差因素有以下几点。

1、量油尺

JJG398－85《测深钢卷尺检定规程》规定，检定量油尺时所加于尺带的拉力为10N，但在实际标定时，不排除加力不足或超重的可能性。这就是说，在其标定时就已产生了误差。另一普遍现象是一把量油尺频繁使用，虽然该尺尚在检定有效期内，但因尺带严重扭曲，使计量所得的油高值往往大于实际值，这对收油方来说，必然会造成亏损。

2、密度计

GB1884－80《石油和液体石油产品密度计测定法》规定，连续测定两个结果之差不应超过下列数值，即SY－Ⅰ型石油密度计允许差数为±0.0005g／cm；SY－Ⅱ型石油密度计允许差数为±0.001g／cm。这两个修正值对贸易交接来说，是一个不容忽视的因素。因此对密度计的标定与否，将直接影响计量精确度。

3、温度计

测量石油液体的温度计应该是专用的，其最小分度值为0.2℃。如果在检定时不给出修正值或给出错误的修正值，实际使用时就会造成石油温度测得值的误差。

三、计量操作误差

在油品计量的整个环节中，只要有一处发生误操作或计算错误，就会造成油品计量结果误差。

1、油高测量

油高是直接反映罐内储液容量的重要参数之一。如果储液高度计量不准，得到的油品数量就会产生人为的误差。在油品高度计量时，油罐内径越大，油品数量误差就越大。因此，操作人员必须掌握不同油品的特点，排除计量时可能出现的虚假性，对从装油结束到开始计量油高还有一个稳油的过程要有充分的认识。对于润滑油，装油结束后往往在油表面覆盖有一层泡沫，因此在存有大量空气泡沫的情况下计量油罐内的油高，势必有虚假性存在。试验结果表明［1，2］

3，润滑油泡沫影响铁路油罐装油数量的误差在±0.1%左右。

2、密度计量

油品密度是计算油品数量的第二个重要参数。严格说来，密度计量必须在室内油品静止状态下进行测定。而在实际工作中，对于经过输转装油作业后又马上测定密度的单位，稳油等待时间往往受到客观因素的影响，在油中所含泡沫未消除的情况下进行密度测量，其测定结果明显小于真实密度。

3、温度计量

油温是计算油品数量的第三个重要参数。在计算油品的标准体积时，需要测量油品的实际温度。而在计算油品的标准密度时，则需要测量油品的视温度。结果表明，实际温度测定的准确与否，将直接影响油品数量的准确性。

4、修正值

计量器具在制造过程中，因各种客观原因使所标刻度线达不到精度要求。所以必须用实测方法予以修正。只有正确使用修正值，才能消除计量器具自身的误差。必须对修正值予以重视，以降低油品计量的误差。

四、石油计量换算表的误差

在GB1885－83《石油计量换算表》中，包括视密度换算为标准密度、任意温度的体积换算为标准体积以及计算油品在空气中的质量三个部分，其中任一部分换算时出现错误，都会影响油品数量的准确性。

1、视密度换算

实际计算不宜过细过繁，只要在计算时将新求插值点靠近上限或下限，按线性内插法计算即可。虽然结果仍有误差，但最大不会超过GB1885－83标准石油密度的准确度±0.0005g／cm。

2、标准体积换算

国家标准给出两种计算方法，即用石油体积系数(R值)计算和用石油体积温度系数（f值)计算，两者计算的结果基本一致，只是计算结果在进位和小数修约上稍有差别。

3、油品质量计算

GB1885－83标准给出了两个计算公式，即

m＝ρ

.203

V20 F

.m＝（ρ20－0.0011)×V20 式中

m——石油在空气中的质量，g；

ρ20——石油20℃时的密度，g／cm；

V20——石油20℃时的体积，L；

F——真空中质量换算到空气中质量的换算系数。

除此之外，中国石油化工销售公司还有一种速算法，即m＝V×石油单位体积质量。三种计算结果误差不大，完全可以适用于目前的石油贸易交接数量的计算。

总之，造成油品计量误差的原因很多，但在实际工作中，只要对产生的误差进行认真分析，不断克服人为误差，提高计量精确度是完全可以做到的。作者单位：中国石油天然气集团公司销售西北公司

*730000，甘肃省兰州市团结新村138号；电话：(0931)9883911。参考文献

1，段多寿 张德宗：对装车润滑油计量数据的计量分析，油气储运，1986，5(4)。2，段多寿：也谈铁路罐车的计量问题，油气储运，1996，15(12)。

编辑：孟凡强

收稿日期：1999-02-11

第三篇：油品计量误差原因分析

油品计量误差原因分析来源：

摘要:本文简要分析了石油及其液体产品在贸易计量交接过程中,造成油品计量误差的主要原因,并在分析各种误差的基础上,提出了降低计量误差的办法。

关键词:计量 误差 原因 分析

目前在国内石油产品的贸易计量中,油罐通常是主要的计量器具。但在计量交接过程中,计量误差不可避免,并因此给贸易双方带来一定的经济影响。

造成油品计量误差的主要原因分析 1 油罐容积标定误差

根据JJG168—87《立式金属罐容量》试行检定规程规定,容量为100～700m3的油罐,检定的总不确定度不大于0.2%;容量为700m3以上的油罐,检定的总不确定度不大于0.1%,置信度为95%。卧式金属罐和铁路油罐车在依据JJG266-81《卧式金属罐容积》检定规程和JJG140-76《铁路罐车容积》检定规程所标定的容积,与实际容积之间的误差不超过±0.5%。这说明在进行油罐容积标定时就已经存在了误差。

此外,由于油罐罐底按照设计均有一个斜度约0.15%,由于施工质量、地质、实际储油量等因素的影响,在负重后油罐底板会产生可恢复的弹性变形(这尚不包括因施工及材质因素引起的不可恢复变形),这一弹性变形对计量结果有一定程度的影响,根据有关文献介绍,这一未经计算的底量误差接近于可用容量的0.3%。这严重影响着油品计量的准确性。2 计量器具误差

在石油及其液态产品贸易计量交接过程中,使用的主要计量器具有测深量油尺、密度计、和温度计;另外还有自动计量装置,如流量计等,这些计量器具必须按照规定进行周期检定,给出正确的修正值,否则会严重影响计量结果的准确性,并因此引起计量纠纷。2.1 量油尺

量油尺在进行检定过程中,由于一些人为因素,加于尺带的实际拉力与规定值(10N)之间会有一定的差异,因此在标定时就已产生了误差;另外,贸易交接用量油尺的检定周期为半年,由于量油尺本身由薄钢带制成,频繁使用,即使在检定周期内,尺带也会产生打卷或变形,从而使测量油高值往往大于实际值,这对收油方来说,必然会造成亏损。2.2 密度计

GB1884-80《石油和液体石油产品密度计测定法》规定,连续测定两个结果之差不应超过下列数值,即SY-Ⅰ型石油密度计允许差数为±0.0005g/cm3;SY-Ⅱ型石油密度计允许差数为±0.001g/cm3。目前我公司使用的密度计型号为SY-05型,该密度计弯月面的修正值为0.0007g/cm3,这一数值对贸易交接来说,是一个不容忽视的因素。2.3 温度计

测量石油液体使用的温度计最小分度值为0.2℃。如果检定时不给出修正值或给出错误的修正值,使用时就会造成测量温度的误差。2.4 流量计

由于设计、工艺等因素的影响,流量计本身就存在一定误差,另外,流量计在使用过程中受到流体性质(粘度、比热等)和流体状态(温度、压力、流量等)的影响时,其流量特性也会发生变化,因而也会影响该流量计的计量精度。这就需要定期对流量计进行校验。

流量计的检定方法通常有四种,即用标准体积管检定流量计、用小体积管检定流量计、用标准罐检定流量计、用标准流量计检定工作流量计。无论使用哪种检定方法,都会因为检定系统本身的误差而使检定结果存在一定的误差,这一差值对计量结果的影响也不应忽视。3 计量操作误差

在油品计量的整个环节中,大部分需要人工操作(流量计量除外),只要有一处发生误操作或计算错误,就会造成油品计量结果误差。3.1 油高测量

油高是直接反映罐内储液容量的重要参数之一。如果计量不准,就会产生人为误差。在油品高度计量时,油罐内径越大,产生的误差就越大。正确的测量应该在达到一定的稳油时间后进行:即进油终止,液面已趋向稳定或泡沫消失时进行。液面的稳定时间,罐车、卧式油罐:轻质油不少于15分钟,重质油不少于30分钟;立式油罐:轻质油不少于30分钟,重质油不少于3小时。未达到稳油时间即进行测量操作,其测量值于真实值之间势必会存在一定误差。通过对润滑油泡沫影响铁路油罐装油数量的试验结果表明,该误差在±0.1%左右。因此,这就要求计量员严格按照规程操作,排除计量时可能出现的虚假性。此外,油罐检尺一般在检尺孔的检尺管内下尺,检尺管的位置一般设在靠近关闭附近500-1000mm,受环境温度的影响比较大,使管内油品温度偏低,密度增大,形成检尺管内液面低于罐内液面的现象,从而使实际测得的容积数小于罐内油品的真实容积,产生一定的误差。

为保证测量结果的准确性,油高通常要连续测量两次,两次测量结果之间的差值不得大于1mm,如果大于1mm要重复进行,直到两次测量结果相差不大于1mm为止,取第一次测量结果作为油高。3.2 密度计量

油品密度是计算油品数量的第二个重要参数。严格说来,密度计量必须在室内、油品静止状态下进行。但在实际工作中由于客观因素的影响往往做不到,受稳油时间以及室外温度(在冬季尤为明显)等客观因素的影响,其测定结果与真实密度之间会有一定的差异。另外,由于油品长时间静止有分层现象,而化验密度用的样品通常是上、中、下分层采取后混合而成,这本身就是一个近似值,与真实值之间必定存在一定的误差。3.3 温度计量

油温是计算油品数量的第三个重要参数。在计算油品的标准体积时,需测量油品的实际温度;在计算油品的标准密度时,需测量油品的视温度,因此实际温度测定的准确与否,将直接影响油品数量的准确性。在测量过程中,受测温位置、测温时间以及环境温度的影响,测量结果与真实值之间会存在一定误差。3.4 修正值 计量器具在制造过程中,因各种客观原因使所标刻度线达不到精度要求。所以必须用实测方法予以修正。只有正确使用修正值,才能消除计量器具自身的误差。必须对修正值予以重视,以降低油品计量的误差。石油计量换算表的误差

在GB1885-83《石油计量换算表》中,包括视密度换算为标准密度、任意温度的体积换算为标准体积以及计算油品在空气中的质量三个部分,其中任一部分换算时出现错误,都会影响油品数量的准确性。4.1 视密度换算

标准密度是由视密度和观温度通过GB1885-83石油计量换算表换算得到,计算时按线性内插法计算即可。此种计算结果仍有误差,但最大不会超过标准石油密度的准确度±0.0005g/cm3。4.2 标准体积换算

国家标准给出两种计算方法,即用石油体积系数(R值)计算和用石油体积温度系数(f值)计算,两者计算的结果基本一致,只是计算结果在进位和小数修约上稍有差别。4.3 油品质量计算

GB1885-83标准给出了两个计算公式,即

m=ρ20.V20.F m=(ρ20-0.0011)×V20

式中m——石油在空气中的质量,g;ρ20——石油20℃时的密度,g/cm3;V20——石油20℃时的体积,L;F——真空中质量换算到空气中质量的换算系数。

总之,造成油品计量误差的原因很多。但在实际工作中,只要对产生的误差进行认真分析,不断克服人为误差,提高计量精确度是完全可以做到的。

西北销售广西分公司 李永强

第四篇：实验报告--液体的饱和蒸汽压的测定--史炜 汤菲菲

实验三 液体的饱和蒸汽压的测定

实验者:史炜 汤菲菲 实验时间:2000.4.19

气 温:24.0℃ 大气压：101.7kpa

目的要求 明确纯液体饱和蒸气压的定义和气液两相平衡的概念，深入了解纯液体饱和蒸气压和温度的关系棗克劳修斯-克拉贝龙方程式。用等压计测定不同温度下苯的饱和蒸气压。初步掌握真空实验技术。学会用图解法求被测液体在实验温度范围内的平均摩尔气化热与正常沸点。

仪器与试剂

蒸气压力测定仪、旋片式真空泵、精密温度计、玻璃恒温水浴

一套、苯

实验步骤

准备工作。接通冷却水。认识系统中各旋塞的作用。开启进 气旋塞使系统与大气相通。读取大气压力p0。以后每半小时读一次。系统检漏。开启真空泵，2分钟后开启抽气旋塞，关闭进气旋塞，使系统减压至汞柱差约为500毫米，关闭抽气旋塞。系统若在5分钟之内汞柱差不变，则说明系统不漏气。插上加热器、控制器、搅拌器的电源，开动搅拌器，打开控制器电源开关，调节温度控制旋钮至52℃，使水浴升温。水浴温度升至52℃后，精确读取水浴温度。缓慢旋转进气旋塞，使平衡管中bc二液面等高，读取u形压差计左右两汞柱的高度。分别测定52、56、60、65、70、73、76℃液体的饱和蒸汽压。系统通大气，测定液体在当地大气压下的沸点。实验完毕，断开电源、水源。

数据记录

室温: 24.0 ℃

大气压p0: 101.7、101.7 kpa

序号

456

h左mmhg

618.0

596.5569.0

535.0

496.0

467.5

434.5

h右mmhg

185.0

199.0

239.0

276.5

319.5

350.0

387.0

t水浴℃

51.80

56.00

59.80

64.60

69.70

72.30

75.95

数据处理

h左(mmhg)

h右(mmhg)

δh(mmhg)

δh(pa)

p*(pa)

lnp*

t水浴(℃)

1/t

1618.0

185.0

433.0

57728.6

43971.4

10.691

351.80

0.019305

2596.5

199.0

397.5

52995.6

48704.4

10.79352

56.00

0.017857

569.0

239.0

330.0

43996.4

57703.6

10.96308

59.80

4535.0

276.5

258.5

34463.8

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67236.2

11.11597

64.60

0.015480

496.0

319.5

176.5

23531.4

78168.6

69.70

0.014347

6467.5

350.0

117.5

15665.4

86034.6

72.30

0.013831

7434.5

387.0

47.5

6332.8

95367.2

11.46549

75.95

0.013167

p*-t图

lnp*–(1/t)图

趋势图

上图，黄线为lnp*–(1/t)曲线的趋势线，是一条直线，其方程为

lnp*=?/font>128.83(1/t)+13.132

由上图得：斜率k=?/font>128.83

所以 δvhm= –k*r=128.83*8.314=1071j/mol=1.07kj/mol

而苯的沸点的文献值为80.1℃

实验时大气压为101.7kpa，苯的沸点为

而实验测得的沸点为80.50℃。

实验思考题

一、压力和温度的测量都有随机误差，试导出δvhm的误差传递表达式。

答：p*=p大气–(p左–p右)

因为lnp*=(–δvhm)/rt+c(c为积分常数)

所以δvhm=rt*(c–lnp*)

ln(δvhm)=lnr+lnt+ln(c–lnp*)

d ln(δvhm)=dlnt+dln(c–lnp*)

d(δvhm)/ δvhm=dt/t+d(c–lnp*)/(c–lnp*)

所以误差传递公式为

δ(δvhm)/ δvhm=δt/t+δ(c–lnp*)/(c–lnp*)

二、用此装置，可以很方便地研究各种液体，如苯、二氯乙烯、四氯化碳、水、正丙醇、丙酮和乙醇等，这些液体中很多是易燃的，在加热时应该注意什么问题？

答：应注意远离火源，加热时温度不能过高，测蒸气压时压力不能过低等。

第五篇：磨边机磨边质量误差分析报告

磨边机磨边质量误差分析报告

广东河源万峰陶瓷有限公司

二00九年

赵义清

1、前言

磨边机是陶瓷企业墙地砖生产中最基础、应用最普遍的设备。检查磨边机质量的合格与否就是加工产品的质量指标：边直度、大小头、对角线误差，其中的对角线误差最重要，它基本上综合了前两项指标，最能反映设备的综合使用性能，也直接影响产品的质量效果。因此，磨边机对角线误差的探讨对陶瓷企业生产产品的质量和生产成本的降低有着十分重大的意义。

2、对角线误差的主要表现形式

众所周知墙地砖的理想外形为矩形；矩形的一个重要性质就是对角线相等。在实际生产中，加工的产品形状与理想状态会有一定程度的偏差，表现出来就是对角线一边长一边短，外观形状就不会是一个矩形而会是其他各种各样的形状。因此陶瓷墙地砖生产企业测量产品对角线就是一种比较实用和快捷的产品质量检测方法。

3、产生对角线误差的原因

经窑炉烧制的半成品由输送线架输入磨边抛光工序，通过对中后进入前主机磨削其中一组对边，完成后进入转向机构，旋转90°进入后主机，完成另一组对边的磨削；前后主机结构基本相同，只是后主机多了一套挡砖（推砖）机构，其作用是保证己加工边与后续加工边相互垂直；前、后对中装置的对中轮使毛坯与中心线对称，以保证两边加工余量相等，其中心线是由磨边机主机中心线和两组磨轮磨削作用面对称线来体现的。要保证加工出来的产品是矩形，主要控制有以下两个方面：（A）边的形状误差（边要平直）；

（B）边的位置误差（对边平行，邻边平直）。

在整个生产加工过程中，产品沿进刀方向（横向）运动，才可完成对整条边的切削，而在纵向，必须使其与刀具无相对运动。当产品与刀具在纵向有相对运动时，存在两种可能：

1）产品运动平衡，刀具（即磨轮）周期性前后窜动，这样加工出来的产品就会不平直（波浪边）；

2）刀具（即磨轮）无前后窜动，产品在纵向与刀具有相对运动，此时三种可能：（1）加工过程中，由于两对边切削力不均匀，而夹紧力又不够大，导致产品在纵向窜动，从而引起波浪边及对边不平行；

（2）产品两边运动速度不相等（两输送带不同步），导致对边不平行（大小头）。（3）大梁调节丝杆与调节铜锣母间隙大，当对中机构进行对中时。受对中力挤压，两大梁间距增大，从而引起波浪边及对边不平行。

从上述分析可看出：对边是否平行仅由主机性能决定，而邻边是否垂直不仅与前后主机性能有关，还与档砖（推砖）机构、大梁调节丝杆与调节铜锣母配合间隙、对中机构和压梁有关。

4、产生误差的几个主要工步

从上述的分析可知，产生误差的主要来自四个工步：产品的传送过程、压轮、压带夹紧过程、档砖（推砖）定位过程、磨轮的切削过程。它们与设备生产精度有密切关系：

4.1.1产品的传送过程

产品输送是由主传动装置来完成。产品支承在前后两条同步带上并随同步带沿加工方向以一定速度向前运行，运行速度由带轮旋转速度及同步带节距决定；前后带轮由于装在同一轴上，旋转速度是一致的，节距误差对传动速度有一定影响。节距误差一方面来自其制造误差，另一方面来自其弹性变形，故同步带质量对其同步性也是至关重要的。再一方面同步带轮与传动轴的装配间隙也会对两条同步带的同步速度产生影响，同步带轮与传动轴的联接主要是由平键联接，靠侧面传递转矩，结构简单、装拆方便，目前在一些企业的生产现场工人装配时为了省时图快，易于装配，错误地把平键的两个侧面打磨使同步带轮与轴的配合变成了间隙配合，这样就出现两同步带有偏差，产品就会出现对角线、崩边、碎角等问题，而且在生产过程很难发现原因所在。

4.1.2压轮、压带夹紧过程

夹紧是由压紧部件完成，其作用是防止加工过程中产品在输送方向法向可能产生的窜动。目前有两种结构形式：一种是压轮式，另一种是压带式，压轮式：各压轮为独立的夹紧元件，各压轮在压紧工件的同时，在输送力的作用下沿着各自轴线自转。在轮轴芯灵活的情况下，压轮接触点线速度与输送速度是一致的，故此时压轮与工件没有相对滑动；当轴芯转动不灵活时（例如配合不良、磨损或生锈），压轮接触点线速度与输送速度就不会一致，此时，被输送的产品与压轮有相对滑动，这种相对滑动会使产品在水平面内产生错动。另一方面组装压轮的大梁设计也是关键点之一，大梁比较单薄，受压轮作用力易产生形变。而会使压轮不能夹紧砖面产生错位。

压带式：其结构类似于主传动；当运动速度与主传动一致时，被输送的产品与压紧带是不会有相对滑动的，但当传动齿轮因磨损和主从传动同步轮有间隙时，被输送的产品与压紧带就会出现有相对滑动，从而产生错位。误差分析：

压轮式：误差主要产生于砖坯沿进给方向法向可能产生的滑动；解决措施：

1）保证每个压轮都灵活可靠，减少压轮轮芯磨损，（如：采用一种陶瓷轮芯装配在压轮中，效果都会比较理想）同时调整压轮装置使两边压力一致，压紧力大小要适宜；

2）适当地增加压轮大梁的刚性，使大梁不易产生变形，采用气缸进行气压自动升降，所有砖坯受力均匀，都可保证不会纵向运动。

3）对压轮装置进行技术改造，如适当地增加压轮大梁受力面积，把每条大梁分布的单排压轮改为交错布置的双排压轮，使各受力点分布均匀，能有效消除产生于砖坯沿进给方向法向可能产生的滑动。

压带式：误差主要产生于两压紧同步带运动的一致性；解决措施：保证同步带质量，同时通过同步带轮调节镙杆调整两同步带，使同步带松紧适度，且两同步带松紧长度一致。经常对传动齿轮箱进行检查、加强保养及时清除齿轮箱里的一些杂物，保持齿轮啮合的稳定性。

4.1.3档砖（推砖）定位过程

设备中的定位由定位机构完成，它用于校正己加工边与即将加工边的垂直度。目前有挡砖式与推砖式两种方式。

挡砖式：安装在砖坯运行的前方，拨爪装于挡砖机构转轴上，当砖坯运行到预定位置时，拨爪转下，挡住砖坯，使砖坯前边（己磨好）与拨爪贴合，保证己加工边与输送方向垂直，然后拨爪抬起，砖坯继续运行，进入后主机磨轮部分，对待加工边进行加工。

推砖式：安装在砖坯运行的后方，拨爪通过导轨可上下运动，当砖坯运行到预定位置时，拨爪下行，以略高于输送带的速度沿输送带方向前进，使之紧贴砖坯后边（己加工），向前送进一定距离后退回，拨爪提起，为下一循环做准备。误差分析：

（1）推砖式：误差主要产生于三个方面：

（a）装配误差：拨爪座与输送中心不垂直，解决措施：装配时调整推砖定位直线与主机中心线相垂直，同时根据生产产品的规格注意校正两拨爪座间的距离。

（b）制造误差：两拨爪高低不一致，导致定位作用线与输送中心线不垂直，解决措施：加工时调节两拨爪保证两拨爪高度一致。

（c）定位误差：定位时间过短或推力不够，定位面与拨爪贴合不好，解决措施：尽可能延长定位时间及适当加快推砖速度。

（2）挡砖式：除了上述三个方面外，还存在挡砖后压紧前砖坯产生窜动的可能。解决措施：根据现场实际情况，尽可能对转向线加长一二块砖坯长度，同时在接近挡砖机构的位置安装导向板，使砖坯有序进入下一工步。防止砖坯产生窜动。

4.1.4磨轮的切削过程

切削过程是由两对磨轮组来完成，其作用是完成产品的切削加工。磨轮安装在磨边座主轴的端面，依靠电机的传动提供动力带动磨轮进行切削。主要误差：磨轮接触面同磨边座主轴中心线不垂直。解决措施：对磨边座主轴端面进行技改，增大端面直径（由105改为180）同时保证端面与主轴中心线的垂直度。

5、结语

综上所述，磨边机对角线的产生是各陶瓷企业常见的一个问题，但又非常具有代表性，就其控制而言，绝非一项简单的技术，而是涉及多方面综合性知识，技术含量较高，仅凭经验，不懂机械设备原理、分折问题、找出问题所在，是难以生产出优良产品。