风机电机功率的计算方法

第一篇：风机电机功率的计算方法

选用的电机功率N=（Q/3600）*P/（1000*η）*K其中风量Q单位为m3/h，全压P单位为Pa，功率N单位为kW，η风机全压效率(按风机相关标准，全压效率不得低于0.7,实际估算效率可取小些,也可以取0.6,小风机取小值,大风机取大值)，K为电机容量系数,参见下表。

1、离心风机

功率KW

一般用

灰尘

高温 小于0.5

1.5

1.2

1.3 0.5-1

1.4

1-2

1.3

2-5

1.2

大于5

1.1-1.15

2、轴流风机：1.05-1.1，小功率取大值,大功率取小值 选用的电机功率N=（Q/3600）*P/（1000*η）*K 风机的功率P（KW）计算公式为P=Q*p/（3600*1000*η0* η1）Q—风量，m3/h； p—风机的全风压，Pa；

η0—风机的内效率，一般取0.75~0.85，小风机取低值、大风机取高值

η1—机械效率，1、风机与电机直联取1；

2、联轴器联接取0.95~0.98；

3、用三角皮带联接取0.9~0.95；

4、用平皮带传动取0.85 如何计算电机的电流： I=（电机功率/电压）*c 功率单位为KW 电压单位：KV C：0.76（功率因数0.85和功率效率0.9乘积）

第二篇：浅谈变频电机试验的功率测量

浅谈变频电机试验的功率测量

徐伟专,董行健，方宏

(1.国防科学技术大学，湖南 长沙 410073；湖南银河电气有限公司, 湖南 长沙410073 ；2.西南交通大

学电气工程学院, 四川 成都 610031）

摘要：本文首先对三表法和二表法在电机试验中的测量方式进行了比较，其次分析了电容电流存在时的电机功率测量方法及误差，并对两表法测量进行了改进，最后讨论了电容电流对功率测量的影响以及消除方法。

关键词： 电机试验，功率测量，二表法，三表法，电容电流

1,21,3

A Brief Talk on Power Measurement of Variable Frequency Electrical Machine

Xu Wei-zhuan,DONG Xing-jian

（1．HuNan Yinhe Electric Co..Ltd, Changsha Hunan 410073, China 2．Department of Electric Engineering, Southwest Jiaotong University, Chengdu Sichuan 610031, China；）

21,2Abstract: The comparison between double meter method and three meter method on Electrical Machine test is firstly introduced.Then the power measurement method and its error with capacitor current existing are analyzed.Next, a method to improve the double meter method is proposed.Finally, the influence and its eliminations are discussed.Key words: Electrical machine test, Power measurement, Double meter method, Three meter method, Capacitor current 0 引言

随着变频调速技术的高速发展。变频电源作为电机试验电源，存在诸多的优势，但是，与区别于机组电源相比，变频电源存在一些机组电源所未遇到的问题。比如功率测试，《变频器供电三相笼型感应电动机试验方法》[1]报批稿指出，“脉冲频率高的场合不宜使用两表法（Aron接法）。这是因有电容电流存在，输入电流相量之和可能不为零。因此，应采用每相用一个功率表的测量方法”。

本文首先分析了三表法和二表法的功率测量原理，随后就电容电流存在时的功率测量方法和误差，对三表法和二表法进行了对比，最后讨论了实际应用中如何处理电容电流对功率测量的影响。

iAANBCiBiC 图1 Y型三相电路

式中，iA(t)、iB(t)、iC(t)为三相瞬时电流，uAN(t)、uBN(t)、uCN(t)为三相瞬时电压。

式(1),(2)即为三表法测量功率的原理，图2为三表法的测量电路。

*A*1 三表法和两表法功率测量原理 WW* 三相电路有功功率的测量方法有二种：三表法，两表法 [2,3,4]。图1为Y型接法的三相电路。

三相瞬时功率：

p(t)uAN(t)iA(t)uBN(t)iB(t)uCN(t)iC(t)

(1)

B*CN*W*平均功率：

图2 三表法测量电路

PUANIAcosAUBNIBcosBUCNICcosC

PAPBPC

(2)

由图（2）知，三表法测量功率的前提是三相

四线制，只有三相绕组为Y型连接，才能接成三相四线制。对于Y连接的三相负载，若中线N未引出，则有 iAiBiC0

(3)另外 UABUANUBN，UCBUCNUBN

(4)将上述式(3),(4)代入式（1），有

p(t)uAB(t)iA(t)uCB(t)iC(t)

(5)PUABIAcos1UCBICcos2P1P

2(6)式中，1为UAB与IA的相位差，2为UCB与IC的相位差。式(5)、(6)即为两表法的测量原理，图3为两表法的测量电路。

*A*WBC*W* 图3 两表法测量电路

△连接时，有同样的结论。图3中，两个功率表的公共端接在B相，显然，两表法的接线方式共有3种，分别以A、B、C相为公共点。由两表法的推导过程可知，两表法的应用前提是iAiBiC0，故两表法适用于中线未引出的Y连接或△连接的三相电路，即适用三相三线制的三相电路功率测量，与负载是否对称无关。相反，三表法由于需要将中性点作为电压的参考点，只能用于三相四线制电路的功率测量，不能用于三相三线制电路的功率测量。可见，两表法和三表法的用途不同，一般而言，两者不能兼容，对于确定的电路，能采用两表法测量的，就不能采用三表法测量，反之，能用三表法测量的，就不能用两表法测量。有一种特殊情况，在三相四线制电路中，若中线无电流（例如，电源对称，负载对称的情况下）既可用三表法，也可用两表法。这也许就是部分人认为两表法只适合三相对称电路测量的原因。显然，这种认识是错误的。首先，对称电路，只在电路分析时有意义，对于测量来讲，并无实际意义。因为测量

是人类认知或检验的一个过程，而对称与否，是测量的结果，测量之前，我们并不知道其是否对称。其次，对于对称电路来说，只需用一个功率表，读数乘以三即可，无需采用两表法或三表法。存在电容电流时的电机功率测量

2.1 测量方法

对于变频器供电的三相系统中，当载波频率较高时，这些高频电压信号经过传输电缆时，会通过周围的杂散电容形成电容电流，在电机内部，包括轴承电容在内的各种分布电容也会形成电容电流，造成三相电流和不等于零，按照两表法的原理，此时采用两表法测量会造成误差。为此，国家标准《变频器供电三相笼型感应电动机试验方法》报批稿指出，“脉冲频率高的场合不宜使用两表法（Aron接法）。这是因有电容电流存在，输入电流相量之和可能不为零。因此，应采用每相用一个功率表的测量方法”，标准中，未明确实际应用中面临的下述问题：

1． 多高的脉冲频率下，不宜使用两表法？

2．用一个功率表测量每一相是否就是三表法？

3．采用三表法，对于中线未引出的电机，如何测量？

4．采用三表法，是否可以忽略电容电流的影响？

杂散电容根据对功率测量的影响，可以分为两种，第一种，其电流最终回到电源，无中线系统，仍然有iAiBiC0；第二种，其电流通过地回路等泄漏，不再回到电源，可能导致无中线系统

iAiBiC0。本文主要考虑第二种杂散电容的影响，并以电容的对地电流影响为例，图4为存在对地电容电流的三相电路。

iiA1AAiA0iGiBiB1BB0iNiCiC1CC0

图4存在对地电容电流的三相电路

图4中。iA1，iB1，iC1为杂散电容引起的泄漏电流。iA0，iB0，iC0为电机绕组实际相电流，iA，iB，iC为总电流，有：

iAiA0iA1 iBiB0iB(6)iCiC0iC1

T(7)P((uANiA0uBNiB0uCNiC0)dt0T(uAGiA1uBGiB1uCGiC1)dt）/T0 由于电容不消耗功率，式（7）的第二项为零，即： TP(uANiA0uBNiB0uCNiC0)dt /T

(8)0 式(8)说明了两个问题，首先，功率与电容电流无关，其次，从测量角度看，除非电机三相绕组的始端和末端均引出，否则，iA0、iB0、iC0不易直接通过测量获得。为了方便测量，我们对P进行下述变换: TTP((uANiA0uBNiB0uCNiC0)dt(uAGiA1uBGiB1uCGiC1)dt)/T00TT((uANiAuBNiBuCNiC)dt(uANiA1uBNiB1uCNiC1)dt)/T00TT((uANiA1uBNiB1uCNiC1)dt(uNGiA1uNGiB1uNGiC1)dt)/T00 TT(uANiAuBNiBuCNiC)dt/TuNG(iA1iB1i)dt/T

(9)C100 电机试验中，对于较大功率的电机，往往只引出三根线，式（9）中，第一项可直接测量，第二项不易测量，其值取决于电容电流和负载中性点电位。在电容电流不能忽略的情况下，如何准确测量三相电机的功率，尤其是如何采用两表法准确测量功率，对电机试验功率测量具有现实指导意义。2.2存在电容电流时的三表法测量误差

采用三表法测量的功率为：

T P3(uANiAuBNiBuCNiC)dt/T0

(10)TPuNG(iA1iB1iC1)dt/T0可见，三表法测量功率，并不能完全消除电容电流的影响，假设电容电流带来的附加误差为EP3，则有：

TEP3uNG(iA1iB1iC1)dt/T

(11)

0当中性点接地时，uNG0，P3P。

2.3 存在电容电流时的两表法测量误差

以B相为公共端，采用两表法测量的功率为：

TP2B(uABiAuCBiC)dt/T0T

(uANiAuBNiAuCNiCuBNiC)dt/T

0TT(uANiAuBNiBuCNiC）dt/T0uBN(iAiBiC)dt/T0T(uANiAuBNiBuCNiC）dt/T0TuNG(iAiBiC)dt/T0TuBG(iAiBiC)dt/T0

TPu

(12)

BG(iAiBiC)dt/T

0 TEPuBG(iAiBiC)dt/T

(13)0由于 iA0iB0iC00，所以 iAiBiCiA1iB1iC1。

TEPuBG(iA1iB1iC1)dt/T

(14)

0同理，有：

TP2APuAG(iA1iB1iC1)dt/T

(15)0

T

(16)

P2CPuCG(iA1iB1iC1)dt/T0 对于电机试验，一般而言，电机的三相绕组基

本对称，分布电容也存在一定的对称性。即：uNGuAG,uNGuBG,uNGuCG。故三表法测量结果较为准确。两表法测量的改进

电机试验中，中线通常没有引出，导致无法采

用三表法进行测量。如何提高两表法的测量精度，具有积极的现实意义。将分别以A、B、C为同名端的三次两表法测量结果进行平均

PP2BP2C2P2A(17)TPAGuBGuCG)(iA1iB1iC1)dt/3T0(uTP(uANuBNuCN3uNG)(iA1iB1iC1)dt/3T0 由于电机试验时，试验电源一般具有较好的对称性，当电源完全对称时，有uANuBNuCN0，即 TP

(18)2PuNG(iA1iB1iC1)dt/T

0 此时，测量结果与三表法测量结果相等，图5为测量原理图，图中采用能测量瞬时值的两个电压表和三个电流表，由于uCAuCBuAB，功率可按照式（17）求取。改进后的两表法的优点是适合三相三线制的功率测量。

AAVBAVCA 图5：改进后两表法测量原理图 分析与探讨

4.1电容电流对功率测量的影响

不论是三表法、两表法还是改进后的两表法，功率测量结果均受漏电流大小的影响。且其附加的绝对误差均与iA1iB1iC1成正比，iA1iB1iC1与电源电压有关，电压越高，尤其是高次谐波电压越高，iA1iB1iC1越大。其相对误差与功率P有关，当P越小，相对误差越大。即：电源电压固定时，负载电流越小，相对误差越大；功率因素越低，相对误差越大。就电机试验而言，同样的变频器，对于同一台电机而言，负载试验时，误差较小；空载试验时，误差较大。

4.2 分离负载电流与电容电流

不论是三表法、两表法还是改进后的三表法，功率测量结果均受电容电流大小的影响。在了解测

量方法和误差后，更重要的是如何分离负载电流和电容电流，实现用两表法或三表法准确测量功率。

不论是三表法还是两表法，测量到的线电流为负载电流与电容电流之和，我们称为总电流。电容电流的大小与载波频率有关，载波频率越高，电容电流越大，由于分布电容的容量较小，电容电流主要由高次谐波构成。由于电机负载呈感性，负载电流主要由基波和低次谐波构成。

理论上，我们可以通过对总电流的谐波成分进行分析估计电容电流的大小，较高次的谐波电流，主要是电容电流，基波电流及较低次的谐波电流，主要是负载电流。而实际上，不同特性的电机，对谐波的截止频率不同，我们很难用一个通用的，确切的频率值来衡量这个界限，从而不能有效地指导实际测量。实际测量时，更有效的办法应该是尽量减小电容电流。首先，对于线路电容电流，其大小与载波频率，脉冲上升时间，电缆长度有关，实际测量时，只要将测试设备尽可能靠近电机端，完全可以忽略电容电流的影响，还可减小线路电压降对功率测试的影响。其次，电容电流由高次电压谐波造成，而高次电压谐波除了增加功率测量误差外，还有诸多的危害，如：

1.在电缆传输环节，高次谐波会造成过冲电压，损

坏电机绝缘。2.在电机内部，高次谐波导致的轴承电流会损害电

机轴承。

3.高次谐波产生很强的电磁干扰，影响其它设备运

行。

因此，不论是电机试验还是工业运行的变频电源，都应该尽可能减小这种高次谐波。对于变频电机试验而言，若要求试验电源是正谐波电源，需要在变频器的输出加装正谐波滤波器。若要求模拟用户运行环境，可采用诸如dv/dt滤波器等低通滤波器以保护电机。只要采取了上述两种方式中的任意一种，均可大大减小电容电流，提高功率测试精度。

对于载波频率较高，而输出又未加装任何滤波器的变频器，可通过下述方法判断电容电流的大小。不引出中线或将中线悬空，采用三个宽频带的电流传感器，由于iAiBiCiA1iB1iC1，通过对三相电流的高速采样，运算其向量和，该向量和即为电容电流的向量和。结论

电容电流存在，输入电流向量和可能不为零，对两表法或三表法测量均会造成附加误差。改进后的两表法测试误差与三表法基本相当。就电机试验而言，可通过就近测量和附加滤波器等方式减小电容电流，提高测试精度。

【参考文献】

[1]GB/T 22670-2008 变频器供电三相笼型感应电动机试验

方法[ S].[2].邱关源.《电路(第五版)》[M].北京:高等教育出版

社,2006.[3] 龚立娇,吴延祥,李玲.三相功率的测量方法[J],石河子大

学学报(自然科学版), 2005,(02).[4] 刘丽君,伍斌.三相电功率两表测量接线方法的研究[J]，西南师范大学学报(自然科学版), 2002,(04).

第三篇：不同风机接入电力系统的潮流计算方法比较

不同风机接入电力系统的潮流计算方法比较

中文摘要：各类风机由于其结构特点的不同决定了其接入电力系统的潮流计算方法的差异，通过对普通异步风机、永磁直驱同步风机、双馈异步风机接入电力系统的潮流计算方法讨论和比较，可以更加清楚的掌握对各类风机的使用。

关键词：普通异步风机永磁直驱同步风机双馈异步风机电力系统潮流计算 正文：

近年来“随着人们对可持续发展战略的认识”风力发电在全球获得了迅猛发展，截止2005年，全球风电装机容量已达,59332MW，排名前几位分别为德国18428MW，西班牙10027MW，美国9149MW，中国以1246MW排第8位/。风电场建设包括风资源测量评估、风场选址、发电机选型、风场内部微观选址、风电场升压站建设、接入电网线路建设等一系列问题、其中“风电场选址与接入系统设计都是规划阶段的重要问题” 其重要性不言而喻、对含风电场电力系统进行潮流计算“是规划阶段的基础工作”是风电场升压站、接入系统线路方案确定的考虑因素之一，另外“在风电系统动态仿真中”状态变量的初值也由潮流计算获得，因此"对含风电场电力系统进行潮流计算是非常有意义的。

风电场的潮流计算主要是对风电并网后根据给定的网络结构和运行条件确定整个网络的电气状态，主要是对风电并网后的电网中各个节点的电压幅值和相角、网络中功率的分布及功率损耗等，并进行越界检查，以了解和评价风电场并网后的运行情况。常用于评估风电机组并网后对电网稳态运行的影响，同时也为分析风电场并网后分析对电网影响等其他理论研究工作的基础，具有重要的意义。国内外对风电潮流的研究有着几十年的历史，风电场的潮流计算主要包括

含普通异步电机的风电场潮流计算、含永磁直驱风机的潮流计算和含双馈异步电机的风电场潮流计算。风电场的潮流计算关键是正确建立风电机组的数学模型。电力系统中节点分为ＰＱ节点、ＰＶ节点和平衡节点。一般异步发电机本身没有励磁调节装置，不具有调整节点电压的能力，因此不能像常规的同步发电机一样将它视为电压幅值恒定的ＰＶ节点，它只能依靠无功补偿装置才能保持风电场出口电压恒定。同样风电场中的异步发电机向系统注入有功功率的同时还要从系统吸收一定的无功功率，吸收的无功大小与发电机的机端电压、发出的有功功率以及滑差有着密切相关，因此不能把它处理为恒功率的ＰＱ节点。

一、异步电机计算潮流的方法 首先给出了风电场的简化ＰＱ模型、简化ＲＸ模型的潮流计算模型，根据两种模型的缺点，提出了一种新的风电场潮流计算模型即为扩展潮流模型。扩展潮流模型将异步发电机直接纳入电力网络，同时将异步发电机等值电路模型的中间激磁支路的端点作为一个虚拟ＰＱ节点进行计算，建立约束方程；建立异步发电机转子侧和定子侧之间的转矩平衡方程。模型建立详细潮流约束方程，推导雅可比矩阵元素，建立扩展风电潮流算法，最后通过算例分析验证算法的有效性异步风力发电机潮流建模—牛顿拉夫逊法潮流计算，牛顿法是解非线性方程的有效的方法。它把非线性方程的求解变成反复的求解线性方程，逐步接近非线性方程的解的过程，通常称为逐次线性化过程。而且牛顿一拉夫逊法求解潮流计算具有平方项收敛的速度，能够使潮流快速收敛。极坐标的牛顿拉夫逊法求解潮流问题的步骤如下：（１）计算有功功率和无功功率的不平衡量 假设系统中有n号节点，第1-m号节点为PQ节点，第m+1~n-1号为PV节点，n号为平衡节点。PQ节点不平衡量为： PV节点的功率不平衡量为：（２）计算雅可比矩阵 修正方程如下： 当i≠j时： 当i=j时：（３）潮流方程的求解化成下面的方程 根据上述步骤进行潮流计算，直至潮流熟练，输出结果。风电机组容量等值计算，等值后的风电机组容量为： 简化结构异步电机潮流算法： 对于常规的含普通异步电机的风电场潮流计算时，一般只考虑风力发电机和所连接的电网，忽略了风力机部分以及风力机与发电机之间的联系。同时，在进行潮流计算时，只考虑风机发出的功率全部输送到与风机连接电网中，不考虑风机由于浆矩角的变化对输出功率的影响。在进行风电场的潮流计算时，由于风机的机械部分的变化跟不上电气部分的变化速度，一般将风电场节点作为ＰＱ节点进行处理，但ＰＱ节点的无功功率与风机自身的参数以及风场节点电压有关。忽略空间和时间谐波、忽略励磁饱和、忽略铁损，将转子电阻和转子电抗折算到定子侧，图３．１（ａ）给出异步电机稳态Ⅱ等值电路，其中是定子和转子电阻，是定子和转子电抗，是激磁回路电抗，Ｓ为异步发电机的滑差，是对地并联电容。由于激磁电抗远大于定子电抗，且定子电阻较小。因此把励磁支路外移，合并定子和转子支路。采用简化等值电路时，型简化 等值电路如图３．１（ｂ）所示。大型风电场中的普通异步发电机以超同步转速情况下发电运行，发电机将风力机提供的机械功率转化为电磁功率输出，同时从电网或无功补偿装置中吸 收无功功率来维持励磁电流的大小。图３—１（ｂ）所示简化等值电路中，定子电抗与转子电抗合并式。定义电纳容性为正，电抗感性为负，将激磁支路式。的电抗与对地电容并联等值电抗为 假定异步风机流向电网功率为正，则将异步风机视为发电机处理，定义风机的输出有功功率如下：、发电机滑差以及无功功率 无功功率对节点电压求导得： 将风电场节点作为ＰＱ节点，根据风机出力曲线确定不同风速下的风机的出力，根据潮流建模公式代入潮流计算，采用算例分析，计算出潮流结果。简化RX模型： 采用ＲＸ模型进行潮流计算的基本思想是两个迭代步骤：（１）通过常规潮流计算计算出发电机的端电压；（２）通过异步发电机的滑差迭代计算出发电机的滑差。采用简化ＲＸ模型避免了潮流计算的两步迭代，能够节省潮流计算的计算时间。图３．１（ａ）为普通异步发电机的稳态等值电路图，计算出普通异步发电机的电磁功率。由异步发电机原理知道，异步发电机发出的电磁功率式为 由此可见异步发电机的输送到电网的电磁功率Ｂ随着滑差ｓ的变化而变化，同时风力机的转速、叶尖速比、风能利用系数以及机械功率也与滑差ｓ有关。根据系统的功率平衡的关系，风力机的机械功率等于输送到电网的有功功率相等。由于初始的功率不相等，通过滑差ｓ的迭代使两个功率最终达到平衡。采用牛顿拉夫逊计算潮流，引入风力机的机械功率与送到电网的有功功率的差和滑差修正量，修正方程为：。与转子电流、滑差ｓ等有关，其表达 程序框图如下：

二、双馈异步风机的潮流计算方法

本节在对双馈风机进行潮流建模时，将双馈风电机组的风电场作为恒定功率因数的ＰＱ节点进行处理，功率因数值设为０。９８。然后根据双馈异步发电机的稳态等值电路以及双馈风机的发电系统示意图分析各个功率之间的关系，及转矩平衡关系，建立约束方程，推导雅可比矩阵元素，建立潮流计算模型。图４—１（ａ）为双馈异步发电机的稳态等值电路，图４．１（ｂ）为双馈异步电机系统发电示意图。在图４．１（ａ），所为定子电压，复功率，以为转子电压为转子端到中间节点的为定子端到中间节点的复功率，其他参数同普通异步电机等值电路的参数意义相同。在图４—１（ｂ）中，风电场的节点设为i节点，为网侧变流器出口电压，分别为风机输入到电网的有功功率和无功功率，为变压器的阻抗。系统中的普通节点的潮流计算约束方程按照节点类型建立约束方程，推导雅可比矩阵元素。风电场节点的潮流计算变量的约束方程根据双馈风电机组的功率平衡关系以及风力机与发电机之间的转矩平衡条件来建立，并推导出对应的雅可比矩阵元素。令，以下定义类似。节点i流向节点Ｗ的复功率： 节点w流向定子侧的复功率为： 节点w流向转子侧的复功率为： 转子端流向节点w的复功率为： 网侧变流器端口流出的复功率为： 节点i流向变流器的复功率为：（１）风机与外网之间的连接 根据基尔霍夫电流定律，流入节点电流之和为零。分别注入ｉ节点的有功功率和无功功率。节点ｉ对应于电网有功功率平衡约束方程为： 对应变量的雅可比矩阵的元素为： 节点i对应于电网的无功功率平衡约束方程为： 对应变量的雅可比矩阵元素为：（２）双馈电机的等值电路 在双馈异步电机稳态等值电路中，虚拟内节点w连接定子支路和转子支路，以及激磁支路，图４．２为虚拟节点的电路结构。相比较普通异步电机，转子电压值不为零。根据节点功率平衡，建立内节点w有功功率平衡约束方程： 推导对应变量的雅可比矩阵元素为： 虚拟节点w的无功平衡约束方程为： 对应变量的雅可比矩阵的元素为：（３）双馈风机的外部电路 对于风电场出口节点来讲，不仅连接外电网和双馈异步发电机的定子侧，还通过变压器连接着网侧变流器，变压器的阻抗为为风电场出口处的结构，根据基尔霍夫电流原理，对ｉ节点注入功率之和为０。建立ｉ节点与发电机之间功率平衡约束方程。对i节点与发电机部分建立有功功率平衡约束方程： 对应的雅可比矩阵元素为： 节点i对与发电机部分建立无功功率平衡约束方程： 对应变量的雅可比矩阵的元素为： 在稳态运行时，忽略变换器的开关损耗。根据能量守恒原理，背靠背变流器输出有功功率之和等于零，即向两侧流出（或注入）的有功功率不变。网侧变流器输出无功为给定值一般取零，以防止ＰＶ控制方式下，电网需求无功过小，网侧变流器输出无功倒流至异步电机。对变流器建立约束方程，并推导雅可比 矩阵元素。背靠背变流器有功功率的约束方程如下： 对应变量的雅可比矩阵的元素为： 由于变流器之间不考虑无功功率的传输，网侧变流器采用单位功率因数的控制方式运行，的值设为０。对应的网侧变流器的无功功率约束方程为： 对应变量的雅可比矩阵为：（４）转矩平衡简化模型 双馈异步发电机的电磁功率为： 转矩平衡方程为： 双馈风机的机械功率采用最大功率跟踪计算，其表达式为： 和普通异步电机相比，在双馈异步电机的转矩平衡方程时，考虑了转子电压对功率平衡的影响。对应变量的雅可比矩阵元素为： 根据潮流计算约束方程以及推导雅可比矩阵元素，建立潮流计算模型： 双馈风电机组潮流计算的程序框图：

三、永磁直驱同步风机的潮流计算

牛顿法是解非线性方程的有效的方法。它把非线性方程的求解变成反复的求解线性方程，逐步接近非线性方程的解的过程，通常称为逐次线性化过程。这是牛顿法的核心。用牛顿法解三相潮流问题的步骤如下：（1）、计算功率不平衡方程

式中表示了一个有n+1个母线的系统功率不平衡矩阵，其中有m个PQ母线，n-m个PV母线，1个平衡节点。

PQ节点的功率不平衡量为该节点的功率给定值与当前电压计算出来的实际功率差，可表示为：

其中i=1,2,3….，p=a，b，c。

而对ＰＶ节点来说，节点电压幅值是给定的，不再作为变量。同时，该点无法预先给定无功功率。这样，该点的无功不平衡量也就失去了约束作用。因此，在迭代过程中无须计算与ＰＶ节点有关的无功功率方程式。

只有当迭代结束后，即各节点的电压向量求得后，再求PV节点应当维持的无功功率。（2）计算雅可比矩阵

（４）含风电场的电力系统三相潮流的求解最终能化成求解下列方程

风电场在牛顿法中的处理

风电场等各种分布式电源可以建立成ＰＱ节点，ＰＶ节点，ＰＩ节点和Ｐ－Ｑ（Ｖ）节点这四种节点类型。对ＰＱ类型的分布式电源只需将它们简单处理成功率值是负的负荷即可。本节主要分析其他三种类型的分布式电源在程序中的处理。（１）Ｐ恒定，Ｖ恒定的ＰＶ节点

ＰＶ节点可以直接代入牛顿法中处理。若ＰＶ母线与系统通过ｎ（ｎ＝ｌ，２，３…）相线路连接，则母线上各节点注入功率为母线总注入功率的ｎ分之一。在每次迭代后，可以求出节点的电压相角和无功功率。若计算出的节点无功越限，则将其转换成对应的ＰＱ节点，Ｑ值等于该分布式电源能发出的最大无功值。如果在后续迭代中，又出现该节点电压越界，重新将其转换成ＰＶ节点。（２）Ｐ恒定，电流幅值Ｉ恒定的ＰＩ节点

ＰＩ节点不可以直接代入牛顿法中处理，所以在每次迭代前须做一定的处理。若ＰＩ母线与系统通过ｎ（ｎ＝ｌ，２，３…）相线路连接，则母线上各节点注入功率为母线总注入功率的ｎ分之一。相应的无功功率可以由上一次迭代得到的电压，给定的电流幅值和有功功率计算得出：

其中，为第ｋ＋１次迭代的分布式电源的无功功率值；

五分别为第ｋ次迭代得到的电压的实部和虚部；Ｉ为恒定的分布式电源的电流相量的幅值；尸为恒定的有功功率值。

因此在进行潮流计算时，第抖１次迭代前可以把ＰＩ节点的无功注入量求出，在第ｋ＋ｌ迭代过程中便可将ＰＩ节点处理成有功和无功输出分别为Ｐ和的ＰＱ节点。在每次迭代后，可以求出节点的电压相角和无功功率。ＰＩ型的分布式电源也有无功输出的限制，但从式（３－６）可以看出，的标幺值一般在１．０附近，Ｐ和，是

。值的只是该ＰＩ两个必需维持的值，所以影响最后计算出来的节点的给定有功功率和电流幅值，即Ｐ和，若给定得合理，则计算得出的无功功率不会越限。

（３）Ｐ恒定，Ｖ不定，Ｑ受Ｐ、Ｖ限定的Ｐ—Ｑ（Ｖ）节点Ｐ－Ｑ（Ｖ）节点不可以直接代入牛顿法中处理，所以在每次迭代前须做一定的处理。Ｐ－Ｑ（Ｖ）节点给定的输出有功功率只为异步电机的输出有功功率，节点电压Ｕ在每次迭代后都得到修正，节点的注入无功功率Ｑ计算公式如下：

其中，ｓ为异步电机的转差率；为发电机定子电抗与转子电抗之和：为励磁电抗；ｒ为转子电阻；Ｑ’为异步电机的吸收无功；为异步电机的功率因数：

仍为并联电容器后节点的功率因数；一般要求在０．９以上；鳞为并联电容器需要补偿的无功；刀为投入的并联电容器组数；

为每组电容器补偿的无功；Ｑ’为电容器组实际补偿的无功；Ｑ为参与潮流迭代的节点注入无功。这里提出的动态调整并联电容器组接入组数的方法，相比于将风机视为功率因数恒定的考虑，更加符合实际异步风机运行的情况，因而，基于该模型的分析计算结果更为精确。Ｐ－Ｑ（Ｖ）母线与系统通过ｎ（ｎ＝ｌ，２，３…）相线路连接，则母线上各节点注入功率为母线总注入功率的ｎ分之一。在进行潮流计算时，第ｋ次迭代后可以把Ｐ-Ｑ（Ｖ）节点的无功吸收量求出，在第ｋ＋ｌ迭代过程中便可将Ｐ-Ｑ（Ｖ）节点处理成有功和无功输出分别为Ｐ和的ＰＱ节点。

通过对以上三种风机的潮流计算方法的分析，我们对风机接入电力系统有了更深入的了解，对比各风机的特点，可得到不同的结论。首先普通异步风机具有一般异步电机的特点，只是对PQ节点的处理方法稍有不同。通过对双馈风电机组的潮流建模建立及验证，计及双馈电机详细内部结构和各种稳态安全约束，采用优化算法求解不同风速下无功出力范围；基于电机有功损耗最小，求解无功最优分布。根据双馈风电机组的潮流计算，获得风电机组的稳态运行情况和发电机运行参数，验证了双馈风电机组潮流算法的有效性。在进行无功优化时，发出无功时，最大无功出力受转子绕组电流限制。吸收无功时，最小无功出力当定子绕组电流限制。调整网侧变流器参考无功出力，可以增加双馈电机无功出力范围，但是在恒ＰＱ运行方式下，可能引起无功环流，增加电机的损耗。随风速增加或者定子电压下降，双馈异步电机无功出力范围变窄。采用恒功率因数方式运行时，低风速下双馈电机无功出力得不到充分利用，而高风速、低定子电压下可能达不到给定功率因数要求。根据最小有功损耗优化计算出的无功功率，作为双馈异步电机稳态运行时的输出无功功率值，可提高双馈异步电机的运行效率。而虽然双馈异步电机占主导地位，但永磁直驱也解决了一些双馈电机解决不了的问题。参考文献：

第四篇：水泥磨主排风机电机损坏的事故报告

金泥集团干法二厂水泥磨主排风机电机烧毁 的事故报告

2011年12月20日白班，机电车间电工对水泥磨主排风机电机进行维护保养，到小夜班时，电工准备开机进行试机，当电机开机时，不到10秒钟，电机内突然冒烟，中控显示前轴承温度高，经现场检查电器元件完好，于是怀疑是前轴承温度高引起，随即拆开电机检查前端轴承。当电机打开后发现，前端轴承内套和轴抱死，轴承无法取下，且轴面严重损伤，无法正常使用。厂领导及相关技术人员到现场后确认已发生电机损坏事故，立即进行检修。事故发生后干法二厂及时向公司安委会及市保险公司汇报了本次事故。

12月21日小夜电工将电机轴及转子抽出送往光阳进行处理，12月22日白班，处理完毕后经技术人员鉴定，加工后的轴不圆，安装后轴承仍然会出现严重的跑内圆现象，问题仍然得不到解决，经和厂家联系，必须将电机重新返回厂家进行处理，方可安全使用。此次事故属于重大责任事故。事故经过：

2011年12月20日白班，机电车间电工对水泥磨主排风机电机进行维护保养，到小夜班时，电工准备开机进行试机，当电机开机时，不到10秒钟，电机内突然冒烟，中控显示前轴承温度高，经现场检查电器元件完好，于是怀疑是前轴承温度高引起，随即拆开电机检查前端轴承。当电机打开后发现，前端轴承内套和轴抱死，轴承无法取下，且轴面严重损伤，无法正常使用。事故原因：

事故发生后组织人员现场查勘、分析认为造成此次事故的主要原因是：

（1）电工维护保养更换完电机轴承后，没有认真考虑是否装配合适，使得电机轴承内圈和转子轴之间为过盈配合，两个接触表面之间没有相对运动。当电机拖动负载后，出现小幅的相对运动。接触面的接触压力使结合表面的微凸体产生塑性变形，当塑性变形足够大时，就发生金属粘着。在外界小幅振动的反复作用下，出现粘着点剪切，粘附金属脱落，剪切处表面被氧化，由于两表面紧配合，磨屑很难排出，因而成为磨料，加速了微动磨损的进程。这样循环往复，最终导致电机轴承抱死。（2）电工在以往的维护保养过程中不认真，轴承严重跑内圆不能及早发现，造成电机长时间带病运行。通过此次对电机抽芯检查分析，断定是上述两个方面因素的综合作用造成配合副之间粘合抱死的严重故障。

金泥集团干法二厂

二〇一一年十二月二十三日

第五篇：西川煤矿3#压风机烧坏电机分析报告

西川煤矿3#压风机电机烧坏分析报告

一、事故经过：

2014年4月5日夜班5点3#压风机出现故障停机。5日早班机电人员进行检修，发现接触器烧坏、电机绝缘为零。随即拆除电机，更换250A接触器（原压风机接触器为150A）。

二、设备概况：

3#压风机（SA-120A型单螺杆空气式，电机为120KW、380V）在2011年调入我矿投入使用，目前已使用3年有余，使用接触器为150A，使用期间更换多次电机轴承。电机一直正常使用。

三、事故原因：

1、压风机电机为120KW，接触器为150A，因该电机是长期运行。接触器选型小。在此前已烧坏3个接触器。接触器粘连致电流不平衡是烧坏电机直接原因。

2、在烧坏电机前，已烧坏3个接触器，机电维护人员只更换接触器，没有深究原因。是导致烧坏电机的间接原因。

四、解决方案：

1、原150A接触器更换250A接触器。

2、由空气式接触器更换为真空式接触器（真空式接触器比空气式接触器在质量上有保障）。

五、事故教训：

1、对设备的选型要合理。

2、勤巡查，发现问题及时分析处理故障。

3、加强设备管理，增强维护人员的责任心。