塔器吊装计算书资料

第一篇：塔器吊装计算书资料

附录5

计算说明书

一、受力分析及绳扣选择 设备主吊简图如下：

图1 图2

图1是塔器下端各分段主吊简图，图2是塔器上段主吊简图。件1为管式吊耳，件2和件4为吊装绳扣，件3为平衡梁，件5为板式吊耳，件6为吊装绳扣。

图1所示模型以苯塔Ⅰ段为例进行校核，图2所示模型以白土塔为例进行校核，件3平衡梁单独进行校核，其它各段不逐一校核。1．苯塔Ⅰ段校核（直立状态受力最大）

设备重量G=57.5吨，件1选用υ273×10无缝钢管（20#），长度为L=200mm=20cm（见下图），件2选用υ39mm×18m钢丝绳扣，件4选用υ39mm×20m钢丝绳扣，α为吊装绳扣与水平方向夹角。

附图8件2件1件390°500270°200说明

1、件1与筒体焊接按筒体弧度预制开55°外坡口,件2按筒体弧度预制，对称开4个Ø50塞焊孔，件3中心开透气孔。

2、吊耳焊接顺序：件2与筒体焊接→件1与件2焊接→件3与件1焊接。

3、所有焊缝满焊，焊脚高度为相焊件中较薄者厚度。

4、在不影响吊装的前提下，吊耳焊接方位可根据现场实际情况进行调整。

5、焊接完毕后着色探伤合格。挡圈Ø425δ=1416MnR322补强板450×450δ=16216MnR1无缝钢管Ø273×10220#序号名称规格数量材质备注设计苯塔Ⅰ段主吊耳图审核批准中油七建独山子项目经理部1）主吊耳强度校核

Gj=K*G=1.1×56=63.3t，K=1.1为动载系数； Q=1/2 Gj=1/2×63.3=31.7t=31700Kg； 弯矩为M=Q*L/2=31700*20/2=3.17×105kg.cm υ273×10无缝钢管的抗弯模量为：

W=πD3［1-（d/D）4］/32=3.14×27.33［1-（25.3/27.3）4］/32=523.84cm3 弯曲应力

σ=M/W=3.17×105/523.84=605.2 kg/ cm2＜[σ]=1700 Kg/cm2； 其中，[σ]=1700 Kg/cm2为20#无缝钢管许用弯曲应力。剪应力

τ＝Pcosα/A（此处α＝0）＝31700/82.6 =384 Kg/cm2＜[τ]=1000 Kg/cm2 组合应力

[τ2＋(σM2+σN2)]1/2 ＝[3842＋605.22)]1/2

＝716Kg/cm2＜[σ]=1000 Kg/cm2； 故件1强度满足要求。2）吊装绳扣强度校核

2.1件2选用钢丝绳扣υ39mm×18m一对，每根四股使用（每根工作绳数按3根绳计算）。

每根绳扣受力为：P1=Q=1/2Gj=1/2×63.3=31.7t=31700Kg； 单根υ39mm钢丝绳破断拉力为S=52d2=52×392=79092 Kg 钢丝绳扣使用安全系数为：n=3S/P=3×79092/31700=7.48≥[n]=6 [n]=6为吊装钢丝绳扣许用安全系数。故件2强度满足要求。

图3

2.2件4选用钢丝绳扣υ39mm×20m一对，每根四股使用（每根工作绳数按3根绳计算）。

cosα=2.3/5，α=62.6°，几何关系如图3所示；

每根绳扣受力为：P2=Q/sinα==31700/sin62.6°=35706Kg； 单根υ42mm钢丝绳破断拉力为S=52d2=52×392=79092 Kg 钢丝绳扣使用安全系数为：n=3S/P=3×96148/35706=6.6≥[n]=6 其中[n]=6为吊装钢丝绳扣许用安全系数。故件4强度满足要求。

3．白土塔校核（直立状态受力最大）

主吊耳见下图： 件2件1Ø120R1503620附图715050°12050°15030090°按封头顶弧度预制按封头顶弧度预制件1放大详图件2详图说明10000°180°

1、件1按要求开坡口，根据封头顶弧度预制。

2、件2按封头顶弧度预制。

3、全部焊缝满焊，焊脚高度为相焊件中较薄者厚度。

4、焊接完毕后着色探伤合格。

5、吊耳直接焊接在设备封头顶部垫板。

6、如图制作两件，料表中为1件用料。120270°2加强筋板1吊耳板序号名称设计审核批准δ=18δ=36规格详图216MnR见16MnR见详图2数量材质备注白土塔主吊耳图中油七建独山子项目经理部吊耳选用δ=30mm=3cm16MnR钢板，各部分尺寸为υ=120mm=12cm，R=120mm=12cm，h=120mm=12cm，L=300mm=30cm。Gj=1.1×81=89.1吨

Q=1/2 Gj=1/2×89.1=44550Kg 设P为主吊绳扣受力，P1为P垂直向上的分解力、P2为P的水平分解力，θ为P与P2之间夹角。由几何关系可知： cosθ=L1/2H 其中L1=1m，为两吊耳间距；H=4.75m，为主吊绳扣净长度。故θ= cos1/2×4.75=83.96° 自平衡力系知：

P2= P1·ctgθ，P= P1/sinθ，P1=Q=44550 Kg P2= 44550×ctg83.96°=4713.9Kg，P= 44550/sin83.96°=44799Kg 吊耳板强度校核（1）孔壁承压应力验算-

120σ= P2 /(2rδ)≤[σc] ＝44550/(2×6×3)＝1238≤1.4×2300＝3220Kg/cm2

满足要求。（2）孔径截面拉应力：

r/R＝60/150＝0.4，查表K＝2.25 σ=K×P1/ A=P1/（2R-υ）×δ =2.25×44550/（2×15-12）×3=1856 Kg/cm2＜ [σ]=2300Kg/cm2

弯曲应力：σ=M/W=P2×h/（δ2L/6+2δ2L22/6）=4713.9×15/（32×30/6+2×1.8×152/6）=392.9Kg/cm2＜[σ]=2300 Kg/cm2 [σ]=2300 Kg/cm2 为材质为16MnR的钢板许用应力。故主吊耳满足要求。

4、溜尾吊耳及绳扣强度校核（白土塔抬头时溜尾吊耳受力最大）。

溜尾吊耳详图

溜尾吊耳选用δ=24mm=2.4cm钢板，各部分尺寸为υ=100mm=10cm，R=120mm=12cm，h=120mm=12cm，L=240mm=24cm（详见附图15）。Gj=1.1×81=89.1吨

Q=1/2（Gj/2）=1/2×（89100/2）=22275Kg(此处应详细计算溜尾力)设P为溜尾绳扣受力，P1为P垂直向上的分解力、P2为P的水平分解力，θ为P与P2之间夹角。由几何关系可知： cosθ=L2/2H 其中L2=0.35m，为两吊耳间距；H=2m，为溜尾绳扣长度。故θ= cos-10.35/2×2=85° 自平衡力系知：

P2= P1·ctgθ，P= P1/sinθ，P1=Q=22275Kg P2= 22275×ctg85°=1949Kg，P=22275/sin85°=22361Kg 吊耳板强度校核（1）孔壁承压应力验算 σ= P2 /(2rδ)≤[σc] ＝44550/(2×5×2.4)＝1856≤1.4×2300＝3220Kg/cm2

满足要求。

（2）孔径截面拉应力验算 r/R＝50/120＝0.42，查表K＝2.25 σ=K×P1/ A= P1/（2R-υ）×δ=2.25×22275/（2×12-10）×2=1790Kg/cm2＜ [σ]=2300 Kg/cm2

弯曲应力：σ=M/W=P2×h/（δ2L/6+2δ2L22/6）=1949×12/（2.42×24/6+2×1.4×122/6）=259.2Kg/cm2＜ [σ]=2300Kg/cm2 [σ]=2300 Kg/cm2 为材质为16MnR的钢板许用应力。故溜尾吊耳满足要求。

溜尾绳扣选用钢丝绳扣υ32mm×6m一对，每根四股使用（每根工作绳数按3根绳计算）。

每根绳扣受力为：P=22361Kg 而υ32mm钢丝绳破断拉力为S=52d2=52×322=53248 Kg 钢丝绳扣使用安全系数为：n=3S/P=3×53248/22361=7.2≥[n]=6 其中[n]=6为大中型吊装钢丝绳扣许用安全系数。故溜尾绳扣强度满足要求。

5、平衡梁整体强度校核（吊装苯塔Ⅰ段时受力最大）平衡梁图其力学模型简化如下图所示 φ90R120件1件2A附图******A36300A——A说明

1、本平衡梁适用于60万吨/年芳烃抽提装置中塔器的吊装作业。

2、所有焊缝满焊，焊脚高度为两相焊件中较薄件厚度。

3、件2周边打磨光滑。

4、吊耳焊接前经专业人员交底，焊接完毕后经专业人员检查合格。

5、图中标注尺寸以mm计。47321序号制图审核批准吊耳板无缝钢管名称δ=36mmφ273×10×6000规格尺寸41数量块根单位Q23520#材质见详图见说明备注吊装用平衡梁中油七建独山子项目经理部

P1=P3=P*sin62.6°=31700kg P2=P*cos62.6°= P1/tg62.6°=16431.8kg 如忽略平衡梁自身重力，所受弯矩为

M=P2*A=16431.8*23.65=3.9×105kg.cm，A=100+273/2=23.65cm υ273×10无缝钢管的抗弯模量为：

W=πD3［1-（d/D）4］/32=3.14×27.33［1-（25.3/27.3）4］/32=523.84cm3 弯曲应力

σw =M/W=3.9×105/523.84=744.6 kg/ cm2； 压应力

σy =4P1/π（D2–d2）=4×31700/3.14×（27.32–25.32）=384Kg/cm2； 组合应力σ合=（τ2+σ2）1/2=（744.62+3842）1/2=837.8Kg/cm2 ＜[σ]=1000 Kg/cm2

其中，[σ]=1000 Kg/cm2为20#无缝钢管许用应力。吊耳板强度校核（1）孔壁承压应力校核 σ= P1 /(2rδ)≤[σc] ＝31700/(2×4.5×3.6)＝978≤1.4×1550＝2170Kg/cm2

满足要求。

（2）孔径截面拉应力校核 r/R＝45/120＝0.375，查表K＝2.3 σ=K×P1/ A= P1/（2R-υ）×δ =2.3×31700/（2×12-9）×3.6=1350 Kg/cm2＜ [σ]=1550 Kg/cm2(3)根部截面强度校核 弯曲应力

σ=M/W=P2×h/(L 2δ/6)=16431.8×10/（242×3.6/6）=475Kg/cm2＜ [σ]=1550Kg/cm2 剪切应力 τ＝P2 /(δL)＝16431.8/（3.6×24）＝190＜[τ]=950 Kg/cm2

式中[τ]为Q235的钢板许用剪切应力 组合应力σ＝K2√σw2＋3τ2≤[σ] ＝1.0×（475＋3×190）＝578＜ [σ]=1550Kg/cm2

[σ]=1550 Kg/cm2 为材质为Q235的钢板许用应力。故平衡梁强度满足要求。

二、卡杆计算

以白土塔为例，采用按比例作图法，见下图。2

臂杆中心距滑车组中心距离19136.4(杆头离绳扣距离)吊装绳扣1482.3(设备距臂吊耳位置杆中心最近距离)劳动保护等2530(铰点离地面高度)白土塔转盘中心至铰点距离1400臂杆铰点位置转盘中心所在轴线200(安全距离)基础顶标高10009000(作业半径)从图中可以看出，设备离臂杆最小间距为1482.3，此处臂杆宽度为2312，故净距为1482.3－2312/2＝326.3,满足安全距离要求。杆头距绳扣的距离为19136.4,滑车组之间最小距离约为4米，净距为19136.4-4000=15136,满足安全距离要求。

第二篇：塔吊装拆合同

塔吊装拆合同

甲方：

乙方：

甲方将 工程，两台塔吊整机安装拆卸及标准节顶升按固定单价模式一次性承包给乙方。甲乙双方为了明确责任范围更好的合作，依据《中华人民共和国合同法》和《建筑安装工程承包合同条例》的规定，结合本工程具体情况，经双方协商，特签订如下协议：

一、乙方必须有相应的安装、拆卸资质，安装工持证上岗。

二、塔吊装拆费用：

1、塔吊整机安装：包括汽车吊费用在内一次性费用人民币贰仟伍佰元整（高度根据甲方指定或塔吊允许独立高度范围），需要顶升每个标准节人工费人民币壹佰伍拾元整，更换塔吊起重钢丝绳：25m以下高度更换一次300元，70m以下高度更换一次500元。

2、拆卸：汽车吊费用在内一次性费用人民币贰仟元整。

三、付款方式：

1、塔吊安装结束后，符合标准，试用三天后，无安全质量问题，一次性付清安装款（2500元人民币）。

2、塔吊拆卸：根据甲方要求，全部拆卸落地到指定位置（标准节每节单独卸开）无安全或损坏塔吊附件问题，一次性付清拆卸款（2000元人民币）。

四、双方责任

1、甲方提供乙方施工场地，派专人监督机械设备的清点整理分类。

2、严格按合同要求组织施工、保质量、保安全，按期完成任务。

3、严格执行装拆、规范、安全操作规程。

4、乙方在装拆过程中，必须强化安全措施，必须派有技术、有操作证的专人装拆，并有专人指挥，杜绝一切安全事故发生。在装拆过程中发生的一切大小安全事故，所有的法律责任与经济损失全部由乙方负责，与塔机方和甲方无任何关系。

五、装拆验收要求：

乙方在装拆过程中，甲方派专人对机械的损坏、零星配件是否齐全进行认可，如有损坏按市场价赔偿后才能结帐。

六、本合同未尽事宜，双方友好协商。

七、本合同一式两份，甲、乙双方各执一份，具有同等法律效力。

八、本合同履行完成后自动终止。

甲 方 乙 方

代表人签字： 代表人签字：

年 月 日

第三篇：设备设计计算书

同步碎石封层设备液压系统设计计算书

同步碎石封层设备（一下简称“设备”）的主要工作部分由沥青泵、布料辊、导热油马达、搅拌站和布料起升装置构成。本套设备的液压系统，采用开式LS回路+萨奥-丹佛斯PVG系统（即比例控制阀组），设备要求精度较高的部分为沥青的洒布量须与设备的行走速度相匹配，主要的工作部件分别为：沥青泵驱动马达设备、布料辊驱动马达设备、导热油泵驱动马达设备、物料搅拌站驱动马达设备和物料举升设备。各部分的设计计算如下：

一、已知设计参数 π=3.14 发动机转速为n=1800RPM 液压系统容积效率ηv=0.95 液压系统机械液压效率ηmh=0.95

液压系统总功率ηt=ηv*ηmh=0.9

二、沥青泵驱动马达设备设计计算及选型 该部分系统的设备参数为：

沥青泵型号为NYP110，理论排量Qv=110L/100r=1100cc/r，适用流体粘度为600，最大转速N1max=550RPM，出口压差为ΔP1=0.6MPa；

沥青泵的机械效率取η1=0.5；

该系统的设定工作压力为ΔP=15MPa=150BAR 计算沥青泵的驱动扭矩

M1=(Qv*ΔP1)/(2πη1)=210N*m 设定万向轴的传递效率为η2=0.9 在系统工作压力为ΔP的情况下，计算出驱动液压马达的排量为

Vg1=20π*M1/（ΔP*ηmh*η2）=102cc/r 由于是采用的液压马达直连沥青泵，则液压马达在N1max=550RPM的情况下，其需要输入的流量为

Qv1=Vg1*N1max/(1000*ηv)=60L/min 马达的输出功率为

P1=(Qv1*ΔP1*ηt)/600=13.5kW 根据上述计算，经过圆整，可供选取的马达排量为100cc/r，可供选择的定量马达型号为

1、宁波欧易液压马达：NHM1-100，采用标准配油盘，排量为100cc/r，额定工作压力25MPa，最高工作压力为32MPa，转速为15-1000RPM；

三、布料辊驱动马达设备设计计算及选型 该部分系统的设备参数为： 布料辊端面半径R=100mm； 布料辊摩擦系数f=0.5； 物料斗举升倾角α=40°； 料斗长度a=4.8m； 料斗宽度b=2.5m；

流量调节板开度h=0.012m； 骨料密度ρ=1700kG/m3； 该系统的设定工作压力为ΔP2=5MPa=50 BAR 布料辊转速为n2=50-130RPM 液压马达相关机械设备的传动效率为η2=0.9 计算布料辊的驱动扭矩 M2=F*R--------------------------○F=N1*f----------------------------○N1=Gcos50°--------------------○H=h/sin50°----------------------○G=abHρg-------------------------○联立上述5式，带入数据，可得

M2=abhρgfRctg50°=100.3N*m 在压力差为ΔP2=50BAR的情况下，驱动马达的排量为

Vg2=20π*M2/（ΔP2*ηmh*η3）=147cc/r 马达需要输入的流量为

Qv2=Vg2*N2max/(1000*ηv)=21L/min 马达的输出功率为

P2=(Qv2*ΔP2*ηt)/600=1.6kW 根据上述计算，经过圆整，可供选取的马达排量为150cc/r，可供选择的定量马达型号为

1、宁波欧易液压马达：NHM2-150，采用标准配油盘，排量为150cc/r，额定工作压力25MPa，最高工作压力为32MPa，转速为15-1000RPM。

2、山东瑞诺摆线马达：BM1-160，排量为160cc/r，额定工作压力为12.5MPa，额定转速为356RPM。（优选）

四、导热油泵驱动马达设备设计计算及选型 该部分的设备参数及要求为： 导热油泵扭矩为M3=21N*m； 导热油泵额定转速N3=1440RPM； 机械结构传递效率为η3=0.9 系统设定压力为ΔP3=5MPa=50BAR 液压马达相关机械设备的传动效率为η3=0.9 计算驱动马达的排量

Vg3=20πM3/（ΔP3*ηmh*η3）=30cc/r 马达要输入的流量为

Qv3= Vg3*N3/(1000*ηv)=47L/min 马达的输出功率为

P3=(Qv3*ΔP3*ηt)/600=3.5kW 根据上述计算，经过圆整，可供选取的马达排量为30cc/r，可供选择的定量马达型号为

1、天津市天机力源齿轮马达：GMC4-32-1H7F4-30，排量为32cc/r，额定工作压力20MPa，公称转速为3150RPM，最低转速为900RPM。（优选）

五、物料搅拌站驱动马达设备设计计算及选型

该部分的设备参数及要求为：

搅拌驱 动扭矩为M4=640N*m； 搅拌转速为N4max=60RPM;机械结构传递效率为η4=0.9 系统设定压力为ΔP4=15MPa=150BAR 计算驱动马达的排量为

Vg4=20πM4/（ΔP4*ηmh*η4）=313.5cc/r 在最大转速情况下，马达需要输入的流量为

Qv4= Vg4*N4max/(1000*ηv)=18L/min 马达的输出功率为

P4=(Qv4*ΔP4*ηt)/600=5kW 根据上述计算，经过圆整，可供选取的马达排量为300cc/r，可供选择的定量马达型号为

1、宁波欧易液压马达：NHM3-300，采用标准配油盘，排量为300cc/r，额定工作压力20MPa，最高工作压力为35MPa，转速为6-500RPM。

2、山东瑞诺摆线马达：BM6-310，排量为310cc/r，最大转速为484RPM，额定压力是20.5MPa。（优选）

六、料斗起升装置设计计算及选型 该部分的系统要求为： 最大举升力为T=300KN 最大举升高度为L=1.5m；

系统设定压力为ΔP5=20MPa=200BAR； 从最低点到最大高度所用的时间为t=30s； 计算液压缸的无杆腔面积（活塞面积）为

A=F/ΔP4=0.015m2 则活塞的直径为

D=0.12m=120mm

选取缸径为125mm，杆径为90mm的液压缸，行程为1700mm。按照要求，活塞的运动速度为

v=L/t=0.05m/s

则需要输入的流量为

Qv5=A*v=0.015*0.05*1000*60=45L/nin

液压缸的输出功率为

P2=ΔP5* Qv5*ηt=15kW

七、液压泵功率及流量计算

假定上述设备均（沥青泵驱动马达设备、布料辊驱动马达设备、导热油泵驱动马达设备、物料搅拌站驱动马达设备和料斗起升装置）有同时工作要求，则液压泵所需要的输出的流量为

Q=Qv1+ Qv2+ Qv3+ Qv4+ Qv5=191L/min 在发动机转速为n=1800RPM的情况下，液压泵的排量为

Vg=1000Q/（n*ηv）=112cc/r

泵的选定型号为：力士乐A11VO130DRS/10R-NZG12N00，该泵的排量为130cc/r，公称压力350BAR，最大压力400BAR，最大转速为2100RPM，在满排量下，最大转速为2500RPM，带压力控制的负荷传感方式；从输出轴端看，旋向为右旋；输入花键标准为DIN5480；与发动机直连，安装法兰为SAE3#飞轮壳；吸油口和压力油口相对布置，采用公制螺栓固定。状态：现货；供应商：北京海纳创为液压系统技术有限公司

联系人：王鹏

电话：***

由上述计算可得，如果上述五套设备要同时工作，需要发动输出的功率为P=13.5+1.6+3.5+5+15=38.6kW，鉴于发动机要有10-25%的功率预留量，故而贵公司所选择的发动机功率是否偏低？？？？

第四篇：照度计算书

项目名称：醒汉街51号危房改造工程 专 业：电 气 软件名称/版本: 本专业计算书共 1 本 第 1 本 3页数

计算内容：照度、防雷计算计 算：校 核：审 核：

2011年

计算书

月 日

照度计算： 商铺计算:

1、规格:长12.6米,宽10米。

2、面积:12.6*10=126平方米

3、根据<<建筑照明设计标准>>(GB50034-2004)办公建筑照明标准值(表6.1.3)商店的照度标准值为300 lx，照明功率密度值12W/㎡。

4、计算室形指数RI：

RI=RCR=（房间宽度×房间长度）/灯具计算高度×（房间宽度＋房间长度）=(12.6*10)/2.85*（12.6+10）＝1.96

5、室形指数及房间表面反射比查利用系数表，得利用系数0.58。

6、所需灯数：

N=（标准照度值*房间面积）/[单套灯光通量*利用系数*维护系数]=300*126/（2*3350）*0.58*0.8=12.2 取整，需要T8 36W双管荧光灯具12套。

7、计算300 1X时的照明功率密度LPD：

LPD=灯具总安装功率/房间面积=12*2（36+4）/126=7.6（W/M2）＜12（W/M2）满足强制性条文要求。

8、若先选定上述12套灯具，则可按下式效验设计照度值：

设计照度值=光源总光通量*利用系数*维护系数/房间面积=12*（2*3350）*0.58*0.8/126=7.6（LX）

计算结果在允许偏差10%内，符合规定。

办公室计算:

1、规格:长4.6米,宽4.2米。

2、面积:4.6*4.2=19.32平方米

3、根据<<建筑照明设计标准>>(GB50034-2004)办公建筑照明标准值(表6.1.2)办公室的照度标准值为300 lx，照明功率密度值11W/㎡。

4、计算室形指数RI：

RI=RCR=（房间宽度×房间长度）/灯具计算高度×（房间宽度＋房间长度）=(4.6*4.2)/2.85*（4.6+4.2）＝0.77

5、室形指数及房间表面反射比查利用系数表，得利用系数0.5。

6、所需灯数：

N=（标准照度值*房间面积）/[单套灯光通量*利用系数*维护系数]=300*19.32/（2*3350）

*0.5*0.8=2.2 取整，需要T8 36W双管荧光灯具2套。

7、计算300 1X时的照明功率密度LPD：

LPD=灯具总安装功率/房间面积=2*2（36+4）/19.32=8.3（W/M2）＜11（W/M2）满足强制性条文要求。

8、若先选定上述2套灯具，则可按下式效验设计照度值：

设计照度值=光源总光通量*利用系数*维护系数/房间面积=2*（2*3350）*0.5*0.8/19.32=277（LX）

计算结果在允许偏差10%内，符合规定。

办公室计算:

1、规格:长6.6米,宽3.9米。

2、面积:6.6*3.9=25.74平方米

3、根据<<建筑照明设计标准>>(GB50034-2004)办公建筑照明标准值(表6.1.2)办公室的照度标准值为300 lx，照明功率密度值11W/㎡。

4、计算室形指数RI：

RI=RCR=（房间宽度×房间长度）/灯具计算高度×（房间宽度＋房间长度）=(6.6*3.9)/2.85*（6.6+3.9）＝0.86

5、室形指数及房间表面反射比查利用系数表，得利用系数0.52。

6、所需灯数：

N=（标准照度值*房间面积）/[单套灯光通量*利用系数*维护系数]=300*25.74/（2*3350）*0.52*0.8=2.8 取整，需要T8 36W双管荧光灯具3套。

7、计算300 1X时的照明功率密度LPD：

LPD=灯具总安装功率/房间面积=3*2（36+4）/25.74=9.3（W/M2）＜11（W/M2）满足强制性条文要求。

8、若先选定上述3套灯具，则可按下式效验设计照度值：

设计照度值=光源总光通量*利用系数*维护系数/房间面积=3*（2*3350）*0.52*0.8/25.74=324（LX）

计算结果在允许偏差10%内，符合规定。

办公室计算:

1、规格:长8.4米,宽3.9米。

2、面积:8.4*3.9=32.76平方米

3、根据<<建筑照明设计标准>>(GB50034-2004)办公建筑照明标准值(表6.1.2)办公室的照度标准值为300 lx，照明功率密度值11W/㎡。

4、计算室形指数RI：

RI=RCR=（房间宽度×房间长度）/灯具计算高度×（房间宽度＋房间长度）=(8.4*3.9)/2.85*（8.4+3.9）＝0.94

5、室形指数及房间表面反射比查利用系数表，得利用系数0.56。

6、所需灯数：

N=（标准照度值*房间面积）/[单套灯光通量*利用系数*维护系数]=300*32.76/（2*3350）*0.56*0.8=3.3 取整，需要T8 36W双管荧光灯具3套。

7、计算300 1X时的照明功率密度LPD：

LPD=灯具总安装功率/房间面积=3*2（36+4）/32.76=7.3（W/M2）＜11（W/M2）满足强制性条文要求。

8、若先选定上述3套灯具，则可按下式效验设计照度值：

设计照度值=光源总光通量*利用系数*维护系数/房间面积=3*（2*3350）*0.56*0.8/32.76=274（LX）

计算结果在允许偏差10%内，符合规定。

根据《建筑物防雷设计规范》GB50057―94（2000年版）的相关公式进行计算 1.已知条件: 建筑物的长度L = 15m 建筑物的宽度W = 10m 建筑物的高度H = 10.95m 当地的年平均雷暴日天数Td =84.6天/年

校正系数k = 1.0 2.计算公式: 年预计雷击次数: N = k*Ng*Ae = 0.0684 其中: 建筑物的雷击大地的年平均密度: Ng = 0.024Td ^1.3 = 0.024*84.6^1.3 = 7.6876 等效面积Ae为: H<100M, Ae =[LW+2(L+W)*SQRT(H*(200-H))+3.1415926*H(200-H)]*10-6 = 0.0089 3.计算结果: 根据《防雷设计规范》，该建筑应该属于第三类防雷建筑。

附录: 二类:N>0.06 省部级办公建筑和其他重要场所、人员密集场所。N>0.3 住宅、办公楼等一般性民用建筑物。

三类:0.012<=N<=0.06 省部级办公建筑和其他重要场所、人员密集场所。0.06<=N<=0.3 住宅、办公楼等一般性民用建筑物。N>=0.06 一般性工业建筑。

第五篇：教学楼计算书

一、负荷计算

1.负荷计算的方法：

负荷计算的方法采用需要系数法，具体的计算公式来自中国航空工业规划设计研究院编写的《工业与民用配电设计手册》。

2.AL配电柜 2.1总负荷：

相数：三相 同时系数：0.8总负荷：152.4kW 总功率因数：0.85 有功功率：121.9kW 计算电流：217.7A，故选额定电流为250的刀熔开关，进线电缆YJV22-1KV-4*120-FC.二．防雷等级计算

1、计算方法：

年预计雷击次数计算方法取自国家标准GB50057-94《建筑物防雷设计规范》(2000年版)。所使用的计算公式来自于该标准中的附录一。计算中使用的气象资料来自中国航空工业规划设计研究院编写的《工业与民用配电设计手册》。

2、年预计雷击次数计算

校正系数 k=1.0

2当地雷击大地的年平均密度(直接设定)Ng=3.880次/(km·a)建筑物的长、宽、高 L=109(m)W=83.4(m)H=15.6(m)截收相同雷击次数的等效面积

0.5-62H<100 Ae=(LW＋2(L＋W)(H(200-H))＋πH(200-H))×10=0.0388(km)建筑物年预计雷击次数 N=kNgAe=0.1505(次)<0.3由于是人员密集场所，故按2类防雷建筑设计。

三.照度计算

1.照度计算方法：

计算中采用利用系数法计算室内平均照度。照度计算的方法取自同济大学出版社出版的《电气照明》一书。用利用系数表取自湖南省建筑电气设计情报网编写的《民用建筑电气设计手册》和中国建筑工业出版社出版的《建筑电气设计手册》。

2、室空间比计算：

房间长：L = 9.6 米，宽：W = 7.4 米，房间面积：A = 71.0平方米 工作面高度：Hw = 0.8 米，灯具安装高度：Hf = 3.2 米 室空间比：RCR = 5(Hf0.8)×(9.6 + 7.4))/(9.6×7.4)= 2.93 顶棚反射系数：0.7，墙面反射系数：0.5，地面反射系数：0.2

3、灯具条件：

灯具型号：简式荧光灯YG2-1，灯具数量：N = 13，取N=12 光源类型：用户自定，光源功率（光源数N×单灯具功率Pw）：12×35W 光源光通量：φ= 3150 lm，灯具维护系数：K0 = 0.80

4、利用系数：

根据以上条件查表得到利用系数：U = 0.7

5、工作面平均照度计算：

平均照度：Eav = NφU K0 / A =(12×3150×0.70×0.80)/ 71.0 = 295.8 lx，满足设计要求

6、照度功率密度计算：

功率密度：P0 = N Pw / A =(12×35)/ 71.0 = 5.9 W/m 2，符合设计要求