计算书08

第一篇：计算书08

大帅塔机SCD200/200施工升降机计算说明书

8施工升降机稳定性计算

8.1.概述

本机属于外附着式施工升降机，独立起升高度和附着都有一定的限制，超过独立高度限制时，应采用附着装置锚固在建筑物上，完成附着。施工升降机附着式状态和建筑物联在一起不存在倾覆的危险，只需对独立高度进行整机倾翻稳定性验算。

8.2.计算工况

8.2.1.基本稳定性：工作状态，无风静载

8.2.2.动态稳定性：工作状态，有风动载

8.2.3.暴风侵袭下的非工作状态

8.3.稳定性计算：

按GB/T10054-2005《施工升降机》的要求，施工升降机在工作或非工作状态均应具有承受各种规定载荷而不倾翻的稳定性，在最大独立高度时的抗倾翻力矩不应小于该工况最大倾翻力矩的1.5倍。

8.3.1 基本稳定性计算：

工作状态：无风静载、单吊笼满载运行，考虑自重载荷及吊重对整机稳定性的影响，载荷放大系数：自重载荷取0.95，起升载荷取1.4。

抗倾翻力矩：107386800 N.㎜

倾覆力矩：42507000 N.㎜

安全系数：2.5

8.3.2 动态稳定性计算：

工作状态：有风动载、单吊笼满载运行，考虑自重载荷及吊重对整机稳定性的影响，载荷放大系数：自重载荷取0.95，起升载荷取1.15，风载荷系数取1。

抗倾翻力矩：102386800 N.㎜

倾覆力矩：60360065 N.㎜

安全系数：1.7

8.3.3 暴风侵袭稳定性计算：

非工作状态：载荷放大系数：自重载荷取0.95，风载荷系数取1.1。

抗倾翻力矩：79386800 N.㎜

倾覆力矩：27622918 N.㎜

安全系数： 2.8

8.4.结论：

计算的每个工况的抗倾翻力矩均大于该工况最大倾翻力矩的1.5倍，故整机抗倾翻稳定性满足要求。

第二篇：脚手架计算书

扣件式脚手架计算书

计算依据：

1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20116、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018

一、脚手架参数

卸荷设置

无

结构重要性系数γ0

可变荷载调整系数γL

0.9

脚手架安全等级

II级

脚手架搭设排数

双排脚手架

脚手架钢管类型

Φ48×2.5

脚手架架体高度H(m)

立杆步距h(m)

1.5

立杆纵距或跨距la(m)

1.8

立杆横距lb(m)

0.9

横向水平杆计算外伸长度a1(m)

0.15

内立杆离建筑物距离a(m)

0.2

双立杆计算方法

不设置双立杆

二、荷载设计

脚手架设计类型

装修脚手架

脚手板类型

冲压钢脚手板

脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)

0.3

脚手板铺设方式

2步1设

密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)

0.01

挡脚板类型

木挡脚板

栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)

0.17

挡脚板铺设方式

2步1设

每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)

0.129

装修脚手架作业层数nzj

装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)

地区

浙江杭州市

安全网设置

全封闭

基本风压ω0(kN/m2)

0.3

风荷载体型系数μs

风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)

0.81，0.81

风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)

0.243，0.243

计算简图：

立面图

侧面图

三、横向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式

横向水平杆在上

纵向水平杆上横向水平杆根数n

0

横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

横杆截面惯性矩I(mm4)

92800

横杆弹性模量E(N/mm2)

206000

横杆截面抵抗矩W(mm3)

3860

纵、横向水平杆布置

承载能力极限状态

q=1.3×(0.028+Gkjb×la/(n+1))+0.9×1.5×Gk×la/(n+1)=1.3×(0.028+0.3×1.8/(0+1))+0.9×1.5×2×1.8/(0+1)=5.598kN/m

正常使用极限状态

q＇=(0.028+Gkjb×la/(n+1))=(0.028+0.3×1.8/(0+1))=0.568kN/m

计算简图如下：

1、抗弯验算

Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[5.598×0.92/8，5.598×0.152/2]=0.567kN·m

σ=γ0Mmax/W=1×0.567×106/3860=146.849N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax=max[5q＇lb4/(384EI)，q＇a14/(8EI)]=max[5×0.568×9004/(384×206000×92800)，0.568×1504/(8×206000×92800)]=0.254mm

νmax＝0.254mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=5.598×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=3.429kN

正常使用极限状态

Rmax＇=q＇(lb+a1)2/(2lb)=0.568×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.348kN

四、纵向水平杆验算

承载能力极限状态

由上节可知F1=Rmax=3.429kN

q=1.3×0.028=0.036kN/m

正常使用极限状态

由上节可知F1＇=Rmax＇=0.348kN

q＇=0.028kN/m1、抗弯验算

计算简图如下：

弯矩图(kN·m)

σ=γ0Mmax/W=1×0.012×106/3860=3.022N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

计算简图如下：

变形图(mm)

νmax＝0.106mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1800/150，10]＝10mm

满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=0.071kN

五、扣件抗滑承载力验算

横杆与立杆连接方式

单扣件

扣件抗滑移折减系数

0.85

扣件抗滑承载力验算：

横向水平杆：Rmax=1×3.429=3.429kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

纵向水平杆：Rmax=1×0.071=0.071kN

满足要求！

六、荷载计算

脚手架架体高度H

脚手架钢管类型

Φ48×2.5

每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)

0.129

立杆静荷载计算

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.028/h)×H=(0.129+(0.9+0.15)×0/2×0.028/1.5)×14=1.806kN

单内立杆：NG1k=1.806kN2、脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(14/1.5+1)×1.8×(0.9+0.15)×0.3×1/2/2=1.465kN

1/2表示脚手板2步1设

单内立杆：NG2k1=1.465kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(14/1.5+1)×1.8×0.17×1/2=1.581kN

1/2表示挡脚板2步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.8×14=0.252kN5、构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.465+1.581+0.252=3.298kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=1.465kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(nzj×Gkzj)/2=1.8×(0.9+0.15)×(2×2)/2=3.78kN

内立杆：NQ1k=3.78kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.3×(NG1k+

NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+

0.9×1.5×3.78=11.738kN

单内立杆：N=1.3×(NG1k+

NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+1.465)+

0.9×1.5×3.78=9.355kN

七、立杆稳定性验算

脚手架架体高度H

立杆计算长度系数μ

1.5

立杆截面抵抗矩W(mm3)

3860

立杆截面回转半径i(mm)

16.1

立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)

205

立杆截面面积A(mm2)

357

连墙件布置方式

两步两跨

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m

长细比λ=l0/i=2.25×103/16.1=139.752≤210

满足要求！

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m

长细比λ=l0/i=2.599×103/16.1=161.413

查《规范》表A得，φ=0.2712、立杆稳定性验算

组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=1.3(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+0.9×1.5×3.78=11.738kN

Mwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.243×1.8×32)=0.096kN·m

σ=γ0[N/(φA)+

Mwd/W]=1×[11737.875/(0.271×357)+95659.38/3860]=146.108N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

八、连墙件承载力验算

连墙件布置方式

两步两跨

连墙件连接方式

扣件连接

连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)

连墙件计算长度l0(mm)

600

连墙件截面类型

钢管

连墙件型号

Φ48.3×3.6

连墙件截面面积Ac(mm2)

506

连墙件截面回转半径i(mm)

15.9

连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)

205

连墙件与扣件连接方式

双扣件

扣件抗滑移折减系数

0.85

Nlw=1.5×ωk×2×h×2×la=1.5×0.243×2×1.5×2×1.8=3.937kN

长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896

(Nlw+N0)/(φAc)=(3.937+3)×103/(0.896×506)=15.301N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

满足要求！

扣件抗滑承载力验算：

Nlw+N0=3.937+3=6.937kN≤0.85×12=10.2kN

满足要求！

九、立杆地基承载力验算

地基土类型

粘性土

地基承载力特征值fg(kPa)

140

地基承载力调整系数mf

0.4

垫板底面积A(m2)

0.25

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝11.738/(0.4×0.25)＝117.379kPa≤γufg＝1.254×140

=175.56kPa

满足要求！

第三篇：吊绳计算书

吊绳计算书

计算依据：

1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-2012

2、《建筑施工计算手册》江正荣编著

3、《建筑材料规范大全》

钢丝绳容许拉力计算: 钢丝绳容许拉力可按下式计算: [Fg] = aFg/K 其中: [Fg]──钢丝绳的容许拉力；

Fg ──钢丝绳的钢丝破断拉力总和,取 Fg=20.00kN；

α──考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，α=0.85； K ──钢丝绳使用安全系数，取 K=5.50；

经计算得 [Fg]=20.00×0.85/5.50=3.09kN。

钢丝绳的复合应力计算: 钢丝绳在承受拉伸和弯曲时的复合应力按下式计算: σ = F/A+d0E0/D 其中: σ──钢丝绳承受拉伸和弯曲的复合应力； F──钢丝绳承受的综合计算荷载,取 F=15.50kN； A──钢丝绳钢丝截面面积总和,取 A=245.00mm2； d0──单根钢丝的直径(mm)，取 d0=1.00mm； D──滑轮或卷筒槽底的直径,取 D=343.00mm； E0──钢丝绳的弹性模量，取 E0=20000.00N/mm2。

经计算得 σ=15500.00/245.00+1.00×20000.00/343.00=121.57N/mm2。

钢丝绳的冲击荷载计算: 钢丝绳的冲击荷载可按下式计算: Fs = Q(1+(1+2EAh/QL)1/2)其中: Fs──冲击荷载； Q──静荷载，取 Q=20.50kN；

E──钢丝绳的弹性模量，取 E=20000.00N/mm2； A──钢丝绳截面面积，取 A=111.53mm2； h──钢丝绳落下高度,取 h=250.00mm； L──钢丝绳的悬挂长度，取 L=6000.00mm。

经计算得 Fs =20500.00×(1+(1+2×20000.00×111.53×250.00/20500.00/6000.00)1/2)=85545.05N≈86kN

第四篇：教学楼计算书

一、负荷计算

1.负荷计算的方法：

负荷计算的方法采用需要系数法，具体的计算公式来自中国航空工业规划设计研究院编写的《工业与民用配电设计手册》。

2.AL配电柜 2.1总负荷：

相数：三相 同时系数：0.8总负荷：152.4kW 总功率因数：0.85 有功功率：121.9kW 计算电流：217.7A，故选额定电流为250的刀熔开关，进线电缆YJV22-1KV-4*120-FC.二．防雷等级计算

1、计算方法：

年预计雷击次数计算方法取自国家标准GB50057-94《建筑物防雷设计规范》(2000年版)。所使用的计算公式来自于该标准中的附录一。计算中使用的气象资料来自中国航空工业规划设计研究院编写的《工业与民用配电设计手册》。

2、年预计雷击次数计算

校正系数 k=1.0

2当地雷击大地的年平均密度(直接设定)Ng=3.880次/(km·a)建筑物的长、宽、高 L=109(m)W=83.4(m)H=15.6(m)截收相同雷击次数的等效面积

0.5-62H<100 Ae=(LW＋2(L＋W)(H(200-H))＋πH(200-H))×10=0.0388(km)建筑物年预计雷击次数 N=kNgAe=0.1505(次)<0.3由于是人员密集场所，故按2类防雷建筑设计。

三.照度计算

1.照度计算方法：

计算中采用利用系数法计算室内平均照度。照度计算的方法取自同济大学出版社出版的《电气照明》一书。用利用系数表取自湖南省建筑电气设计情报网编写的《民用建筑电气设计手册》和中国建筑工业出版社出版的《建筑电气设计手册》。

2、室空间比计算：

房间长：L = 9.6 米，宽：W = 7.4 米，房间面积：A = 71.0平方米 工作面高度：Hw = 0.8 米，灯具安装高度：Hf = 3.2 米 室空间比：RCR = 5(Hf0.8)×(9.6 + 7.4))/(9.6×7.4)= 2.93 顶棚反射系数：0.7，墙面反射系数：0.5，地面反射系数：0.2

3、灯具条件：

灯具型号：简式荧光灯YG2-1，灯具数量：N = 13，取N=12 光源类型：用户自定，光源功率（光源数N×单灯具功率Pw）：12×35W 光源光通量：φ= 3150 lm，灯具维护系数：K0 = 0.80

4、利用系数：

根据以上条件查表得到利用系数：U = 0.7

5、工作面平均照度计算：

平均照度：Eav = NφU K0 / A =(12×3150×0.70×0.80)/ 71.0 = 295.8 lx，满足设计要求

6、照度功率密度计算：

功率密度：P0 = N Pw / A =(12×35)/ 71.0 = 5.9 W/m 2，符合设计要求

第五篇：计算书封皮

青海矿业800万吨选煤项目

挡墙工程计算书

审核人：

校对人：

设计人：

中国水利水电第四工程局有限公司勘测设计研究院

二零一四年七月