高低压保护电路改进建议

第一篇：高低压保护电路改进建议

控制器高低压保护电路改进建议

各位领导、专家：你们好！

由于我司目前控制器的高低压保护电路是采用的22K、33K氧化膜电阻降压和限流，而根据实际售后反馈的数量来看，该两个电阻售后故障率极高（根据筛选发出06年1至8月份售后复核数据分析，该两个电阻累计数量达20单，故障数排列前3位，故障原因均为开路），06年度总部也纳入重点整改项目之一。该电阻在现电路具体中如下图：

建议采用电容降压的理论可行性分析：

而在我们重庆复核过程中，也常发现该两个电阻 R5 和R6 的阻值开路状况，经分析，这两个电阻在电路中承受的功率为220V×0.005A=1.1W，而实际电阻的标称值为2W，从理论上说该电阻在原电路工作中是没有问题的。但是，实际上因为厂家在制造上的原因不可能100%不出现质量问题而导致电阻功率的实际值有所偏差；另外，电阻是一个功耗原件，发热是不可避免的；同时用户的使用环境也不可估计；因此，根据理论分析，原电路中的两个电阻限流完全可以采用无功耗原件电容来代替，在改进电路图中引入了一个电容（如下图），采用电容降压式供电方式，因为在本电路中电容的容抗相当的大，所以我们分析电路的时候可以把它看作是一个恒流源，电容C的电流取值可以根据公式来计算，而负载的两端的电压由负载的电阻大小而决定的，负载电阻大，负载的两端的电压就高，反之亦然，而本电路的负载电压值就是光耦发光管的正向压降，反向压降由于D4导通，只有0.7V的反向压降，完全不会因为电压的问题而导致光耦损坏，故可靠性也是非常高。如下改进后的电路：

（注：该改进后电路中的电容C取值初步为0.1uf/630v）改进后的电路实际试验情况分析：

改进的电路至目前模拟试验已运行近200小时，试验情况很好，试验过程未出现任何异常问题；另外测得电路中的相关电参数也是完全符合要求，可靠性非常高。

现将该方案推荐给总相关领导、专家评审，请总部领导、专家给予指导。谢谢！

电子科技质控部

2006-8-22

第二篇：FD422单端电路顺征求改进建议

FD422单端电路顺征求改进建议

6J8P推动，管便宜好声，坛里兄弟好像也有实做过。考虑加入反馈部分，阎锡山6B8PFD422.gif

阎锡山改版6J8PFD422.gif

J版2E22.gif

J版工作点6SN72E22.gif

6n81624.gif

6H8FD422.jpg

6N8PSRPPFD422.jpg

6N9单三极管推FD422.jpg

全直热管FD422.jpg

网上6J8PFD422.jpg 补张管脚图

第三篇：LED开关电源保护电路介绍

LED开关电源保护电路介绍

一款好的LED开关电源除了需要稳定、高效、可靠外，电路的各种保护措施也必须精心设计，以避免在复杂环境条件下能够迅速的对电源电路和负载进行有效保护，本文介绍LED开关电源的几种常见保护电路。

1、过电流保护电路

在直流LED开关电源电路中，为了保护调整管在电路短路、电流增大时不被烧毁。其基本方法是，当输出电流超过某一值时，调整管处于反向偏置状态，从而截止，自动切断电路电流。如图1所示，过电流保护电路由三极管BG2 和分压电阻R4、R5组成。电路正常工作时，通过R4与R5的压作用，使得BG2 的基极电位比发射极电位高，发射结承受反向电压。于是BG2 处于截止状态(相当于开路)，对稳压电路没有影响。当电路短路时，输出电压为零，BG2 的发射极相当于接地，则BG2 处于饱和导通状态(相当于短路)，从而使调整管BG1 基极和发射极近于短路，而处于截止状态，切断电路电流，从而达到保护目的。

图2：LED开关电源输入过电流保护电路

2、过电压保护电路

直流LED开关电源中开关稳压器的过电压保护包括输入过电压保护和输出过电压保护。如果开关稳压器所使用的未稳压直流电源(诸如蓄电池和整流器)的电压如果过高,将导致开关稳压器不能正常工作,甚至损坏内部器件,因此LED开关电源中有必要使用输入过电压保护电路。图3为用晶体管和继电器所组成的保护电路，在该电路中，当输入直流电源的电压高于稳压二极管的击穿电压值时，稳压管击穿，有电流流过电阻R，使晶体管T导通，继电器动作，常闭接点断开，切断输入。输入电源的极性保护电路可以跟输入过电压保护结合在一起,构成极性保护鉴别与过电压保护电路。

图3：LED开关电源输入过电压保护电路

3、软启动保护电路

开关稳压电源的电路比较复杂，开关稳压器的输入端一般接有小电感、大电容的输入滤波器。在开机瞬间,滤波电容器会流过很大的浪涌电流,这个浪涌电流可以为正常输入电流的数倍。这样大的浪涌电流会使普通电源开关的触点或继电器的触点熔化,并使输入保险丝熔断。另外，浪涌电流也会损害电容器,使之寿命缩短,过早损坏。为此,开机时应该接入一个限流电阻,通过这个限流电阻来对电容器充电。为了不使该限流电阻消耗过多的功率，以致影响开关稳压器的正常工作,而在开机暂态过程结束后，用一个继电器自动短接它,使直流电源直接对开关稳压器供电，这种电路称之谓直流LED开关电源的“软启动”电路。

如图4(a)所示，在电源接通瞬间，输入电压经整流桥(D1～D4)和限流电阻R1对电容器C充电，限制浪涌电流。当电容器C充电到约80%额定电压时，逆变器正常工作。经主变压器辅助绕组产生晶闸管的触发信号，使晶闸管导通并短路限流电阻R1，LED开关电源处于正常运行状态。为了提高延迟时间的准确性及防止继电器动作抖动振荡，延迟电路可采用图4(b)所示电路替代RC延迟电路。

图4：LED开关电源软启动保护电路

4、过热保护电路

直流LED开关电源中开关稳压器的高集成化和轻量小体积，使其单位体积内的功率密度大大提高，因此如果电源装置内部的元器件对其工作环境温度的要求没有相应提高，必然会使电路性能变坏，元器件过早失效。因此在大功率直流LED开关电源中应该设过热保护电路。

本文采用温度继电器来检测电源装置内部的温度，当电源装置内部产生过热时，温度继电器就动作，使整机告警电路处于告警状态，实现对电源的过热保护。如图5(a)所示，在保护电路中将P型控制栅热晶闸管放置在功率开关三极管附近，根据TT102的特性(由Rr值确定该器件的导通温度，Rr越大，导通温度越低)，当功率管的管壳温度或者装置内部的温度超过允许值时，热晶闸管就导通，使发光二极管发亮告警。倘若配合光电耦合器，就可使整机告警电路动作，保护LED开关电源。该电路还可以设计成如图5(b)所示，用作功率晶体管的过热保护，晶体开关管的基极电流被N型控制栅热晶闸管TT201旁路，开关管截止，切断集电极电流,防止过热。

图5：LED开关电源过热保护电路

第四篇：SS4改电力机车 保护电路

保护电路

SS4改电力机车主电路保护包括：短路、过流、过电压及主接地保护等四个方面。

1.6.1 短路保护

当网侧出现短路时，通过网侧电流互感器7TA→原边过流继电器101KC，使主断路器4QF动作，实现保护。其整定值为320A。

当次边出现短路时，经次边电流互感器176TA、177TA、186TA及187TA→电子柜过流保护环节使主断路器4QF动作，实现保护。其整定值为3000A+5%。

在整流器的每一晶闸管上各串联一个快速熔断器，实现元件击穿短路保护之用。

1.6.2 过流保护

在牵引工况和制动工况时牵引电机的状况不同，牵引电机过流保护的整定值和保护方式设置也不同。

在牵引工况时，牵引电机的过流保护是通过直流电流传感器111SC、112SC、131SC和141SC→电子柜→主断路器来实现的，其整定值为1300A+5%。

在制动工况时，牵引电机的过流保护是通过直流电流传感器111SC、112SC、131SC和141SC→电子柜→励磁过流中间继电器559KA→励磁接触器91KM来实现的。其整定值为1000A±5%。

在制动工况时，还没有励磁绕组的过流保护，它是通过直流电流传感器199SC→电子柜→励磁过流中间继电器559KA→励磁接触器91KM来实现的。其整定值为1150±5%。

1.6.3 过电压保护

机车的过电压包括：大气过电压、操作过电压、整流器换向过电压原边过流继电器和调整过电压等。大气过电压的保护主要采用两种方式：一是在网侧设置新型金属氧化物避雷器5F；二是在各主变压器的各次边绕组上设置RC吸收器。牵引绕组上的RC吸收器由71C与73R、72C与74R、81C与83R、82C与84R构成；励磁绕组上的RC吸收器由93C与94R构成；辅助绕组上的RC吸收器由255C与260R构成。

当机车主断路器4QF打开或接通主变压器空载电流时，机车将产生操作过电压，通过网侧避雷器5F和牵引绕组上的RC吸收器能够对此操作过电压进行限制。

机车的主整流器70V和80V、励磁整流器99V的每一晶闸管及二极管上均并联有RC吸收器，以抑制整流器的换向过电压。

另外，牵引电机的电压由主整流器进行限压控制，其限压值为1020V±5%。1.6.4 接地保护

牵引工况下，每“转向架供电单元”设一套接地保护系统，除网侧电路外，主电路任一点接地时，接地继电器均动作，无“死区”。接地继电器动作之后，通过其连锁使主断路器动作，实现保护。

制动工况下，具有两套独立回路，励磁回路属于第二回路。为消除“死区”，回路各电势均为相加关系。为此，励磁电流方向与牵引时相反改为由下而上，故电枢电势方向亦相反，改为下正上负。当制动工况发生接地故障时，接地继电器动作，通过其连锁使主断路器动作，通过其连锁是主断路器动作，实现保护。

第一转向架供电单元的接地保护系统由接地继电器97KE、限流电阻193R、接地电阻195R、隔离开关95QS、电阻191R和电容197C组成；第二转向架供电单元的接地保护系统由接地继电器98KE、限流电阻194R、接地电阻196R、隔离开关96QS、电阻192R和电容198C组成。其中191R与197C、192R与198C是为了抑止97KE或98KE动作线圈两端因接地故障引起的尖峰过电压而设置的。95QS和96QS的作用在于当接地故障不能排除，但仍需维持故障运行时，通过将其置故障位，使接地保护系统与主电路隔离，接地继电器不再动作而跳主断路器。此时，195R或196R与主电路相连，接地电流经此流至“地”。

第五篇：给煤机改进建议

关于十七米频繁断煤的几点建议

由于煤价上涨，我厂近期加大了煤泥的掺烧力度以保证经济效益。然而这却使锅炉给煤机出现了频繁断煤事故。仅在本周，就有几次险些造成停炉的恶性事故。所以，我们必须对十七米的频繁断煤予以足够的重视。在此，我作为我厂的一名见习生有以下几点建议。

一、空气炮的改进

我厂的空气炮对解决蓬煤、断煤事故时，总体而言还是很有效果的。然而其控制按钮的过于分散，使得在操作人员短缺情况下（如替换吃饭时间等）处理问题的程序过于复杂，延长了处理时间，增大了断煤风险。

建议：保留十七米室外的空气炮控制按钮，同时在给煤机值班室加装相对集中地空气炮按钮。

预期效果：将大大缩短断煤时从司炉通知到值班人员处理的响应时间，降低断煤风险，有效保证锅炉系统的稳定运行。同时在发生多台给煤机断煤时，能够提高操作密度，使得给煤机不至于出现全断而影响负荷或压火等不利情况。具有长期的经济效益。

投资：控制开关若干。缺点：无。

二、空仓上纯煤泥

为使得锅炉能够最大程度的掺烧煤泥，同时进一步提高给煤机的稳定性。我同我在给煤机的见习师傅吕庆峰一同想出了空仓上煤泥法。其具体操作如下：

1.在每台炉取一相对不顺的给煤机如一号炉的1#给煤机，二号炉的5#给煤机，使之仓空。进而从燃运直接不间断的上大量的纯煤泥。

2.在每台炉其余的三台给煤机的煤仓内上满适当比例的煤配矸，且将皮带保持相对较低的转速，小流量的投入煤配矸。当空仓给煤机断煤时可及时调整皮带转速以保证锅炉的正常运行。

预期困难：需要锅炉与燃运车间更密切的配合，根据负荷及时调整皮带的转速，在空仓下煤时由于重力而造成给煤机对皮带和托辊的损害。增加燃运车间皮带的运行时间。预期效果：将跨越式的提高煤泥的掺烧比例，取得巨大的经济效益。同时保证了给煤机的稳定性，使断煤风险有效降低，有利于系统的安全经济运行。

投资：无需投入新设备，几乎没有。

缺点：由于没有成熟的经验，在运行前期将会遇到一些没预想到的困难。同时会将燃运车间工人的劳动强度提高，可将工资适度倾斜。

附注：假设纯煤泥皮带转速为30t/h，每月30天计算。用此方法则每月烧煤泥量可达4.32万吨（理想正常运行）。

三、改善入炉燃料的粒度与湿度

我厂给煤机之所以出现频繁断煤，有很大原因是由于入炉燃料的颗粒度和湿度问题。同时较大的颗粒还会产生机械不完全燃烧，没能做到物尽其用，造成浪费。而燃料湿度的增加也将会影响到锅炉的效率。

建议：改进设备尽量使入炉燃料的颗粒度均匀，保证入炉燃料的颗粒度。做好下雨天气的预想，改善储煤环境使得入炉燃料的湿度不至于太大。

预期效果：有效降低断煤事故，有利保证整个系统的安全经济运行，且使的落煤筒的滞煤现象及零米下渣管的拥堵现象大大减小，同时提高了燃料的燃烧效率及整个锅炉的效率，既保障了安全，又提高了经济效益。

投资：主要在破碎系统方面，由于还没来得及深入调查，不了解具体情况。然而总体来讲，以设备状况而定。

缺点：无。

以上为我对解决十七米给煤机频繁断煤的三个粗略方案，希望领导可以在有空的时间给予关注和批评指正。

锅炉车间：张传迪

时间：2011.06.12