62#、63#围堰计算书

第一篇：62#、63#围堰计算书

常德市沾天湖62#、63#围堰专项方案 编 制：审 核：审 批：

计 算 书

湖南天鹰建设有限公司

二○一二年七月

一、围堰土压力计算

基坑深8米，钢管桩长１8米时的受力情况计算。钢管桩总长18米，水面上高3米，且槽钢进入基坑底深7米.土层情况：6米深水，2米深淤泥，3米深淤泥质土，4米深粉质粘土。

1、条件：（１）按地质报告，3米淤泥质土层的内聚力4Kpa,取4Kpa；内摩擦角3度，取3度；重度平均值19.5KN/m3。4米粉质粘土层的内聚力40Kpa,取35Kpa；内摩擦角平均值17度，取15度；重度平均值19.5KN/m3。C=(3×4+4×40)/7=24.6Kpa φ=(3×3+17×4)/7=1１（取

2210度）

Ka=tan(45-5)=0.839=0.7 Kp=tan(45+5)=1.19=1.42（２）按地质报告，3米淤泥质土层的侧模阻力标准值30Kpa,特征值15Kpa； 4米粉质粘土层的侧模阻力标准值60Kpa,特征值30Kpa。

桩侧摩阻力：F=(3.14×0.63×3×15+ 3.14×0.63×4×30)×0.7=228.5KN 桩体自重：G=3.14×0.099×20×10＝62.2KN 桩抗拔力：P=F+G=290.7KN 2、8米深围堰水土压力计算

基坑底主动土压力：ea=10×6+１9.5×2=99KN/m2

22基坑底封底前9米深处主动土压力：ea=10×6+１9.5×3=119KN/m2 基坑底被动土压力：ep1=0+2×24.6×1.19=58.6 KN/m2 桩底被动土压力ep2=7×19.5×1.42+2×24.6×1.19=252.4KN/m2

二、围堰抗水平力计算

桩底主动土压力合力：Ea =99×0.5×8+99×7=1089 KN/m 桩底被动土压力合力：

Ep=7×0.5×(252.4+58.6)=1089KN/m 则Ep= Ea，为确保安全，我们采取在基坑底利用工程桩加顶撑，另外加上双排桩围堰的下部摩阻力，整个围堰水平方向受力满足要求!

三、围堰体系计算 1.钢板面板验算

面板采用钢板，厚度为10mm。

面板的截面抵抗矩（取300宽计算）W= 5.0cm3； 截面惯性矩I= 2.5cm4； 1.1强度验算

钢板按多跨连续板计算，其计算跨度取钢板底次楞间距，L=0.4m。荷载计算

作用于钢板的均布线荷载为： 作用于300宽钢板的均布线荷载为：

q1=0.9×(99+119)×0.5×0.3×0.937=27.59kN/m

计算简图(kN)

0.4650.3490.3490.***400-0.145-0.203-0.319-0.145-0.319

弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：

N1=4.356kN;N2=12.488kN;N3=10.746kN;N4=10.746kN;N5=12.488kN;N6=4.356kN;最大弯矩 Mmax = 0.465kN.m 钢板抗弯强度设计值[f](N/mm2)=215 N/mm2； 钢板的弯曲应力按下式计算： σ= Mmax = 0.465×106

= 93N/mm2 < 215N/mm2

W 满足要求!

5.0×103

（二）挠度验算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载q = 22.28kN/m；

计算简图(kN)面板弹性模量: E = 206000N/mm2； 经计算，最大变形 Vmax = 0.5mm 梁底模板的最大容许挠度值: 400/250 =1.6 mm； 最大变形 Vmax = 0.5mm < 1.6mm 满足要求!2.板底加劲肋验算

板底次楞采用10号槽钢，其截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W= 39.7cm3；I= 198.3cm4； 2.1强度验算

最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下主楞的间距，L=1m（钢管桩相邻，但考虑桩自由长度太大，施工偏差等计算加劲肋时取1000，计算 ***

钢管桩时取900）。

q=12.488KN/m100010001000

次楞计算简图

荷载设计值 q = 12.488/1= 12.488kN/m； 最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.1×12.488×1= 1.249 kN.m；

次楞抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2； σ= Mmax W = 1.249×106 39.7×103

=32N/mm2 > 205N/mm2

2次楞抗弯强度满足要求!

（二）挠度验算

次楞的最大容许挠度值：l/150 =1000/150 =6.7 mm； 验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值: q =10.085/1= 10.085N/mm； 次楞弹性模量: E = 206000N/mm2；

0.677ql4 ν= 100EI

0.677×10.085×10004

= 100×206000×198.3×104

=0.2Mm < 6.7mm 次楞挠度满足要求!

3.钢板主楞验算 主楞采用:630*8钢管桩 截面抵拒矩W=1822cm3 截面惯性矩I=75574cm4 集中荷载P为次楞传递荷载。

4.3612.4910.7510.7512.494.36

计算简图(kN)3.1抗弯强度验算

1002.9339001000.436-0.126-0.1260.436-1.946-1.946

弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为： N1=12.29kN;N2=30.59kN;N3=12.29kN;最大弯矩 Mmax=2.933kN.m；

主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)= 205N/mm2；； 主楞弯曲应力按下式计算：

Mmax σ= W

=2.933×106

=2N/mm2 < 205N/mm2

1822.00×103 主楞抗弯强度满足要求!3.2挠度验算

主楞的最大容许挠度值: L/150 =900/150 = 6.0mm或10mm； 经计算，主楞的最大变形 Vmax = 0.1mm < 6.0mm 主楞挠度满足要求!3.3基坑底钢管桩抗弯强度验算 最大弯矩 Mmax=1056kN.m；

主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)= 205N/mm2；； 主楞弯曲应力按下式计算：

Mmax σ= W

=1822.00×103 1056×106

=580N/mm2 < 205N/mm2 钢管桩抗弯强度不满足要求!我们采取一是钢管桩间距加密至630；二是双排桩且上部和中间间距不超过2米加焊顶撑，则实际最大弯矩 Mmax=1056/3=352kN.m 主楞弯曲应力按下式计算：

Mmax σ= W

=1822.00×103 352×106

=193N/mm2 < 205N/mm2 钢管桩抗弯强度满足要求!

四、围堰抗倾覆受力计算

我们采取在基坑底利用工程桩加顶撑，故仅计算基坑底以上的抗倾覆

1、基坑底以上主动土压力的倾覆力矩：M1=99×0.5×8×８/3=1056KNm

2、二排桩形成的抗倾覆：M2=P×L=290.7×2.5=726.8KNm 二排桩及桩间土体抗倾覆：M3=G×L=20×2.5×8×1.25=500KNm 则有M1=1056

五、底板抗渗流稳定性计算

γmt/pw≥1.1 1０×t/（１０×9）≥1.1 则有t≥9.9米，基坑底仅有3米厚的淤泥质土和5米粉质粘土隔水层，故不可靠，另考虑到淤泥质土抗渗更不可靠，我们采取用1米以上的砼和松木桩封底，以确保安全。满足要求!

六、结论

本围堰专项施工方案应注意以下几点：一是下部利用工程桩加顶撑；二是转角位加斜撑；三是止水钢板施工要确保

可靠和先填土后才能抽水和挖基坑，个别紧急情况处理可采取加贝雷架顶撑。

第二篇：围堰计算

围堰试算

木桩顶标高1.8m，常水位1.0，河床最低标高-2.0m，木桩L=8m，桩底标高-6.2m。木桩直径按￠=20cm 计算 每米n=5根 抗倾覆验算（1）倾覆弯矩计算 1.1、水对围堰的静水压力：

Esh 式中：--------水重度（kN/m3）；

h--------水深度（m）；

Es=γh=10.0×3.0=30KPa 合力Ps=γhh/2=10×3×3/2=45KN 合力点至桩底的距离：ls=(h/3)+4.2=5.2m

1.2、道路结构层主动土压力（按库伦土压力进行计算）：

2）

（

主动土压力标准值E= 1/2*H2uγ=71KN 水平分力EX=E*COS(α+δ)=68KN 合力点至桩底的距离：ls=(h/3)+4.2=5.47m 故水压力产生的倾覆弯矩： M1＝Ps×ls＝234KN.m 主动土压力产生的倾覆弯矩： M2= Ex×ls＝372KN.m（2）抗倾覆弯矩计算（按库伦土压力进行计算）： 2.1被动区土压力产生的抗倾覆弯矩

被动土压力标准值E=319KN 水平分力EX=E*COS(α+δ)=316.7KN 故被动土压力产生的抗倾覆弯矩：

Mp＝E×lp＝316.7×1.4＝443.4KN.m 2.2由围堰体自重产生的抗倾覆弯矩：

MGlhy1.0l2(8)式中： l------围堰体松木桩内侧宽度。取2.0 m；

hy------堰体高度，3.8m；

-------堰体容重（kN/m3）;本工程取18。

MGlhy1.0l2 ＝2.0×3.8×1×18×3.8×0.5 ＝520KN.m 抗倾覆验算： 抗倾覆安全系数

K＝(Mp＋MG)/(M2-M1)＝963/138＝6.9；安全。

抗滑移验算：

被动土压力316.7KN大于滑移力；安全。

（3）木桩强度检算

木桩直径按￠=20cm 计算 每米n=5根 W=π/32*（20）3*5=3925cm3 Mmax应为河床处弯矩=68*3.8/3-45*3/3=41 α=Mmax/W=MA/W=41*1000/3925=10.4Mpa 证松木承压应力为13 Mpa.故满足要求

第三篇：脚手架计算书

扣件式脚手架计算书

计算依据：

1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20116、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018

一、脚手架参数

卸荷设置

无

结构重要性系数γ0

可变荷载调整系数γL

0.9

脚手架安全等级

II级

脚手架搭设排数

双排脚手架

脚手架钢管类型

Φ48×2.5

脚手架架体高度H(m)

立杆步距h(m)

1.5

立杆纵距或跨距la(m)

1.8

立杆横距lb(m)

0.9

横向水平杆计算外伸长度a1(m)

0.15

内立杆离建筑物距离a(m)

0.2

双立杆计算方法

不设置双立杆

二、荷载设计

脚手架设计类型

装修脚手架

脚手板类型

冲压钢脚手板

脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)

0.3

脚手板铺设方式

2步1设

密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)

0.01

挡脚板类型

木挡脚板

栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)

0.17

挡脚板铺设方式

2步1设

每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)

0.129

装修脚手架作业层数nzj

装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)

地区

浙江杭州市

安全网设置

全封闭

基本风压ω0(kN/m2)

0.3

风荷载体型系数μs

风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)

0.81，0.81

风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)

0.243，0.243

计算简图：

立面图

侧面图

三、横向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式

横向水平杆在上

纵向水平杆上横向水平杆根数n

0

横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

横杆截面惯性矩I(mm4)

92800

横杆弹性模量E(N/mm2)

206000

横杆截面抵抗矩W(mm3)

3860

纵、横向水平杆布置

承载能力极限状态

q=1.3×(0.028+Gkjb×la/(n+1))+0.9×1.5×Gk×la/(n+1)=1.3×(0.028+0.3×1.8/(0+1))+0.9×1.5×2×1.8/(0+1)=5.598kN/m

正常使用极限状态

q＇=(0.028+Gkjb×la/(n+1))=(0.028+0.3×1.8/(0+1))=0.568kN/m

计算简图如下：

1、抗弯验算

Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[5.598×0.92/8，5.598×0.152/2]=0.567kN·m

σ=γ0Mmax/W=1×0.567×106/3860=146.849N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax=max[5q＇lb4/(384EI)，q＇a14/(8EI)]=max[5×0.568×9004/(384×206000×92800)，0.568×1504/(8×206000×92800)]=0.254mm

νmax＝0.254mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=5.598×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=3.429kN

正常使用极限状态

Rmax＇=q＇(lb+a1)2/(2lb)=0.568×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.348kN

四、纵向水平杆验算

承载能力极限状态

由上节可知F1=Rmax=3.429kN

q=1.3×0.028=0.036kN/m

正常使用极限状态

由上节可知F1＇=Rmax＇=0.348kN

q＇=0.028kN/m1、抗弯验算

计算简图如下：

弯矩图(kN·m)

σ=γ0Mmax/W=1×0.012×106/3860=3.022N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

计算简图如下：

变形图(mm)

νmax＝0.106mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1800/150，10]＝10mm

满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=0.071kN

五、扣件抗滑承载力验算

横杆与立杆连接方式

单扣件

扣件抗滑移折减系数

0.85

扣件抗滑承载力验算：

横向水平杆：Rmax=1×3.429=3.429kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

纵向水平杆：Rmax=1×0.071=0.071kN

满足要求！

六、荷载计算

脚手架架体高度H

脚手架钢管类型

Φ48×2.5

每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)

0.129

立杆静荷载计算

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.028/h)×H=(0.129+(0.9+0.15)×0/2×0.028/1.5)×14=1.806kN

单内立杆：NG1k=1.806kN2、脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(14/1.5+1)×1.8×(0.9+0.15)×0.3×1/2/2=1.465kN

1/2表示脚手板2步1设

单内立杆：NG2k1=1.465kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(14/1.5+1)×1.8×0.17×1/2=1.581kN

1/2表示挡脚板2步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.8×14=0.252kN5、构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.465+1.581+0.252=3.298kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=1.465kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(nzj×Gkzj)/2=1.8×(0.9+0.15)×(2×2)/2=3.78kN

内立杆：NQ1k=3.78kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.3×(NG1k+

NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+

0.9×1.5×3.78=11.738kN

单内立杆：N=1.3×(NG1k+

NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+1.465)+

0.9×1.5×3.78=9.355kN

七、立杆稳定性验算

脚手架架体高度H

立杆计算长度系数μ

1.5

立杆截面抵抗矩W(mm3)

3860

立杆截面回转半径i(mm)

16.1

立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)

205

立杆截面面积A(mm2)

357

连墙件布置方式

两步两跨

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m

长细比λ=l0/i=2.25×103/16.1=139.752≤210

满足要求！

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m

长细比λ=l0/i=2.599×103/16.1=161.413

查《规范》表A得，φ=0.2712、立杆稳定性验算

组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=1.3(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+0.9×1.5×3.78=11.738kN

Mwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.243×1.8×32)=0.096kN·m

σ=γ0[N/(φA)+

Mwd/W]=1×[11737.875/(0.271×357)+95659.38/3860]=146.108N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

八、连墙件承载力验算

连墙件布置方式

两步两跨

连墙件连接方式

扣件连接

连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)

连墙件计算长度l0(mm)

600

连墙件截面类型

钢管

连墙件型号

Φ48.3×3.6

连墙件截面面积Ac(mm2)

506

连墙件截面回转半径i(mm)

15.9

连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)

205

连墙件与扣件连接方式

双扣件

扣件抗滑移折减系数

0.85

Nlw=1.5×ωk×2×h×2×la=1.5×0.243×2×1.5×2×1.8=3.937kN

长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896

(Nlw+N0)/(φAc)=(3.937+3)×103/(0.896×506)=15.301N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

满足要求！

扣件抗滑承载力验算：

Nlw+N0=3.937+3=6.937kN≤0.85×12=10.2kN

满足要求！

九、立杆地基承载力验算

地基土类型

粘性土

地基承载力特征值fg(kPa)

140

地基承载力调整系数mf

0.4

垫板底面积A(m2)

0.25

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝11.738/(0.4×0.25)＝117.379kPa≤γufg＝1.254×140

=175.56kPa

满足要求！

第四篇：吊绳计算书

吊绳计算书

计算依据：

1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-2012

2、《建筑施工计算手册》江正荣编著

3、《建筑材料规范大全》

钢丝绳容许拉力计算: 钢丝绳容许拉力可按下式计算: [Fg] = aFg/K 其中: [Fg]──钢丝绳的容许拉力；

Fg ──钢丝绳的钢丝破断拉力总和,取 Fg=20.00kN；

α──考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，α=0.85； K ──钢丝绳使用安全系数，取 K=5.50；

经计算得 [Fg]=20.00×0.85/5.50=3.09kN。

钢丝绳的复合应力计算: 钢丝绳在承受拉伸和弯曲时的复合应力按下式计算: σ = F/A+d0E0/D 其中: σ──钢丝绳承受拉伸和弯曲的复合应力； F──钢丝绳承受的综合计算荷载,取 F=15.50kN； A──钢丝绳钢丝截面面积总和,取 A=245.00mm2； d0──单根钢丝的直径(mm)，取 d0=1.00mm； D──滑轮或卷筒槽底的直径,取 D=343.00mm； E0──钢丝绳的弹性模量，取 E0=20000.00N/mm2。

经计算得 σ=15500.00/245.00+1.00×20000.00/343.00=121.57N/mm2。

钢丝绳的冲击荷载计算: 钢丝绳的冲击荷载可按下式计算: Fs = Q(1+(1+2EAh/QL)1/2)其中: Fs──冲击荷载； Q──静荷载，取 Q=20.50kN；

E──钢丝绳的弹性模量，取 E=20000.00N/mm2； A──钢丝绳截面面积，取 A=111.53mm2； h──钢丝绳落下高度,取 h=250.00mm； L──钢丝绳的悬挂长度，取 L=6000.00mm。

经计算得 Fs =20500.00×(1+(1+2×20000.00×111.53×250.00/20500.00/6000.00)1/2)=85545.05N≈86kN

第五篇：教学楼计算书

一、负荷计算

1.负荷计算的方法：

负荷计算的方法采用需要系数法，具体的计算公式来自中国航空工业规划设计研究院编写的《工业与民用配电设计手册》。

2.AL配电柜 2.1总负荷：

相数：三相 同时系数：0.8总负荷：152.4kW 总功率因数：0.85 有功功率：121.9kW 计算电流：217.7A，故选额定电流为250的刀熔开关，进线电缆YJV22-1KV-4*120-FC.二．防雷等级计算

1、计算方法：

年预计雷击次数计算方法取自国家标准GB50057-94《建筑物防雷设计规范》(2000年版)。所使用的计算公式来自于该标准中的附录一。计算中使用的气象资料来自中国航空工业规划设计研究院编写的《工业与民用配电设计手册》。

2、年预计雷击次数计算

校正系数 k=1.0

2当地雷击大地的年平均密度(直接设定)Ng=3.880次/(km·a)建筑物的长、宽、高 L=109(m)W=83.4(m)H=15.6(m)截收相同雷击次数的等效面积

0.5-62H<100 Ae=(LW＋2(L＋W)(H(200-H))＋πH(200-H))×10=0.0388(km)建筑物年预计雷击次数 N=kNgAe=0.1505(次)<0.3由于是人员密集场所，故按2类防雷建筑设计。

三.照度计算

1.照度计算方法：

计算中采用利用系数法计算室内平均照度。照度计算的方法取自同济大学出版社出版的《电气照明》一书。用利用系数表取自湖南省建筑电气设计情报网编写的《民用建筑电气设计手册》和中国建筑工业出版社出版的《建筑电气设计手册》。

2、室空间比计算：

房间长：L = 9.6 米，宽：W = 7.4 米，房间面积：A = 71.0平方米 工作面高度：Hw = 0.8 米，灯具安装高度：Hf = 3.2 米 室空间比：RCR = 5(Hf0.8)×(9.6 + 7.4))/(9.6×7.4)= 2.93 顶棚反射系数：0.7，墙面反射系数：0.5，地面反射系数：0.2

3、灯具条件：

灯具型号：简式荧光灯YG2-1，灯具数量：N = 13，取N=12 光源类型：用户自定，光源功率（光源数N×单灯具功率Pw）：12×35W 光源光通量：φ= 3150 lm，灯具维护系数：K0 = 0.80

4、利用系数：

根据以上条件查表得到利用系数：U = 0.7

5、工作面平均照度计算：

平均照度：Eav = NφU K0 / A =(12×3150×0.70×0.80)/ 71.0 = 295.8 lx，满足设计要求

6、照度功率密度计算：

功率密度：P0 = N Pw / A =(12×35)/ 71.0 = 5.9 W/m 2，符合设计要求