第一篇：污水处理水池壁计算书------
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| 公司名称:
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建筑结构的总信息
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SATWE 中文版
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2011年9月29日15时29分
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文件名: WMASS.OUT
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|工程名称 : 设备用房及中间池
设计人 :
|工程代号 :
校核人 :
日期:2011/ 5/ 7 |
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总信息..............................................结构材料信息:
钢砼结构
混凝土容重(kN/m3):
Gc
= 25.00
钢材容重(kN/m3):
Gs
= 78.00
水平力的夹角(Rad):
ARF =
0.00
地下室层数:
MBASE=
竖向荷载计算信息:
按模拟施工1加荷计算
风荷载计算信息:
计算X,Y两个方向的风荷载
地震力计算信息:
计算X,Y两个方向的地震力
“规定水平力”计算方法:
楼层剪力差方法(规范方法)
特殊荷载计算信息:
不计算
结构类别:
剪力墙结构
裙房层数:
MANNEX=
0
转换层所在层号：
MCHANGE=
0
嵌固端所在层号：
MQIANGU=
墙元细分最大控制长度(m)
DMAX=
1.00
墙元网格:
侧向出口结点
是否对全楼强制采用刚性楼板假定
否
强制刚性楼板假定是否保留板面外刚度
否
墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点
是
采用的楼层刚度算法
层间剪力比层间位移算法
结构所在地区
全国
风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2):
WO =
0.35
风荷载作用下舒适度验算风压:
WOC=
0.35
地面粗糙程度:
B 类
结构X向基本周期（秒）:
T1 =
0.07
结构Y向基本周期（秒）:
T2 =
0.07
是否考虑风振:
是
风荷载作用下结构的阻尼比(%):
WDAMP=
5.00
|
风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%):
WDAMPC=
2.00
构件承载力设计时考虑横风向风振影响:
否
承载力设计时风荷载效应放大系数:
WENL=
1.00
体形变化分段数:
MPART=
各段最高层号:
NSTi =
各段体形系数:
USi =
1.30
地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)
CQC
计算振型数:
NMODE=
地震烈度:
NAF =
7.00
场地类别:
KD =II
设计地震分组:
三组
特征周期
TG =
0.45
地震影响系数最大值
Rmax1 =
0.08
用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的
地震影响系数最大值
Rmax2 =
0.50
框架的抗震等级:
NF =
0
剪力墙的抗震等级:
NW =
钢框架的抗震等级:
NS =
抗震构造措施的抗震等级:
NGZDJ =不改变
活荷重力荷载代表值组合系数:
RMC =
0.50
周期折减系数:
TC =
0.95
结构的阻尼比(%):
DAMP =
5.00
中震(或大震)设计:
MID =不考虑
是否考虑偶然偏心:
是
是否考虑双向地震扭转效应:
否
斜交抗侧力构件方向的附加地震数
=
0
活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数
从第 1 到2层
柱、墙活荷载是否折减
不折算
传到基础的活荷载是否折减
折算
考虑结构使用年限的活荷载调整系数
1.00
------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------
计算截面以上的层数---------------折减系数
1.00
2---3
0.85
4---5
0.70
6---8
0.65
9---20
0.60
> 20
0.55
调整信息........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：
是
梁端弯矩调幅系数：
BT =
0.85
梁活荷载内力增大系数：
BM =
1.00
连梁刚度折减系数：
BLZ =
0.60
梁扭矩折减系数：
TB =
0.40
全楼地震力放大系数：
RSF =
1.00
0.2Vo 调整分段数：
VSEG =
第 1段起始和终止层号：
KQ1 = 1, KQ2 = 2
0.2Vo 调整上限：
KQ_L =
2.00
框支柱调整上限：
KZZ_L =
5.00
顶塔楼内力放大起算层号：
NTL =
0
顶塔楼内力放大：
RTL =
1.00
框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是
实配钢筋超配系数
CPCOEF91 =
1.15
是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 =
弱轴方向的动位移比例因子
XI1 =
0.00
强轴方向的动位移比例因子
XI2 =
0.00
是否调整与框支柱相连的梁内力
IREGU_KZZB =
0
强制指定的薄弱层个数
NWEAK =
0
薄弱层地震内力放大系数
WEAKCOEF =
1.25
强制指定的加强层个数
NSTREN =
0
配筋信息........................................梁箍筋强度(N/mm2):
JB =
270
柱箍筋强度(N/mm2):
JC =
270
墙分布筋强度(N/mm2):
JWH =
270
边缘构件箍筋强度(N/mm2):
JWB =
270
梁箍筋最大间距(mm):
SB = 100.00
柱箍筋最大间距(mm):
SC = 100.00
墙水平分布筋最大间距(mm):
SWH = 200.00
墙竖向分布筋最小配筋率(%):
RWV =
0.30
结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW =
0
结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率:
RWV1 =
0.60
设计信息........................................结构重要性系数:
RWO =
1.00
柱计算长度计算原则:
有侧移
梁柱重叠部分简化:
不作为刚域
是否考虑 P-Delt 效应：
否
柱配筋计算原则:
按单偏压计算
按高规或高钢规进行构件设计:
否
钢构件截面净毛面积比:
RN =
0.85
梁保护层厚度(mm):
BCB = 20.00
柱保护层厚度(mm):
ACA = 20.00
剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4:
是
框架梁端配筋考虑受压钢筋:
是
结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否
当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是
是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应:
否
荷载组合信息........................................恒载分项系数:
CDEAD=
1.20
活载分项系数:
CLIVE=
1.40
风荷载分项系数:
CWIND=
1.40
水平地震力分项系数:
CEA_H=
1.30
竖向地震力分项系数:
CEA_V=
0.50
特殊荷载分项系数:
CSPY =
0.00
活荷载的组合值系数:
CD_L =
0.70
风荷载的组合值系数:
CD_W =
0.60
活荷载的重力荷载代表值系数:
CEA_L =
0.50
地下信息..........................................土的水平抗力系数的比例系数(MN/m4):
MI =
3.00
扣除地面以下几层的回填土约束:
MMSOIL =
0
回填土容重(kN/m3):
Gsol = 18.00
回填土侧压力系数:
Rsol =
0.50
外墙分布筋保护厚度(mm):
WCW = 35.00
室外地平标高(m):
Hout =-0.20
地下水位标高(m):
Hwat =-30.00
室外地面附加荷载(kN/m2):
Qgrd = 15.00
剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号
塔号
用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号
塔号
用户指定加强层的层和塔信息.........................层号
塔号
约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号
塔号
类别
约束边缘构件层
约束边缘构件层
*********************************************************
*
各层的质量、质心坐标信息
*
*********************************************************
层号
塔号
质心 X
质心 Y
质心 Z
恒载质量
活载质量
附加质量
质量比
(m)
(m)
(t)
(t)
12.454
26.540
9.200
129.1
2.4
0.0
0.11
15.277
12.157
5.700
929.0
267.4
0.0
1.00
活载产生的总质量(t):
269.818
恒载产生的总质量(t):
1058.120
附加总质量(t):
0.000
结构的总质量(t):
1327.938
恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载
结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量
活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t = 1000kg)
*********************************************************
*
各层构件数量、构件材料和层高
*
*********************************************************
层号(标准层号)
塔号
梁元数
柱元数
墙元数
层高
累计高度
(混凝土/主筋)
(混凝土/主筋)
(混凝土/主筋)
(m)
(m)
1(1)
25(30/ 360)
6(30/ 360)
58(30/ 360)
5.700
5.700
2(2)
22(30/ 360)
8(30/ 360)
0(30/ 360)
3.500
9.200
*********************************************************
*
风荷载信息
*
*********************************************************
层号
塔号
风荷载X
剪力X
倾覆弯矩X
风荷载Y
剪力Y
倾覆弯矩Y
36.61
36.6
128.1
15.74
15.7
55.1
0.00
36.6
336.8
0.00
15.7
144.8
=============================
各楼层偶然偏心信息
=============================
层号
塔号
X向偏心
Y向偏心
0.05
0.05
0.05
0.05
=============================
各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)=============================
层号
塔号
面积
形心X
形心Y
等效宽B
等效高H
最大宽BMAX
最小宽BMIN
321.41
14.01
14.28
10.42
33.79
33.92
9.98
96.85
12.45
26.54
6.50
14.90
14.90
6.50
=============================
各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)=============================
层号
塔号
单位面积质量 g[i]
质量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])
3722.34
2.74
1358.12
1.00
=============================
计算信息
=============================
计算日期
: 2011.5.7
开始时间
:
23: 3:39
可用内存
: 1953.00MB
第一步: 数据预处理
第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息
第三步: 地震作用分析
第四步: 风及竖向荷载分析
第五步: 计算杆件内力
结束日期
: 2011.5.7
时间
:
23: 3:52
总用时
:
0: 0:13
=============================
各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息
Floor No
: 层号
Tower No
: 塔号
Xstif，Ystif
: 刚心的 X，Y 坐标值
Alf
: 层刚性主轴的方向
Xmass，Ymass
: 质心的 X，Y 坐标值
Gmass
: 总质量
Eex，Eey
: X，Y 方向的偏心率
Ratx，Raty
: X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)
Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值
或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者
Ratx2，Raty2
: X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度90%、110%或者150%比值
110%指当本层层高大于相邻上层层高1.5倍时，150%指嵌固层
RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)
RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)
=============================
Floor No.Tower No.Xstif=
13.7468(m)
Ystif=
10.3929(m)
Alf =
-0.0016(Degree)
Xmass=
15.2770(m)
Ymass=
12.1567(m)
Gmass(活荷折减)= 1463.8303(1196.4033)(t)
Eex =
0.1736
Eey =
0.1785
Ratx =
1.0000
Raty =
1.0000
Ratx1=
495.5774
Raty1=
717.2070
Ratx2=
513.5983
Raty2=
743.2872
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 3.6729E+07(kN/m)RJY1 = 4.3192E+07(kN/m)RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 1.4577E+07(kN/m)RJY3 = 3.7226E+07(kN/m)RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)-------------
Floor No.Tower No.Xstif=
12.4536(m)
Ystif=
25.9915(m)
Alf =
0.0000(Degree)
Xmass=
12.4536(m)
Ymass=
26.5399(m)
Gmass(活荷折减)=
133.9253（131.5345)(t)
Eex =
0.0000
Eey =
0.1024
Ratx =
0.0108
Raty =
0.0091
Ratx1=
1.0000
Raty1=
1.0000
Ratx2=
1.0000
Raty2=
1.0000
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 3.9497E+05(kN/m)RJY1 = 3.9497E+05(kN/m)RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 4.2020E+04(kN/m)RJY3 = 7.4149E+04(kN/m)RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)-------------X方向最小刚度比: 1.0000(第2层第 1塔)Y方向最小刚度比: 1.0000(第2层第 1塔)
============================== 结构整体抗倾覆验算结果
==============================
抗倾覆力矩Mr
倾覆力矩Mov
比值Mr/Mov
零应力区(%)
X风荷载
77716.4
294.1
264.25
0.00 Y风荷载
253071.3
126.4
2001.61
0.00 X 地 震
71874.8
873.4
82.30
0.00 Y 地 震
234049.1
876.6
266.99
0.00
============================== 结构舒适性验算结果
============================== X向顺风向顶点最大加速度(m/s2)= 0.011 X向横风向顶点最大加速度(m/s2)= 0.002 Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2)= 0.004 Y向横风向顶点最大加速度(m/s2)= 0.002
============================== 结构整体稳定验算结果
============================== X向刚重比 EJd/GH**2=
3.48 Y向刚重比 EJd/GH**2=
6.16 该结构刚重比EJd/GH**2大于1.4,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算
该结构刚重比EJd/GH**2大于2.7,可以不考虑重力二阶效应
**********************************************************************
*
楼层抗剪承载力、及承载力比值
*
**********************************************************************
Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比
--------
层号
塔号
X向承载力
Y向承载力
Ratio_Bu:X,Y
--------
0.5315E+03 0.5508E+03
1.00
1.00
0.1658E+05 0.1927E+05 31.19 34.98
X方向最小楼层抗剪承载力之比:
1.00 层号: 2 塔号: 1
Y方向最小楼层抗剪承载力之比:
1.00 层号: 2 塔号: 1
========================
周期、地震力与振型输出文件
(VSS求解器)
========================
考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数
振型号
周 期
转 角
平动系数(X+Y)
扭转系数
0.3562
0.16
0.98(0.98+0.00)
0.02
0.2672
134.27
0.03(0.02+0.02)
0.97
0.2649
89.14
0.98(0.00+0.98)
0.02
地震作用最大的方向 =
0.242(度)
==============
仅考虑 X 向地震作用时的地震力
Floor : 层号
Tower : 塔号
F-x-x : X 方向的耦联地震力在 X 方向的分量
F-x-y : X 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量
F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩
振型
的地震力
------------------------
Floor
Tower
F-x-x
F-x-y
(kN)
(kN)
105.92
0.30
2.58
-0.08
振型
的地震力
------------------------
Floor
Tower
F-x-x
F-x-y
(kN)
(kN)
1.83
-1.88
0.04
-0.03
振型
的地震力
------------------------
Floor
Tower
F-x-x
F-x-y
(kN)
(kN)
0.03
1.88
0.01
0.03
各振型作用下 X 方向的基底剪力
------------------------
振型号
剪力(kN)
108.50
1.87
0.03
各层 X 方向的作用力(CQC)
Floor
: 层号
Tower
: 塔号
Fx
: X 向地震作用下结构的地震反应力
Vx
: X 向地震作用下结构的楼层剪力
Mx
: X 向地震作用下结构的弯矩
Static Fx: 静力法 X 向的地震力
F-x-t(kN-m)-77.50-22.14 F-x-t(kN-m)76.11
1.03 F-x-t(kN-m)
1.39-0.09
----------------------------
Floor
Tower
Fx
Vx(分塔剪重比)(整层剪重比)
Mx
Static Fx
(kN)
(kN)
(kN-m)
(kN)
(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)
106.13
106.13(8.07%)
(8.07%)
371.46
15.86
2.59
108.72(0.82%)
(0.82%)
89.37
抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比 =
1.60%
X 方向的有效质量系数:
99.53%
==============
仅考虑 Y 向地震时的地震力
Floor : 层号
Tower : 塔号
F-y-x : Y 方向的耦联地震力在 X 方向的分量
F-y-y : Y 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量
F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩
振型
的地震力
------------------------
Floor
Tower
F-y-x
F-y-y
F-y-t
(kN)
(kN)
(kN-m)
0.22
0.00
-0.16
0.01
0.00
-0.05
振型
的地震力
------------------------
Floor
Tower
F-y-x
F-y-y
F-y-t
(kN)
(kN)
(kN-m)
-1.86
1.91
-77.49
-0.04
0.03
-1.04
振型
的地震力
------------------------
Floor
Tower
F-y-x
F-y-y
F-y-t
991.16
(kN)
(kN)
(kN-m)
1.57
105.25
78.10
0.34
1.95
-5.03
各振型作用下 Y 方向的基底剪力
------------------------
振型号
剪力(kN)
0.00
1.94
107.20
各层 Y 方向的作用力(CQC)
Floor
: 层号
Tower
: 塔号
Fy
: Y 向地震作用下结构的地震反应力
Vy
: Y 向地震作用下结构的楼层剪力
My
: Y 向地震作用下结构的弯矩
Static Fy: 静力法 Y 向的地震力
----------------------------
Floor
Tower
Fy
Vy(分塔剪重比)(整层剪重比)
My
Static Fy
(kN)
(kN)
(kN-m)
(kN)
(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)
107.15
107.15(8.15%)
(8.15%)
375.02
15.86
1.98
109.12(0.82%)
(0.82%)
997.02
89.37
抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比 =
1.60%
Y 方向的有效质量系数:
99.50%
==========各楼层地震剪力系数调整情况 [抗震规范(5.2.5)验算]==========
层号
塔号
X向调整系数
Y向调整系数
1.000
1.000
1.000
1.000
**本文件结果是在地震外力CQC下的统计结果，内力CQC统计结果见WV02Q.OUT
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|公司名称:
|
|
|
|
SATWE 位移输出文件
|
|
文件 名称: WDISP.OUT
|
|
|
| 工程名称:
设计人:
|
| 工程代号:
校核人:
日期:2011/ 5/ 7 |
///////////////////////////////////////////////////////////////////////////
所有位移的单位为毫米
Floor
: 层号
Tower
: 塔号
Jmax
: 最大位移对应的节点号
JmaxD
: 最大层间位移对应的节点号
Max-(Z): 节点的最大竖向位移
h
: 层高
Max-(X)，Max-(Y)
: X,Y方向的节点最大位移
Ave-(X)，Ave-(Y)
: X,Y方向的层平均位移
Max-Dx，Max-Dy
: X,Y方向的最大层间位移
Ave-Dx，Ave-Dy
: X,Y方向的平均层间位移
Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值
Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值
Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角
DxR/Dx,DyR/Dy
: X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例
Ratio_AX,Ratio_AY : 本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者
X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移
=== 工况=== X 方向地震作用下的楼层最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(X)
Ave-(X)
Ratio-(X)
h
JmaxD
Max-Dx
Ave-Dx
Ratio-Dx
Max-Dx/h
DxR/Dx
Ratio_AX
576
3.03
2.61
1.17
3500.576
3.01
2.59
1.16
1/1162.97.4%
1.00
561
0.02
0.01
1.00
5700.561
0.02
0.01
1.00
1/9999.64.6%
0.00
X方向最大层间位移角:
1/1162.(第2层第 1塔)
X方向最大位移与层平均位移的比值:
1.17(第2层第 1塔)
X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.16(第2层第 1塔)
=== 工况=== X+ 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(X)
Ave-(X)
Ratio-(X)
h
JmaxD
Max-Dx
Ave-Dx
Ratio-Dx
Max-Dx/h
DxR/Dx
Ratio_AX
576
2.75
2.58
1.06
3500.576
2.73
2.57
1.06
1/1284.98.7%
1.00
561
0.02
0.01
1.00
5700.561
0.02
0.01
1.00
1/9999.64.9%
0.00
X方向最大层间位移角:
1/1284.(第2层第 1塔)
X方向最大位移与层平均位移的比值:
1.06(第2层第 1塔)
X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.06(第2层第 1塔)
=== 工况=== X-偶然偏心地震作用下的楼层最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(X)
Ave-(X)
Ratio-(X)
h
JmaxD
Max-Dx
Ave-Dx
Ratio-Dx
Max-Dx/h
DxR/Dx
Ratio_AX
576
3.32
2.63
1.27
3500.576
3.30
2.61
1.27
1/1061.96.1%
1.00
561
0.02
0.01
1.00
5700.561
0.02
0.01
1.00
1/9999.64.3%
0.00
X方向最大层间位移角:
1/1061.(第2层第 1塔)
X方向最大位移与层平均位移的比值:
1.27(第2层第 1塔)
X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.27(第2层第 1塔)
=== 工况=== Y 方向地震作用下的楼层最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(Y)
Ave-(Y)
Ratio-(Y)
h
JmaxD
Max-Dy
Ave-Dy
Ratio-Dy
Max-Dy/h
DyR/Dy
Ratio_AY
564
1.45
1.45
1.00
3500.566
1.45
1.45
1.00
1/2422.99.9%
1.00
413
0.00
0.00
1.00
5700.413
0.00
0.00
1.00
1/9999.97.6%
0.00
Y方向最大层间位移角:
1/2422.(第2层第 1塔)
Y方向最大位移与层平均位移的比值:
1.00(第2层第 1塔)
Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第2层第 1塔)
=== 工况=== Y+ 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(Y)
Ave-(Y)
Ratio-(Y)
h
JmaxD
Max-Dy
Ave-Dy
Ratio-Dy
Max-Dy/h
DyR/Dy
Ratio_AY
566
1.50
1.45
1.03
3500.566
1.50
1.44
1.03
1/2341.99.9%
1.00
413
0.00
0.00
1.00
5700.413
0.00
0.00
1.00
1/9999.97.9%
0.00
Y方向最大层间位移角:
1/2341.(第2层第 1塔)
Y方向最大位移与层平均位移的比值:
1.03(第2层第 1塔)
Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.03(第2层第 1塔)
=== 工况=== Y-偶然偏心地震作用下的楼层最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(Y)
Ave-(Y)
Ratio-(Y)
h
JmaxD
Max-Dy
Ave-Dy
Ratio-Dy
Max-Dy/h
DyR/Dy
Ratio_AY
564
1.50
1.45
1.04
3500.564
1.50
1.45
1.03
1/2340.99.9%
1.00
413
0.00
0.00
1.00
5700.413
0.00
0.00
1.00
1/9999.97.3%
0.00
Y方向最大层间位移角:
1/2340.(第2层第 1塔)
Y方向最大位移与层平均位移的比值:
1.04(第2层第 1塔)
Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.03(第2层第 1塔)
=== 工况=== X 方向风荷载作用下的楼层最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(X)
Ave-(X)
Ratio-(X)
h
JmaxD
Max-Dx
Ave-Dx
Ratio-Dx
Max-Dx/h
DxR/Dx
Ratio_AX
576
0.96
0.89
1.08
3500.576
0.95
0.88
1.08
1/3687.98.8%
1.00
561
0.01
0.00
1.00
5700.561
0.01
0.00
1.00
1/9999.69.8%
0.00
X方向最大层间位移角:
1/3687.(第2层第 1塔)
X方向最大位移与层平均位移的比值:
1.08(第2层第 1塔)
X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.08(第2层第 1塔)
=== 工况=== Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(Y)
Ave-(Y)
Ratio-(Y)
h
JmaxD
Max-Dy
Ave-Dy
Ratio-Dy
Max-Dy/h
DyR/Dy
Ratio_AY
564
0.21
0.21
1.00
3500.576
0.21
0.21
1.00
1/9999.99.9%
1.00
413
0.00
0.00
1.00
5700.413
0.00
0.00
1.00
1/9999.97.6%
0.00
Y方向最大层间位移角:
1/9999.(第2层第 1塔)
Y方向最大位移与层平均位移的比值:
1.00(第2层第 1塔)
Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第2层第 1塔)
=== 工况=== 竖向恒载作用下的楼层最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(Z)
574
-4.23
457
-0.92
=== 工况 10 === 竖向活载作用下的楼层最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(Z)
570
-0.47
559
-0.46
=== 工况 11 === X 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(X)
Ave-(X)
Ratio-(X)
h
JmaxD
Max-Dx
Ave-Dx
Ratio-Dx
Max-Dx/h
DxR/Dx
Ratio_AX
576
2.77
2.57
1.08
3500.576
2.75
2.56
1.08
1/1272.98.8%
1.00
561
0.02
0.01
1.00
5700.561
0.02
0.01
1.00
1/9999.69.9%
0.00
X方向最大层间位移角:
1/1272.(第2层第 1塔)
X方向最大位移与层平均位移的比值:
1.08(第2层第 1塔)
X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.08(第2层第 1塔)
=== 工况 12 === X+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(X)
Ave-(X)
Ratio-(X)
h
JmaxD
Max-Dx
Ave-Dx
Ratio-Dx
Max-Dx/h
DxR/Dx
Ratio_AX
564
2.62
2.55
1.03
3500.564
2.61
2.54
1.03
1/1340.99.9%
1.00
561
0.02
0.01
1.00
5700.561
0.02
0.01
1.00
1/9999.70.6%
0.00
X方向最大层间位移角:
1/1340.(第2层第 1塔)
X方向最大位移与层平均位移的比值:
1.03(第2层第 1塔)
X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.03(第2层第 1塔)
=== 工况 13 === X-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(X)
Ave-(X)
Ratio-(X)
h
JmaxD
Max-Dx
Ave-Dx
Ratio-Dx
Max-Dx/h
DxR/Dx
Ratio_AX
576
3.06
2.59
1.18
3500.576
3.04
2.58
1.18
1/1152.97.5%
1.00
561
0.02
0.01
1.00
5700.561
0.02
0.01
1.00
1/9999.69.1%
0.00
X方向最大层间位移角:
1/1152.(第2层第 1塔)
X方向最大位移与层平均位移的比值:
1.18(第2层第 1塔)
X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.18(第2层第 1塔)
=== 工况 14 === Y 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(Y)
Ave-(Y)
Ratio-(Y)
h
JmaxD
Max-Dy
Ave-Dy
Ratio-Dy
Max-Dy/h
DyR/Dy
Ratio_AY
564
1.45
1.45
1.00
3500.564
1.45
1.44
1.00
1/2419.99.9%
1.00
413
0.00
0.00
1.00
5700.413
0.00
0.00
1.00
1/9999.97.6%
0.00
Y方向最大层间位移角:
1/2419.(第2层第 1塔)
Y方向最大位移与层平均位移的比值:
1.00(第2层第 1塔)
Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第2层第 1塔)
=== 工况 15 === Y+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(Y)
Ave-(Y)
Ratio-(Y)
h
JmaxD
Max-Dy
Ave-Dy
Ratio-Dy
Max-Dy/h
DyR/Dy
Ratio_AY
566
1.50
1.45
1.03
3500.566
1.49
1.44
1.03
1/2344.99.9%
1.00
413
0.00
0.00
1.00
5700.413
0.00
0.00
1.00
1/9999.97.8%
0.00
Y方向最大层间位移角:
1/2344.(第2层第 1塔)
Y方向最大位移与层平均位移的比值:
1.03(第2层第 1塔)
Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.03(第2层第 1塔)
=== 工况 16 === Y-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(Y)
Ave-(Y)
Ratio-(Y)
h
JmaxD
Max-Dy
Ave-Dy
Ratio-Dy
Max-Dy/h
DyR/Dy
Ratio_AY
564
1.50
1.45
1.04
3500.564
1.50
1.45
1.04
1/2337.99.9%
1.00
413
0.00
0.00
1.00
5700.413
0.00
0.00
1.00
1/9999.97.3%
0.00
Y方向最大层间位移角:
1/2337.(第2层第 1塔)
Y方向最大位移与层平均位移的比值:
1.04(第2层第 1塔)
Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.04(第2层第 1塔)
超配筋信息
---------------------------
|
第2 层配筋、验算
|
---------------------------
---------------------------
|
第1 层配筋、验算
---------------------------
池壁
1（调节池）计算结果
软件名称：钢筋混凝土结构构件设计（SES2.0，广州市设计院编制）
遵循规范1：《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002
遵循规范2：《人民防空地下室设计规范》 GB50038-94
计算方法：一维杆件有限元法。
水土压力模式：静止土压力(水土分算)
土压力分项系数=1.0, 水压力分项系数 = 1.0
裂缝宽度Wmax=0.2mm，堆载P=15kN/m*m, c=30mm
土层分布及力学性能详地下室结构简图。
第层外墙, 墙厚h= 300mm, 层高L=5.6m
混凝土强度：C30, 纵筋fy=360MPa
无人防组合强度计算结果(最小配筋率Umin=0.20%)：
上支座
跨中
下支座
M=
0.0
59.4
-128.0
As=
0
655
1472
裂缝验算结果：
上支座
跨中
下支座
M=
0.0
59.4
-128.0
As=
0
1176
3164
池壁2（生物池）计算结果
软件名称：钢筋混凝土结构构件设计（SES2.0，广州市设计院编制）
遵循规范1：《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002
遵循规范2：《人民防空地下室设计规范》 GB50038-94
计算方法：一维杆件有限元法。
水土压力模式：静止土压力(水土分算)
土压力分项系数=1.0, 水压力分项系数 = 1.0
裂缝宽度Wmax=0.2mm，堆载P=15kN/m*m, c=30mm
土层分布及力学性能详地下室结构简图。
第层外墙, 墙厚h= 300mm, 层高L=5.2m
混凝土强度：C30, 纵筋fy=360MPa
无人防组合强度计算结果(最小配筋率Umin=0.20%)：
上支座
跨中
下支座
M=
0.0
48.5
-104.3
As=
0
532
1182
裂缝验算结果：
上支座
跨中
下支座
M=
0.0
48.5
-104.3
As=
0
917
2525
池壁3（中间池、设备用房及格栅池）外墙计算结果
软件名称：钢筋混凝土结构构件设计（SES2.0，广州市设计院编制）
遵循规范1：《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002
遵循规范2：《人民防空地下室设计规范》 GB50038-94
计算方法：一维杆件有限元法。
水土压力模式：静止土压力(水土分算)
土压力分项系数=1.0, 水压力分项系数 = 1.0
裂缝宽度Wmax=0.2mm，堆载P=15kN/m*m, c=30mm
土层分布及力学性能详地下室结构简图。
第层外墙, 墙厚h= 300mm, 层高L=4.8m
混凝土强度：C30, 纵筋fy=360MPa
无人防组合强度计算结果(最小配筋率Umin=0.20%)：
上支座
跨中
下支座
M=
0.0
39.1
-83.7
As=
0
426
936
裂缝验算结果：
上支座
跨中
下支座
M=
0.0
39.1
-83.7
As=
0
738
1879
第二篇：万达广场水施计算书
计 算 书
CALCULATION DOCUMENT
项目编号：
粤14-07
项目名称：
梅州万达广场
子项编号：
子项名称：
设计阶段：
施工图
设计专业：
给排水
计算内容：
给排水及消防系统
审 定 人：
审 核 人：
校 对 人：
专业负责人：
设 计 人：
日 期：
同济大学建筑设计研究院(集团)有限公司
TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN(GROUP)CO., LTD
深圳市同济人建筑设计有限公司
TONGJI ARCHITECTS CO.,LTD.SHENZHEN 地址：深圳市南山区科技园北区朗山路11号同方信息港D栋五楼 邮编：518057电话：0755-86296232 传真：0755-86296212 二○ 一四 年
十二
月
六 日
梅州万达广场计算书
（施工图）给水系统
水源：本工程供水水源为城市自来水，从五横街与金燕大道市政给水管上分别接入一根管径DN200与DN300的给水管，供本工程内生活用水及消防用水。
总用水量序号******8192021计算单位面积（平用水类别（人或平用水定额方米）方米）百货超市外街餐饮内街餐饮内街商业影城大玩家大歌星宝贝王公寓商管用房员工食堂地下车库自行车库垃圾房设备房其他用房绿化浇洒空调补水未预见水量合计14217950521033*********************2******25000202075***252.002.002.002.002.002.00L/ 人.餐1.50L/ 人.餐1.50L/m2.d1.50单位时变化使用时系数间1212121212316***488412按实用水量10％计用水量（m3）最高日200.00250.001346.111167.80191.5928.0525.280.0068.90850.5035.0112.75151.091.002.009.002.0050.00600.00499.115490.18最大时50.0040.00168.26145.9723.9514.032.050.0012.9288.594.201.5937.770.250.501.130.2518.7550.0018.60678.82L/ 人.次1.50L/ 人.次1.30L/ 人.次1.20L/ 人.次1.50L/人.班L/人.班2.501.20L/ 人.餐1.50L/ m2.dL/ m2.dL/ m2.dL/ m2.dL/ m2.dL/ m2.d1.001.001.001.001.001.50影城、大玩家、宝贝王，人次均按3次考虑
1.1 裙房加压设备
大商业最大时流量220m3/h，扬程20+33+5=58m 全自动变频供水设备型号：BPS-216-60，P=66kw，一套。
主泵：100BDL72-20×3，4台，3用1备。Q=72m3/h ,H=60m, P=22kw/台。付泵：50GDL12-15×4，1 台, Q=12m3/h ,H=60m,P=4kw/台。配隔膜式气压罐(立式)，Φ1000×H2700,1个。基础：5600×1200 紫外线消毒器ZD-XZY30-40，功率1200W。
大商业冷却塔补水最大时流量50m3/h，扬程50m 全自动变频供水设备型号：BPS-50-60，P=22kw，一套。
主泵：65BDL25-15×4，3台，2用1备。Q=25m3/h ,H=60m, P=11kw/台。付泵：40GDL6-12×5，1 台, Q=6m3/h ,H=60m,P=2.2kw/台。配隔膜式气压罐(立式)，Φ600×H1950,1个。基础：3800×800
超市最大时流量40m3/h，扬程50m 全自动变频供水设备型号：BPS-50-60，P=22kw，一套。
主泵：65BDL25-15×4，3台，2用1备。Q=25m3/h ,H=60m, P=11kw/台。付泵：40GDL6-12×5，1 台, Q=6m3/h ,H=60m,P=2.2kw/台。配隔膜式气压罐(立式)，Φ600×H1950,1个。基础：3800×800 紫外线消毒器ZD-XZY30-10，功率300W。
1.2 公寓给水低区（2.3#11层以下、4.5#14层以下）、高区（2.3#12层以上、4.5#15层以下）加压设备
管段总平均出流概率计算管段同时出流概率及设计秒流量计算最高日用时变化用水小各户型用各户型平均该类户型总当户数水定额系数时数水当量出流概率量户型12502.45244.0011341.33%4536αc0.00570该管段总同时出流设计秒流当量概率量(L/S)45362.01%18.22
低区全自动变频供水设备型号：BPS-60-90，P=30kw，一套。
主泵：65BDL30-15×6，3台，2用1备。Q=30m3/h ,H=90m, P=15kw/台。付泵：40GDL6-12×8，1 台, Q=6m3/h ,H=96m,P=3kw/台。配隔膜式气压罐(立式)，Φ600×H1950,1个。基础：3800×800 高区全自动变频供水设备型号：BPS-60-120，P=37kw，一套。
主泵：65BDL30-15×8，3台，2用1备。Q=30m3/h ,H=120m, P=18.5kw/台。付泵：40GDL6-12×10，1 台, Q=6m3/h ,H=120m,P=4kw/台。配隔膜式气压罐(立式)，Φ600×H1950,1个。基础：3800×800 紫外线消毒器ZD-XZY30-24，功率720W。热水系统
太阳能热水计算
1）商管淋浴用水60人，每人每班50L 2）全年平均每人每天热水用水量取20L/(人·天)，则太阳能热水系统能提供的热水量Qw= 3000 L。
3）屋面实际安装的太阳能集热器面积如下： Ac=QwCw(tend-tj)f/(JTηcd(1-ηL))式中Qw——太阳能热水系统供水量
Cw——水的定压比热熔，4.1868KJ/(kg·℃)tend-tj——贮水箱内水的温升，取45℃； f——太阳能保证率，50%；
JT——梅州地区正南方向、倾角为纬度的平面全年日平均太阳辐射量，取12000kJ/(m2·天)；
ηcd——集热器的年平均集热效率，47%；
ηL——贮水箱和管路的热损失率，20%。
按照上式计算后，Ac= 51.13 m2。热水箱有效容积4m3 集热系统循环泵：FLG12-125A，两台，一用一备，Q=3.6m3/h，H=16m，P=0.55KW 供热系统加压兼循环变频机组：FLG12-125A，两台，一用一备，Q=3.6m3/h，H=16m，P=0.55KW。电气辅助加热，15KW。消火栓与喷淋系统
3.0 消防用水量
序号1233333345喷淋系统用水名称消火栓系统室内消火栓系统室外消火栓系统车库裙房商业地下超市卖场地下超市仓储窗喷冷却水炮一次灭火最大用水消防水池储水量用水标准小时用水量用水时间(L/S)（m3）(h)*********21消防水量（m3）******0室内消火栓+地下超市仓储消防水池储水含冷却塔补水储水量192t。
3.1 消火栓系统
A地块系统（全部地下室+子项1+公寓2+公寓3）：
Q=40L/S, 采用DN150钢管，v＝2.357 m/s，i＝0.0616 mH2O/m H=93.6+200×0.0616×1.15+55×0.0517×1.15+35=145.7m 选泵：卧式XBD40-160，两台，一用一备。性能为：Q=40L/S,H=1.60MPa，P=110KW/台。有隔震安装基础：1650×1250 屋顶增压稳压设备：
ZW(W)-I-X-10,2.5t,配泵25LGW3-10*3，一用一备，1.1KW/台，2.5t。
B地块系统（子项6商铺+公寓4+公寓5）
Q=40L/S, 采用DN150钢管，v＝2.357 m/s，i＝0.0616 mH2O/m H=89+380×0.0616×1.15+70×0.0517×1.15+35=155.1m 选泵：卧式XBD40-160，两台，一用一备。性能为：Q=40L/S,H=1.60MPa，P=110KW/台。有隔震安装基础：1650×1250 公寓屋顶增压稳压设备：
ZW(W)-I-X-10,2.5t,配泵25LGW3-10*3，一用一备，1.1KW/台，2.5t。
3.2 喷淋系统
A地块系统（全部地下室+子项1+公寓2+公寓3）：
Q=40L/S, 采用DN150钢管，v＝2.357 m/s，i＝0.0616 mH2O/m H=95.6+260×0.0362×1.15+40+4+2=152.4m 超市Q=80L/S, 采用DN200钢管
选泵：卧式XBD40-160，三台，两用一备。性能为：Q=40L/S,H=1.60MPa，P=110KW/台。有隔震安装基础：1650×1250 水炮与喷淋共用水泵。
B地块系统（子项6商铺+公寓4+公寓5）H=91+450×0.0362×1.15+40+4+2=155.7m 选泵：卧式XBD40-160，两台，一用一备。性能为：Q=40L/S,H=1.60MPa，P=110KW/台。有隔震安装基础：1850×1250 屋顶增压稳压设备：
ZW(W)-I-Z-10,2.5t,配泵25LGW3-10*3，一用一备，1.1KW/台，2.5t。
内街窗喷冷却：Q=40L/S, 采用DN150钢管，v＝2.357 m/s，i＝0.0616 mH2O/m 5 选泵：卧式XBD40-100，两台，一用一备。性能为：Q=40L/S,H=1.00MPa，P=75KW/台。有隔震安装基础：1650×1250 压力排水系统
消防电梯集水坑
集水坑尺寸L×B×H=2.0m×2.0m×1.5m。
选泵：65JYWQ30-30-5.5，各集水坑均两台，一用一备。性能为：Q=36m3/h,H=27m，P=5.5KW/台。
客梯集水坑
如与消防梯紧邻，则利用消防梯集水坑，否则单独做坑，此坑可以给车库冲洗利用。
集水坑尺寸L×B×H=2.0m×2.0m×1.5m。
选泵：65JYWQ30-30-5.5，各集水坑均两台，一用一备。性能为：Q=36m3/h,H=27m，P=5.5KW/台。
设备房、车库坡道集水坑
集水坑尺寸L×B×H=2.0m×1.5m×1.5m，有效容积3.3m3。选泵：65JYWQ30-30-5.5，各集水坑均两台，一用一备。性能为：Q=36m3/h,H=27m，P=5.5KW/台。
车库集水坑（满足车库与人防消防排水要求）： 选泵：65JYWQ30-25-4，各集水坑均两台，一用一备。性能为：Q=30m3/h,H=25m，P=4KW/台。
集水坑尺寸L×B×H=2.0m×1.5m×1.5m，有效容积3.3m3。满足泵5min的流量及人防排水贮备容积要求。地下卫生间、垃圾处理间集水坑：
选泵：65JYWQ30-25-4，各集水坑均两台，一用一备。性能为：Q=30m3/h,H=25m，P=4KW/台。
集水坑尺寸L×B×H=2.0m×2.0m×1.5m，有效容积4m3。
地下隔油提升设备： 有效容积5m3.选泵：65JYWQ30-25-4，两台，一用一备。性能为：Q=30m3/h,H=25m，P=4KW/台。加热功率1.5KW。室外排水系统
5.1 污 水
室外排水采用雨、污分流制，室外设4座100立方米G13-100SQF化粪池，污水处理达标后就近直接排入市政污水管。共设3个排出口，出口管径为d300，小区总污水量为Q=4220m3/d。5.2 雨 水：
q1042（10.56lgP）t0.488(L/s.公顷)雨水强度公式：
其中：T=5年，t=10分钟，径流系数：=0.90，q5min=4.71(L/s.100m2)。室外设置雨水回收处理设施，雨水池容积150立方，满足三天绿化浇洒用水量需求。
金街雨水沟最大汇水面积约9000平米（包括路面与两侧外铺屋面），流量381L/S。设计雨水沟宽0.4m，坡度0.003，末端有效水深0.9m，最大流量453L/S，满足排水需求。
第三篇：脚手架计算书
扣件式脚手架计算书
计算依据：
1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20116、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018
一、脚手架参数
卸荷设置
无
结构重要性系数γ0
可变荷载调整系数γL
0.9
脚手架安全等级
II级
脚手架搭设排数
双排脚手架
脚手架钢管类型
Φ48×2.5
脚手架架体高度H(m)
立杆步距h(m)
1.5
立杆纵距或跨距la(m)
1.8
立杆横距lb(m)
0.9
横向水平杆计算外伸长度a1(m)
0.15
内立杆离建筑物距离a(m)
0.2
双立杆计算方法
不设置双立杆
二、荷载设计
脚手架设计类型
装修脚手架
脚手板类型
冲压钢脚手板
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
0.3
脚手板铺设方式
2步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)
0.01
挡脚板类型
木挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.17
挡脚板铺设方式
2步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.129
装修脚手架作业层数nzj
装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)
地区
浙江杭州市
安全网设置
全封闭
基本风压ω0(kN/m2)
0.3
风荷载体型系数μs
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)
0.81，0.81
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)
0.243，0.243
计算简图：
立面图
侧面图
三、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
横向水平杆在上
纵向水平杆上横向水平杆根数n
0
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
横杆截面惯性矩I(mm4)
92800
横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横杆截面抵抗矩W(mm3)
3860
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.3×(0.028+Gkjb×la/(n+1))+0.9×1.5×Gk×la/(n+1)=1.3×(0.028+0.3×1.8/(0+1))+0.9×1.5×2×1.8/(0+1)=5.598kN/m
正常使用极限状态
q＇=(0.028+Gkjb×la/(n+1))=(0.028+0.3×1.8/(0+1))=0.568kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[5.598×0.92/8，5.598×0.152/2]=0.567kN·m
σ=γ0Mmax/W=1×0.567×106/3860=146.849N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=max[5q＇lb4/(384EI)，q＇a14/(8EI)]=max[5×0.568×9004/(384×206000×92800)，0.568×1504/(8×206000×92800)]=0.254mm
νmax＝0.254mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=5.598×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=3.429kN
正常使用极限状态
Rmax＇=q＇(lb+a1)2/(2lb)=0.568×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.348kN
四、纵向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=3.429kN
q=1.3×0.028=0.036kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1＇=Rmax＇=0.348kN
q＇=0.028kN/m1、抗弯验算
计算简图如下：
弯矩图(kN·m)
σ=γ0Mmax/W=1×0.012×106/3860=3.022N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下：
变形图(mm)
νmax＝0.106mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1800/150，10]＝10mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=0.071kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
扣件抗滑承载力验算：
横向水平杆：Rmax=1×3.429=3.429kN≤Rc=0.85×8=6.8kN
纵向水平杆：Rmax=1×0.071=0.071kN
满足要求！
六、荷载计算
脚手架架体高度H
脚手架钢管类型
Φ48×2.5
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.129
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.028/h)×H=(0.129+(0.9+0.15)×0/2×0.028/1.5)×14=1.806kN
单内立杆：NG1k=1.806kN2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(14/1.5+1)×1.8×(0.9+0.15)×0.3×1/2/2=1.465kN
1/2表示脚手板2步1设
单内立杆：NG2k1=1.465kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(14/1.5+1)×1.8×0.17×1/2=1.581kN
1/2表示挡脚板2步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.8×14=0.252kN5、构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.465+1.581+0.252=3.298kN
单内立杆：NG2k=NG2k1=1.465kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(nzj×Gkzj)/2=1.8×(0.9+0.15)×(2×2)/2=3.78kN
内立杆：NQ1k=3.78kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.3×(NG1k+
NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+
0.9×1.5×3.78=11.738kN
单内立杆：N=1.3×(NG1k+
NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+1.465)+
0.9×1.5×3.78=9.355kN
七、立杆稳定性验算
脚手架架体高度H
立杆计算长度系数μ
1.5
立杆截面抵抗矩W(mm3)
3860
立杆截面回转半径i(mm)
16.1
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
立杆截面面积A(mm2)
357
连墙件布置方式
两步两跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m
长细比λ=l0/i=2.25×103/16.1=139.752≤210
满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m
长细比λ=l0/i=2.599×103/16.1=161.413
查《规范》表A得，φ=0.2712、立杆稳定性验算
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.3(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+0.9×1.5×3.78=11.738kN
Mwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.243×1.8×32)=0.096kN·m
σ=γ0[N/(φA)+
Mwd/W]=1×[11737.875/(0.271×357)+95659.38/3860]=146.108N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
八、连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步两跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面类型
钢管
连墙件型号
Φ48.3×3.6
连墙件截面面积Ac(mm2)
506
连墙件截面回转半径i(mm)
15.9
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
Nlw=1.5×ωk×2×h×2×la=1.5×0.243×2×1.5×2×1.8=3.937kN
长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896
(Nlw+N0)/(φAc)=(3.937+3)×103/(0.896×506)=15.301N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=3.937+3=6.937kN≤0.85×12=10.2kN
满足要求！
九、立杆地基承载力验算
地基土类型
粘性土
地基承载力特征值fg(kPa)
140
地基承载力调整系数mf
0.4
垫板底面积A(m2)
0.25
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝11.738/(0.4×0.25)＝117.379kPa≤γufg＝1.254×140
=175.56kPa
满足要求！
第四篇：吊绳计算书
吊绳计算书
计算依据：
1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-2012
2、《建筑施工计算手册》江正荣编著
3、《建筑材料规范大全》
钢丝绳容许拉力计算: 钢丝绳容许拉力可按下式计算: [Fg] = aFg/K 其中: [Fg]──钢丝绳的容许拉力；
Fg ──钢丝绳的钢丝破断拉力总和,取 Fg=20.00kN；
α──考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，α=0.85； K ──钢丝绳使用安全系数，取 K=5.50；
经计算得 [Fg]=20.00×0.85/5.50=3.09kN。
钢丝绳的复合应力计算: 钢丝绳在承受拉伸和弯曲时的复合应力按下式计算: σ = F/A+d0E0/D 其中: σ──钢丝绳承受拉伸和弯曲的复合应力； F──钢丝绳承受的综合计算荷载,取 F=15.50kN； A──钢丝绳钢丝截面面积总和,取 A=245.00mm2； d0──单根钢丝的直径(mm)，取 d0=1.00mm； D──滑轮或卷筒槽底的直径,取 D=343.00mm； E0──钢丝绳的弹性模量，取 E0=20000.00N/mm2。
经计算得 σ=15500.00/245.00+1.00×20000.00/343.00=121.57N/mm2。
钢丝绳的冲击荷载计算: 钢丝绳的冲击荷载可按下式计算: Fs = Q(1+(1+2EAh/QL)1/2)其中: Fs──冲击荷载； Q──静荷载，取 Q=20.50kN；
E──钢丝绳的弹性模量，取 E=20000.00N/mm2； A──钢丝绳截面面积，取 A=111.53mm2； h──钢丝绳落下高度,取 h=250.00mm； L──钢丝绳的悬挂长度，取 L=6000.00mm。
经计算得 Fs =20500.00×(1+(1+2×20000.00×111.53×250.00/20500.00/6000.00)1/2)=85545.05N≈86kN
第五篇：教学楼计算书
一、负荷计算
1.负荷计算的方法：
负荷计算的方法采用需要系数法，具体的计算公式来自中国航空工业规划设计研究院编写的《工业与民用配电设计手册》。
2.AL配电柜 2.1总负荷：
相数：三相 同时系数：0.8总负荷：152.4kW 总功率因数：0.85 有功功率：121.9kW 计算电流：217.7A，故选额定电流为250的刀熔开关，进线电缆YJV22-1KV-4*120-FC.二．防雷等级计算
1、计算方法：
年预计雷击次数计算方法取自国家标准GB50057-94《建筑物防雷设计规范》(2000年版)。所使用的计算公式来自于该标准中的附录一。计算中使用的气象资料来自中国航空工业规划设计研究院编写的《工业与民用配电设计手册》。
2、年预计雷击次数计算
校正系数 k=1.0
2当地雷击大地的年平均密度(直接设定)Ng=3.880次/(km·a)建筑物的长、宽、高 L=109(m)W=83.4(m)H=15.6(m)截收相同雷击次数的等效面积
0.5-62H<100 Ae=(LW＋2(L＋W)(H(200-H))＋πH(200-H))×10=0.0388(km)建筑物年预计雷击次数 N=kNgAe=0.1505(次)<0.3由于是人员密集场所，故按2类防雷建筑设计。
三.照度计算
1.照度计算方法：
计算中采用利用系数法计算室内平均照度。照度计算的方法取自同济大学出版社出版的《电气照明》一书。用利用系数表取自湖南省建筑电气设计情报网编写的《民用建筑电气设计手册》和中国建筑工业出版社出版的《建筑电气设计手册》。
2、室空间比计算：
房间长：L = 9.6 米，宽：W = 7.4 米，房间面积：A = 71.0平方米 工作面高度：Hw = 0.8 米，灯具安装高度：Hf = 3.2 米 室空间比：RCR = 5(Hf0.8)×(9.6 + 7.4))/(9.6×7.4)= 2.93 顶棚反射系数：0.7，墙面反射系数：0.5，地面反射系数：0.2
3、灯具条件：
灯具型号：简式荧光灯YG2-1，灯具数量：N = 13，取N=12 光源类型：用户自定，光源功率（光源数N×单灯具功率Pw）：12×35W 光源光通量：φ= 3150 lm，灯具维护系数：K0 = 0.80
4、利用系数：
根据以上条件查表得到利用系数：U = 0.7
5、工作面平均照度计算：
平均照度：Eav = NφU K0 / A =(12×3150×0.70×0.80)/ 71.0 = 295.8 lx，满足设计要求
6、照度功率密度计算：
功率密度：P0 = N Pw / A =(12×35)/ 71.0 = 5.9 W/m 2，符合设计要求
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