第一篇：大姚平安医院一期工程设计计算书
大姚平安医院一期工程模板设计计算书
参考文献：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2001）《建筑施工计算手册》（江正荣 编著
中国建筑工业出版社2001年7月第一版）
《施工现场设施安全设计计算手册》（谢建民
肖备 编著
中国建筑工业出版社2007年11月第一版）
一、楼板模板及支架计算
1、面板计算（混凝土板厚110mm）
本工程采用15mm厚竹胶合板作钢筋混凝土楼板的底模板。钢筋混凝土楼板厚110mm，荷载通过50mm×80mm方木楞传递到Φ48×3.5mm水平钢管，方木楞间距400mm，取1000mm宽板带，按三跨连续梁计算。
15mm厚竹胶合板：抗弯强度fm=17N/mm2 截面抵抗矩W =1/6×1000×152=37500mm3 截面惯性矩I=1/12×1000×153=281250mm4 弹性模E=4000 N/mm2 1）荷载计算
钢筋混凝土楼板自重：0.11×(24+1.5)=2.81KN/m2 模板自重：取0.5 KN/m2
施工人员及施工设备自重：分别取均布荷载3 KN/m2，集中荷载3KN 2)强度验算
施工荷载为均布荷载，作用于模板面的荷载(计算见图如下)
q=(2.81+0.5)×1.2+3×1.4=8.172 KN/m2
查（《建筑施工计算手册》江正荣编著）附表2-13得Km=0.101 M=0.101×8.172×0.42=0.132KN.m 施工荷载为集中荷载，作用于模板面的荷载(计算见图如下)
均布荷载q=(2.81+0.5)×1.2=3.972 集中荷载P=3×1.4=4.2KN 查（《建筑施工计算手册》江正荣编著）附表2-13得Km=0.213 M=0.101×3.972×0.42+0.213×4.2×0.4=0.422KN.m 取M的较大值0.422 KN.m进行强度验算。由W≥M/fm可得: 截面所需的抵抗矩Wn=0.422×106/17=24824mm3﹤W=37500mm3,强度验算满足要求。3）挠度验算
荷载不乘以分项系数q=2.81+0.5+3=6.31 KN/m2 均布荷载作用下，查（《建筑施工计算手册》江正荣编著）附表2-13得KW=0.677 由ωA=KWql4/100EI≤[ω]=l/250可得
ωA=KWql4/100EI=0.677×6.31×4004/（100×4000×281250）=0.972mm ωA=0.972mm﹤[ω]=l/250=400/250=1.6mm，挠度验算满足要求。
2、方木楞计算
竹胶合板支承在50mm×80mm方木楞上，方木楞间距400mm，方木楞两端由Φ48×3.5mm水平钢管支承，水平钢管间距600mm，按简支梁计算。
50mm×80mm方木楞（松木）： 抗弯强度fm=13N/mm2
截面抵抗矩W =1/6×50×802=53334mm3 截面惯性矩I=1/12×50×803=2133334mm4 弹性模E=9000 N/mm2
方木楞承受的均布荷载：8.172×0.4=3.269KN/m 方木楞的计算长度l=600mm 1）强度验算
M=1/8×3.269×0.62=0.147KN.m 由W≥M/fm可得: 截面所需的抵抗矩Wn=0.147×106/13=11308mm3﹤W=53334mm3,强度验算满足要求。2）挠度验算 均布荷载作用下，按简支梁计算挠度 由ωA=5ql4/384EI≤[ω]=l/250可得
ωA=5ql4/384EI=5×3.269×6004/（384×9000×2133334）=0.287mm ωA=0.287mm﹤[ω]=l/250=600/250=2.4mm，挠度验算满足要求。
3、板底支架水平钢管计算
水平钢管有立杆支承，立杆间距1200mm，按三跨连续梁计算。
方木楞承受的均布荷载为3.269 KN/m，方木楞的计算长度为600mm，两端另加100mm，则方木支承在水平钢管上的荷载为： P=1/2×3.269 ×(0.6+0.1×2)=1.308KN Φ48×3.5mm钢管: 抗弯强度fm=205N/mm2 截面抵抗矩W =5.08×103mm3 截面惯性矩I=12.19×104mm4 弹性模E=2.06×105 N/mm2 水平钢管的计算长度l=1200mm 1)强度验算
集中荷载作用下，查（《建筑施工计算手册》江正荣编著）附表2-13得Km=0.213 M=0.213×1.308×1.2=0.363KN.m 由σ=M/W可得: σ=M/W=0.363×106/（5.08×103）=71.46 N/mm2﹤fm=205N/mm2,强度验算满足要求。2）挠度验算
集中荷载作用下，查（《建筑施工计算手册》江正荣编著）附表2-13得KW=1.615 由ωA=KWPl3/100EI≤[ω]=l/250可得
ωA=1.615×1.308×103×12003/（100×2.06×105×12.19×104）=0.554mm
ωA=0.554mm﹤[ω]=l/250=1200/250=4.8mm，挠度验算满足要求。3)扣件抗滑力计算
均布荷载作用下，查（《建筑施工计算手册》江正荣编著）附表2-13得Kv=0.625+0.5=1.125，则
水平钢管传递至立杆的竖向作用力N=1.125×1.308×1.2=1.766KN 由JGJ 130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5条R≤RC 可得
R=N=1.766KN﹤RC=8KN，扣件抗滑力计算满足要求。
4、立杆稳定性验算
Φ48×3.5mm钢管：抗压强度设计值f=205 N/mm2 截面回转半径i=15.8mm 截面积A=489mm2 立杆轴向力设计值：取N=1.472+0.1505=1.623KN 支架立杆步距h=1.20m 立杆计算长度l0=h+2a=1.2+2×0.1=1.40m λ= l0/i=1.40×103/15.8=89 查表得φ=0.667 由σ=N/φA可得钢管立杆的最大应力计算值
σ=1.623×103/（0.667×489）=4.98 N/mm2﹤f=205 N/mm2，立杆稳定性验算满足要求。
二、梁模板及支架计算
本工程选取1#楼KL8（300×700mm）的模板支架进行设计计算。
1、模板支撑及构造参数：
梁截面宽：B＝0.3m、梁截面高D＝0.7m 混凝土板厚：110mm、立杆沿梁跨度方向间距La(m)＝1.00 立杆上端伸出至模板支撑点长度a＝0.10m 立杆步距h＝1.20m、板底乘重立杆横向间距或排距lb＝1.2m、梁支撑架搭设高度H＝3.5m。梁两侧立杆间距（m）:0.60m 承重架支撑形式：梁底支撑小愣垂直梁截面方向。采用钢管类型：Φ48×3.5mm钢管 立杆承重连接方式：可调托座
2、荷载参数：
1）模板及支架自重0.5KN/㎡ 2）新浇砼自重：24KN/m3 3）钢筋自重：框架梁：1.5KN/m3
4）施工人员及施工设备的自重：均布荷载取3KN/㎡,集中荷载取3KN。5）振捣混凝土时产生的荷载：水平板模取2.0KN/m2，垂直面模板：4.0KN/㎡, 6）倾倒混凝土时产生的荷载标准值：取：2.0KN/㎡ 7）新浇砼对模板侧面的压力
β1＝1.2 β2=0.85 V＝3m/h F＝0.22×24×[200/(25+15)]×1.2×0.85×31/2=46.64KN/㎡ F=24×0.7=16.8KN/㎡ 取较小值F=16.8KN/㎡
3、梁底模板计算
本工程选用18mm胶合板b=300mm,h=18mm,梁底板用80mm×100mm松木方楞垂直梁截面方向支撑，梁底板计算按单跨简支梁计算。
18mm厚竹胶合板：
抗弯强度fm=17N/mm2 顺纹抗剪强度fv=1.5N/mm2 截面抵抗矩W =1/6×300×182=16200mm3 截面惯性矩I=1/12×300×183=145800mm4 弹性模E=4000 N/mm2 计算跨度l=300-80=220mm 1）强度验算
作用于梁底板的均布荷载计算值为：q=(0.5×0.3+24×0.3×0.7+1.5×0.3×0.7)×1.2+1.4×2×0.3=7.446KN/m M=1/8ql2=1/8×7.446×0.222=0.045KN.m 由W≥M/fm可得: 截面所需的抵抗矩Wn=0.084×106/17=2647 mm 3﹤W=16200mm3,强度验算满足要求。2）挠度验算
均布荷载作用下，按简支梁计算挠度 由ωA=5ql4/384EI≤[ω]=l/250可得
ωA=5ql4/384EI=5×7.446×2204/（384×4000×145800）=0.39mm ωA=0.39mm﹤[ω]=l/250=220/250=0.88mm，挠度验算满足要求。
4、梁底方木楞计算
梁底板用2根50mm×80mm松木方楞垂直梁截面方向支撑，荷载通过方木楞传递至梁底水平钢管。方木楞按均布荷载作用下三跨连续梁计算。
50mm×80mm方木楞（松木）：
抗弯强度fm=13N/mm2 顺纹抗剪强度fv=1.4N/mm2 截面抵抗矩W =1/6×50×802=53334mm3 截面惯性矩I=1/12×50×803=2133334mm4 弹性模E=9000 N/mm2
方木楞承受的均布荷载：7.446KN/m 方木楞的计算长度l=600mm 1）抗弯强度验算 均布荷载作用下，查（《建筑施工计算手册》江正荣编著）附表2-13得Km=0.101，则
M=Kmql2=0.101×7.446×0.62=0.271 KN.m 由W≥M/fm可得: 截面所需的抵抗矩Wn=0.271×106/13=20846mm3﹤W=53334mm3, 抗弯强度验算满足要求。2）抗剪强度验算
均布荷载作用下，查（《建筑施工计算手册》江正荣编著）附表2-13得Kv=0.6+0.617=1.217 最大剪力V=Kvql=1.217×7.446×0.6=5.44KN 由σv=3V/2bh≤fv得 最大剪应力: σv=3×5.44×103/(2×50×80)=2.04 N/mm2＞ fv=1.4N/mm2,不满足 另选用80mm×100mm方木楞（松木）：fv=1.4N/mm2
σv=3×5.44×103/(2×80×100)=1.02 N/mm2＜ fv=1.4N/mm2,抗剪强度验算满足要求。3）挠度验算
均布荷载作用下，查（《建筑施工计算手册》江正荣编著）附表2-13得KW=0.990 由ωA=KWql4/100EI≤[ω]=l/250可得
ωA=0.990×7.446×6004/（100×9000×2133334）=0.497mm ωA=0.497mm﹤[ω]=l/250=600/250=2.4mm，挠度验算满足要求。
5、梁侧模板计算
本工程选用18mm胶合板，用4根50mm×80mm松木方楞顺梁跨度向支撑，方木楞间距197mm,按照均布荷载作用下三跨连续梁计算。
18mm厚竹胶合板：
抗弯强度fm=17N/mm2 顺纹抗剪强度fv=1.5N/mm2 截面抵抗矩W =1/6×197×182=10638mm3 截面惯性矩I=1/12×197×183=95742mm4 弹性模E=4000 N/mm2 计算跨度l=197mm 1)强度验算
作用于梁侧板的均布荷载计算值为：（取1m宽计算）q=1.2×16.8+1.4×4=25.76KN/m 均布荷载作用下，查（《建筑施工计算手册》江正荣编著）附表2-13得Km=0.101 M=Kmql2=0.101×25.76×0.1972=0.101KN.m 由W≥M/fm可得: 截面所需的抵抗矩Wn=0.101×106/17=5941 mm 3﹤W=10638mm3,强度验算满足要求。2）挠度验算
均布荷载作用下，查（《建筑施工计算手册》江正荣编著）附表2-13 得KW=0.677 由ωA=KWql4/100EI≤[ω]=l/250可得
ωA=KWql4/100EI=0.677×25.76×1974/（100×4000×95742）=0.686mm ωA=0.686mm﹤[ω]=l/250=197/250=0.788mm，挠度验算满足要求。
6、梁侧模方木楞计算
梁侧模木方由梁两侧立杆支承，立杆间距600mm,按均布荷载作用下三跨连续梁计算。
50mm×80mm方木楞（松木）：
抗弯强度fm=13N/mm2 顺纹抗剪强度fv=1.4N/mm2 截面抵抗矩W =1/6×50×802=53334mm3 截面惯性矩I=1/12×50803=2133334mm4 弹性模E=9000 N/mm2
一根方木楞承受的均布荷载：(25.76×0.6)/4=3.864N/m 方木楞的计算长度l=600mm 1）抗弯强度验算
均布荷载作用下，查（《建筑施工计算手册》江正荣编著）附表2-13得Km=0.101，则
M=Kmql2=0.101×3.864×0.62=0.140KN.m 由W≥M/fm可得: 截面所需的抵抗矩Wn=0.140×106/13=10769mm3﹤W=53334mm3, 抗弯强度验算满足要求。2）抗剪强度验算
均布荷载作用下，查（《建筑施工计算手册》江正荣编著）附表2-13得Kv=0.6+0.617=1.217 最大剪力V=Kvql=1.217×3.684×0.6=2.69KN 由σv=3V/2bh≤fv得 最大剪应力: σv=3×2.69×103/(2×50×80)=1.005 N/mm2 ＜ fv=1.4N/mm2,抗剪强度验算满足要求。3）挠度验算
均布荷载作用下，查（《建筑施工计算手册》江正荣编著）附表2-13得KW=0.990 由ωA=KWql4/100EI≤[ω]=l/250可得
ωA=0.990×3.684×6004/（100×9000×2133334）=0.246mm ωA=0.246mm﹤[ω]=l/250=600/250=2.4mm，挠度验算满足要求。
7、梁底支架水平钢管计算
水平钢管由立杆支承，立杆间距600mm，按集中荷载作用简支梁计算。
方木楞支座的最大支座力为5.44 KN，则传递到水平钢管上的集中荷 载为：P=5.44KN Φ48×3.5mm钢管: 抗弯强度fm=205N/mm2 截面抵抗矩W =5.08×103mm3 截面惯性矩I=12.19×104mm4 弹性模E=2.06×105 N/mm2 水平钢管的计算长度l=600mm 1)抗弯强度验算
集中荷载作用下，查（《建筑施工计算手册》江正荣编著）附表2-8 M=Pa=5.44×0.15=0.816KN.m 由σ=M/W可得: σ=M/W=0.816×106/（5.08×103）=160.63 N/mm2﹤fm=205N/mm2,抗弯强度验算满足要求。2）挠度验算
集中荷载作用下，查（《建筑施工计算手册》江正荣编著）附表2-13 ω=Pa/6EI(3/4l2-a2)≤[ω]=l/250可得
ω=5.44×103×150/(6×2.06×105×12.19×104)×(0.75×6002-1502)=1.34mm ωA=1.34mm﹤[ω]=l/250=600/250=2.4mm，挠度验算满足要求。3)扣件抗滑力计算
集中荷载作用下，水平钢管传递至立杆的竖向作用力N=P=5.44KN 由JGJ 130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5 条R≤RC 可得
R=N=5.44KN﹤RC=8KN，扣件抗滑力计算满足要求。
8、梁底支架立杆稳定性验算
Φ48×3.5mm钢管：抗压强度设计值f=205 N/mm2 截面回转半径i=15.8mm 截面积A=489mm2 立杆轴向力设计值：取N=5.44+0.1581=5.60KN 支架立杆步距h=1.20m 立杆计算长度l0=h+2a=1.2+2×0.1=1.40m λ= l30/i=1.40×10/15.8=89 查表得φ=0.667 由σ=N/φA可得钢管立杆的最大应力计算值
σ=5.60×103/（0.667×489）=16.92 N/mm2﹤f=205 N/mm2，立杆稳定性验算满足要求。
第二篇：脚手架计算书
扣件式脚手架计算书
计算依据：
1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20116、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018
一、脚手架参数
卸荷设置
无
结构重要性系数γ0
可变荷载调整系数γL
0.9
脚手架安全等级
II级
脚手架搭设排数
双排脚手架
脚手架钢管类型
Φ48×2.5
脚手架架体高度H(m)
立杆步距h(m)
1.5
立杆纵距或跨距la(m)
1.8
立杆横距lb(m)
0.9
横向水平杆计算外伸长度a1(m)
0.15
内立杆离建筑物距离a(m)
0.2
双立杆计算方法
不设置双立杆
二、荷载设计
脚手架设计类型
装修脚手架
脚手板类型
冲压钢脚手板
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
0.3
脚手板铺设方式
2步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)
0.01
挡脚板类型
木挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.17
挡脚板铺设方式
2步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.129
装修脚手架作业层数nzj
装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)
地区
浙江杭州市
安全网设置
全封闭
基本风压ω0(kN/m2)
0.3
风荷载体型系数μs
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)
0.81，0.81
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)
0.243，0.243
计算简图：
立面图
侧面图
三、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
横向水平杆在上
纵向水平杆上横向水平杆根数n
0
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
横杆截面惯性矩I(mm4)
92800
横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横杆截面抵抗矩W(mm3)
3860
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.3×(0.028+Gkjb×la/(n+1))+0.9×1.5×Gk×la/(n+1)=1.3×(0.028+0.3×1.8/(0+1))+0.9×1.5×2×1.8/(0+1)=5.598kN/m
正常使用极限状态
q＇=(0.028+Gkjb×la/(n+1))=(0.028+0.3×1.8/(0+1))=0.568kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[5.598×0.92/8，5.598×0.152/2]=0.567kN·m
σ=γ0Mmax/W=1×0.567×106/3860=146.849N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=max[5q＇lb4/(384EI)，q＇a14/(8EI)]=max[5×0.568×9004/(384×206000×92800)，0.568×1504/(8×206000×92800)]=0.254mm
νmax＝0.254mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=5.598×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=3.429kN
正常使用极限状态
Rmax＇=q＇(lb+a1)2/(2lb)=0.568×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.348kN
四、纵向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=3.429kN
q=1.3×0.028=0.036kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1＇=Rmax＇=0.348kN
q＇=0.028kN/m1、抗弯验算
计算简图如下：
弯矩图(kN·m)
σ=γ0Mmax/W=1×0.012×106/3860=3.022N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下：
变形图(mm)
νmax＝0.106mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1800/150，10]＝10mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=0.071kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
扣件抗滑承载力验算：
横向水平杆：Rmax=1×3.429=3.429kN≤Rc=0.85×8=6.8kN
纵向水平杆：Rmax=1×0.071=0.071kN
满足要求！
六、荷载计算
脚手架架体高度H
脚手架钢管类型
Φ48×2.5
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.129
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.028/h)×H=(0.129+(0.9+0.15)×0/2×0.028/1.5)×14=1.806kN
单内立杆：NG1k=1.806kN2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(14/1.5+1)×1.8×(0.9+0.15)×0.3×1/2/2=1.465kN
1/2表示脚手板2步1设
单内立杆：NG2k1=1.465kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(14/1.5+1)×1.8×0.17×1/2=1.581kN
1/2表示挡脚板2步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.8×14=0.252kN5、构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.465+1.581+0.252=3.298kN
单内立杆：NG2k=NG2k1=1.465kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(nzj×Gkzj)/2=1.8×(0.9+0.15)×(2×2)/2=3.78kN
内立杆：NQ1k=3.78kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.3×(NG1k+
NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+
0.9×1.5×3.78=11.738kN
单内立杆：N=1.3×(NG1k+
NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+1.465)+
0.9×1.5×3.78=9.355kN
七、立杆稳定性验算
脚手架架体高度H
立杆计算长度系数μ
1.5
立杆截面抵抗矩W(mm3)
3860
立杆截面回转半径i(mm)
16.1
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
立杆截面面积A(mm2)
357
连墙件布置方式
两步两跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m
长细比λ=l0/i=2.25×103/16.1=139.752≤210
满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m
长细比λ=l0/i=2.599×103/16.1=161.413
查《规范》表A得，φ=0.2712、立杆稳定性验算
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.3(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+0.9×1.5×3.78=11.738kN
Mwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.243×1.8×32)=0.096kN·m
σ=γ0[N/(φA)+
Mwd/W]=1×[11737.875/(0.271×357)+95659.38/3860]=146.108N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
八、连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步两跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面类型
钢管
连墙件型号
Φ48.3×3.6
连墙件截面面积Ac(mm2)
506
连墙件截面回转半径i(mm)
15.9
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
Nlw=1.5×ωk×2×h×2×la=1.5×0.243×2×1.5×2×1.8=3.937kN
长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896
(Nlw+N0)/(φAc)=(3.937+3)×103/(0.896×506)=15.301N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=3.937+3=6.937kN≤0.85×12=10.2kN
满足要求！
九、立杆地基承载力验算
地基土类型
粘性土
地基承载力特征值fg(kPa)
140
地基承载力调整系数mf
0.4
垫板底面积A(m2)
0.25
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝11.738/(0.4×0.25)＝117.379kPa≤γufg＝1.254×140
=175.56kPa
满足要求！
第三篇：吊绳计算书
吊绳计算书
计算依据：
1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-2012
2、《建筑施工计算手册》江正荣编著
3、《建筑材料规范大全》
钢丝绳容许拉力计算: 钢丝绳容许拉力可按下式计算: [Fg] = aFg/K 其中: [Fg]──钢丝绳的容许拉力；
Fg ──钢丝绳的钢丝破断拉力总和,取 Fg=20.00kN；
α──考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，α=0.85； K ──钢丝绳使用安全系数，取 K=5.50；
经计算得 [Fg]=20.00×0.85/5.50=3.09kN。
钢丝绳的复合应力计算: 钢丝绳在承受拉伸和弯曲时的复合应力按下式计算: σ = F/A+d0E0/D 其中: σ──钢丝绳承受拉伸和弯曲的复合应力； F──钢丝绳承受的综合计算荷载,取 F=15.50kN； A──钢丝绳钢丝截面面积总和,取 A=245.00mm2； d0──单根钢丝的直径(mm)，取 d0=1.00mm； D──滑轮或卷筒槽底的直径,取 D=343.00mm； E0──钢丝绳的弹性模量，取 E0=20000.00N/mm2。
经计算得 σ=15500.00/245.00+1.00×20000.00/343.00=121.57N/mm2。
钢丝绳的冲击荷载计算: 钢丝绳的冲击荷载可按下式计算: Fs = Q(1+(1+2EAh/QL)1/2)其中: Fs──冲击荷载； Q──静荷载，取 Q=20.50kN；
E──钢丝绳的弹性模量，取 E=20000.00N/mm2； A──钢丝绳截面面积，取 A=111.53mm2； h──钢丝绳落下高度,取 h=250.00mm； L──钢丝绳的悬挂长度，取 L=6000.00mm。
经计算得 Fs =20500.00×(1+(1+2×20000.00×111.53×250.00/20500.00/6000.00)1/2)=85545.05N≈86kN
第四篇：教学楼计算书
一、负荷计算
1.负荷计算的方法：
负荷计算的方法采用需要系数法，具体的计算公式来自中国航空工业规划设计研究院编写的《工业与民用配电设计手册》。
2.AL配电柜 2.1总负荷：
相数：三相 同时系数：0.8总负荷：152.4kW 总功率因数：0.85 有功功率：121.9kW 计算电流：217.7A，故选额定电流为250的刀熔开关，进线电缆YJV22-1KV-4*120-FC.二．防雷等级计算
1、计算方法：
年预计雷击次数计算方法取自国家标准GB50057-94《建筑物防雷设计规范》(2000年版)。所使用的计算公式来自于该标准中的附录一。计算中使用的气象资料来自中国航空工业规划设计研究院编写的《工业与民用配电设计手册》。
2、年预计雷击次数计算
校正系数 k=1.0
2当地雷击大地的年平均密度(直接设定)Ng=3.880次/(km·a)建筑物的长、宽、高 L=109(m)W=83.4(m)H=15.6(m)截收相同雷击次数的等效面积
0.5-62H<100 Ae=(LW＋2(L＋W)(H(200-H))＋πH(200-H))×10=0.0388(km)建筑物年预计雷击次数 N=kNgAe=0.1505(次)<0.3由于是人员密集场所，故按2类防雷建筑设计。
三.照度计算
1.照度计算方法：
计算中采用利用系数法计算室内平均照度。照度计算的方法取自同济大学出版社出版的《电气照明》一书。用利用系数表取自湖南省建筑电气设计情报网编写的《民用建筑电气设计手册》和中国建筑工业出版社出版的《建筑电气设计手册》。
2、室空间比计算：
房间长：L = 9.6 米，宽：W = 7.4 米，房间面积：A = 71.0平方米 工作面高度：Hw = 0.8 米，灯具安装高度：Hf = 3.2 米 室空间比：RCR = 5(Hf0.8)×(9.6 + 7.4))/(9.6×7.4)= 2.93 顶棚反射系数：0.7，墙面反射系数：0.5，地面反射系数：0.2
3、灯具条件：
灯具型号：简式荧光灯YG2-1，灯具数量：N = 13，取N=12 光源类型：用户自定，光源功率（光源数N×单灯具功率Pw）：12×35W 光源光通量：φ= 3150 lm，灯具维护系数：K0 = 0.80
4、利用系数：
根据以上条件查表得到利用系数：U = 0.7
5、工作面平均照度计算：
平均照度：Eav = NφU K0 / A =(12×3150×0.70×0.80)/ 71.0 = 295.8 lx，满足设计要求
6、照度功率密度计算：
功率密度：P0 = N Pw / A =(12×35)/ 71.0 = 5.9 W/m 2，符合设计要求
第五篇：计算书封皮
青海矿业800万吨选煤项目
挡墙工程计算书
审核人：
校对人：
设计人：
中国水利水电第四工程局有限公司勘测设计研究院
二零一四年七月
点击咨询 