龙滩水电碾压混凝土围堰施工总结

第一篇：龙滩水电碾压混凝土围堰施工总结

龙滩水电碾压混凝土围堰施工总结

在业主、监理、设计等各方的大力支持下，在大坝联营体的领导下，以及在大坝联营体各职能部室和各兄弟单位支持、监督和配合下，经过土建队全体职工共同努力，龙滩水电站碾压混凝土围堰以顺利达到EL219.1。总结前一段时间碾压混凝土围堰施工，对照《碾压混凝土施工规范》和《龙滩水电站碾压混凝土施工工法》，在施工中仍然存在一些不是令人很满意的地方。

同时，为了更好地进行下一步碾压混凝土施工，本着“千年大计，质量第一”这一宗旨，以“为业主提供满意产品”为目标，静心对前阶段碾压混凝土围堰施工进行总结，主要表现在以下几个方面：

1.大部分职工对《龙滩水电站碾压混凝土施工工法》和《碾压混凝土施工规范》都有充分的理解和认识，并且也能按《龙滩水电站碾压混凝土施工工法》的要求施工。但是，仍然有一小部分职工对《龙滩水电站碾压混凝土施工工法》的认识和理解不够深入，因而在施工中不到位的地方时有发生；并且部分职工存在质量意识薄弱，抱着侥幸心理。

2.对围堰清基的组织不很得力。虽然上游碾压混凝土围堰在施工过程中存在工期紧、开挖时没有采用水平预裂、以及供料线安装等种种因素的影响较大。但是，清基中对人力资源以及工器俱的组织力度不够，没有引起足够的重视。

3.对碾压混凝土施工的各种资源配置不很合理。在碾压混凝土围堰施工前虽然配置了大量的施工资源，但是在具体的资源方面上还是有一定的缺陷，特别是仓面起吊设备的数量和起重机操作人员都略显不足。

4.对仓面出现的异常情况的处理不够及时，反映速度不够快，信息沟通的速度较慢，特别是仓面以外的信息沟通尤为突出。其中主要表现在雨天施工、高温天气下的施工以及拌和楼故障停机、停料等等信息的沟通；所有这些都造成碾压混凝土仓面出现准备工作不充分、仓面覆盖不及时，进而造成局部质量缺陷的出现，甚至是质量隐患。

5.工艺水平良莠不齐，有待进一步提高。在上游碾压混凝土围堰EL219.1以下施工中所表现出的工艺水平普遍偏低，诸如切缝出现偏差且不成线、变态混凝土施工不规范(加浆、振捣、变态混凝土宽度)、廊道两侧及廊道底板混凝土频繁出现初凝、集中骨料分散不力、泌水处理不彻底、止水片安装不按设计进行(位置偏差、扭曲、沥青麻条填设不饱满)、下游预制台阶模板安装质量极差(出现高低不平、上下错缝不整齐、外观质量差)等等。所有这些，都与我们工艺水平不高、工艺作风不严、质量意识差有直接的关系。

第二篇：龙滩碾压混凝土围堰(EL203～EL219)质量检测小结

碾压混凝土围堰(EL203～EL219)质量检测小结

1、碾压混凝土用砂

人工砂检测项目为细度模数、石粉含量、表面含水率三项，根据招标文件规定，碾压混凝土用砂的细度模数宜在2.4～2.8之间、石粉含量应在16%～20%之间、表面含水率宜≤6%，根据咨询专家意见，石粉含量宜控制在18%左右，其中石粉中细颗粒(0.08mm以下颗粒)的含量控制在50%左右。

在大法坪人工砂的抽样检测试验中，石粉含量的最大值为29.5%，最小值为12.2%，平均值为17.4%, 细颗粒含量(0.08mm以下颗粒)的最大值为15.9%，最小值为5.9%，平均值为9.9%，石粉含量和细颗粒含量均存在较大的波动。

砂的细度模数有二组超过规定要求，最小值为1.76；表面含水率检测超过规定的有十三组，最大值为9.6%。

2、碾压混凝土用粗骨料（1）、粗骨料的裹粉严重

按照DL/T5144-2001《水工混凝土施工规范》的规定，粗骨料表面应洁净，如有裹粉、裹泥或被污染等应清除，小石、中石的含泥量应≤1%，大石的含泥量应≤0.5%。

在大法坪人计量皮带机上的粗骨料，目测其表面裹粉严重（2004年2月23日大法坪计量皮带检测结果其表面裹粉为0.9%），有时还发现有树根、泥团；经长距离皮带机运输至305拌和系统的粗骨料，经检测其中石石粉含量最大值为4.0%，平均值为2.4%；大石石粉含量最大值为3.0%，平均值为1.4%，试验结果表明，粗骨料的表面裹粉严重，若将裹粉视为含泥量也大大超标。

（2）、粗骨料的级配不良

按照DL/T5144-2001《水工混凝土施工规范》的规定，为了有效监测与控制各粒级料的分离，规范规定采用各粒级料的中径筛筛余量作为检验，筛余量应在40%～70%的范围。

根据粗骨料的中径筛筛余量试验结果，小石的中径筛筛余量的最大值64.7%，最小值为10.9%；中石的中径筛筛余量的最大值为37.7%，最小值为12.2%；大石的中径筛筛余量的最大值为35.9%，最小值为0%。大石的中径筛筛余量偏低情况尤为突出。

因此，从总体上讲，大法坪系统生产的人工粗骨料粒径偏小、级配不良。（3）、粗骨料的孙径严重超标 由于粗骨料整体粒径偏小，粗骨料逊径严重，大、中、小石逊径二次筛分前最大值分别为39.8%、39.8%、44.1%，远远大于规范10%的要求，经次筛分后最大值分别为12.6%、28.2%、15.4%。

3、拌和楼拌和物检测试验结果分析

上游碾压混凝土围堰VC值设计值为5～7ｓ、拌和楼机口实测最小值为3.5s、最大值为10.4s、平均值为6.5s。VC值共检测257次，低于5s的17组，高于7s的有80组。在质量控制过程中，当晚上气温较低时，VC值按5～8s控制；当白天气温较高时，VC值按3～5s控制，同时增大减水剂掺量（由0.6%增至0.7%～0.8%），以满足仓面施工需要。

拌和楼碾压混凝土加水量最小值为7kg/m3、最大值为45kg/m3、平均值为22kg/m3，波动较大的主要原因是由于砂的表面含水率波动引起的。

拌和楼检测碾压混凝土出机口温度最小值为9.5℃、最大值为32℃、平均值17.8℃。混凝土出机口温度受气温影响波动较大。

现场测试压实度共379个点，最小压实度97.0%，密度值2412 kg/m3，最大压实度110.1%，密度值2742 kg/m3，平均压实度98.1%，密度值2443 kg/m3，合格率100%。

第三篇：龙滩水电站上游土石围堰高压旋喷防渗墙施工技术方案

龙滩水电站

上游土石围堰高压旋喷防渗墙

施工方案

七局八局葛洲坝联营体：

根据《龙滩水电站截流施工组织设计》、《龙滩水电站上游土石围堰高喷试验成果》，龙滩水电站上游土石围堰具体的水文、工程地质特性及我部围堰防渗施工经验，现就龙滩水电站上游土石围堰高压旋喷防渗墙施工方案呈报如下：

① 上游土石围堰全部采用高压旋喷防渗。② 围堰防渗范围从EL.228.5～见基岩1.0米

③ 钻孔采用阿特拉斯A66-CBT潜孔偏心跟管钻进，孔径φ140。高喷灌浆采用并列三联管法自下而上旋喷成墙。④ 孔排距确定：

a：孔深小于15.0米，采用单排直线型布孔，孔距1.0米。B：孔深在15.0～25.0米之间，采用单排直线型布孔，孔距0.8米。C：孔深大于25.0米，采用双排梅花型布孔，孔距1.0米，排距0.5米，第二排孔喷灌范围15.0～见基岩1.0m。⑤ 高喷浆液采用水泥—膨润土浆，配合比为0.8:1，膨润土为水泥用量的25%，纯碱为水泥用量的5%。⑥ 高喷参数采用试验成果的变参数。

⑦ 对于人工堆筑大块石架空围堰，高喷防渗施工难度大，故要求围堰在高喷防渗轴线上用土石细料堆填，围堰堆筑完毕后，形成初期闭气（不存在明水漏）和围堰内外形成相对静水位，以便浆液不被漏失或带走。⑧ 附件：上游围堰高喷防渗剖面及孔位布置图

水电七局龙滩项目部基础处理施工部

二○○三年九月十八日

第四篇：碾压混凝土坝的施工工艺程序是[小编推荐]

碾压混凝土坝的施工工艺程序是：先在初浇层铺砂浆，汽车运输入仓，平仓机平仓，振动压实机压实，振动切缝机切缝，切完缝再沿缝无振碾压两遍。

2、碾压混凝土坝施工主要特点是：采用干贫混凝土；大量掺加粉煤灰，以减少水泥用量；采用通仓薄层浇筑；同时要采取温度控制和表面防裂措施。

3、影响碾压混凝土坝施工质量的因素主要有碾压时拌合料的干湿度，卸料、平仓、碾压的质量控制以及碾压混凝土的养护和防护等。

目前常用的几种主要质量控制手段有：1.在碾压混凝土生产过程中，常用VeBe仪测定碾压混凝土的稠度，以控制配合比。2.在碾压过程中，可使用核子密度仪测定碾压混凝土的湿密度和压实度，对碾压层的均匀性进行控制。

3.碾压混凝土的强度在施工过程中是以监测密度进行控制的，并通过钻孔取芯样校核其强度是否满足设计要求。

2、项目法人单位应定期组织安全检查，检查的主要内容：各参建单位各项安全生产管理制度是否完善，安全保证体系和监督体系是否健全，运行是否正常；预防安全事故的措施是否得当；必要的安全投人是否得到保证；安全文明施工是否得到落实；各施工项目工作面存在的安全隐患是否得到及时、妥善的处理。检查应使用检查表，发现的隐患和管理漏洞用“安全生产监督通知书”通知各有关单位，要求限期整改。整改结果经监理单位验收签字后，报项目法人单位安全监督部门。本工程坝基固结灌浆的目的是：

1）解决表（浅）层因爆破松动和应力松弛所造成的岩体损伤对坝基质量的影响，增加岩体刚度。

2）提高局部D级岩体的变形模量，以满足高拱坝应力和稳定的要求。

3）用作为E、F级岩体和断层与破碎带经置换处理后的补强灌浆。

（2）采用水泥浆优点是胶结情况好，结石强度高，制浆方便。缺点是价格高；颗粒较粗，细小孔隙不易灌人，浆液稳定性差，易沉淀，常会过早地将某些渗透断面堵塞，影响灌浆效果，时间较长，易将灌浆器胶结住，难以拔起。

（3）固结灌浆的施工程序是：钻孔、压水试验、灌浆、封孔和质量检查。应采用单点法，不宜少于总孔数的5％。

（4）固结灌浆效果检查的主要方法有整理、分析灌浆资料，验证灌浆效果；钻设检查孔检查，测定弹性模量或弹性波速。压实参数依据下述步骤进行：

(1)在确定土料压实参数前必须对土料进行充分调查，全面掌握各料场土料的物理力学指标，在此基础上选择具有代表性的料场进行碾压试验，作为施工进程的控制参数。当所选料场土性差异甚大，应分别进行碾压试验。因试验不能完全与施工条件吻合，在确定压实标准的合格率时，应略高于设计标准。

(2)首先选择具有代表性的料场，通过理

论计算并参照已建类似工程的经验，初选几种碾压机械和拟定几组碾压参数进行试验。(3)粘性土料压实含水量可取w：＝Wp＋2％；W2＝Wp；W3＝Wp一2％三种进行试验。Wp为土料塑限。

(4)选取试验铺土厚度和碾压遍数，并测定相应的含水量和干密度，作出对应的关系曲线。再按铺土厚度、压实遍数和最优含水量、最大干密度进行整理并绘制相应的曲线，根据设计干容重rd，在曲线上分别查出不同铺土厚度所对应的压实遍数和对应的最优含水量。最后再分别计算单位压实遍数的压实厚度进行比较，以单位压实遍数的压实厚度最大者为最经济、合理。

4．若土料的含水量偏高，一方面应改善料场的排水条件和采取防雨措施，另一方面需将含水量偏高的土料进行翻晒处．理，或采取轮换掌子面的办法，使土料含水量降低到规定范围再开挖。倘以上方法仍难满足要求，可以采用机械烘干。案例10

（1）防渗墙是在松散透水地基或土石坝（堰）坝体中连续造孔成槽，以泥浆固壁，在泥浆下浇筑混凝土而建成的，起防渗兼加固作用的地下连续墙，是保证地基稳定和大坝安全的工程措施。

（2）属于槽孔形防渗墙。施工程序为：平整场地、挖导槽、做导墙、安装挖槽机械设备、制备泥浆注人导槽、成槽、混凝土浇筑成墙。参数控制指标是：导墙。它指示挖槽位置，为挖槽起导向作用；防止槽壁顶部坍塌，保证地面土体稳定。

（3）为保证此防渗墙施工质量，在施工中应对槽孔几何尺寸和位置、岩土性质和深度、槽段接头、清孔泥浆的质量及孔底淤积厚度、混凝土浇筑时导管的位置以及导管埋深、浇筑速度和浇筑高程、混凝土原材料等方面进行检查和控制，浇筑时还应对混凝土的坍落度、和易性、扩散度以及机口取样的物理力学指标等技术指标进行严格检查和控制。渗透变形又称为渗透破坏，是指在渗透水流的作用下，土体遭受变形或破坏的现象。一般可分为管涌、流土、接触冲刷、接触流失四种基本形式。渗透变形可以单一形式出现，也可以多种形式出现于工程不同部位。五）防止渗透变形的工程措施

防止岩（土）产生渗透变形的工程措施可概括为两大类：一类是改善岩土体的结构特性，提高其抵抗渗透变形的能力，使其由可能产生渗透变形的岩（土）体，变成为不易产生渗透破坏的岩（土）体；另一类是采取措施截断岩（土）体中的渗透水流或减小岩（土）体中渗透水流渗透比降，使其小于允许比降。

第一类措施通常只用在岩体中。为防止岩体内断层破碎带、软弱夹层、裂隙填充物文生渗透变形（破坏），可采用水泥灌浆、化学灌浆、混凝土防渗墙、局部置换等方法提高这类软弱破碎物质的抗渗性。这类处理措施通常都是和提高断层破碎带、软弱夹层的力学性质相结合进行的。

第二类处理措施中，最可靠的方法是在渗透土层中兴建防渗墙，截断土层中的渗透水流，降低渗透坡降，同时增加渗流出口处土体抵抗渗透变形的能力，从而消除产生渗透变形的前提条件

坝址选择

地形条件、地质条件、施工条件、建筑材料条件、其他条件

灌浆过程中，发现冒浆漏浆，应根据具体情况采用嵌缝、表面封堵、低压、浓浆、限流、限量、间歇灌浆等方法进行处理。发生串浆时，如串浆孔具备灌浆条件，可以同时进行灌浆。应一泵灌一孔。否则应将串浆孔用塞塞住，待灌浆孔灌浆结束后，再对串浆孔并行扫孔、冲洗，而后继续钻进和灌浆。

灌浆工作必须连续进行，若因故中断，应及早恢复灌浆。否则应立即冲洗钻孔，而后恢复灌浆。若无法冲洗或冲洗无效，则应进行扫孔，而后恢复灌浆。恢复灌浆时，应使用开灌比级的水泥浆进行灌注。如注人率与中断前的相近，即可改用中断前比级的水泥浆继续灌注；如注人率较中断前的减少较多，则浆液应逐级加浓继续灌注。恢复灌浆后，如注人率较中断前的减少很多，且在短时间内停止吸浆，应采取补救措施

堤防防汛抢险施工的抢护原则为：前堵后导、强身固脚、减载平压、缓流消浪。施工中应遵守各项安全技术要求，不应违反程序作业。

（1）堤身漏洞险情的抢护应遵守下列规定：

1）堤身漏洞险情的抢护以“前截后导，临重于背”为原则。在抢护时，应在临水侧截断漏水来源，在背水侧漏洞出水口处采用反滤围井的方法，防止险情扩大

按照水利工程建设质量与安全事故发生的过程、性质和机理，水利工程建设重大质量与安全事故主要包括：（1）施工中土石方塌方和结构坍塌安全事故；（2）特种设备或施工机械安全事故；（3）施工围堰坍塌安全事故；（4）施工爆破安全事故；（5）施工场地内道路交通安全事故；（6）施工中发生的各种重大质量事故；（7）其他原因造成的水利工程建设重大质量与安全事故。水利工程建设中发生的自然灾害（如洪水、地震等）、公共卫生事件、社会安全等事件，依照国家和地方相应应急预案执行。应急工作应当遵循“以人为本，安全第一；分级管理、分级负责；属地为主，条块结合；集中领导、统一指挥；信息准确、运转高效；预防为主，平战结合”的原则。

专家咨询队伍，由从事科研、勘察、设计、施工、监理、质量监督、安全监督、质量检测等工作的技术人员组成，负责事故现场的工程设施安全性能评价与鉴定，研究应急方案、提出相应应急对策和意见；并负责从工程技术角度对已发事故还可能引起或产生的危险因素进行及时分析预测。

第五篇：高温多雨季节碾压混凝土施工 - 中国水利水电第七工程局有限

龙滩水电站底孔钢衬制作安装

阴贯松王稳周曙光

（中国水利水电第七工程局有限公司，四川 郫县 611730）

关键词：底孔钢衬制作安装龙滩水电站

摘要：本章主要介绍了龙滩水电站底孔钢衬面临着工期紧、制作安装工程量大的特点，通过采取合理的制作、安装等工艺措施，按期完成了底孔钢衬施工，保证了后续混凝土浇筑的顺利进行，取得了良好的经济效益和社会效益，为同类工程积累了经验。

1工程概况

龙滩水电站是红水河梯级开发中的重点水电工程，位于广西壮族自治区天峨县境内的红水河上，坝址距县城15km。工程以发电为主，兼有防洪、航运等综合效益。左岸布置地下引水发电系统，装机9台；右岸布置有通航建筑物，坝体中部布置有泄洪与溢流建筑物。在表孔溢洪道两侧对称布置2个底孔，主要为水库放空设置，并可用于大坝后期施工导流。孔身为矩形断面，孔身尺寸5m×10m(宽×高)，上游进口段设叠梁检修闸门和平板事故闸门，底孔不运行时由事故闸门挡水。下游出口设弧形工作门，孔身采用钢板衬砌。

底孔钢衬施工高峰期集中，整个大坝底孔钢衬制作、安装近3500 t要在六个月内完成，施工强度大。为满足大坝整体施工进度，钢衬制作和安装将同时进行。底孔钢衬主要工程量见表1 表1底孔钢衬主要工程量表

2施工布置

2.1施工场地

为了快速地完成大坝底孔钢衬制作和安装，根据施工特点，就近合理布置施工场地，创造多平台、多工作面同时进行钢衬制作作业，提高钢衬制作强度。施工场地设4个工位，可同时加工4节钢衬，从而保证了钢衬的制作工期，确保了后续安装的顺利进行。

2.2风、水、电布置

（1）施工供风。根据钢衬制作施工强度和作业面要求，结合现场实际情况，钢衬制作场地和安装现场均采用0.9m3/min的小型移动式空压机。

（2）施工供水。钢衬制作生产用水主要为钢衬防腐用水，采取系统供水。

（3）施工供电。钢衬制作用电，主要由右岸侧变压器供电。钢衬安装用电在12#坝段后变压器处取电。

3底孔钢衬制作和防腐

3.1底孔钢衬制作

3.1.1钢板的下料和坡口加工

首先根据钢板到货情况对钢板进行划线和齐边，钢板划线后，用钢印、油漆分别标出钢衬分段、分节、分块的编号、水流方向、水平和垂直的中心线、排气孔位置、坡口角度以及切割线等符号。

钢板下料采用半自动切割机进行切割，气割前清除切割边缘50mm范围内的锈斑、油污等，气割后用砂轮清除熔渣和飞溅物等。对坡口采用半自动切割机加工。所有板材加工后的边缘不得有裂纹、夹层和夹渣等缺陷。坡口加工完毕按规定立即涂刷无毒且不影响焊接性能的涂料以防坡口生锈。钢衬纵缝采用 “V”型坡口，安装环缝坡口，在钢结构拼装存放场内加工好，坡口型式不对称单面“X”型坡口。

钢板划线的极限偏差值见表2。

表2钢板划线的极限偏差表

3.1.2钢衬制作组装

考虑到缆机的起吊能力，单节钢衬最大重量不超过25t。

钢衬在专用组装平台上进行组装。钢构件组装前，进行零部件的检验，并作好记录，检验合格后才能投入组装。

组装时，严格控制以下制作公差：

（1）对接口不平度：钢衬对接在平台上进行，其接口平面度允许极限偏差为3mm；

（2）周长允许偏差：实测周长与设计周长允许偏差不超过±24mm；

（3）相邻管节周长差不应大于10mm；

（4）错牙公差：钢衬纵缝对口错位不大于2mm，环缝对口错位不大于3mm；

（5）单节钢衬轴线长度偏差：单节钢衬轴线长度与设计值之差不大于±5.0mm。

3.1.3附件的制作

附件主要包括加劲环、止水环的制作和加工，附件的制作加工满足施工图纸及以下要求：

加劲环、止水环的对接焊缝与钢衬纵缝错开100mm以上，加劲环与钢衬管壁间的组合焊缝为双面连续焊缝，止水环与管壁间的组合焊缝为连续焊缝。

直管段加劲环组装的极限偏差，应符合DL5017－93表4.1.15的规定。

在制作钢衬时，按施工图纸所示的孔位和结构要求预留排气孔。

3.1.4钢衬内支撑

为了防止钢衬运输、吊装变形，在钢衬加工厂对管节加设内支撑。内支撑采用型材“井”字型布置，在管节进口和出口均布置一片内支撑，保证钢衬在运输与吊装过程中不发生较大变形。内支撑钢管与钢衬接触面之间采用橡皮垫实，然后用螺杆顶紧，保证运输过程中，内支撑不发生脱落。

3.2钢衬防腐

底孔钢衬组焊完成，检查合格后，开始进行表面防腐工作。为避免与底孔钢衬制作相互干扰，防腐

作业设在较为封闭的专门防腐区域进行。

（1）防腐时，注意保证管节顶、底中心线、水平中心线及管节编号、水流方向等标记在防腐工作前后的一致性。

（2）钢管内表面采用喷砂后喷涂厚浆型环氧煤焦沥青漆涂料；钢管外表面喷砂后喷涂苛性钠水泥砂浆。内壁钢管防腐基层清洁度要求达到Sa21/2级；表面粗糙度为Ra40~70μm。外壁钢管防腐基层清洁度要求达到Sa1级。钢管内壁喷涂后干膜厚度不低于400μm；钢管外壁喷涂后砂浆厚度不低于1mm。

（3）钢管表面预处理采用喷砂除锈的方法。喷砂所用的磨料为清洁、干净、有尖锐棱角的石英砂，其粒径为0.5~1.5mm。喷砂选在天气晴朗的时段进行。

喷砂前，仔细清除焊渣、飞溅等附着物，清洗金属表面污物。

喷砂采用 0.4~0.6Mpa的压缩空气进行。喷砂时喷嘴至被喷面的夹角为40°～50°之间。喷嘴移动路线为“弓”字形，其移动速度从看不到结构表面原清洁度时起，再继续喷射原喷射时间的1/4，并用净空气清除表面灰尘后进行照片目视比较以调整喷枪移动速度。

（4）钢管喷砂后，分别按涂料说明书有关要求喷涂内外壁涂料（水泥砂浆）。

环缝两侧各200mm范围内，在表面预处理后，立即涂刷不影响焊接质量的环氧富锌底漆，以免坡口生锈。

防腐处理采用照片目视及湿膜测厚仪进行检验。

防腐后用油漆在钢管内壁（原位置）标注顶、底中心线、水平中心线及管节编号、水流方向，外壁写明管节编号及水流方向。

4底孔钢衬安装

4.1钢衬运输与吊装

钢衬运输时，根据钢衬各运输部件的不同情况，制订详细的运输措施，其内容包括采用的吊装、运输设备。管节运输时，将钢衬安放在加垫木梁上，以保护管节及其坡口免遭损坏，并与运输车捆绑牢固。采用钢索捆扎吊运钢衬时，在钢索与钢衬间加设软垫。

根据钢衬分节制作的重量，装车选用20t龙门吊进行吊装，选用40 t平板拖车运输，钢衬装车时，其重心应尽量与平板车中心一致，捆绑使用4台5 t手拉葫芦。运输行车速度宜保持在20km/h范围内，并配备专业人员押车。

安装现场采用25 t缆机进行吊装。吊装采用专用的工装进行吊装以防止钢衬变形。

4.2底孔钢衬安装工艺

4.2.1底孔钢衬安装方法

钢衬现场安装时，从上、下游方向向中间安装，最后在中间设置凑合节，凑合节采用瓦片形式拼装、焊接。

钢衬现场安装时，采用合理的施工程序，保证其中心、高程、里程符合有关技术要求。现场焊接时，严格按照监理工程师批准的焊接工艺进行施焊，保证焊缝质量，并防止焊接变形。

钢衬安装时，考虑到支撑高度超过1.5米以上，为避免温差的影响，采用混凝土支撑，保证钢衬管在混凝土浇筑过程中不发生位移和变形。

每个坝段钢衬整体安装验收后，交付混凝土施工。在浇筑钢衬管侧壁混凝土时，两侧混凝土均匀上

升，并避免吊罐碰撞支架和钢衬管。钢衬管内支撑要有足够的刚度，防止混凝土浇筑过程中产生变形或移位。

钢衬底板设计布置有灌浆孔，混凝土浇筑后，进行全面检查，对与混凝土不密实的空隙，需回填灌浆，灌浆完毕后，对灌浆孔进行焊堵并磨平，采用磁粉探伤检查。

钢衬管安装允许偏差符合下列要求：

(1)始装节管口中心偏差不大于5mm，里程偏差不超过±5mm，且两相邻管口垂直度偏差不超过3mm；

(2)钢衬管安装后，管口对应边距离和对角线偏差不大于15mm，相邻环缝对口错边量不大于2mm，对边间隙0～3mm；

(3)钢衬管安装后，每米范围内的波浪（即弯曲变形）数不多于2处，波峰间距应大于400mm，波峰的倾斜度小于1/50。

4.2.2底孔钢衬现场安装焊接

钢衬现场安装焊缝主要是对接环焊缝，有平焊、立焊和仰焊，顶板和底板为不对称X坡口，立板为对称X坡口。

每节钢衬对口安装完成并经过检验合格后，先进行定位焊接，定位焊缝为100，间隔400，选用φ

3.2mmJ507焊条，焊接电流110-140A。定位焊完成后即开始正式焊接，不对称坡口先焊大坡口侧，立焊先焊里侧，采用分段退焊，打底选用φ3.2mmJ507焊条，焊接电流110-140A，中间层选用φ4mm焊条，焊接电流200-250A，盖面选用φ4mm焊条，焊接电流160-200A。单侧焊接完毕后，反面清根打磨干净采用同样焊接工艺焊接。整个焊接过程采用偶数个焊工进行对称施焊的原则进行,从而防止焊接变形。

4.2.3底孔钢衬焊缝检验

所有焊缝在经过外观检查合格后，再由焊缝检测人员对一类焊缝和二类焊缝按要求进行探伤。在焊缝局部探伤时，若发现有不允许缺陷，则在缺陷方向或在可疑部位做补充探伤，若经补充探伤仍发现有不允许缺陷，则对该条焊缝进行全部探伤。

5综合制作安装工艺实施效果评价

大坝底孔钢衬制作安装近3500 t的制安工程量，制作工期近4个月，而安装工期仅不到2个月，制作和安装的月平均强度达到了近440t和875t，钢衬的月最高安装强度达到了近1000t，通过采取以上的施工措施，钢衬制作安装均满足了工程总体进度要求。底孔钢衬制作安装2006年1月份相继开始，其中19#坝段钢衬安装于2006年3月31日完成；12#坝段钢衬安装于2006年4月3日完成。

通过严格的质量检查制度的控制，使施工过程始终处于有效的受控状态。钢衬制作安装验收单元为82个，全部合格，优良单元数量为80个，单元合格率为100％，单元优良合格率为97％，总的钢衬制作安装质量达到了优良水平。

4结语

底孔钢衬具有工期短、时间紧、强度高的特点，同时亦受到土建工作面移交滞后的影响，通过采取合理布置施工场地、采用合理的制作安装工艺、开展多作业面等有效措施，按期保质保量完成了钢衬制安，为龙滩水电站提前下闸蓄水发电创造了条件。