焊接烟尘净化方案（最终定稿）

第一篇：焊接烟尘净化方案

焊接烟尘净化方案

为了达到改善作业环境和防止大气污染，就要把施焊过程中产生的烟尘收集起来，不让其扩散到车间室内.目前收集焊接烟尘的方式有以下三种。

为了达到改善焊接作业环境和防止大气污染，就要把施焊过程中产生的烟尘收集起来，不让其扩散到车间室内.目前收集焊接烟尘的方式有以下三种:

点对点式：点对点就是直接从焊接电弧区附件排除焊接烟气包括：大风量低压系统，小风量高压系统及移动式焊烟净化系统，移动式焊烟净化系统可现场吸收焊接废气经过净化后直接排放，这种净化效果明显，使用成本低，灵活性强，操作便捷等优点。

局部抽风:在固定焊接作业点的侧面或顶部设排烟罩，利用风机的力量，就地把烟尘抽走，达到改善室内环境的目的，因此排风量大于点对点式，局部排烟主要用于工位相对固定，而焊接点小范围内移动的焊接作业。，这种办法风量省，效果好，节约能量.全面换气:大多数的情况是工位移动，工件不动，烟尘产生点不断变化，无法用局部排烟罩收集烟气，这时为了使车间室内保持一定的清洁度，就需采用全面换气的办法，车间换气次数按有关规定进行.一般在车间一定的高度上，被认为是烟气最密聚的区域内，设置全面换气罩;也有的采用一边吹一边吸的方式，使车间上部一定高度上形成一道气幕，把上升的烟气锁住，并推赶至排烟罩，达到排除烟气的目的.全面换气与局部排风法相比，风量大，排烟效果差，能耗大，特别是在冬季采暖的地区，为了补充排风热损失，需要消耗大量的能量，因此全面换气应该按具体情况进行分析后合理采用。(end)文章内容仅供参考()(2010-7-15)

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第二篇：集中式焊接烟尘净化器

集中式焊烟净化方案

焊接烟气中的烟尘是一种十分复杂的物质，已在烟尘中发现的元素多达20种以上，其中含量最多的是Fe、Ca、Na等，其次是Si、Al、Mn、Ti、Cu等。焊接烟尘中的主要有害物质为Fe2O3、SiO2、MnO、HF等，其中含量最多的为Fe2O3，一般占烟尘总量的35.56%，其次是SiO2，其含量占10～20%，MnO占5～20%左右。焊接烟气中有毒有害气体的成份主要为CO、CO2、O3、NOX、CH4等，其中以CO所占的比例最大。由于有毒有害气体产生量不大，且气体成份复杂，较难定量化，环评仅作定性分析，而对焊接烟尘则作定量化分析。焊接烟尘主要来自焊条的药皮，少量来自焊芯及被焊工件，根据有关资料调查，焊接烟尘的产生量与焊条的种类有关

一，焊接烟尘及有害气体的控制: 全面通风也称稀释通风，它是用清洁空气稀释室内空气中的有害物浓度，使室内空气中有害物浓度不超过卫生标准规定的最高允许浓度，同时不断地将污染空气排出收集净化。对于室内作业通常采用机械通风方式。通过安装送风系统，把清新空气送入到每一个岗位，并把产生的焊烟收集净化排出到车间外围。

局部排风是对局部气流进行治理，使局部工作地点不受有害物的污染，保持良好的空气环境。一般局部排风机组由集气罩、风管、净化系统和风机4部分组成。局部排风按集气方式的不同可以分为固定式局部排风系统和移动式局部排风系统。固定式局部排风系统主要用于操作地点和工人操作方式固定的大型焊接生产车间，可根据实际情况一次性固定集气罩的位置。移动式局部排风系统工作状态相对灵活，可根据不同的工况，采用不同的工作姿态，保证处理效率及操作人员的便利。焊接烟尘和有害气体的净化系统通常采用阻燃过滤筒吸附剂相结合的净化方式，处理效率高、工作状态稳定。

二.设计依据、执行标准

(1).《中华人民共和国环境保护法》；(2).《中华人民共和国大气污染物防治法》；(3).《大气污染物综合排放标准》（GB16297-1996）；

三，工作原理：

JKH系统集中焊烟净化吕器该设备处理风量2000-100000m3/h，可以满足各种面积的焊接车间的全面治理，一个中央系统能同时处理多个焊接工位的烟尘净化。主要净化方式是在大型综合车间、厂房的车间外安装净化系统，车间内设置引风管道，将室内烟气引至管道系统处理并排放，通过自由移动吸臂为零散焊接点净化烟气。工作原理通过风机引力作用，焊烟废气经万向吸尘臂或吸风口吸入镀锌螺旋管道再进入设备风口，设备进风口处设有阻火器，火花经阻火器即被阻留，烟尘气体进入滤芯过滤室，利用重力与上行气流，首先将粗粒粉尘直接降至灰斗，微粒烟尘被滤芯捕集在外表面，洁净气体经滤芯过滤净化后流入洁净室，在经过活性炭吸附尘去除非异味后经出风口排出。滤芯的更换和清理通过压力显示提示。清灰采用压缩空气脉冲自动清灰，使设备阻力稳定在有利于工作的水平，使设备成为长时间大量电焊作业时的高效除尘设备。

设备组成及特点

1、采用普通A3钢制作而成，主要部件有镀锌螺旋管道,进风口（内设阻火网）、沉降室、阻燃过滤筒、滤芯支架、洁净室、出风口（配有消声措施）、降灰抽屉（小车）、脉冲系统，高效风机等组成。

2、阻燃过滤筒采用防油防水进口滤芯，专业用于焊接烟尘的处理，对于0.5微米级颗粒具有99.999%以上的净化效率。同时具有运行阻力低，使用寿命长等特点。

3、设备结构简单，维修保养方便简捷，运行费用低；

4、设备运行阻力低，有效节约除尘系统的能耗。四，使用中船重工现场：

北京金科兴业环保设备有限公司 联系电话：***/010-68181458-606

第三篇：焊接烟尘净化器安全技术操作规程

焊接烟尘净化器安全技术操作规程

第一章

技术性能

1、型号：

SD—YQJ

2、机组形式：

移动式

3、风量：

1800—2540m/h

4、电机功率： 1.5KW

5、工作电压： 380V

6、防护等级：

IP

7、吸气臂长度：

4m

8、软管直径：

Φ160mm

9、重量：

60千克

第二章

安全操作规程

1、不得用于易燃易爆气体的净化。

2、设备的开关、指示灯必须保持齐全完好，不得缺损，必须设有良好的接地（接零）线。

3、吸气罩与软管之间、软管与底座之间、上盖口、两个过滤单元之间、过滤单元与设备之间等必须封闭严密，不得有漏风现象，以免影响吸气和净化效果。

4、保护好设备的电源电缆，注意防热、防油、防利器、防轧压等。

5、使用时，设备必须放置平稳，刹牢轮子。

6、设备使用时，禁止打开上盖。

37、当压力警示灯显示时（或发现吸气风量变小），必须对设备的两级过滤单元进行清吹，步骤如下： 7.1、断开电源。

7.2、打开设备上盖的揿扣。

7.3、两人以上共同合作，把扶牢靠吸气臂，缓慢打开上盖，并将吸气臂放置牢靠。

7.4、将两级过滤单元分别取出，用压缩空气轻轻反向吹扫过滤单元。禁止采用抖动或大风量突然喷吹的方法，防止损坏过滤单元。

7.5、以相反的顺序安装好过滤单元、上盖，扣牢揿扣。

8、当发现净化器无净化作用时（设备下部出现有颜色的焊烟），应停止使用，检查并更换损坏的过滤单元，步骤同上。

9、使用时，拉推、旋转吸气臂应缓慢操作，不得用力过猛，有卡堵等现象，禁止强行拉推、旋转吸气臂，防止损坏。

10、使用时，应将设备放置在距作业点3米之内的地方，吸气罩放置在工作人员的正面或侧面，吸气罩距作业点300mm左右或认为是最佳吸气效果的位置。

11、使用时，高热的焊接（切割）工件及焊条头不得触碰到吸气罩或吸气软管上，防止损坏。

12、设备应注意防潮，以免损坏过滤单元。

13、设备停止净化作业时，应断开电源，并放置到指定地点。

第四篇：对焊接烟尘的化学成分调查

对焊接烟尘的化学成分调查

焊接烟尘成分组成如下：从熔融电极尖端非石灰型覆盖物，焊条金属电极处的金属蒸汽;从熔渣表面的石灰类型覆盖物——气化的熔渣表面金

属

BY M.KOBAYASHI, S.MAKI, Y.HASHIMOTO, AND T.SUGA 摘要：对烟尘元素的含量的变化进行了研究，分别用测试电极试验不同的药皮和电极的功能。依靠安装了高速摄影机对焊接烟尘产生的现象和机制进行了研究。

在一般情况下，废气中的元素含量随药皮的含量的增加而线性增加。该蒸气压较高，回归系数就越大。在氧化铁和碱金属的情况下，焊接烟尘和不同种类药皮之间的关系，即酸性焊条和碱性焊条而不同。尤其在碱性焊条药皮中含有大量的Ca，特别是CaF2。

酸性焊条电弧从电极的尖端的熔融金属从碱性焊条电极电弧来通过覆盖在尖端的悬滴熔渣产生。因此，烟尘混合物是通过在熔融金属成分改变的，由熔渣后者。因此可以解释碱性焊条和酸性焊条之间的差的机制。介绍

在电弧焊接过程中，焊接烟尘的产生是不可避免的，焊工在一定程度上无法避免吸入烟尘，因为他们不得不非常接近烟尘的源头。

根据在1981年4月5-10时在俄亥俄州克利夫兰市举行的第62届一个WS会议上提交的论文。M.小林，S.MAKI，Y.桥本和T.信佳与技术部，焊接事业部，神户制钢，航空航天研究所。就他们的危害性而言，从石灰型电极产生烟尘，这可能会导致焊工获得急性症状如头痛，发烧，这一直是研究的主要课题。

近年来，各种类型的烟尘已经在进行全面的研究，如果长时间吸入烟尘，会导致尘肺病。为了保护电焊工的健康问题，已采取步骤，当然，为改善焊接工作环境的问题;这些步骤包括总通风系统的规定，以及局部排风设备，并保护了呼吸。这也是必要的，但是，开展研究焊接材料，包括关于如何抑制产生（参考文献1-3，9，10）的烟气的量或在烟尘如何可以转化为危害较小的那些（研究参考文献4，5）。这种先进的结果已经应用在商业产品当中。

烟尘的数量或质量的研究，研究烟尘的本质特征是很重要的，特别是它们的形成机制。从这个角度来看，作者et al.（注释6）已经由高速摄像机观察烟尘的产生;他们还通过所谓的示踪方法，研究了烟尘的产生来源。其结果如下：在烟尘主要来源作为蒸气从所述熔融金属在焊接电极的前端射出。换句话说，高温蒸汽被电弧下方空气吹走，该蒸汽被氧化并迅速凝结成固体颗粒，以形成焊接烟尘-Fig.1。似乎很多的烟尘的特性可以通过参照该原理进行说明。然而，想隔离金属电弧焊的烟混合物是困难的，并且覆盖物和烟尘成分之间的关系尚未充分详细探讨。因此，在本文中，在烟尘元素的含量的变化随覆盖各自的含量进行了研究。

这里讨论的实验是用44种不同的焊条进行。包括，烟尘产生碱金属和铁的氧化物，它们都表现出特有的行为现象的调查，通过使用测试电极和一个高速摄影机进行的。结果和讨论，在适当的标题出现。实验步骤

采样和烟尘分析

烟气进行取样并分析根据在日本焊接学会标准WES9005规定的方法，因为这是“用于焊接由焊条产生的烟气的化学分析方法”，用金属板单面焊接，使用170安培（A）交流电，具有约700立方毫米（0.043英寸）体积通风收集室。接着，产生的烟气的总量上收集安装在腔室顶部的高体积空气采样器的滤纸。最后，通过用软毛刷清扫滤纸获得用于分析的烟气样本。然后以这种方式获得试样进行分析。3实验材料

商业焊条。六种类型，包括在表1所示的44个品牌焊条，从商业电极选择具有在芯直径为4mm的已知药皮（0.16英寸），并进行研究其药皮和烟尘的混合物之间的关系。各药皮通过使用元素的百分比来确定。是为了调查钛钙型焊条和酸性焊条哪种药皮显著影响碱性元素的IOR中，以下三种进行了实验，使用在芯4mm直径（0.16英寸）的测试电极。芯线是低碳钢，干燥，在130℃（266°F），1小时（H）中进行。首先，测试电极的被覆混合物的编号为1〜20于表2制备。在这些电极的情况下，K 2 CO 3或碳酸钠溶液中加入作为碱元素石灰和钛铁矿类型的不同比率的混合覆盖物（两种类型的覆盖物不含有与碱性元素的任何原料）。其中几乎不含有碱性成分的胶体二氧化硅用作粘合剂。在表2中，在硅胶柱中的值包括的SiO 2包含在该胶体二氧化硅;K 2 CO 3和Na2CC> 3以这样的方式加入该K2O和NA20的内容分别达到2％和4％。使用上述测试电极，在烟尘为涵盖类型的功能碱性含量的变化进行了研究。氟化钙的逐步添加到覆盖物。测试覆盖的电极通过添加氟化钙（氟化钙），逐步向石灰或钛铁矿类型覆盖物制成。碳酸钾和碳酸钠在这样K20和NA20的含量分别可能达到4％的方式加入。作为粘合剂，使用胶态二氧化硅。通过使用这些电极，在烟尘碱性含量的变化进行了研究作为在覆盖CaF2含有的功能。药皮给出了号。21-28在表2中钙和F影响的分离。氟化钙的影响被分别研究钙和F考虑。钛铁矿型覆盖物被检查的CaCO 3和AlF 3的烟尘碱性含量的变化。在此情况下，钾水玻璃用作粘合剂;此溶液中加入，使得在覆盖中的K 2 O含量可能达到4％。药皮给出了号。29-37表2中。观察高速摄像机

为了调查在从弧现象的观点考虑石灰型和非石灰型之间烟尘元素的不同，电弧产生石灰型和非石灰型焊条的现象进行了用高速照相机观察到。在拍摄中，背光方法采用超高压汞灯作为一个通过 光源;膜速度为每秒2000的照片。实验结果与讨论 从商业焊条烟尘

在烟尘和在覆盖物元素的含量之间的关系示于图2-10的SiO 2，的TiO 2，氧化镁，氧化钙，MnO的，女，Fe203，NA20和K 2 O，分别为。此处，在涉及各种商业焊条的实验中获得的数据。考虑烟尘形成的方式示于图1，似乎合理的结论是在烟气中的每个元素的氧化物（部分，氟化物）的形式存在。它也可以推测，在烟尘元素的含量按照的元素含量在覆盖的增加而增加。实验结果表明，这推定可视为一般的事实。上述各氧化物，以及在F的，被认为是在下面详细：1.的SiO 2（图2）。含有作为Fe-Si系在覆盖金属硅是不占计算在覆盖的SiO 2含量时。如果这是考虑到，该组石灰类型的向右移动，并在图中分散。Heile等人。（参考7）报道，在熔化极气体保护焊接烟尘高的SiO 2含量是由于在高温下的SiO分子的形成;这样的过程会自然也出现在屏蔽金属电弧焊接。此外，在屏蔽金属电弧焊的反应过程

焊接是因被覆的复杂混合物的更加复杂。因此，它是很难讨论根据硅酸盐的共存有金属硅的蒸发过程。除了在覆盖金属硅，可以认识到，在覆盖在SiO2含量正比于它在约1 2的TiO 2的系数（图3）的烟气的内容。一个相当直的相关性所用的烟尘的TiO 2含量之间以及在覆盖中看到。在这种情况下，的TiO 2在覆盖中存在的TiO 2或FeTi03的形式。自的TiO 2的蒸气压较低时，回归系数为低至约0.1，并在烟尘TO2含量在覆盖物的十分之一。3.氧化镁（图4）。的回归系数是约0.4。三点这是不适当的向上代表，其中的金属镁被包含在覆盖的情况。几乎所有的金属镁是可能凭借其高蒸气压的和高的化学活性被转化成气体。4.氧化钙（图5）。CaO的主要来源是的CaCO 3和氟化钙，但钙行为任何显著差别不太可能这两种原料之间存在，只要该图表示。的回归系数是约0.3。5.MnO的（图6）。在烟尘的MnO的量是沿着图2的纵坐标轴上。6，并在覆盖Mn含量沿从MnO的源的很大一部分是铁-锰的观点出发，横轴作图。因为金属的Mn也含在芯线，回归线不通过原点，和在烟尘MnO的量，这是在芯线最初由金属的Mn，在烟尘共用约3.5％。6.F（图7）。含氟焊条主要限于那些石灰类型。如图8中所示。7，表达从材料改变成烟尘（“烟尘可行性”）的比率是与F比为任何先前描述的其它元件高。此外，在烟气F含量之间以及在覆盖的相关性呈现特有的性质。有很多关于f的行为，将在未来提供一个研究的主题有趣的事实。7.Fe203（图8）。金属铁不占计算覆盖Fe203内容时。如从该图清晰，鲜明的分组石灰型和非石灰型之间进行比较。在从非石灰型烟尘的Fe203含量不论在覆盖氧化铁含量约50％;该

在从石灰型烟尘Fe203含量甚至不超过非石灰型半之一。由于芯线和在覆盖铁粉应当视为氧化铁的来源，这是徒劳通过在覆盖与该讨论中的烟尘的Fe203内容。然而，这是，值得注意的是，在废气中的Fe203内容表示的恒定值，被划分为两个大组！石灰型和非石灰型。8.NA20和K20（图9和10）。在石灰型相关性是从在非石灰型明显不同，正如在Fe203的情况。石灰类型的“烟尘可行性”表示一个显着高的值，由一个事实，即回归系数为大约10。作为碱金属能在这些实验中处理的元素中，“烟尘可行性”的最高蒸汽压所示碱金属的，可以说是最显着的。同时，显着性差异

在氧化铁和石灰与非石灰覆盖物之间的碱金属的行为表明，必须有在通风生成处理一明显的差异。为了讨论的元素的“烟尘可行性”，在高温下各自的蒸汽压力应予以考虑。不幸的是，在高温下的无机化合物的蒸气压力的数据是如此之差，这是不可能使每个元件的“烟尘可行性”一个精确的讨论。它也很难猜出每个元素，的气态的形式，例如一个氧化硅分子的形成。因此，只有定性的评估已在本文中进行。烟气测试电极组成石灰和非石灰形式混合覆盖

该分析为在从具有石灰和非石灰类型之间的中间混合物中的测试电极产生的烟尘碱性CON-帐篷结果示于图11.石灰类型的钛铁矿类型的比率增加，在烟尘中碱性含量注册一个缓慢增加。达到相同的水平在100％的石灰型的情况下获得的，当石灰型占混合物的约75％。

该结果指出，在烟尘增加碱性含量的原因是石灰本身，或在石灰型覆盖一个专用元件。它也证实，在烟尘中的氧化铁含量的石灰型增加从0到75％的比例逐渐减小。

从测试电极与烟尘氟化钙逐步加入

石灰型从钛铁矿型最具特色的差异包括氟化钙。的，其中氟化钙逐渐加入石灰或钛铁矿型覆盖实验的结果，示于图12.当加入氟化钙钛铁矿型覆盖物，在烟尘增加氟化钙的碱性内容，并在5％左右，达到相同水平的石灰型的情况下。另一方面，如在石灰型覆盖CaF2含有降低，在烟尘碱性内容开始于5％氟化钙减少，“但是，它是

即使在氟化钙含量达到零相当从钛铁矿型碱性含量不同。这个结果告诉我们，氟化钙起在覆盖碱性元素的“烟尘可行性”增长的重要组成部分。另外，必须有影响除氟化钙的存在这一现象的其他因素。从钙单独测试电极和F烟尘添加

在从其中的Ca和F分别加到覆盖在电极中产生的烟尘K 2 O含量的分析结果示于呸。13When的CaCO 3形成覆盖物的10％，在烟尘碱性内容作为在覆盖CaF2含有升高明显增加，但存在即使加入AlF 3没有本质变化。当的CaCO 3被添加到对应于氟化钙Ca含量的量覆盖在烟尘碱性含量也增加;然而，这种增加的程度比与氟化钙添加小。

该结果指出，碱中的烟尘的增加是基于钙的在覆盖的影响，并且这种效果是最显着的，当钙的来源是氟化钙。观察高速摄像机

图14示出的与两个钛铁矿和石灰型覆盖电弧产生的情况下的典型例子。在钛铁矿型，电弧从焊剂鞘的内部在几乎所有的情况下产生。另一方面，石灰型的圆弧来自悬挂液滴的小费。

在图中所示的机构。1表示烟尘生成是由汽化从熔融液体在电极的尖端调节。电弧在电极的前端发生面是最显着的vaporiza 化表面，因为它的表面是由电弧最激烈加热。然后，如果电弧生成区是主要由熔融金属，烟尘的主要成分变成氧化铁。如果在电弧产生区或在其附近存在熔渣，炉渣元件量大将转向烟尘。在钛铁矿型的情况下，电弧总是从fluxsheath的内部产生，并且不来自在前端的悬滴。据推测，因此，使电弧从熔融金属在该芯线的前端产生，并且该悬挂液滴主要由熔渣。换句话说，它是在熔渣低和富含熔融金属在电弧产生的面积。作为石灰型覆盖物，由于熔渣的任何个人转移辨别，悬挂液滴的表面被推测覆盖有炉渣。电弧产生，在这种情况下，大多是从该悬挂液滴的前端;因此，熔渣量大总是可能围绕电弧产生区域存在。

在上述中，在钛铁矿型或一般在非石灰型的光，从熔融金属表面烟尘发生将成为主导，而来自烟尘发生 上悬滴熔渣表面会石灰型占主导地位。因此，在非石灰型，烟气成分氧化铁股半不顾药皮。

在石灰型椅套，氧化铁的量显着降低，并产生主要由覆盖元件构成的烟尘。相比于其他元素的碱性元件具有非常高的蒸气压在碱性元素的显着的差别必须是由于这样的事实。烟气发电模式的转换时，如示于图11，连续地从非石灰型石灰类型。在一定的被覆混合物的突然转变尚未分辨。

据报道，熔渣的电导率通常上升与呈碱性的增加，并且该导电性由于加入的氟化物的上升是在酸较大熔化比最基本的（参考文献8）。在熔渣高电导率产生该焊接电流流过熔融炉渣层（即，电弧从炉渣表面上产生一个悬挂液滴）的可能性。

实验结果在图11表示炉渣元件占据烟尘作为炉渣碱度增加的主要部分。图的结果。12表明，氟化钙添加效果是在钛铁矿型（酸）比石灰型（基本）覆盖大。这些结果似乎表明，在熔渣的电导率的增加是烟尘的石灰型模式的主要原因

图。！电弧产生对钛铁矿和石灰型覆盖物14（左）高速照片（每秒2000帧）：一种-ilmenite类型;乙！石灰型 焊接研究补充1195-S žUJ TX。Ø_i UJ> LU Q

代。这个问题的进一步调查预期。结论 涉及各种元件覆盖和烟尘的混合物之间的关系，通过分析从各种商业焊条烟尘研究。结果然后一起通过一个高速照相机的装置焊接电弧的观测研究，并考虑的烟产生的现象和机制，导致以下结论：1.在一般情况下，元件在烟尘的含量增加线性地增加在覆盖元件的内容。的蒸气压越低，较小的回归系数越大。2.在氧化铁和碱金属的情况下，回归特征是根据覆盖！即，石灰或非石灰型的类型大不相同。氧化铁股从非石灰烟气几乎50％的覆盖，无论药皮中，而它总是在从石灰被覆烟尘低于25％。碱性含量多

在石灰烟尘比非石灰烟尘更高，即使在覆盖的含量几乎相同。3.氧化铁和碱金属的行为成为中间如果覆盖在于石灰和非石灰型的中间的组成。4.碱金属在烟尘的增加是由钙在覆盖的影响引起的;当氟化钙含有钙作为一个源这种影响会更有效5.nonlime型覆盖的烟混合物是通过从在所述电极的尖端的熔融金属表面的蒸发调节;石灰型是由从熔渣表面的蒸发调节。这一事实可以通过在电弧产生现象的差异进行说明;这似乎是一个原因，在石灰式烟尘成分似乎是一个奇特的性质。参考

1.五代，T;林，K：和呕恶，T.1976年低烟尘焊条（Zerode系列）。神户制钢技报26（4）：44-47。2.森田，N.，谷垣祯一和，1977年T.调查从焊接焊条，低烟尘电极的发展烟尘。焊接实况的国际学院 彪11-818-77（Ⅷ-724-77）。3.小林，男;酒井，T;林和，K烟尘1978年控制电极的发展。焊接文档的国际学院U-865-78（VIII-775-78）。4.川田，K。;Iwano的，K。;Hiraide，S。;Yasukochi，H.，铫子，）;井上，T;永井，N;木村，S;川上，Y。;和Hirakoso，从利用低氢焊条和防止烟气进行工作产生的有害烟尘K.1963年的实验研究。在/劳动卫生钢铁行业（航空航天研究所）的ournal 12（2）：9-14。5.木村，S;小林，男;五代，T;凑，S.1979年调查在不锈钢焊接烟尘铬。焊接lournal 58（7）：195-S 204-S。6.Kobayshi，M.;希，S.;桥本龙太郎，Y。;须贺和，1978吨左右焊接烟尘形成机制的若干思考。焊接在世界16（11/12）：238-48。7.Heile，R.F.，和希尔，D.C.1975年烟尘微粒中产生电弧焊接工艺。焊接lournal 54（7）：201·s至210-S。8.伊藤，H;柳濑，T;Suginohara，Y。;宫崎，1967年N.对硅酸铅熔化的导电性金属氟化物的影响。金属31（3）航空航天研究所研究所lournal：284-89。9.美国焊接学会。1973年的焊接环境。10.美国焊接学会。1979烟尘和焊接环境的气体。佛罗里达州迈阿密。提醒作者！

如果您打算在AWS第65届年会4月9日至一十三日，1984年提交一份文件，一定要与作者申请表格，让您的抽象（对页146-S五月号）插入邮件不迟于1983年8月15日。

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第五篇：焊接施工方案

兴大丽景天成4#钢筋焊接施工方案

1、工程概况

本工程为一栋地下一层，地上二十二层的建筑物，建筑高度82.75米，结构型式为框架—抗震墙结构抗震等级为框架二级，抗震墙二级。

2、编制依据

2.1根据成华宇建筑设计有限公司设计图纸。

2.2混凝土结构工程施工质量验收规范。

2.3《钢筋焊接及验收规程》JGJ18、建筑施工技术。

3、钢筋焊接

3.1、柱：柱筋的焊接全部采用电渣压力焊接接长，焊接范围按00G101图集。

3.2、墙：直径d≥16的钢筋采用电渣压力焊；直径d≤14采用搭接；14.950标高以下及暗柱纵筋均采用电渣压力焊，焊接范围按00G101。

3.3、框架梁：

3.3.1 上部钢筋采用窄间隙焊，闪光对焊、搭接焊。搭接焊，搭15d，焊10d。焊接范围，上部筋在跨中1/3范围内。

3.3.2下部筋在柱、墙内锚固和接长。

4、焊工必须有焊工考试合格证，并在规定的范围内进行焊接操作。

5、钢筋焊接前，必须根据工作件进行试焊，合格后方可施焊。

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6、闪光对焊

6.1对焊工艺，根据钢筋品种，直径和所用焊机功率大小采用连续闪光焊或预热闪光焊。

6.1.1Ⅰ级钢Φ10—Φ

18、Ⅱ、Ⅲ级钢Φ10—Φ14用连续闪光焊。

6.1.2Ⅰ 级钢Φ20—Φ

36、Ⅱ、Ⅲ级钢Φ16—Φ32用预热闪光焊。

6.2对焊参数，对焊必须选择恰当的焊接参数，即伸长度、闪光速度，顶锻留量，顶锻压力及变压器级次，对焊参数操作人员应根据钢材品种特性，气温高低，实际电压，焊机性能等具体情况进行修正。

6.3注意事项

6.3.1对焊前应清除钢筋端约150mm范围内的铁锈、污泥，以免在夹具和钢筋间因接触不良引起“打火”。端头弯曲调直或切除。

6.3.2不同直径的钢筋对焊时，其两截面积之比，不宜大于1.5倍。

6.3.3焊接完毕后，应待接头处由白红色变为黑红色才能松开夹具，平稳地取出钢筋，以免引起接头弯曲。

6.3.4焊接场地应有防风、防雨措施，以免接头区骤冷却，发生脆裂。

6.3.5当调换焊工或更换焊接钢筋的规格和品种时，应先制作对焊试件进行试验，合格后方能成批焊接。

6.4质量检验

6.4.1 外观检查

6.4.1.1 外观具有适当的墩和均匀的金属毛刺；

6.4.1.2 钢筋表面没有裂纹和明显的烧伤；

6.4.1.3 接头弯折角度不得大于40；

6.4.1.4 接头轴线偏移距离不得大于0.1d，同时不得大于2mm。外观检查不合格的接头，切除热影响区重焊后再验收检查。

6.5 机械性能试验

按同类钢种、直径分批，每300个为一批，当同一台班内焊接的接头数量较少，可在一周内累计计算；累计仍不足300个接头时，应按一批计算，每批切取6个试件，进行抗拉和抗弯试验，试件必须符合强度要。

7、电弧焊

7.1 电弧焊焊条

7.1.1 搭接焊Ⅰ级钢用E4303焊条，Ⅱ级钢用E5003焊条。窄间隙焊Ⅰ级钢用E4316、E4315、Ⅱ级钢用E5016、E5015，焊条应有产品合格证。

7.2电弧焊工艺

7.2.1 搭接焊

7.2.1.1 钢筋的预弯和安装，应保证两钢筋的轴线在一直线上；

7.2.1.2 搭接焊先用两焊点定位加以固定；

7.2.1.3 焊接完毕，弧坑应填满，多层施工时，第一层焊缝的焊接电流可稍大，以增加熔化深度；每焊完一层之后，应仔细地进行清

查工作。主焊缝与定位焊缝应很好的结合；焊缝金属表面应平顺，没有明显的气孔，咬边和夹渣和裂缝出现。搭铁线与筋应有良好的接触，以免烧伤主筋。

7．2．1．4 Ⅱ级钢搭接焊为双面焊时，焊缝长度≥5d，单面焊时，焊缝长度≥10d。焊缝高度h≥0.3d并不小于4mm，焊缝宽度d≥0.7d并不小于10mm。不同直径的钢筋焊接应按大直径计算，不同级别的钢筋焊接时，焊条按高级别钢筋选用。

7.3 窄间隙焊

7.3.1 焊前，将接头清除 干净，焊缝宽度9-12mm，用弧形垫板定位。

7．3.2 施焊时，从根部引弧后连续进行焊接，左右来回运弧，在钢筋端面处电弧应少许停留并使熔合。

7.3.3当焊至端面间隙的4/5高度后，焊缝逐渐扩宽，当熔池过大时，应改连续焊为断续焊，避免过热。

7.3.4焊缝余高不得大于3mm，且应平缓过度至钢筋表面。

7．4 质量检验

7．4．1 钢筋电弧焊接头施焊前，应预先用相同的材料，焊接条件及参数，制作两个抗拉试件；试件试验结果大于该类别钢筋的抗拉强度时，才允许正式施焊。

7．4．2 外观检查，钢筋电弧焊接头焊缝表面平顺，不得有裂纹，没有明显的咬边，凹陷、焊瘤、夹渣及气孔，用小锤敲击焊缝时应发出与基本金属同样的清脆声。

7.4.3 电弧焊钢筋接头尺寸和缺陷的允许偏差。

7.4.3.1 接头处钢筋轴线的曲折4度。

7.4.3.2 接头处钢筋轴线的偏移0.1d（3mm）

7.4.3.3 焊缝高度-0.05d

7.4.3.4 焊缝宽度-0.1d

7.4.3.5 焊缝长度-0.05d

7.4.3.6 焊缝深度-0.05d（1mm）

7.4.3.7 焊缝表面上气孔和夹渣

7.4.3.7.1 在两个d长度打上不得多于2个。

7.4.3.7.2直径不得大于3毫米。

8、电渣压力焊

8.1 焊接设备

当焊接直径22mm及22mm以下的钢筋时，采用20KVA交流焊机；当焊接直径22mm以上的钢筋时，采用40KVA弧焊机或两台20KVA弧焊机并联使用。

焊接夹具由上下两钳口，加压机构和焊剂盒等组成。

8.2 焊接工艺

采用铅丝球引然法、焊接，用22号铅丝绕成直径为10—15mm的紧密小球放入两钢筋端面之间，而后装满焊剂。

施焊前。先将钢筋端部120mm范围的铁锈，杂质刷净，把钢筋安装于夹具钳口内予以夹紧，使钢筋的轴线在一直线上；关闭焊剂盒，装满所需的焊剂。

8．3 电渣压力焊接参数表

注：

1、不同直径钢筋焊接时，焊接参数应按小直径钢筋选择，并响应增加10～20%；

2、本表参数适用于Ⅰ～Ⅱ级钢筋。

8．4 质量检验

8．4．1 外观检查，接头四周铁浆饱满均匀，高度不得小4mm没有裂缝、弯折、烧伤，上下钢筋的轴线应一致，其最大偏差不超过0．1d，同时不大于2mm。

8．4．2 抗拉试验：按焊接批量标准，应在不超过二楼层中300个同牌号钢筋接头为一批，每批切取3个试件，试验结果如有一个试件的抗拉强度低于母材的抗拉强度，则切取两倍数量的试件进行复查，每个试件须试验合格，否则该批接头不合格。