预应力混凝土结构的研究论文[全文5篇]

第一篇：预应力混凝土结构的研究论文

摘要对预应力混凝土结构火灾的研究现状进行了综述与分析，探讨了预应力混凝土结构火灾研究中存在的主要问题。建议进一步研究应从预应力材料的高温蠕变性能入手，采用非线性有限元进行整体结构分析，逐步建立结构火灾的可靠度方法，并指出结构火灾的计算机仿真分析是一种重要的试验方法。

关键词预应力混凝土火灾可靠度仿真分析

据公安部消防局统计，2005年全国共发生火灾235941起，死亡2496人，伤残2506人，直接财产损失13.6亿元。近年来，预应力混凝土结构已由早期的简单构件发展为现今复杂的空间整体受力结构，以其大跨度、大空间、良好的结构整体性能以及有竞争力的综合经济效益，正逐步成为现代建筑结构形式的发展趋势，由于预应力混凝土结构的抗火性能劣于普通钢筋混凝土结构，因此开展预应力混凝土结构的火灾反应和抗火性能研究是非常有意义的。

1预应力混凝土结构火灾研究的现状

国外学者对结构抗火性能的研究开展较早，始于20个世纪初，并成立了许多抗火研究组织，比较有名的有美国建筑火灾研究实验室、美国消防协会、美国的波特兰水泥协会、美国预应力混凝土协会、英国的BRE(BuildingResearchEstablishment)。这些组织对建筑结构的抗火性能进行了系统的研究，主要体现在对建筑材料高温下的力学性能；结构、构件火灾下的升温过程及温度场的确定；火灾条件下结构和构件的极限承载能力及耐火性能方面的研究，并编订了相应的建筑规范及行业规则。

国外预应力混凝土构件抗火性能的研究稍晚于钢筋混凝土结构，主要工作始于20世纪70年代初期。尽管早期Ashton等人的试验研究认为预应力混凝土在火的作用下存在许多问题，但其后一些学者的试验和研究表明预应力混凝土构件在火的作用下仍具有较好的工作性能。

有关文献介绍了美国进行的18个后张预应力混凝土板和梁的耐火试验。在这些试验构件中，预应力筋分为有粘结和无粘结两种。在耐火试验中，实测了时间与预应力筋温度关系，典型的时间-温度曲线如图1所示。在图中还可以看出不同保护层厚度与耐火时间的关系。

Gustaferro等人在预应力混凝土抗火方面做了不少试验研究，他们对有粘结预应力混凝土梁、预应力混凝土简支板、预应力混凝土连续梁、板等结构或构件在不同情况下的抗火性能进行了试验研究，并对预应力混凝土结构的抗火性能提出了合理的计算方法。他们通过对后张预应力混凝土梁和板的抗火试验，得出在1，2，3，4小时的抗火等级下的保护层厚度和构件最小尺寸的建议值。Ashton等人与Gustaferro同期也进行了一系列相应的预应力梁抗火试验研究，包括不同比例试件的耐火极限试验的对比，试验结果表明预应力混凝土能满足结构的不同耐火等级，其耐火性能主要取决于其预应力筋在火灾中所达到的温度，因此预应力筋的保护层厚度和梁的截面形式对预应力混凝土结构的耐火性能具有明显的影响，结构在火灾下的承载力随混凝土的保护层厚度增加和荷载减少而提高，并且轻骨料预应力混凝土板的抗火性能好于普通预应力混凝土板。Joseph等进行了后张无粘结预应力混凝土板的试验研究，试验着重研究了预应力钢筋保护层厚度对构件抗火性能的影响同时研究了荷载和端部约束情况的影响、辅助钢筋的作用等问题。Abrams等人对不同骨料和喷有隔离层的预应力混凝土构件的抗火性能进行了试验研究，Krishnamoorthy等人通过徐变和温度对预应力混凝土框架性能的试验研究得出了试验结果，其中包括不均匀温度对结构变形性能的影响及内应力和弯矩随时间的变化。

国外根据预应力混凝土梁、板等方面的试验研究结果，已对预应力混凝土在火灾作用下的承载力及极限耐火时间有了较全面的了解。他们认为温度是影响预应力混凝土结构蠕变性能的主要因素，要建立合理的分析方法必须考虑混凝土温度蠕变特性，弹性理论已不适用，蠕变率的分析方法被认为是预测整个加载阶段结构特性较满意的方法。他们的试验研究为预应力混凝土抗火设计提供了直接依据。

国内抗火研究组织从20世纪80年代后期起着手进行钢筋混凝土结构的抗火性能研究，但国内关于预应力混凝土抗火方面的试验研究尚处于起步阶段，缺乏足够的试验数据。国内规范中涉及预应力混凝土的抗火内容主要是参考国外经验确定的，如《无粘结预应力混凝土结构技术规程》防火部分第三章第3.2.1条规定用保护层厚度来满足不同耐火等级要求，它对不同耐火极限下无粘结预应力混凝土保护层厚度的确定，主要取自美国《后张预应力混凝土手册》。同济大学对5榀相同尺寸的单层无粘结预应力混凝土框架、3榀有粘结预应力框架和预应力钢丝进行了火灾试验，得出了一些有用的结论，主要有以下几个方面：①在高温作用下，预应力钢丝的强度、弹性模量、延伸率均表现出与常温下不同的性能。强度和弹性模量随温度升高而下降，延伸率则随温度的升高而增大；②对于预应力混凝土结构，火灾升温速率和温度越高，其抗火性能越差；在同一升温条件下，预应力混凝土结构承受的荷载越大，其抗火性能越不利；③对于预应力框架结构，与普通混凝土结构框架试验结果不同，荷载大小对抗火性能的影响可能要比温度的影响明显。预应力度大的结构受温度影响大，抗火性能差。预应力筋的有效应力大的结构，其抗火性能比有效应力小的结构差。无粘结预应力混凝土结构的抗火性能比有粘结预应力混凝土结构的抗火性能差。火灾后预应力混凝土结构的刚度明显减小，但仍存在一定的承载力，并反映出较好的恢复性能。

2存在的问题

尽管国内在钢筋混凝土结构抗火方面的研究工作已经取得长足进步，但在预应力混凝土结构火灾性能方面的研究才刚刚起步。诚然，预应力混凝土结构的抗火性能与一般钢筋混凝土结构在许多方面有相似性，但由于预应力混凝土结构自身的特性，这方面的研究还存在着许多问题，主要表现为以下方面：一是到目前为止各国学者所进行的试验及研究，基本上是以预应力混凝土简支构件在标准火灾下极限耐火时间为研究对象，主要考虑了截面内部温度分布及升温对预应力钢筋强度的影响等因素；二是以往试验主要研究预应力混凝土构件的耐火性能，由于结构的相互作用，因此受火构件的热变形将对其他构件产生影响，并存在较大的内力重分布，目前尚无专门研究，一般的解决办法是直接引用普通钢筋混凝土连续梁等火灾的有关结果，而这些结果是否能直接使用于预应力混凝土结构尚缺乏试验验证；三是以往的分析方法仅以热传导作为判断依据，无法对结构响应和损伤如位移、开裂、屈服等进行有效的判断，特别是材料的高温蠕变对结构火灾响应的显著影响缺少一定的研究；四是与普通混凝土相比，预应力混凝土具有许多特殊性，而以往的试验研究较少涉及。

3今后应开展的工作

(1)预应力材料高温性能研究。采用高强预应力钢丝和钢绞线是目前高效预应力混凝土的一个主要特征，因此预应力钢丝和钢绞线在高温下的蠕变性能是预应力混凝土结构抗火性能研究的基本内容。必须要通过材料试验研究高强钢丝和钢绞线在高温下的强度、变形、弹性模量的变化规律，特别是钢丝和钢绞线的高温蠕变性能对预应力混凝土结构的有效预应力的影响。此外要重视材料高温(火灾)性能数据库的建立。由于混凝土和钢材本身化学成分的差异，在温度影响下材料热工、力学性能有较大的离散性，如何对目前国内外进行的高温材料试验结果进行总结，并建立可供计算机程序调用的材料高温(火灾)性能数据库是火灾材料研究的一个重点。

(2)高温下预应力整体结构的非线性有限元分析。拟用传热学的基本原理，得到差分-有限元瞬态非线性温度场计算基本方程和各类常用边界条件，由此计算预应力混凝土结构温度场分布，并根据热弹塑性基本理论建立预应力混凝土火灾反应的非线性有限元分析基本方程。方程可用于分析预应力混凝土结构火灾下的变形、内力变化及预应力筋的应力随时间变化的过程，确定预应力结构火灾反应的一些基本特征。

(3)结构火灾的计算机仿真试验分析。一方面预应力混凝土结构火灾试验是最直接反应预应力混凝土结构抗火性能的手段，但预应力混凝土结构通常都应用于各类大跨度、大空间结构，由于试验条件限制，无法进行足尺模型试验，采用缩小比例的模型能基本反映火灾全过程的反应规律，但仍然有一定的差距。另一方面，由于受试验条件、试验经费的限制，也无法进行大量的模型试验。在进行模型试验的同时，要研究如何采用计算机仿真试验以避免上述限制。通过大量仿真试验，了解不同形式预应力混凝土结构的抗火能力，并提出改善预应力混凝土结构抗火能力的方法。笔者通过对有粘结预应力框架火灾位移的计算机仿真分析，可以得出如图2所示的有粘结预应力框架火灾下位移的实测值和计算机仿真分析结果的比较。由图2可见，计算所得的位移变化规律与实测相符，但仿真分析得到的结构位移较实测要大，误差最大时为40%。产生误差的主要原因可能由于试件混凝土含水率偏高，造成计算温度场高于实际温度分布，而结构的温度变形及材料性质与温度密切相关，从而产生结构计算误差。并且温度越高，材料的物理、力学性能离散性越大，另一方面，材料的高温蠕变的相关资料较少，这些也会造成一定的误差。总之仿真分析时的参数取值是否准确将影响分析结果，合理的参数取值依赖于可靠的实验结果。

(4)结构火灾反应的可靠度分析。由于火灾发生的可能性、火灾的持续时间和峰值强度、发生火灾时结构承受的荷载等因素并不确定，材料在高温下性能更趋于离散，上述因素均会影响结构的耐火性能。在无粘结预应力结构中，还存在锚固失效的可能性，以及结构局部失效可能产生的整体失效等，因此如何在设计中对这些因素进行综合考虑，以确定其耐火安全度是结构火灾的一个重要研究内容。结构火灾下的可靠度分析也是对现有遭受过火灾的建筑物进行评估的一个重要方面。

(5)结构抗火设计计算机模块的研制。目前对特定结构进行火灾全过程非线性有限元分析在理论上是可行的，但不免繁复的运算过程。因此有必要编制具有工程准确度的、概念清晰且简易实用的结构抗火设计计算机程序，并实现和现有通用结构设计软件进行接口是结构抗火试验研究工程化的一个关键。

参考文献

1AshtonLA.Thefire-resistanceofprestressedconcretefloors[J].CivilEngineeringandRublicworksReview，1951（46）

2GustaferroAH.Fireresistantofpost-tensionedstructures[J].TheJournalofthePCI，1973（18）

3华毅杰.预应力混凝土结构火灾反应及抗火性能研究[M].上海:同济大学出版社，2000

第二篇：预应力混凝土箱梁施工管理论文

摘要：文章主要以山西省太佳高速公路(吕梁段)第八合同段预制梁场施工为素材，从技术管理的角度对高速公路施工预制梁场在混凝土梁(板)预制过程中的技术管理作了论述，对预应力混凝土梁的施工工艺作了探讨和分析，对预应力混凝土梁施工中出现的工程病害做出了分析和提出预防措施。

关键词：预应力；混凝土；预防措施预制场地的选择和施工准备

预制场地的选择宜靠近施工工地就近布设，交通方便，利于建筑材料的运输和成品梁板的吊装。太佳高速公路(吕梁段)第八合同段共有桥梁3座，预制梁板数量为364片，主要设计为20m预应力箱梁132片、30m预应力箱梁232片，箱梁为后张法施工。该预制场主要选择在1号桥与2号桥之间的挖方段路基上，占地约10 000 m2，存梁区设在梁场前方的路基段内，施工道路利用S104省道及路基便道。梁场用水，在梁场右侧的河沟内打井，安装高扬程抽水机将水抽至梁场左侧的山上，新修建一座蓄水池，电力前期由2台150 kW发电机供电，后期由架设的电力统一专线接入梁场。施工技术

后张法预应力箱梁施工顺序：台座制作→制安钢筋、预应力孔道、模板→绑扎顶板钢筋→浇筑混凝土→养护、拆模→预应力筋制安、张拉→封锚、孔道压浆→养护。

2.1混凝土施工

混凝土采用混凝土罐车由拌合站运至制梁区再经龙门吊吊运人模，按水平分层浇注，由梁端向跨中的顺序，共分4层浇注，先从底板浇注腹板位置，再分2层浇注腹板，最后浇注面板。混凝土的振捣，腹板捣固以附着式振动器(高频振动器)为主，插入式振动棒为辅，面板可用平板振动器。附着式振动器两边对称振动，并严格控制振动时间(一般为1.5 min)，只能在灌注部位振动，不得空振模板，波纹管位置以上部位采用插入式振动棒捣固，步点均匀，振动棒不得触及波纹管，以免波纹管被振破漏浆，影响张拉。混凝土捣固程度以现场观察其表面气泡已停止排出，混凝土不再下沉并在表面出现水泥砂浆为宜。

养护，拆模后即时洒水养生，使混凝土表面保持绝对湿润，避免时干时湿，针对工地不同气候变化采用不同的养护措施，低温季节浇筑完混凝土后立即用塑料薄膜包起来，保持梁体温度和表面湿度，高温季节，经常浇水，顶板用土工布遮盖起来，减少水分蒸发。

2.2预应力施工

2.2.1预应力筋下料及制作

预应力筋下料长度既要满足使用要求，又要防止下料过长造成浪费。预应力筋下料长度的计算，应考虑预应力筋的品种、锚具形式、弹性回缩率、张拉伸长值、构件孔道长度、张拉设备与施工方法等因素，由于预制梁采用两端张拉，故每根钢绞线的长度按下式确定：

L=L0+2(L1+L2+L3+L4+L5)

式中：L0：构件的孔道长度；

L1：工作锚厚度；

L2：千斤顶长度；

L3：工具锚厚度；

L4：限位板长度

L5：长度富余量(一般取100 mm)；

孔道成形的质量，对孔道磨损的影响较大，应严格把关，因此要求孔道的尺寸与位置应正确，孔道应平顺。接头不漏浆，端部预埋钢板应垂直于孔道中心线等。

预应力筋的孔道可采用钢管抽芯，胶管抽芯和预埋管等方法成形，该梁场采用预埋金属波纹管成孔工艺。接头采用外径大2 mm同类波纹管套接，并用胶带缠绕、密封好，以免水泥浆进入管内，沿梁长方向1 m设一道井字形钢筋架以利于固定波纹管。

2.2.2预应力筋的张拉

2.2.2.1张拉程序

0→10％(rK(初应力值作延伸量的标记)→100％σK(持荷2min，测延伸量)一锚固。

箱梁张拉分为正弯矩区(架梁前)及负弯矩区(架梁后)两种。在随梁同条件养生混凝土试件达到85％设计强度后进行预应力施工，预应力筋用锚具进场时应按《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204—92和《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ185—92组批验收，合格后方准使用。各束张拉力及伸长值按规范要求分别计算，以张拉力和伸长值双控。预应力筋张拉伸长值的量测，应在建立初应力之后进行。其实际伸长值AL应等于：

△L=△L1+△L2-A-B-C

式中：△L1：从初应力至最大张拉力之间的实测伸长值，包括

多级张拉，两端张拉的总伸长值；

△L2：初应力以下的推算伸长值；

A：张拉过程中锚具楔紧引起的预应力筋内缩值；

B：千斤顶体内预应力筋的张拉伸长值(若理论伸长值已计人，则不减)；

C：构件的弹性压缩值。

关于推算伸长值△L2，可根据弹性范围内张拉力与伸长值成正比的关系计算，也可用初应力——2倍初应力的可测伸长值代替。

△L与理论值的差值不得大于6％，否则必须暂停张拉，分析、查找原因后并采取有效措施予以调整后，方可继续张拉。

2.2.2.2压浆施工

孔道压浆是为了保护预应力钢筋不锈蚀，并使预应力筋与构件混凝土有效的黏结，从而既能减轻梁端锚具的负荷，又能提高梁的承载能力、抗裂性能和耐久性。

(1)准备工作：用棉花和水泥浆堵塞锚具周围的钢丝间隙，并用空气泵检查通气情况。

(2)水泥浆的制备：孔道注浆所用的水泥浆，须用P.O52.5R普通硅酸盐水泥拌制，水泥浆标号不得低于构件混凝土标号的80％(28天龄期时)。M40水泥浆配合比及外加剂，水泥浆应有足够的流动性，稠度控制在14 s-18 s之间，水灰比应在0.4～0.45。泌水率宜控制在2％最大不得超过3％。每次拌量以30min～45min的使用为宜，水泥浆在使用和压注过程中应经常搅动。

(3)压浆程序和操作方法。预应力张拉后，宜在48 h内完成孔道压浆，经过铁丝筛的水泥浆用灰泵从一端向另一端压浆，压浆工作要在一次作业中连续完成，当另一端出浓浆，稠度达到规定值为止，关闭出口阀门继续压浆，压力应最少升至0.5 MPa，保压2min。

2.2.2.3封端

压浆完毕后，即可进行封端。封端注意事项：①采用与梁体同标号的砼；②封端前，压浆残留渣滓应清理干净，与梁体的接触面应凿毛；③封端的几何尺寸应符合设计要求。预制梁常见工程病害及原因分析

在混凝土浇筑完成拆模后，梁板顶面、翼板下部出现不规则的裂缝。凿开混凝土裂缝发现，裂缝深度在0mm～5mm之间，初

步判定为收缩裂缝或温度裂缝。不影响梁板的正常使用，但考虑预应力钢绞线张拉后，梁板顶面拉力增大，有使裂缝增长的可能，为此组织工程技术人员对裂缝产生的原因进行分析并提出相应的改进措施。

3.1裂缝产生的原因分析

3.1.1原材料因素

水泥采用P.0525R,经检验符合规范要求，水泥用量：486kg／m3，高强混凝土因采用高标号水泥且用量大。这样在混凝土生成过程中由于水泥水化而引起的体积收缩即自缩就大于普通混凝土，出现收缩裂缝的机率也大于普通混凝土。高水泥用量的混凝土硬化过程中，水化放热量大，升温梯度大，温度收缩应力加大，导致温度收缩裂缝。高强混凝土由于水泥含量高的多，所以在硬化早期由于水分蒸发引起的干缩也将大于普通混凝土。

碎石、砂、水、外加剂等经多次试验各项指标均符合规范要求。

3.1.2施工工艺因素

在混凝土养生，现场操作中有时不够及时，梁板顶面裸露在大气中，夏季最高气温达35℃，加快了水份的蒸发，致使表面干缩裂缝。

3.1.3混凝土自身应力形成的裂缝

①收缩裂缝：混凝土凝固时，水化反应会使混凝土的体积减少，表面水分蒸发，也会使混凝土体积减小。混凝土的干燥过程是由表面逐步扩展到内部的，在混凝土内呈现含水梯度。因此产生不均匀收缩，致使表面混凝土承受拉力，内部混凝土承受压力。当表层混凝土所产生的拉力超过其抗拉强度时，便产生收缩裂缝。

②温度裂缝：梁场建在海拔较高的山上，当地昼夜温差较大，最高温差达20℃。混凝土在较大的温度变化作用下产生收缩和膨胀，产生温度应力，温度应力超过混凝土抗拉强度时，即产生裂缝。

3.2裂缝的预防措施

(1)严把原材料质量关：水泥、砂、碎石等原材料要保持其料源的稳定，确保各种原材料质量满足规范要求。

(2)严格按照有关技术规范进行混凝土配合比设计，并在施工过程中经常校核，严格控制水灰比、砂率、坍落度等关键技术指标。每天施工前都要测定砂、石料含水量，得出符合实际的施工配合比。

(3)混凝土浇注应选择一天中温度较低的时候进行，采用插入式振捣器振捣时，移动间距不应超过振捣器作用半径的1.5倍，对每一振捣部位必须振动到混凝土停止下沉，不在冒出气泡，表面呈现平坦、泛浆，边振动边徐徐提出振动棒，避免过振，造成混凝土离析。

(4)混凝土养护，不论是收缩裂缝还是温度裂缝，混凝土的养护最为关键。合理掌握混凝土的养护时间，混凝土浇注完成收浆后，尽快覆盖和洒水养护，使混凝土表面始终保持在湿润状态，不允许混凝土在高温下裸露暴晒。在初期由于水化反应产生热量较大，应加大洒水次数，必要时在腹板采取喷淋养护加快散热，在温度较低的夜间进行覆盖，降低梁体温差大，减少由温差产生的温缩裂缝。结束语

经过施工技术管理人员的共同努力，梁板的质量得到了有效的控制。

第三篇：大跨预应力混凝土转换梁结构施工技术研究

大跨预应力混凝土转换梁结构施工技术研究

【摘要】随着我国建筑业的快速发展，混凝土结构已经成为当今建筑结构的主流，大型建筑的日益增多，大跨度预应力混凝土应用也就越来越广泛。本文就对当前建筑中大跨度预应力混凝土为基础的转换梁结构施工出现的问题和解决措施进行分析和讨论。

【关键词】大跨度；预应力；混凝土；转换梁结构；施工技术

随着改革开放的不断深入，我国经济产生了快速的发展，我国的建筑行业发展突飞猛进，尤其是一些大型建筑完工，取得了让世界瞩目的成绩。而在一些大型建筑建设中，在大跨度建筑物的主体建设中预应力混凝土得到了普遍的应用，预应力混凝土凭借它巨大的粘合性和韧性，最大限度的推迟了建筑主体结构裂缝出现的时间，因此成为当前施工中首选。在建筑设计中,由于建筑平面布置、立面处理及功能转换的要求,经常会遇到大跨度的钢筋混凝土梁上承托多层框架的情况,这种大跨度的框架托梁往往会承受较大的上部传来的结构荷载,若仍依照通常的方式进行普通钢筋混凝土转换梁设计,不仅配筋过多,不便施工,而且在支座和跨中可能会产生裂缝。为了改善该类梁的受力性能和提高其抗裂性,工程中有必要将该类梁设计成预应力混凝土梁,即预应力混凝土转换梁。

1大跨度预应力混凝土转换梁结构施工力学问题

1.1 模板支撑系统的受力

一般情况下,在未施加预应力之前,转换梁结构的绝大部分混凝土自重、所承担的部分上部结构荷载以及施工荷载是非常大的,而这又是结构设计中未能考虑的附加荷载。为确保混凝土转换梁的变形不超过允许值,在施工当中,应根据工程的实际情况和转换梁结构的特点,明确转换梁模板支撑的荷载传递途径,并考虑其对结构楼板或梁的承载力的影响,从而合理选择转换梁结构的模板支撑方案,确定模板支撑的布置形式。

1.2 混凝土的温度及收缩应力

混凝土转换梁由于其几何尺寸较大,属大体积混凝土构件,混凝土在浇筑后硬化期间水泥水化过程释放的水化热所产生的温度变化与混凝土的收缩共同作用,由此产生的温度应力和收缩应力便成为导致转换梁结构出现裂缝的主要因素。这些裂缝的出现对转换梁的耐久性及结构的安全性均造成不同程度的损害。因此在混凝土工程施工当中,应考虑温度应力的影响并设法降低混凝土内部的最高温升值,减小其内外温差和温度变化速率,采用最高温度和温度差双控制的方法确保温度应力不超过混凝土的抗拉强度;同时还要改善混凝土的性能,采用合理可行的浇筑方案、养护措施以及构造措施控制混凝土的收缩变形,降低收缩应力对构件的影响作用,从而减小裂缝产生的可能性。

1.3预应力对转换梁结构的受力影响

由于框架结构本身是一个超静定结构,在张拉转换梁预应力的同时会在结构中引起次内力。在进行主体结构施工时,若在转换梁梁体施工完混凝土强度达到指定要求后,与普通预应力混凝土梁相同将预应力进行一次完全施加,而此时上部结构的荷载由于施工进度的原因未施加完毕,在多余预应力的作用下将产生较大的反拱变形,造成上部结构也产生相应的变形和次内力;反之,若在上部结构较大荷载的作用下,未及时对转换梁施加预应力或施加的程度不够,结构也会产生较大的变形,对施工和使用期间的结构安全性造成较大的影响。

2混凝土裂缝产生的主要影响因素

转换大梁混凝土产生裂缝的主要影响因素有以下几点：

2.1 混凝土温升值的影响混凝土的温升值是浇筑温度、水化热的绝热温升等各种温度的叠加之和。转换大梁多使用高强混凝土，又多使用高标号水泥，高标号水泥易产生较高的水化热绝热温升，其收缩量较大。转换大梁一般断面较厚，水化热聚在结构内部不易散失，以上两因素共同作用的结果使转换大梁混凝土温升值过大，其内部最高温度经常达60℃以上。此外混凝土的浇筑温度较高，也相应增加混凝土的温升值。

2.2 混凝土温度变化的影响在混凝土温升值较高的情况下，由于转换梁混凝土内部和表面散热条件不同，因而形成温度梯度，使混凝土内产生压应力，表面产生拉应力。当拉应力超过混凝土抗拉强度时，混凝土表面就产生裂缝，属表层裂缝。表面裂缝的产生易引起梁体内钢筋的锈蚀，对转换梁的耐久性会产生影响；而贯穿裂缝会影响结构的整体性、耐久性和防水性。所以从控制裂缝的角度而言，应着重采取措施避免转换梁混凝土截面贯穿性裂缝的产生。

2.3混凝土收缩变形的影响混凝土的收缩变形指混凝土的干缩和碳化收缩。由于混凝土内部湿度的不均匀，其收缩变形也随之不均匀，这样就在混凝土内部产生较大的收缩应力；若混凝土的收缩变形受结构外部约束条件的反作用，从而产生约束收缩变形的应力，也视为收缩应力。当混凝土的收缩应力大于混凝土抗拉强度时，即产生收缩裂缝。混凝土施工时使用的泵送混凝土具有较高的流动性，水占的比重较大，增大了混凝土的收缩量，与抗裂的要求相互矛盾，故在满足混凝土泵送的坍落度下限条件下应尽可能降低水灰比。在混凝土工程施工中还应严格控制砂、石骨料的含水率，并通过计算机合理调整配料的水灰比，进一步减少用水量。

3大跨度预应力混凝土转换梁结构的施工技术改进措施

为了保证工程质量，降低混凝土裂缝的出现几率，就需要在施工技术措施方面进行改进，通过控制混凝土绝热温升，延缓混凝土降温速率等方法来减少或避免混凝土中温度裂缝和收缩裂缝的出现，这样才能从施工阶段杜绝质量问题的产生。

3.1由于转化梁结构多使用是高标号水泥，而高标号水泥产生的水化热较多，并且其中水泥使用量与产生的水化热温升大致呈正比关系。因此在水泥使用量方面注意进行控制，前提是保证符合施工技术要求，达到施工要求的质量，在此基础上优化混凝土的配合比设计，减少水泥用量，降低混凝土的温度，这样就会降低混凝土内部温度，降低内外部的温差，从而降低裂缝出现的情况。

3.2在混凝土搅拌的过程中加入一定量的减水剂，目的就是在保证混凝土质量的前提下，减少水泥用量，降低水化热的大量产生，降低水灰比，改善和易性，使得温升时间延长，使混凝土的表面温度梯度减小，这样就会使得内外温差不会相差较大，不会因为内部温度过高，产生裂缝。

3.3在混凝土搅拌过程中，必须要保障大跨度预应力混凝土转换梁结构的质量，所以采取的一些措施都应该围绕这个主题进行。现在施工中，有时候会选择在混凝土中掺入一定掺量具有优良性质的粉煤灰（不低于ⅱ级），受粉煤灰的火山灰活性效应及微珠效应的影响，混凝土强度还有所增加（包括早期强度）。这样的好处就是不影响混凝土质量，而且密实度增加，混凝土的收缩性降低，这样混凝土结构整体就比较均匀，不会出现塌落现象。如果煤灰和以上说到的减水剂共同使用，这样效果更佳，不仅降低水灰比，减少水泥使用量，还明显地延缓水化热峰值的出现，降低混凝土内部绝热温升峰值，其收缩变形也有所降低，即降低了裂缝出现几率，而且降低了成本，一举两得。

3.4在进行混凝土施工时，要根据施工场地天气和气候情况，进行相应措施，采用大体积混凝土结构三维有限元温度分析程序，对转换梁整个施工过程中的温度状况进行分析和计算，掌握混凝土在施工中和浇筑后一个月内各部位温度的变化规律，为转换梁的混凝土施工提供科学的依据。通过这些规律，在混凝土温度较高的情况下，可以在搅拌时加入冷水，目的是降低内部温度，减少了结构的内外温差，同时延长了混凝土的初凝时间。另外可以分层次浇筑，目的就是降低截面的厚度，可以顺利将内部温度及时降低，温度分布均匀，这样就不容易产生裂缝。

4大跨度预应力混凝土转换梁结构支撑施工技术

4.1常规支撑法 转换梁施工时,考虑采用常规的混凝土浇筑方法和模板支撑形式进行施工,即一次支模一次浇筑混凝土成形,使用目前应用较为普遍的钢管脚手架支撑体系来对梁体模板进行支撑。由于转换梁底模在一次浇筑混凝土成形的情况下施工荷载很大,其支撑往往需要从转换梁底一直撑到结构底层地面或地下室的底板。该方案需准备大量的模板支撑材料,材料的租赁费或一次购置费用较大。因此这种施工技术适用于施工现场可用的支撑材料较多,且转换梁在主体结构中位置较低的情况。

4.2叠合浇筑支撑法

叠合浇筑法即应用叠合梁原理将转换梁分两次或三次浇筑叠合成型的施工方法。该方法利用第一次浇筑混凝土形成的梁支承第二次浇筑混凝土的自重及施工荷载,首次浇筑混凝土的高度多为梁高的。再利用第二次浇筑混凝土与第一次浇筑混凝土形成的叠合梁支承第三次浇筑混凝土的自重及施工荷载。采用这种施工技术时,转换梁的钢管支撑系统脚手架只需考虑承受第一次浇筑层的混凝土自重和施工荷载,因而可大为减小其下部钢管支撑的负荷,减少支撑材料的使用数量,同时混凝土分层浇筑可缓解由于大体积混凝土水化热较高从而引起温度应力过大等对裂缝控制的不利影响。

4.3设立钢结构支撑法

建筑转换层结构中的转换梁具有跨度和截面高大化的趋势,若仍采用普通的钢管脚手架作为施工期间的临时支撑形式,则无法满足大跨度、大截面转换梁对支撑体系强度、刚度及稳定性的要求。因此在实际工程中,可采用设立钢结构支撑作为主要的临时支撑,钢管脚手架可作为辅助支撑形式与钢结构支撑共同工作。钢结构支撑可有钢格构柱、钢管柱和钢桁架等形式,均具有较强的强度、刚度和稳定性。

参考文献

[1] 周光毅, 刘进贵.结构转换层大体积混凝土施工技术[j].施工技术, 2006(4).[2] 唐兴荣.高层建筑转换层结构设计与施工[m].中国建筑工业出版社, 2005(10).[3] 向晓蓉.预应力混凝土转换梁的变形控制分析探讨[j].四川建材, 2008(1)

第四篇：箱梁预应力张拉混凝土结构裂缝修补方案

松花江公路大桥扩建工程南岸引桥工程

底板预应力张拉裂缝修补方案

哈尔滨市第二市政工程公司

2011年8月20日

一、简介

松花江公路大桥南岸引桥工程东引桥底板预应力张拉,在DY0-DY4底板出现张拉应力产生的混凝土裂缝，针对混凝土裂缝我公司制定了相应的处理措施。

二、施工工艺： 1．施工工艺流程：

裂缝处理→埋设灌浆嘴→封闭→密封检查→配制浆液→ 灌浆→封口结束→检查 2．裂缝处理：

用钢丝等工具清除裂缝表面的灰尘、白灰、浮渣及松散层等污物，再用毛刷蘸甲苯、酒精或丙酮等有机溶液，把沿裂缝两侧20-30mm处擦洗干净并保持干燥。3．埋设灌浆嘴：

（1）沿着裂缝的开裂方向每隔150-200mm埋设灌浆嘴。

（2）埋设时，先在灌浆嘴的底盘上抹一层厚约1mm的环氧胶泥，将灌浆嘴的进浆孔骑缝粘贴在预定的位置上。

4．封闭：

先在裂缝两侧（宽20-30mm）涂一层环氧树脂基液，后抹一层厚1mm左右、宽20-30mm的环氧树脂胶泥。抹胶泥时应防止产生小孔和气泡，要刮平整，保证封闭可靠。

5．密封检查：

裂缝封闭后应进行压气试漏，检查密闭效果。试漏应待封缝胶泥有一定强度时进行。6．配制浆液：

浆液配制应按照不同浆材的配方及配制方法进行。浆液一次配备数量，需以浆液的凝固时间及进浆速度来确定。7．灌浆：

（1）灌浆机具和器具在灌浆前应进行检查，运行正常时方可使用。

（2）根据裂缝区域大小，可采用单孔灌浆或分区群孔灌浆。在一条裂缝上灌浆可由一端至另一端。（3）灌浆时应待下一个排气嘴出浆时立即停止，如此顺序进行。化学灌浆的灌浆压力常用0.2Mpa，压力逐渐升高，防止骤然加压。达到规定压力后应保持压力稳定，以满足灌浆要求。

（4）灌浆停止的标志为吸浆率小于0.1L/min，再可压注几分钟即可停止灌浆。灌浆结束后，应用丙酮冲洗管道和设备。

8．封口结束：

待缝内浆液达到初凝而不外流时，可拆下灌浆嘴，再用环氧树脂胶泥或滲入水泥的灌浆液把灌浆嘴处抹平封口。9．检查：

灌浆结束后，应检查补强效果和质量，发现缺陷应及时补救，确保工程质量。

三、检验及验收：

1.施工前应按本附录设计规定检查施工准备是否符合要求。

2.灌浆及粘结材料的质量均应符合本规范有关标准的要求。

3.用压缩空气或压力水检查灌浆是否密实。

四、安全消防保障措施：

1.进入施工现场，必须带好安全帽； 2.高空作业系好安全带，穿防滑鞋； 3.施工用电，必须由专人安装；

4.严格按本工程操作规范施工，严禁违章施工； 5.现场设专职消防人员确保安全； 6.现场严禁吸烟、喝酒、打闹。

五、工程质量保证措施：

1.建立必要的质量管理制度，在每一道工序实施前，项目部组织技术交底，组织施工方案讨论。

2.每道工序施工前，由施工员按设计图纸、《规范》、《碳纤维加固补强施工步骤》要求对施工班组进行交底，在操作过程进行检查，发现问题及时解决，在每道工序完成后，进行工序检查、验收。

3.控制过程：图纸会审→施工组织设计→开工准备→技术交底→测量定位→操作工艺→工序控制→质量评定→施工小结。

4.全面履行工程合同，严格控制施工质量，热情接受建设单位意见。

5.施工过程中及时对各重要工序进行监督，及时分析研究，及时确定，使施工的各个环节处于有效控制，确保质量和安全，使工程质量达到优良。

黑龙江施耐达建筑技术有限公司

2011年10月15日

第五篇：预应力混凝土管桩作业指导书

津秦铁路客运专线x标段

后张法预应力混凝土箱梁预制工程

编号：

模板工程作业指导书

单位：中铁xxx局集团xx制梁场

编制：

审核：

批准：

2009年3月30日发布

2009年4月01日实施

津秦铁路路基工程

预应力混凝土管桩施工作业指导书

1．适用范围

适用于津秦客运专线汉沽制梁厂预应力混凝土管桩地基加固施工。

2．作业准备

2.1内业技术准备

作业指导书编制后,应在开工前组织技术人员认真学习实施性施工组织设计，阅读、审核施工图纸，澄清有关技术问题，熟悉规范和技术标准。制定施工安全保证措施，提出应急预案。对施工人员进行技术交底，对参加施工人员进行上岗前技术培训，考核合格后持证持证上岗。

2.2外业技术准备

施工作业层中所涉及的各种外部技术数据收集。修建生活房屋，配齐生活、办公设施，满足主要管理、技术人员进场生活、办公需要。

3．技术要求

3.1预应力混凝凝土管桩地基加固必须在梁场范围内进行。

3.2施工准备

施工前认真做好熟悉图纸和审核图纸工作，了解设计意图，检查施工图是否完整、齐全，是否符合国家规范要求。本梁场位于地势平坦，利用机械对地表植被进行清理，并且平整场地，然后对桩位进行精确测量定位，及时排除地表水。

打桩前合理安排打桩顺序：一是尽量减少桩架移动距离；二是考虑打桩时土壤被挤密和隆起，致使后续的桩不易打下去，特别是桩束多、间距小时；三是根据地质状况、桩重及桩长选择合适的垂头或静压机型。

4、施工工艺流程

4.1、开

始

桩架走道

立桩架或安设吊机和导向设备

整备并布置好沉桩机具及起重设备

移桩架对位

吊装、插桩

否

桩位及桩体斜度符合要求

是

下

沉

否

首节桩体斜度符合要求

是

接

桩

最后阶段锤击或静压

达到沉桩结束控制条件

是

结

束

5、施工要求

5.1施工准备

施工前应首先查明场区勘查深度内的底层时代、成因、地层结构、岩土工程特性及岩土物理力学性质。

5.1.1场地工程地质条件

勘察最大钻进深度为25m，揭露地层分属第四系全新统及上更新统。按地层时代、成因类型及工程地质特征划分为5个工程地质层，进而按岩性组合划分为6个工程地质亚层，详见工程地质剖面图。

工程地质剖面图

5.1.2场地条件

管桩机械自重比较大，针对我们施工场地的地基承载力为保证桩机的移动和稳定垂直，施工前要对场地平整压实，清除地表障碍物，对于场地表土层的承载力低于100

KPa表层土承载力低水源丰富的区域还要填铺上矿渣或者垫上平板解决桩机下沉问题，并且现场还要设有排水措施。

根据设计文件和技术交底所确定的坐标和控制水准点进行桩位放样，采用经纬仪定出桩位，桩位复测允许存在偏差值，单桩为10mm，群桩为20mm。用消石灰或系上红色胶带作出桩位的圆形标记，圆心位置用小木桩或者小钢桩标记,并注意保护所作标记。

5.2施工工艺

5.2.1验收下承层

打桩前应检查基底几何尺寸，核对基底标准（进行相关工序的检测和验收），不符合标准的基地应进行处理，使其达到验收标准。

5.2.2测量放样

1）根据设计图纸编制桩位编号及测量定位图。

2）沉桩前先放出定位轴线和控制点，并用约30～40cm长的小竹片桩定位每根桩的中心位置。

3）桩机移位后，应进行第二次核样，保证工程桩位放样偏差值小于10mm。

5.2.3管桩加工

加强对原材料（水泥、砂石、外加剂）质量的检查控制，审查来料质量合格证、检查材料外观质量情况，复检某些项目。

混凝土配料计量要保持准确，并校正加水量；PHC管桩一般采用塑性混凝土，坍落度4~6cm，并要求有良好的和易性。

离心混凝土桩的旋转机和钢模型要保持整备状态良好，借以保持平稳不产生跳砸现象；两半圆模型的合口线和两端挡板一定要封合严密，不在离心时跑出水泥浆。

离心工艺参数（慢转-升速-快转三阶段的转速和时间）需要根据具体情况来确定；离心混凝土宜用中砂和粗中砂，含砂率通过试验确定。

桩身混凝土要保持很好养护，特别是对于蒸汽养护方式；养护蒸程如果控制不好，就会影响混凝土强度的发展，从而引起桩的质量缺陷，进而减弱桩的抗锤击性；采用蒸汽养护时，宜采用比较和缓的热养温程，常温下预养时间不宜小于2~3h，升温速度不宜大于15~20℃/h，恒温温度不应高于60~70℃，降温不宜大于20℃/h，沿桩全长范围内力求升温降温平均；采用高压蒸汽养护冷却降压阶段尤其重要，快速减压会导致混凝土产生内应力出现微裂纹降低桩身强度；PHC管桩通常应在封闭的钢模型内蒸养，有利于防止剧烈的热养破坏作用。

在生产中保持模型形状尺寸合格，安装位置正确，拼合严密，支撑牢固，基础稳定；保持各项工艺装备状态良好：保持钢筋骨架绑扎牢固，支垫确实，铺设正位；桩的张拉设施应使张拉合力线与桩身轴线尽可能地重合，尽量缩小偏心，以免使桩受弯；PHC管桩在形状尺寸方面的质最缺陷，主要是由于模型安装或工艺装备上的各种缺陷所引起的；只要控制模型安装这方面的质量问题，一般就可以避免的桩的外观质量缺陷。

5.2.4管桩运输、吊装

PHC管桩形状细长，自重很大在受到碰撞时容易被撞裂、撞坏，起吊、运输时必须绑紧，避免因路面不平，使管桩出现“掷、抛现象”。管桩的支点位置安排当避免产生受弯裂缝，在多层堆放中，底层桩有可能被压伤，管桩要按不同规格、长度及施工顺序合理堆放在坚实平整的场地上，并采取可靠的防滚、防滑措施。这方面的质量问题，原因简单明显，但往往未被重视，疏于管理，以至发生问题，造成损失。工地存放管桩，场地必须平整，坚实，堆放层数不得超过两层，并在垂直管桩方向的地面上设置两道枕木，分别位于距桩端0.2L（桩长）处。

根据规范要求，预应力钢筋混凝土管桩只有在强度达到设计值的70%时才能起吊，达到100%时才能够运输。提前起吊或运输必须采取保护措施，否则，运输过程会对管桩质量产生影响。管桩的混凝土必须达到设计强度及龄期才能被应用到工程上（常温常压下养护28天，高压高温高压养护3~4

天。采用锤击法沉桩时混凝土的龄期不得小于14

天）。

管桩进场时应生产厂家的资质，该批管桩的检验报告、合格证、管桩预应力张拉应力表、管桩的混凝土、钢筋、主要附件等检测报告进行检查并对桩身的外观质量进行全数检查：如管桩内、外径尺寸偏差；管桩桩身的裂缝、裂缝宽度(不得出现环向及纵向裂缝)；桩帽是否空鼓、空鼓的范围及程度。对运至现场的管桩采用表面浇水法，就较易发现桩身裂纹，对缺陷桩均应及时做好记号，分别堆放和及时撤出现场。

6、劳动组织

6.1劳动力组织方式：采用架子队组织模式。

6.2施工人员应结合施工任务确定的施工方案、机械、人员组合、工期要求进行合理配置。

每个作业工地人员配备表

负责人

1人

技术主管

1人

安全员

2人

工班长

3人

技术、质检、测量人员

6人

机械工

30人

其中负责人、工班长、技术人员、安全员必须由施工企业正式职工担任，并可根据工程情况适当配备若干劳务人员。

7、材料要求

沉桩施工时，由专人负责施工过程的如实记录及汇总工作。

技术人员对施工现场施工过程以及施工过程中发生的意外情况及处理结果详细记录，并将每天沉桩记录的复印件在24h内报送监理工程师，压桩记录按监理工程师规定的统一格式填写；

沉桩过程中应详细记录各种作业时间，每打入0.5～1m的锤击数或静压值、桩位置的偏斜、最后10击的平均贯入度和最后1m的锤击数或者静压值等，以判别入桩情况是否正常及桩的承载能力。

8、设备机具配置

表1

机具设备表

序号

设备名称

设备型号

单位

数量

用途

静力压桩机

YZY-500

台

预应力管桩施工

步履式打桩机

JZL50

台

预应力管桩施工

电焊机

BK1400F-2

台

接桩

吊机

QUY35

台

吊桩

挖掘机

WY60

台

桩帽施工

冲击夯机

CV800R

台

褥垫层施工

施工时按设计单桩承载力的要求选择适用的桩机及柴油锤。YZY系列静力压桩机主要技术参数见表2，筒式柴油锤参数见表3。

表2

YZY系列静力压桩机主要技术参数表

单位

YZY-300

YZY-500

压入力

千牛

3000

5000

边桩距离

米

3.2

3.75

接地比压

大船

吨/米2

8.31

14.2

小船

吨/米2

9.15

压桩截面

方桩

最大

米

0.5×0.5

0.5×0.5

最小

米

0.2×0.2

0.2×0.2

圆桩

最大

米

Ф0.6

Ф0.6

最小

米

Ф0.2

Ф0.2

大身

横向行程一次

米

纵向行程一次

米

0.6

0.6

最大回转角

度

油泵

系统压力

兆帕

31.5

31.5

最大流量

升/分

130

200

表3

筒式柴油打桩锤技术参数表

柴油锤型号

40号～50号

60～62号

冲击总质量（t）

4.0

4.5

4.6

5.0

6.0

6.2

锤体总质量（t）

9.2～11.0

12.5～15

常用冲程（m）

1.8～3.2

1.9～3.6

适用管桩规格

Ø400

Ø500

Ø500

Ø550

Ø600

单桩竖向承载力设计值适用范围（Kn）

1300～2400

1800～3300

桩尖可进入的岩土层

强风化岩

强风化岩

常用控制贯入度（mm/10击）

20～50

20～509、质量控制及检验

9.0.1　施工时应认真执行以下规范、标准：

1　《客运专线铁路路基工程施工质量验收暂行标准》（铁建设[2005]160号）

2　《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》（铁建设[2005]160号）

3　《客运专线铁路路基工程施工技术指南》（TZ212）

4　《铁路混凝土工程施工技术指南》（TZ210）

5　《普通混凝土用碎石或卵石质量标准检验方法》（JGJ53）

9.0.2　现场应收时预应力管桩的外观质量验收标准见表7.0.2-1。预应力管桩的尺寸允许偏差及检查方法应符合表7.0.2-2的规定。

表7.0.2-1

预应力管桩的外观质量表

项目

产品质量等级

优等品

一等品

合格品

粘皮和麻面

不

允

许

局部粘皮和麻面累计面积不大于桩身总计面积的0.2%；每处粘皮和麻面的深度不得大于5mm，且应修补。

局部粘皮和麻面累计面积不大于桩身总外表面积的0.5%；每处粘皮和麻面的深度不得大于10mm，且应修补。

桩身合缝

漏浆

不

允

许

漏浆深度不大于5mm。每处漏浆长度不大于100mm，累计长度不大于管桩长度的5％，且应修补。

漏浆深度不大于10mm。每处漏浆长度不大于300mm，累计长度不大于管桩长度的10％，或对漏浆的搭接长度不大于100mm，且应修补。

局部磕损

不

允

许

磕损深度不大于5mm,每处面积不大于20cm，且应修补。

磕损深度不大于10mm,每处面积不大于50cm，且应修补。

内外表面露筋

不允许

表面裂缝

不得出现环向或纵向裂缝，但龟裂、水纹及浮浆层裂纹不在此限。

端顶面平整度

管桩端面混凝土和预应力管桩的尺寸允许偏差及检查方法应符合表6.1.1-2的规定。预应力钢筋镦头不得高出端板平面。

断筋、脱头

不允许

桩套箍凹陷

不允

许

凹陷深度不大于5mm。

凹陷深度不大于10mm。

内表面混凝土坍落

不允许

接头及桩套箍与桩身结合面

漏浆

不允许

漏浆深度不大于5mm，漏浆长度不大于周长的1/8，且应修补。

漏浆深度不大于5mm，漏浆长度不大于周长的1/4，且应修补。

空洞和蜂窝

不允许

表7.2-2

预应力管桩的尺寸允许偏差及检查方法

项目

允许偏差值

质检工具及量度方法

优等品

一等品

合格品

长度L

±0.3％L

+0.5%L/

-0.4%L

+0.7%L/

-0.5%L

采用钢卷尺

端部倾斜

≤0.3%D

≤0.4%D

≤0.5%D

用钢尺量

顶面平整度

将直角靠尺的一边紧靠桩身，另一边端板紧靠，测其最大间隙。

外

径D

≤600

+2/-2

+4/-2

+5/-4

用卡尺或钢尺在同一断面测定相互垂直的两直径，取其平均值

＞600

+3/-2

+3/-2

+7/-4

壁厚t

+10/0

+15/0

正偏差不计/0

用钢卷尺在同一断面相互垂直的两直径测定四处壁厚，取其平均值

保护层厚度

+5/0

+7/+3

+10/+5

用钢尺，在管桩断面处测量

桩身弯曲度

≤L/500

≤L/1200

≤L/1000

将拉线紧靠桩的两端部，用钢卷尺测其弯曲处最大距离

断头板

外侧平面度

0/2

用钢卷尺或钢直尺

外径

0～-1

内径

厚度

正偏差值不限/0

9.0.3

打入桩质量控制

在桩帽侧壁用笔标示尺寸，以厘米为单位，以便记录打桩贯入度。

当采用送桩时，测试的贯入度应参考同一条件的桩不送桩时的贯入度予以修正。

根据设计及试桩确定的停锤控制标准如桩端持力层、最后三阵贯入度和最后1m沉桩锤击数为主要指标来确定可否成桩，满足要求后，做好记录，会同有关部门做好中间验收工作。

实际控制成桩标准中的标高和最后三阵贯入度与设计及试桩标准出入较大时，应会同有关部门采取相应措施，研究解决后移至下一桩位。

打桩过程中，遇下列问题之一应暂停打桩，及时会同有关部门解决：

1）贯入度突变；

2）桩头混凝土剥落、破碎、桩身出现裂缝；

3）桩身突然倾斜，跑位；

4）地面明显隆起，邻桩上浮或位移过大；

5）管桩总锤击数超过2000；

6）桩身回弹曲线不规则。

9.0.4静压桩质量控制

1　桩机进场时压力表应作检定，压桩过程中注意压力表变化并记录。

压桩前，应调好桩身垂直度，使其垂直度轴线与顶平面垂直度的轴线一致。同时静压桩机应水平、稳定，桩尖与桩身保持在同一轴线上。

终压标准：根据试桩确定的终压吨位，在桩位达到设计标高后应进行复压，复压次数不宜小于3次，持荷时间视试桩结果而定。

10、安全及环保要求

10.0.1

在施工过程中应严格遵循《铁路工程施工安全技术规程》（TB10401.1、TB10401.2）。

10.0.2　施工过程应特别注意以下安全事项：

1　打好的管桩孔口及时回盖袋装中砂或袋装碎石。

移机时桩机垂直度不能偏差太大，以防桩机倒塌。

吊装作业要有专人指挥，定期检查钢丝绳。

4　施工现场的所有电源、电路、电器的设置、安装必须遵守《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的规定。

打桩机操作人员、专业电工、电焊工必须持证上岗，并严格遵守安全技术操作规程。

10.0.3

噪声控制

严格执行《建筑施工场界噪声限值》（TB12523），控制和降低施工机械和运输车辆造成的噪声污染。

合理安排作业时间，尽可能将打桩作业安排在白天施工，并将噪声控制避免夜间施工，使施工噪声对周围环境影响减少到最低程度。

10.0.4

振动控制

采用振动较小的静压力桩机进行打桩施工，可以有效的减少施工中的振动，避免振动对周围建筑物的影响和破坏。

10.0.5

地基挤压控制

在打桩过程中，应严格按照操作规程，密切控制管桩的打进速度，避免管桩对软土地基的挤压效应，引起地表隆起，使旁边建筑物受到影响。

10.0.6

做好地表排水，在工作垫层四周做好排水沟，防止雨水冲刷。

10.0.7

打桩施工前先调查清地下电缆和构筑物，并改移至路基外侧。

仅供参考