地铁基坑中承压降水的控制与处理

第一篇：地铁基坑中承压降水的控制与处理

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地铁基坑中承压降水的控制与处理

地铁基坑中承压降水的控制与处理

摘要：随着城市轨道交通地铁工程建设高潮的到来，地铁基坑承压水控制也成为地铁工程中的主要难点。因为承压水控制对深基坑的安全来说至关重要，一旦在基坑施工过程中发生由于承压水造成的基坑隆起、管涌、流砂，就会对基坑的安全和周边环境造成严重影响。因此，怎样有效、科学、合理地控制承压水，减少基坑施工中由于承压水引起的相关风险，是一个非常值得研究的问题。本文首先分析了承压水对地铁基坑可能造成的危害，然后从设计和施工方面探讨了对承压降水的控制和处理措施，最后对其监测要点进行了说明。

关键词：地铁基坑；承压降水；管涌；围护结构；监测

Abstract: with the high point of the urban rail transit subway construction, the subway foundation pit confined water control has become the main difficulty in metro engineering.Because of confined water control is essential for the security of the deep foundation pit, once in the process of foundation pit construction caused by confined water foundation pit uplift, piping, flow sand, will be the foundation of security and surrounding environmental impact.Therefore, how to effectively, scientifically and reasonably control the confined water, reduce the risk caused by confined water foundation pit and construction related, is a very worth studying problem.This article first analyzes the confined water in subway foundation pit may cause harm, and then discussed from the aspects of design and construction control of the pressure on precipitation and treatment measures, and finally to its monitoring points are described.Key words: the subway foundation pit;Pressure on precipitation;Piping;Retaining structure;Monitoring of the.最新【精品】范文 参考文献

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中图分类号：TL372+.3文献标识码：A文章编号：2095-2104(2013)

承压水对地铁基坑造成的危害

（一）顶托破坏

其表现为基坑突涌，这是工程界最早认识到的承压水危害形式，包括坑底顶裂、坑底流砂、坑底“沸腾”等多种形式，如有些表现为坑底薄弱处涌水、涌砂。起因可能是抗突涌安全系数不足，也有可能是地质探孔未封闭等原因。

（二）开挖面突涌

其表现为围护结构缺陷造成开挖面以上渗漏。这种模式不仅限于深基坑工程，也可发生与盾构、顶管等类型的地下工程。从渗流的角度看，潜水的压力由水自重形成，属于无压渗流，水头随着渗漏降低较快；反之，承压水渗漏属于有压渗流，其水头不会随着渗漏快速降低。因此，承压水渗漏危害程度比乔水严重得多。

（三）异常管涌

即开挖面以下围护结构渗漏导致坑底涌水，其机理与“并挖面突涌”不同，是由于坑内外存在压力差，而围护结构施工不当，插入部分不能起到止水效果，发生了异常的管涌。

（四）过量沉降

以往工程界对降承压水引起的沉降不够重视，认为只要采取坑内设井、按需降水，诱发的沉降都在可接受范围内。但调查发现，一些工程案例由于降承压水导致了周围地层沉降超标，影响了周围管线和建构物的正常使用。因此，降水诱发周围地层过量沉降无疑也是承压水危害的重要表现形式之一。

地铁基坑中承压降水的处理与控制措施

（一）设计中的措施

1、设计人员应全面了解、掌握降水区域的地质及水文地质条件。在此基础上，应尽可能地进行三维地下水渗流计算。

2、设计人员应在全面分析降水区域水文地质条件的基础上，选取能客观反映降水区域水文地质条件的地下水渗流模型，进行降水设计计算。对于复杂工程，降水设计方案应通过具丰富降水工程经验的最新【精品】范文 参考文献

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专家组论证或鉴定。

3、设计人员应充分了解围护结构特点及各工况条件，在此基础上确定降水方案并进行降水设计。

4、承压水降水主要以满足盾构进出洞要求和尽可能减少降水对周围环境影响为目的，因此，应提供不同工况条件下、满足盾构进出洞安全要求的不同降水方案。对不同的降水方案进行比较后，选取最佳方案。

5、降水设计计算要留有一定的安全系数，此安全系数来自二个方面的考虑：一是计算参数选取的精度及准确性；二是降水井的施工质量及成井后的运行质量、保护程度等。对盾构进出洞承压水降水而言，其安全系数应大于1.05，环境要求高的宜大于1.1。

（二）施工中的控制措施

1、成孔质量控制

（1）控制成孔的泥浆质量是有效防止孔内塌孔和缩径的手段。在施工组织设计中，应有明确的要求，即根据不同的地层特性,调制不同比重的泥浆。在较厚或巨厚的砂性土层中成孔时，为保证成孔质量，需要进行人工拌浆。

（2）成孔深度控制根据钻孔灌注桩施工相关规程要求，可以有一定的误差,但对于降水成孔来说，要求尽可能按设计深度控制，不得超深施工。

2、井管漏水的处理

减压井井管钢板厚度≥4mm；井管验收合格后方可投入使用；井管之间的焊接质量必须符合相关规范要求。

3、井点出砂

滤料进场应检测其颗分曲线，合格后方可使用；滤网强度应足够。

4、井点水量的控制

（1）优选滤料级配，确保含泥量不超标。

（2）保证清孔效果和洗井效果。

（3）优化施工流程，防止加固水泥流窜入井点。

（4）配备合适的小泵，且泵的位置应优化。

（5）水文地质参数应以现场抽水试验或本地实践经验为准。

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4、成井质量控制

（1）在项目施工组织设计中，成井的有关材料、规格、型号和安装方法等，均应有明确的要求。施工过程中应严格要求，不能随意更改，每道工序均应严格控制，上道工序验收合格，才能进行下道工序。

（2）洗井必须采用联合洗井的方式进行。对基坑降水来说，一般采用空压机和活塞联合洗井的方式。通过洗井，要求达到承压含水层地下水能比较顺畅地通过井的过滤层进入滤水管内，使井管内的水位及水量能准确反映承压含水层的水力特征。

6、成井质量验收

成井完成后，其质量均应符合设计、施工的有关规定与要求。降水井最终投入抽水运行前，应对井的质量进行验收，以使各相关单位了解每口抽水井的成井质量。成井质量验收的主要指标包括以下几个方面：

（1）成井的主要材料、规格、型号是否符合设计要求；

（2）单井出水量及水位降深、水的含砂量是否符合设计及相关规范要求；

（3）抽水停止后井底的沉砂厚度通过测定抽水含砂量和沉砂厚度，初步判定井是否与含水层连通、含水层中是否有砂透过滤水层进入井内；

（4）如发现井内抽水大量出砂或停抽后井底有较厚的沉砂，则应分析砂的来源，如确认含水层 出砂，则该井应慎重使用，或作观测井使用。

通过成井质量的控制，确保每口井的质量完全符合设计要求，使降水工程因井的质量问题而产生的风险在事前得到有效控制。

7、基坑围护施工质量控制

深基坑围护体一般不能隔断承压含水层。如果围护体在施工过程中，由于地质条件，施工工艺等原因造成围护体质量局部有缺陷，在开挖过程，特别是在开挖深基坑部分，承压水有可能顺围护体缺陷夹着砂土喷涌出来。如不及时采取有效措施封堵，极易引起临近建筑倾斜，墙体开裂、倒塌，周围道路、管线开裂，造成重大安全事故。基

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坑围护结构质量控制措施如下：

（1）应根据勘察及物探报告，挖除围护墙施工区域的地下障碍物，并用素土回填。

（2）地下连续墙施工时应设置导墙。导墙必须筑于坚实的土面上，不得漏浆，墙侧不应回填垃圾及其它透水材料。

（3）地下墙的槽壁及接头均应保持竖直，垂直度及局部偏差应符合设计要求。

（4）在地下墙施工中，要考虑重型设备动侧压力对槽段坍塌影响，对松散粉、砂性土，应调整泥浆配比，必要时采用地基加固措施或降水后再成槽。

（5）钢筋笼入槽前，必须采用底部抽汲、顶部补浆方法对槽底泥浆和沉淀物进行置换和清除，使底部泥浆比重不大于1.15。

（6）在每幅地下墙与地下墙之间的接缝处，基坑外侧采用高压旋喷桩加固及预埋注浆管跟踪注浆的两种方式。在没有地下管线位置，采用高压旋喷桩加固，在有地下管线位置，采用跟踪注浆方式。这样不仅解决地下墙接缝漏水的问题，也确保了承压水层以上土体的密实稳定无漏点，避免由于上部土体流失造成承压水通过接缝处突涌的安全隐患。

地铁基坑承压降水的监测

（一）监测中的要点

1、充分收集降水区域的水文地质资料

每一基坑监测方案编制前，应充分收集所在区域的水文地质资料和相似工程的经验及教训，重点了解施工影响范围内各承压含水层的埋深、厚度、水头高度等参数，同时深入分析掌握场区内地质条件的复杂程度及承压含水层的特殊性，以供监测方案编制时，在特殊性的位置予以特别考虑。

充分了解围护设计方案和工况

围护设计思路和施工措施工况的了解程度，对编制监测方案的可行性有着相当重要的影响。采用何种围护形式、加固措施及施工工序、降水措施的选择都会对监测效果产生影响，水位监测孔布置应充分考虑测点布置间距、围护结构形式、施工场地等因素，才能真实反映承

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压水水位变化的实际情况。

（二）监测中的质量控制措施

1、合理设置监测项目

涉及到承压水问题的基坑，监测项目的设置应考虑其系统性，承压水位的观测是必须的(此部分的观测应以降水单位的观测为主)，另外基坑坑底回弹、立柱回隆、坑外孔隙水压力的变化及围护结构的侧向位移等项目也应该选择，如开挖过程中发现立柱桩明显上浮、基坑坑底隆起、孔隙水压力降低、测斜变形加大等异常情况，应考虑是否是承压水问题的作用。同时承压水降水时，基坑内外的承压水水头高度是必须要了解的动态数据，如果在基坑影响范围内涉及多层承压含水层，则应该分别测量。

2、测点布置应满足监测要求

测点布置首先应满足规范规定，同时应遵循围护设计单位对监测工作的要求和建议，掌握场地的实际情况后编制监测方案，使得承压水位监测孔反映的是承压水层动态水位变化，为降水提供依据。

3、明确设计的报警限值

监测方案中报警值应以设计提供数据为准，如果没有设计参数，应依据规范动态验算开挖过程中坑内上覆土层的自重和承压水头压力之间的安全度，防患于未然。

4、设置合理的监测频率

监测方案中的监测频率设置应以满足施工安全为前提，只有及时了解承压水位在开挖和降水过程中的实时动态变化，才能确保基坑的安全，避免过度降低承压水位而加大对环境的影响程度。

参考文献

[1]周铮.地铁工程中承压水控制的施工技术[J].建筑施工，2007.9.[2]叶国强，陈杰生.深基坑施工中承压水的危害预防及紧急应对措施[J].建筑施工，2005.7.[3]李刚.上海地铁车站深基坑联合降水井施工技术[J].国防交通工程与技术，2008.3.最新【精品】范文 参考文献

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[4]罗利锐，刘秀峰，付国勇.地铁车站深基坑降水方案设计[J].石家庄铁道学院学报，2008.3.------------最新【精品】范文

第二篇：某地铁基坑群井降水试验报告最终

第一章 工程概况

一、工程简介

xxx轨道交通二号线II-TS-11标段xxx路站为地下二层单柱双跨框架结构（局部双柱），采用明挖顺做法施工。车站主体基坑长249.3m，宽约22.7m。标准段基坑开挖深度16.07-17.64米，端头井基坑开挖深度18.38米。基坑围护结构采用地下连续墙，墙体深度28m～31m，墙底标高为-25.6～-28.2m，车站主体基坑外包尺寸长249.3m，宽约22.7m。

二、周边环境及管线布设情况

1、周边环境情况

xxx路站位于xxx路与xxx路路口东侧，沿xxx路东串河和xx河之间东西向布臵，xxx路站涉及的厂房，xxx路北侧范围由西到东为xxx有限公司、xxx有限公司、xxx有限公司、xxx有限公司、xxx有限公司，其中距基坑最近距离为17.81m。

xxx路站涉及的xxx路南侧范围由西到东为xxx有限公司、xx公司(苏州)包装厂、xx(苏州)有限公司、xxx(苏州)有限公司。其中，距基坑最近只有8.4m，现南侧厂房均已拆除完毕。

2、周边管线情况

xxx路站主要管线有：一根DN500（局部D600）的雨水管，埋深为3.73m；一根DN500（局部D600）的污水管，埋深为4.91m。

除此以外，该路段还有包括DN500的给水管，中国电信、中国移动、中国联通、有线电视等通讯电缆，车站南侧的电力电缆。在前期施工前已全部改迁完毕（见附图1）。

第二章 水文地质条件

一、工程地质条件

根据地质资料、地层层序自下而下的依次为：

①3松软素填土层、③1可塑粘土层（局部硬塑）、③2可塑粉质粘土层（局部软塑）、③3稍密-中密饱和状态粉土层，夹薄层粉质粘土、粉砂；为微承压含水层，透水性中等；④2中密、饱和状态的粉土夹粉砂层，为微承压含水层。⑤1软塑-流塑粉质粘土层、⑤2密实、饱和状态粉砂层，为承压水层。

二、水文地质条件

根据地下水埋藏条件，可将地下水分为孔隙潜水，微承压水及承压水。（1）潜水

潜水含水主要由全新统Q4冲湖相沉积粘性填土层组成，勘察区域内均有分布，填土层由粘性土夹碎石组成，透水性不均匀。主要接受大气降水的入渗补给，同时接受沿线污水、自来水的渗漏补给。勘察期间，潜水初见水位标高0.56-1.70m，稳定水位标高0.87-1.47m。该层水对基坑开挖有直接影响，年水位变幅为1.00m。

据区域水文资料，苏州市历年最高潜水位标高2.63m，最低潜水位标高为0.21m。

（2）微承压水

微承压水含水层由晚更新统沉积成因的③3粉土、④2粉土夹粉砂层组成，其隔水顶板为③粘性土层，隔水层底板为⑤1粉质粘土层，根据抽水试验结果，该二层综合渗透系数建议值为K=1.57E-03cm/s，属中等透水土层。

该含水层的补给来源主要的为潜水和地表水。勘察期间，测得微承压水埋深2.40m左右，其水头标高0.40m。据区域资料，苏州市历年最高微承压水头标高为1.74m，年变幅1m左右。

（3）承压水

承压水含水层由晚更新统沉积成因的土层组成，主要为⑤2粉砂层，本车站部位该含水组分布较稳定，埋深一般在28.0m左右，其隔水顶板为⑤1粉质粘土层，因此，具承压性。该含水层的补给来源主要为承压水的越流补给及地下迳流补给，以地下迳汉及人工抽吸为主要排汇方式。

根据本次现场水位观测孔结果，承压水埋深在4.0m左右，水头标高-1.08m。年变幅1m左右。

第三章 水井分布情况

本工程基坑开挖深度较深，坑底土体抗承压水稳定性问题比较突出，因此在基坑内部布臵了17口降压井；坑内有③3粉土、④2粉土夹粉砂层，其隔水顶板为③粘性土层，隔水层底板为⑤1粉质粘土层，因此布设17口疏干井，观测孔分布为坑内2个，坑外8个。成井时间从2010年11月25日至12月24日，详细布臵附图基坑降水井平面布臵图。

为充分观测和掌握基深部承压水抽水时含水层地下水位变化特征，为基坑承压水降压提供依据，我单位于2011年1月6日至1月15日进行了群井抽水试验，以检验本基坑降压水井数量和位臵是否能保证基坑坑底抗突涌的安全性。根据基坑开挖深度及开挖场地的地质条件，标准段基坑开挖至坑底时，承压水头需降至地面以下11.4米，端头井段基坑开挖至坑底时，承压水头需降至地面以下13.4米，即标高-10.4米(地面标高约3.00米)。

第四章 现场群井抽水试验

一、单井抽水试验

成井后分别对17口降压井和17口疏干井进行了单井抽水试验，试验时间从2010年12月27日至2010年1月9日，降压井水位最小降深降至标高-12.84米，最大降深降至-19.27米，8小时后均能恢复至初始水位，疏干井水位均在20分钟内降至水井底部，出现掉泵现象，水泵间断出水，12小时内能恢复至初始水位。

二、降压井群井抽水试验

本次降压井群井抽水试验从2011年1月6上午8:00时，启动1#~9#、11#、13#~16#共12口降压井进行抽水试验，同时观测1#观测孔和17#降水井水位变化情况，至1月10日上午8:00停止抽水，水位开始恢复。

抽水试验过程中，降压井下入QJ32-32/5.5和Q10-26/4-1.5两型深井潜水电泵，水量通过水表观测。采用QJ32-32/5.5型泵的降压井抽水井的单井出水量约为22m3/h,采用Q10-26/4-1.5型泵的降压井的单井出水量约9m3/h，抽水时间约96小时，；抽水过程中前期出水量相对较大，后期出水量较稳定，出水能力并无衰减。

降压井群井抽水试验水位动态特征如下：

1、降压井水位前期1小时内水位变化较快，后期变化较缓慢，最后趋于稳定，稳定水位标高-15.09~-19.28米，停止抽水后，前期2小时之内，水位恢复较快，2小时可恢复稳定水位的85%，后期水位恢复较慢，最后趋于稳定，稳定水位接近静止水位，说明含水层渗透性较大、补给能力较强，补给效率较快。

2、坑内观测孔1#和作为水位观测的17#降水井水位变化情况基本能够反映群井抽水试验降深的水位特征。此2个孔均能够在抽水后及时发生水位变化，前期1~2小时内水位变化较快。后期变化较缓慢，渐趋于稳定，稳定水位在标高-12.49米和-12.36米，停止抽水后，前期短时间之内，水位恢复较快，后期水位恢复较慢，较长时间后稳定水位接近静止水位，与降压井水位变化情况基本一致，说明含水层的导水能力较好。

3、群井抽水试验时，坑内观测井水位能够降到标高-10.4米以下，坑内降压水的减压效果能够满足设计及基坑开挖要求。见承压水水位降深图。

三、疏干井群井抽水试验

1、本次疏干井群抽水试验从从2011年1月11上午8:00时，启动1#~9#疏干井进行抽水试验，同时观测10#观测孔水位变化情况，至1月15日上午18:00停止抽水。疏干井群抽水试验采用Q6-43/4-1.5型潜水电泵进行抽水，单井出水量从大到小，最后降为1.5 m3/h，出水量衰减明显。

疏干井群井抽水试验水位动态特征如下：

所进行试验的疏干井水位均在20分钟内降至水井底部，接近含水层的底部，降幅较大，且下降较迅速，随后出现掉泵现象，水泵间断出水，出水量变小，观测孔水位随疏干时间延长逐渐降低。

基坑内含水层③3粉土、④2粉土夹粉砂层赋存的滞水补给能力差。

2、基坑外观测孔水位变化情况

2#~9#观测孔位于在基坑外侧，抽水试验时，受地连墙阻隔作用，坑内含水层③3粉土、④2粉土夹粉砂层不受外界水体渗入影响，坑外水位无明显变化。因此基坑内③3粉土、④2粉土夹粉砂层与外围无水力联系。

第五章 结论及建议

一、结论

通过群井抽水试验成果，查明了抽水试验引起的地下水变化趋势，确定了现有降水井、疏干井的降压及疏干能力。

1、通过群井抽水试验，使观测孔水位最小降幅降至标高-10.4米以下。说明现有降水井能满足基坑开挖的要求，可以保证基坑开挖时基底的安全。

2、降水井群井抽水试验的水位恢复情况表明：基坑内水位在停止抽水后，2小时内可恢复稳定水位的85%，底部含水层⑤2粉砂层渗透能力好，补给能力强，补给速率快，导水能力强。

3、基坑内疏干井群井抽水试验表明：含水层③3粉土、④2粉土夹粉砂层受地连墙切断，地下水无补给来源。

4、基坑疏干试验过程中，坑外围观测孔抽水期间水位变化很微小，说明地连墙墙体阻水作用较好，因此开挖施工开始之前，可以确保对基坑内③3粉土、④2粉土夹粉砂层中滞水进行疏干，便于顺利施工

二、建议

1、通过群井试验表明，观测井水头下降相对较深，建议后期降水运行时根据开挖情况开启降水井，做到按需降水。

2、考虑到基坑的风险性，基坑在开挖时一定要注意加强对井管及电缆的保护，挖土时挖机不要碰及井管，井周的土不得用挖机操作，可以采用人工扦土，并要有专人指挥。

3、含水层⑤2粉砂层补给能力强、补给速率快，所以降水施工过程中，避免断电情况，最好能独立供电和备用电源（如大功率发电机），保证降水施工顺利进行。

4、疏干井抽水应在基坑开挖前进行，疏干时间不应小于20天，最大限度疏干坑内③3粉土、④2粉土夹粉砂层中的滞水

第三篇：地铁基坑降水的影响与防漏技术施工（小编推荐）

地铁基坑降水的影响与防漏技术施工

摘要：深基坑降水也会引发系列施工问题，如深基坑施工过程中人工降低地下水位将引起周围一定范围（邻域）内的地面下沉，并会导致渗漏事故。本文主要针对地铁基坑降水的影响及防漏施工进行分析。

关键词：地铁；基坑降水；影响；防漏技术

引言

随着城市经济和建设事业的发展，城市地面交通的压力越来越大，迫切需要大力发展地下快速轨道交通来从根本上解决交通拥挤的问题，因而越来越多的城市地铁投入建设和运营。由于深基坑工程在地下水位以下进行挖掘，深基坑降水已成为建筑工程地下部分施工中的重要环节。

一、基坑降水作用

根据地铁施工特点，一般采用管井降水，主要作用防止坑壁和基底渗水，保证基底干燥，便于施工，同时减少孔隙水压力，提高土体固结强度，增强土体抗剪强度，在有承压水头的基坑，减少承压水头对基坑底板的顶托力，防止基坑突涌。在颗粒级配均匀而细的砂性土等符合流砂和管涌条件的软弱富水地层，选择合适的降低地下水或水头的方法，可以有效的避免流砂、管涌、基底隆起等病害，防止坑壁土体的坍塌。

二、地铁深基坑降水施工技术概述

地铁工程建设首先面临的是车站深基坑工程，从80年代末至今，我国在深基坑工程的研究、设计、施工及监测等方面取得了长足的进展，研究、开发了一系列适应我国国情的设计方法与施工技术。近年来我国随着经济和城市建设的迅速发展，地下工程施工技术也有了飞速发展，地下连续墙、SO工法、水泥搅拌桩、旋喷桩等成熟施工工艺得到广泛运用，施工中使用了各种先进的大型施工机械，提高了施工效率，保证了施工质量和安全。但由于深基坑工程具有技术难度高、不可预见等特点，其安全可靠性不仅影响基坑工程本身，而且往往会影响周边环境。如设计、施工错误和不当，亦会带来严重的后果，因此要求我们不断总结施工经验，提高施工技术和管理水平。

三、地铁基坑降水的影响

1、降水对基坑侧壁稳定性的影响

1.1降水对土的抗剪强度影响

围绕基坑降水，诱导周边土壤一定深度的有效应力增加，排水固结在随后的一段时间中开始，其结构提高到相当大的程度上，在以后加载条件，土壤结构受破坏降低了发生的可能性另一方面，黄土具有失水后土的力学性质显著变好的特性，降水后黄土的抗剪强度会有一定程度的提高。

2.降水对作用于支护结构土压力的影响

基坑降水分为有帷幕隔水措施的坑内降水和无隔水措施的坑外降水方式。对坑内降水方式，围护结构不但要承受土压的作用还要承受水压力的作用，因而作用于围护结构的总荷载会明显增大。而对于坑外降水则相反，其围护结构上的荷载会明显降低，从而使基坑侧壁的安全度有所提高。

3.降水对基坑侧壁稳定性的影响

由以上分析，坑外降水无宜对基坑侧壁的稳定性是非常有利的，它一方面去掉了水对围护结构的静水压力，另一方面使土的抗剪强度有所提高，而这两个方面对基坑侧壁的稳定性来说都是有利的，因此，在有条件情况下尽量选择坑外降水方式使地下水位降低至开挖面以下。当采用帷幕隔水的坑内降水时，一方面坑内和坑外有一定的水头差，这将对围护结构产生水压力；另一方面如果要保持了一定的水头差，必然会存在一个稳定的渗流，渗流力的存在容易产生流土、流沙及管涌等渗透破坏从而对基坑侧壁的稳定性非常不利，因此在有帷幕隔水的基坑支护工程应适当提高基坑设计的安全储备。

2、降水引起的地面沉降分析

在深基坑开挖过程中，为了满足施工条件，大多数需要伴随着降水的进行，地下水的抽取势必影响基坑周围土体的渗流场，随着抽水的进行，抽水井附近土体的地下水水位逐渐下降，土体中的含水量逐渐减小，有效应力逐渐增大，这就势必导致抽水井周围的土体产生固结压缩变形，进一步引起抽水井附近的地面发生沉降现象。

3、降水引起地面及建筑物附加沉降

地下水位下降，据有效应力原理δ=δ-u在水位降深范围内以及浸润线以下的土层中，孔隙水压力以将减小，相应的有效应力δ’增加，有效应力的增加可难会引起原先已经固结稳定的地层，发生新的附加深降变形。在水位降深范围内引的附加应力的增量为△δ’=δ2’-δ1’=γw（h1-h）=γw△h，其大小与水位降深△h线性增大；在浸润线以下，△δ’=δ2’-δ1’=γw（h1-h2），其大小为定值。所以，降水引发地面附加沉降由两大部分组成：一是水位降深范围内的沉降S1，二是浸润线以下土层的附加沉降S2，那么降水引起的地面总沉降量S=S1+S2。

四、地铁基坑降水的防漏技术

1、地下连续墙

（1）地下连续墙是由间隔或连续浇注的钢筋混凝土墙段组成，通常两墙间的连接件是事先准备的各种形式端头模板，目前国内所使用的连续墙接头形式以工字钢、接头管为主，最简单的是接头管。

（2）采用接头管工艺不允许附设止水装置如止水板等，因为这些装置在接头管拨出时将被破坏，因此，接头管的止水效果较差。为了保证基坑开挖时无水作业，使地下连续墙具有较好的防漏水效果，以利于基坑开挖和主体结构的施工，在长期工程实践中采用了现场焊接工字形钢板接头工艺。

（3）工字钢接头具有施工工艺简单，施工速度快，可现场制作，结构强度与刚度好，接头的渗水路径较长等特点，从而具有一定的止水效果，得到了广泛应用。

（4）采用工字钢接头工艺时，在地下连续墙（槽段）成槽后，放入“工字钢接头”，由于工字钢的高度要比连续墙槽段的宽度要小，在成槽时泥浆会通过工字钢与连续墙槽段内壁之间的空隙流到另一侧去，使工字钢的背面存有泥浆，从而导致连续墙接头漏水。

2、其他应急防漏措施

（1）利用正在基坑内作业的挖土机回填土方，并用水泥包对冒水点临时压重封堵，以防止事态扩大。

（2）在冒水点周围布置1～2个临时井点，通过临时井点降水，来降低冒水点的水头高度及水压。

（3）一旦水头降至开挖面以下，立即用沙或混凝土回填冒水点及其渗透路径，对承压水进行封堵。

（4）按减压井封井要求对临时井点封井，随后绑扎钢筋及浇捣底板垫层。

结语

在地铁的施工建设中，降水施工在暗挖施工中有着非常重要的作用，对施工进度和基础工程的安全有主导作用。因此，在地铁深基坑降水施工中，要有合理的设计施工方案，控制施工中的技术措施，从而保证地铁工程的降水质量。

参考文献

[1] 王军，王彪.软土地区地铁基坑降水方法选择[J].山西建筑，2010.11.[2] 张露云大型地铁站深基坑降水施工技术研究[J]中国科技博览2011（7）.[3] 全国一级建造师执业资格考试用书编写委员会.市政公用工程管理与实务[M].4版.北京：中国建筑工业出版社，2014：104-106.

第四篇：地铁基坑预留反压土开挖及地连墙渗漏水的处理措施

地铁基坑预留反压土开挖及地

连墙渗漏水的处理措施

工程概况：天津地铁2号线建国道站车站主体位于建国道与民族路交叉路口附近，呈西南―东北向横跨建国道。车站标准段选用12m站台双柱三层三跨矩形框架结构型式，总长度为134.5m，标准段宽度为20.7m，结构外包尺寸为20.7m×19.96m,盾构井为双柱三层三跨矩形框架结构型式，结构外包尺寸为25.3m×21.66m。本车站计算站台中心位置顶部覆土约为2.5m。基坑标准段开挖深度23m，盾构井处开挖深度24.6m。车站两端区间均为盾构法施工，车站大里程端为盾构始发井，小里程端为盾构接收井。建国道站上方架设了一座军便桥与一座管线吊护桥，约50m范围内相当于盖挖。基坑土方约7万方，标准段设置6道支撑，端头井段设置7道支撑，第一道及便桥下第四、五道支撑为混凝土支撑，其余部位为钢支撑。

1前言

随着国内各大中型城市地铁建设规模日趋庞大，尤其是地铁交叉换乘以及地下空间开发等原因出现了很多超深基坑工程，现在国内基坑最大深度已经超过了50m。在软土地区，随着基坑深度的不断增加，围护结构——地下连续墙施工难度加大，同时由于地下连续墙施工不当、接缝处理不当、承压水的危害、周围特殊地质等原因导致地连墙渗漏问题时有发生，因此引发墙后地表沉降的变化是个突变的过程，且变化量较大。而且一旦漏水后，若不及时加以处理或者处理不当，轻者造成基坑报废、围护结构倒塌，重者还会危及周边的环境的安全，造成人民生命财产的损失。目前国内大多地铁基坑为对称长条形，基坑开挖的方式主要采用“台阶法”进行开挖，要求分层分段开挖。此开挖方式对全部采用钢支撑普通的明挖车站适用，既能满足规范要求，又能加快施工进度。但是，由于本工程基坑处于城市中心，周边环境复杂，施工过程中可能受到种种因素的制约，仅采用台阶法施工肯定是无法满足复杂环境要求的。因此，我单位对以往的施工经验进行了总结，采取了预留反压土开挖的施工工法。本工法有效地解决了开挖中遇到的各种困难问题。2地下连续墙漏水的原因分析

2.1 地下连续墙夹泥、内部窝泥

地下连续墙槽孔地步的淤积物是墙体夹泥的主要来源，混凝土开浇时向下冲击力大，混凝土将导管下的淤积物冲起，一部分悬浮于泥浆中，一部分于换不同掺混。处于导管附近的淤积物，随混凝土浇筑时间的延长，又沉淀下来落在混凝土表面上，当槽孔混凝土面发生变化或呈覆盖状流动时，这些淤积物最容易被夹在混凝土中，由于混凝土的流线呈弧形，拐角处的淤积物不可能完全挤升向上，所以拐角处绝大多数有淤积物堆积。当为多跟导管浇筑时，除了端部接缝处夹泥外，导管间混凝土分界面也可能夹泥；另外导管埋深影响混凝土的流动状态。埋深太小，混凝土呈覆盖状态流动，容易将混凝土表面的浮浆及淤积物卷入混凝土内。另外当浇筑速度太快时，混凝土向上流动速度快，对相邻混凝土的拉力也很大，有时会将其拉裂形成水平或斜向的裂缝，成为渗漏水的质量隐患。导管提升过猛，或探测错误，导管底扣超出原混凝土面，涌入泥浆；导管发生堵塞，拔出后重新下管浇筑，当导管插入已浇筑混凝土内继续浇筑时，导管内的泥浆被带入，夹在混凝土内。若重新下入的导管未插入混凝土内，而继续浇筑，则新老混凝土面上形成一条水平缝，缝内夹泥。混凝土浇筑时局部塌孔也会造成夹泥。

地下连续墙在采用传统接头管的施工中，液压抓斗在开挖紧靠墙体街头一侧的槽孔时，不可避免的会碰撞或啃坏墙体接头，使墙体接头凹凸不平；尽管在成槽后进行刷壁，但是在刷除墙体接头凸面上土渣泥皮的同时，也将泥浆搪进了接头的凹坑之中。因此，成墙之后，墙体接缝处的渗漏水现象仍然很常见。

2.2 地下连续墙接缝处理

①接头未清刷干净。只要施工中队先浇槽段接触面的清刷工作稍有松懈，或因为泥浆护壁效果不佳，清刷和下笼过程中不小心碰塌了侧壁的土体，都会使槽段接头处滞带沉渣或局部夹泥，从而导致渗漏水。

②钢筋笼偏斜。某些槽段由于条件的限制，不能采用跳跃式施工，只能顺序施工相邻槽段，致使后施工的槽段钢筋笼不对称，吊放时因偏心作用产生偏斜；由于接头处未清刷干净，留有前期槽段留下的混凝土块，仍强行吊放钢筋笼，从而产生偏斜。

③支撑架设不及时。由于基坑开挖过快，支撑架设不及时，地下连续墙变形较大造成接头处渗漏水。尤其是对接头管接头，由于接头刚度较小，对基坑变形更为敏感。2.3 特殊地质条件的危害

由于勘察遗漏或者勘察不到位，导致地下连续墙在成槽期间，遇孤石或地下木桩等特殊地质原因将导致地下连续墙成槽困难，严重者成槽无法进行。在遇到特殊地质原因的情况下，施工单位将会采取一系列措施（回填后重新成槽、上下窜动等），进行第二次成槽。然而一旦这些处理措施不适当，这些部位将是以后地下连续墙在基坑开挖过程中易漏水的隐患部位。2.4 施工过程中的其他原因

地下连续墙在采用传统接头管的施工中，在两幅墙之间的接缝处进行旋喷加固止水，或者搅拌桩加固止水，以防止成墙后基坑开挖的过程中接缝处漏水。如果施工单位对旋喷施工时候的压力控制不好，加固体会形成不同直径的柱体，这将会给未来基坑施工时地下连续墙漏水埋下祸根。在地下连续墙钢筋笼内设置了大量与主体结构相连接的接驳器。由于接驳器数量较多，间距较小，并且集中在一个层面上，容易形成一个隔断面，混凝土的骨料难以填充至两层接驳器间。在这些部位，常由于混凝土不密实而产生渗漏水现象。

2.5 新老地连墙接缝为冷缝

本站较为特殊，在大里程端头井地连墙施工完毕后，基坑整体向大里程方向平移约30米。造成老端头井新老地连墙之间为冷缝。

3开挖及渗漏水处理措施

3.1 开挖前处理措施

①地连墙内施工三重管高压旋喷桩。引孔至50m深，开始进行高压旋喷。②在大小里程端头井阴角处注双液浆。由于三重管高压旋喷桩桩机较大在阴角处个别地方无法进行施工。

③天津地铁基坑开挖几乎没有不发生渗漏水的情况，故在开挖前必须做好以下准备：引流管、水玻璃、水泥、引孔机、土工布、土袋等 ④事先在各个地连墙接缝处引孔。在发生渗漏水的时候可以第一时间注浆。

⑤基坑降水要求坑内井点降水应在开挖前20天进行，降水深度应达到设计要求，并不得少于基底以下2m。降水期间应按设计要求布置水位观测孔，对基坑内外的地下水位变化及邻近的建（构）筑物、地下管线的沉降进行监控，当建（构）筑物、地下管线的变形速率或变形量超过警戒值时，可用回灌水法或隔水法来控制降水对周围环境的有害影响。3.2开挖及架设钢支撑

①挖掘机就位后便按照设定的挖槽位置与尺寸向目标方向进行挖槽。基坑挖槽前20天开始降水，确定水位降至目标开挖面以下1m后方可开挖。开挖时，槽壁两侧及前后方开挖面都必须进行放坡，放坡坡度约1:1。

在预设出头口位置的地面设置一台垂直土方运输设备，如吊车、长臂挖掘机等。一般的如果长臂挖掘机的臂长能满足要求，则可采用长臂直接自侧面出土，若臂长不够则可在出土口位置设置一个土堆，由长臂挖出，最后才使用吊车，以保证施工速度。严禁超挖。开挖中每一层开挖底面标高不得低于下一道支撑的顶面或设计基坑底标高。

②清反压土

当挖至指定位置时，开始挖除两侧预留的反压土，先挖离出土口最远位置，向出土口方向依次挖除。清反压土时先清理有危险源测的反压土。当无危险源时，可以对两侧反压土同时进行清除。其次清理时注意先清理架设钢支撑位置处的反压土，以便钢支撑能后及时架设。

③架设钢支撑

反压土清理后应立即架设钢支撑。钢支撑安装必须确保支撑端头与地下连续墙或围檩均匀接触，并设防止钢支撑端部移动脱落的构造措施，支撑的安装允许偏差应符合规范规定。钢支撑架设完毕后应第一时间施加预应力。3.3发生渗漏水时处理措施

首先在坑内确定渗漏点，对漏水部位进行棉絮和土工布进行封堵，分水引流防止进一步涌砂涌泥，埋入引流管，用早强水泥逐步补实；待24小时后，用手压泵从引流管中压入聚氨酯水溶性堵漏剂，使早强水泥与原有地连墙混凝土内形成隔水带。为了防止漏水漏砂后墙后出现较大的漏空导致基坑周围以后出现较大面积的塌陷，同时也为了割断渗流路径，采取坑外压密注浆。在距离漏水点正后方2m左右钻孔，钻孔深度比漏水点深2m，孔径大约为100mm。然后插入注浆管，开始注浆压密。4地下连续墙渗漏水分析中得到的启示

①地下连续墙漏水后各个测量项目之间都有连锁反映。水位观测孔和地下连续墙测斜首先予以表现出来，然后就是周围管线和建筑物的沉降；稳定的时候也是地下连续墙测斜先稳定，然后周围环境监测数据稳定。这一点，在判断地下连续墙渗漏水的基坑数据时，需要引起注意。

②地下连续墙漏水时，各个测量项目监测数据突变的先后顺序以及堵漏完成后各个测量项目数据趋于稳定的回复过程都说明在地下连续墙漏水事故发生的过程中，地面和房屋沉降对维护墙体变形的响应有一定的滞后，同时也说明基坑抢先于基坑开挖一样，具有一定的时空效应。

③施工原因影响地下连续墙渗漏水的因素在众多基坑事故中占有很大的比例，所以在以后地下连续墙施工过程中、基坑开挖时以及基坑开挖后我们应该注意：地下连续墙施工时注意接缝、接头位置、浇筑混凝土时的处理，防止夹泥、窝泥，给将来漏水埋下隐患；基坑开挖时，地下连续墙不均匀沉降导致了接缝处的对滑动。如果此接缝漏水，必然导致漏水程度加深。

④随着基坑开挖越来越深，承压水所带来的风险也越来越大。在基坑开挖和施工过程中，承压水容易冲破地层薄弱处形成管涌和流砂。在基坑施工前，应做好勘察工作，必须搞清场区及附近各含水层的特征、含水层间与地表水体间的水力联系，并做好降水设计。在施工过程中，要确保地下连续墙的施工质量，并按照设计方案进行降水。

⑤地质因素是我们判断、处理基坑事故的主要依据之一，在进行某个基坑或者隧道数据异常的判读前，对该工程场区的地质勘察资料的详细了解是不可或缺的。5质量控制

5.1 质量控制组织机构

项目经理为第一责任人，以总工为具体负责的质量控制组织机构，组织机构应由项目技术部、安质部门、试验室、资料等相关部门组成。5.2 质量控制要求 5.2.1 支撑安装要求

开挖前必须备齐经检验合格的钢支撑、围檩、预应力设备、支撑配件以及支撑轴力量测组件等所需的器材和设备。严格按设计要求打设格构柱，柱的垂直度偏差应小于1/300。5.2.2 土方开挖要求

基坑纵向放坡不得大于安全坡度，必须进行人工修坡，并应对暴露时间较长或可能受暴雨冲刷的纵坡采用坡面保护措施，严防纵向滑坡。对设计坑底标高以上30cm的土方，应采用人工开挖，局部洼坑应用砾石砂填实至设计标高。应设集水坑以及时排除坑底积水。集水坑距基坑挡墙内侧应大于1/4基坑宽度。挖至设计坑底标高后，应立即定时量测坑底的土体回弹情况，并确定为保证浇筑底板达到设计标高所需额外开挖的土方量。在开挖到底后，必须在设计规定时间内浇筑混凝土垫层。垫层所用混凝土的强度以及达到强度的时间必须满足设计要求。必须在设计规定的时间内浇筑钢筋混凝土底板。6安全措施

基坑开挖施工的安全重点措施为：做好危险源的预控措施和事后的应急措施

6.1 基坑开挖的预控管理

对基坑的重点风险源，如：周边建筑物、管线、地面沉降、基坑渗漏、支撑架设等进行日常巡视，并做好记录。对每天监测数据进行分析，判定各项控制项目是否处于安全状态。对日常的应急设备、物资（水泵、引孔机、水玻璃、水泥土工布等）进行检查，对人员进行定期培训、演练。6.2 基坑开挖及渗漏水的应急措施

施工前，对工程所处范围内的各种风险源进行评估，确定重大风险控制项目，制定专项应急预案，并组织专家进行评审。

现场应急指挥部由项目经理担任总指挥，负责安全生产事故的应急领导和决策工作，确定安全生产应急处置的抢险方案和安全措施，并组织现场应急救援人员处置安全生产事故。施工现场根据实际情况和需要配备必要的应急救援设备，并根据现场应急指挥中心的调度，快速提供现场应急救援所需资源，确保应急救援工作的顺利实施。应急救援工作结束后，及时补充应急救援物资。

第五篇：关于基坑支护与降水工程的预防监控措施

一.关于深基坑支护与降水工程的

预防、监控措施

深基础土方工程是指挖掘深度超过3的沟槽和深度超过5m（含）的土方工程，以及人工挖扩孔桩工程。

深基坑支护、防护安全保障技术措施一、一般保障措施

1.项目部必须为深基坑支护与降水工程施工作业人员办理人身意外伤害保险。

2.项目部应采用符合环境保护的新工艺、新材料、新设备、新结构进行深基坑工程施工时，施工方案必须包括针对扬尘、噪声、污水的专项处理措施，以及达到符合城市环境保护的要求。

3.委托具有资质的实验室，对含砂量的观测和检测，根据实验室提出的要求及时采取相应措施，以防止事故的发生。

4.施工完成后，应当及时组织地下结构工程的施工，凡超过设计允许暴露时间且未进行地下结构工程施工的基坑，应会同建设方采取有效措施防止坍塌事故的发生。

5.基坑上口周边地面的排水处理。基坑上口地面排水一律外排，用粘土或水泥砂浆砌砖等方法；必要时用彩条雨布，防止基坑壁再受冲刷和坍塌。

6.在施工前切实清理好基坑壁上浮土，并对基坑上口周边图层进行检查，并派专人对其进行变形观测，做好记录和标记，昼夜巡查，发现问题及时汇报，组织处理，消除隐患。

7.特殊工作人员持证上岗，安全人员现场巡查，切实作好安全宣传教育工作，严肃查处违纪违规人员。

二.雨季施工措施

1.防止基坑壁受雨水的浸泡。除作好排水工作外，对险要地段，用彩条防水雨布铺设2m宽防雨带，确保不出现坍塌事故。

2.加强对开挖部位的变形观测监控，发现问题要及时汇报和采取措施。

3.施工现场要搭设雨棚，必要时施工人员应穿防水雨衣确保施工人员及作业面不受雨淋。

4.加强管理，有关人员的通讯联络要保持畅通，确保发现问题能及时解决，不留后患。

发生事故原因、部位和及处理方法

（一）悬臂式支护结构过大，内倾变位。可采用坡顶卸载，桩后适当挖土或人工降水、坑内桩前堆筑砂石袋或增设撑、锚结构等方法处理。为了减少桩后的地面荷载，基坑周边应严禁搭设施工临时用房，不得堆放建筑材料和弃土，不得停放大型施工机具和车辆。施工机具不得反向挖土，不得向基坑周边倾倒生活及生产用水。坑周边地面须进行防水处理。

（二）有内撑或锚杆支护的桩墙发生较大的内凸变位。要在坡顶或桩墙后卸载，坑内停止挖土作业，适当增加内撑或锚杆，桩前堆筑砂石袋，严防锚杆失效或拔出。

（三）基坑发生整体或局部土体滑塌失稳。应在有可能条件下降低土中水位和进行坡顶卸载，加强未滑塌区段的检测和保护，严防事故继续扩大。

（四）未设置水幕墙或止水墙漏水、流土，坑内降水开挖造成坑周边地面或路面下陷和周边建筑物倾斜、地下管线断裂等。应立刻停止坑内降水和施工开挖，迅速用堵漏材料处理止水墙的渗漏，坑外新设置若干口回灌井，高水位回灌，抢救断裂或渗漏管线，或重新设置止水墙，对已倾斜建筑物进行纠倾扶正和加固，防止其继续恶化。同时要加强对坑周地面和建筑物的观测，以便继续采取有针对性的处理。坑外也可设回灌井、观察井，保护相邻建筑物。

（五）桩间距过大，发生流砂、流土，坑周地面开裂塌陷。立即停止挖土，采取补桩、桩间加挡土板，利用桩后土体已形成的拱状断面，用水泥砂浆抹面（或挂铁丝网），有条件是可配合桩顶卸载、降水等措施。

（六）设计安全储备不足，桩入土深度不够，发生桩墙内倾或踢脚失稳。应停止基坑开挖，在已开挖而尚未发生踢脚失稳段，在坑底桩前堆筑砂石袋或土料反压，同时对桩顶适当卸载，再根据失稳原因

进行被动区土体加固（采用注浆、旋喷桩等），也可在原挡土桩内侧补打短桩。

（七）基坑内外水位差较大，桩墙未进入不透水层或嵌固深度不足，坑内降水引起土体失稳。停止基坑开挖、降水，必要时进行灌水反压或堆料反压。管涌、流砂停止后，应通过桩后压浆、补桩、堵漏、被动区土体加固等措施加固处理。

（八）基坑开挖后超固结土层反弹，或地下水浮力作用使基础地板上凸、开裂，甚至使整个箱基础上浮，工程桩随底板上拔而断裂以及柱子标高发生错位。在基坑内或周边进行深层降水时，由于土体失水固结，桩周产生负摩擦下拉力，迫使桩下沉，同时降低底板下的水浮力，并将抽出的地下水回灌箱基内，对箱基底反压使其回落，首层地面以上主体结构要继续施工加载，待建筑物全部稳定后再从箱基内抽水，处理开裂的底板后方可停止基坑降水。

（九）在有较高地下水的场地，采用喷锚、土钉墙等护坡加固措施不力，基坑开挖后加固边坡大量滑塌破坏。停止基坑开挖，有条件时应进行坑外降水。无条件坑外降水时，应重新设计、施工支护结构（包括止水墙），然后方可进行基坑开挖施工。

（十）因基坑土方超挖引起支护结构破坏。应暂时停止施工，回填土或在桩前堆载，保持支护结构稳定，再根据实际情况，采取有效措施处理。

（十一）人工挖孔桩，护壁养护时间不够(未按规定时间拆模)，或未按规定时间做支护，可能造成坍塌事故。由于坍塌时护壁可相互支撑，孔下人员有生还希望，应紧急向孔下送氧。将钢套筒下到孔内，人员下去掏挖，大块的砼护壁用吊车吊上来，如塌孔较浅，可用挖掘机将塌孔四周挖开，为人工挖掘提供作业面。

大土方开挖工程预防监控措施

一.土方大开挖方案的编制与审批：应由项目施工技术负责人编制，并由公司技术负责人组织两名及以上高级工程技术人员和安全管理部门审批后方能实施。

二.在开始施工之前，应当进行详尽的研究，制定完善的保护措施，建立安全组织，落实责任制度，同时施工前由施工技术人员对作业人员作详细的安全技术交底和安全教育工作，落实好安全防护监督措施。三．土方开挖过大，容易造成内倾变位，可采用坡顶卸载，桩后适当挖土或人工将水、坑内桩前堆筑砂石袋或增设撑、锚结构等方法处理。为了减少桩后的地面荷载，基坑周边应严禁搭设施工临时用房，不得堆放建筑材料和弃土，不得停放大型施工机具和车辆。施工机具不得反向挖土，不得向基坑周边倾倒生活及生产用水。坑周边地面须进行防水处理。

（二）在坡顶或桩墙后卸载，坑内停止挖土作业，适当增加内撑和锚杆，桩前堆筑砂石袋，严防锚杆失效或拔出。

（三）基坑发生整体或局部土体滑塌失稳时间，应在有可能条件下 进行坡顶卸载或降低土中水位，同时加强对未塌区段的监测和保护，严防事故继续扩大。

（四）要加强对坑周地面和建筑物的观测，避免造成基坑塌陷或附近将筑物的倾斜、开裂。

三、机械施工时，应当严格按照土方开挖机械的有关操作规程进行施工。

四、在陡峭的山坡下施工，应首先检查坡上的情况，如果发现危岩、孤石、崩塌岩体、断裂坡面等不稳定迹象，须妥善处理后再进行施工。

五、基坑开挖后时，要根据设计深度和土质类别来确定边坡系数；如果放坡受场地条件限制，必须采用安全的相应措施。

六、地质条件较好，土质均匀地下水位低于基坑高程时，可不放坡，开挖成直壁，但必须控制在规范的允许深度以内，若超过允许深度，应根据地质类别和深度对照规定的边坡系数进行放坡，同时采取支撑等必要的固壁保护措施。

七、在边坡顶部，要尽力减少荷载，弃土的堆放。距离开挖线应大于0.8m-0.10m，堆积高度不得超过1.5m。

八、开挖后如地质情况异常，在遇有沙子、河卵石以及其他疏松土质时，应加大放坡系数或加设固壁支撑；如遇淤泥、流沙、地下水位较高的地段，可选择集水坑或集水井降低地下水位。

九、施工期间若无法避免降雨时，要首先制定安全保护措施，防止雨水地表水流入基坑；对坑内的积水要及时排除，应尽量缩短浸泡时间。

十、在高寒地区施工，应掌握好气温变化情况，力争做好预控、预测工作，防止冻融造成坍塌。

十一、保持一定的安全距离，以防动力机械的震动影响。严禁在开挖边缘处行驶机动车辆和堆放杂物。