关于空冷岛冬季安全运行的小结

第一篇：关于空冷岛冬季安全运行的小结

关于空冷岛冬季安全运行的小结

嘉润二期#

3、4机为新建机组，空冷岛的防冻工作是冬季运行的重中之重，由于空冷岛的设计原因及安装问题，使空冷岛在极寒天气时防冻很困难，如若空冷岛结冻，将会造成机组被迫停运或整个冬季停运，那是不可估量的经济损失。

天富保运项目部自2015年下半年就上述问题展开了深入研究及大讨论后，制定出有效的防范措施并严格执行，至今#

3、4机在空冷运行中未发生过任何结冻和翅片严重变形事故。

一、设计原因及安装存在的问题：

1.空冷岛未设计抽空气门，空冷岛无法实现列的隔离； 2.空冷平台及空冷单元有很多孔洞； 3.空冷岛主要测点接线严重错误； 4.空冷岛进汽隔离阀不严密；

5.空冷岛进汽隔离阀及凝结水回水门电伴热安装不到位； 6.高旁减温水门内漏严重；

二、造成的后果及采取措施

1.空冷岛未设计抽空气门，空冷岛无法实现列的隔离；

嘉润#

3、4机组为新建机组，启、停机次数频繁，空冷岛在投入或退出时，环境温度≤-4℃时是不允许六列全部进汽的，因为在点炉、开机或停机时，由于直流炉的特性锅炉产汽量较汽包炉过小，而#

3、4机空冷岛各列均未设计抽空气门，无法实现单列隔离，六列全部进汽远远满足不了空冷防冻的最小蒸汽流量（厂家给），造成的后果就是空冷岛结冻。

采取措施：入冬前三个月提出合理化建议在空冷1/2/5/6列加装抽空气隔离门，嘉润方采纳并积极配合，采购隔离门8个，在停机时间短、安装位置不便的双重困难下八个小时内加装完毕。

2.空冷平台及空冷单元有很多孔洞；

由于安装问题，空冷平台及空冷单元有很多大大小小的孔洞，就全国空冷机组的运行经验表明，孔洞对空冷运行的经济和安全性有很大的影响。安全性是指孔洞会造成漏风，漏风就造成空冷运行中冷、热风动力场不能实现良性循环，造成翅片过冷结冻；经济性是指各单元上的孔洞及缝隙造成漏风，增加空冷风机耗电量，同时凝结水过冷也会造成机组经济性下降。

采取措施：

由于空冷面积大，孔洞过多，天富保运项目部检修及运行人员利用任何空余时间封堵孔洞，这是个长期的工作，我项目部一直在做。3.空冷岛主要测点接线严重错误；

在机组调试期间，空冷岛在投入时运行人员发现凝结水温度测点和抽空气温度显示异常，安装人员称测点无任何问题，因为上述两个测点在环境温度＞5℃运行时温度基本是一样的。在报有怀疑的态度下由我项目部热控人员和运行人员亲临现场，通过打线发现#4机“凝结水温度”和“抽空气温度”24个测点全部接反，#3机有部分接反，测点接反的后果就是给运行人员在空冷防冻的工作中造成误判断引起误操作。

采取措施：

由天富保运项目部热控人员监督，将装反的测点全部重新接线。4.空冷岛进汽隔离阀不严密；

空冷进汽隔离阀不严密是空冷岛的“通病”，但泄漏程度不能过大，过大易造成在机组在启、停期间隔离列的结冻，在#

3、4机组调试期间我方运行人员通过实时跟踪的方式对空冷进汽隔离阀进行检查，检查发现每个隔离阀都有泄漏较严重的情况。

采取措施：

及时向生技部提出缺陷，由天富保运项目部热工人员配合安装人员将泄漏严重隔离阀进行重新定位。对于轻微泄漏的隔离阀采取破坏该列真空的方法进行防冻，就是开启在抽空气隔离门前再加装一道放空气门，已加装并施行。

5.空冷岛进汽隔离阀及凝结水回水门电伴热安装不到位；

#

3、4机在进入冬季前，在实行空冷防冻预案检查时发现，#

3、4机进汽隔离阀、凝结水回水阀、空冷风机齿轮箱电加热均投不上，经检修确认是电伴热电缆未接，而接头又藏在电缆盒内无法看到。隔离阀电伴热投不上的后果就是内部结冰无法打开，强行打开损坏隔离阀密封件，而齿轮箱电伴热投不上的后就是油温过低造成齿轮箱损坏或油压过低造成跳风机。

采取措施：

由天富保运项目部电气检修人员将所有未接线缆找出、整理后接入。6.高旁减温水门内漏严重；

#3机高旁减温水内漏大是安装遗留缺陷，高旁减温水内漏大的危害有很多，例如主、再热蒸汽管道振动大，机组经济性差，开机时间长、不利于空冷防冻等。

高旁减温水内漏造成的后果，开高旁速度过快造成蒸汽管道剧烈振动，开的过慢又造成管道暖管时间加长，不利于空冷岛的防冻。

采取措施：

运行人员采用特殊运行方式预防了管道振动，又保证了空冷岛的安全，存在问题就是开机时间过长。又通过天富检修人员在停机后对高旁减温水电动门以及调门进行研磨，回装后正常。

通过以上的工作可以看出，天富保运项目部在冬季空冷岛安全运行中做出了较大的贡献，也给贵方在空冷防冻这个重要环节上减少了很多的不利因素，而这些工作都是自发的，望贵方能给予我项目部一点奖励算是我们工作所的认可，我们会再接再厉把保运工作做到最好。

第二篇：火电厂空冷岛下架空线瓷复合绝缘子的应用

火电厂空冷岛下架空线瓷复合绝缘子的应用

姚宏业 王 中

（山西大唐国际临汾热电有限责任公司，山西 临汾 041000）

摘要：为解决火电厂空冷岛下布置的220kV架空线耐张绝缘子串在空冷冲洗时的污闪问题，首次将纯瓷绝缘子更换为在高压输电线路上已广泛应用的悬式瓷复合绝缘子，有效增大了爬电距离，保证了绝缘子串的机械性能，避免了纯瓷绝缘子喷涂RTV需后期多次复涂且质量无法控制的缺点，提高了绝缘子串抗污闪能力。

关键词：悬式瓷复合绝缘子；污闪 空冷岛下纯瓷绝缘子存在的问题

北方缺水地区火力发电厂现普遍采用空冷机组，空冷岛通常与主变一起布置在主厂房A列外场地，主变及其高压架空引线位于空冷岛下，架空线绝缘子一般采用纯瓷悬式绝缘子。

为保持空冷岛散热效果，除冬季外，空冷岛散热片经常需要冲洗。

与露天变电站不同，受空冷岛遮挡影响，空冷岛下的绝缘子不能被洁净雨水直接冲刷。不管是下雨还是空冷岛冲洗，淋到绝缘子上的水全是污水，绝缘子自洁能力较差。同时，空冷风机减速机漏油及空冷岛冲洗掉的柳絮、灰尘掉落到绝缘子上，空冷岛下的高压电气设备远较一般变电所环境恶劣，架空导线悬式绝缘子串更易发生污闪。

为避免空冷冲洗时造成下方的绝缘子污闪，火电厂普遍采取给线路绝缘子喷涂RTV的措施来提高抗污闪能力。

PRTV涂料有效期一般在5～10年，但经调查，山西南部同煤蒲洲、汾泽、河津、大唐临汾四家火电厂喷涂PTV涂料两三年后即再次出现拉弧现象。

大唐国际临汾热电2010年底双机投产，2011年6月份对出线间隔的出线套管、避雷器、悬式绝缘子喷涂了PRTV，2012年5月份1号机检修时线路停电清扫，2011年、2012年空冷冲洗时悬式绝缘子有放电声，未见拉弧现象。2013年3月份空冷第一次冲洗，冲洗到出线间隔上

方时悬式绝缘子出现间断拉弧冒火现象。2 线路绝缘子串爬距分析

按照爬电比距定义，电力设备外绝缘的爬电距离与设备最高电压之比，单位为mm/kV。220kV系统最高运行电压252kV，污秽等级为Ⅳ级，设备外绝缘泄漏比距为31mm/kV，升压站电气设备爬电距离应达7812mm，才满足220kV变电站外绝缘爬电距离要求。

火电厂升压站爬电比距应参照变电站来进行选择。按照山西省电力公司规定，Ⅲ级污区及Ⅳ级污区户外220kV变电站采用瓷（玻璃）绝缘时最小几何爬电距离必须达7812mm，喷涂RTV时最小几何爬电距离不得小于6300mm。

220kV升压站架空线耐张、悬垂绝缘子串普遍采用双串爬距为450mm的XWP3-70型耐污盘形悬式瓷绝缘子，每串18片，有效爬距为8100mm。

由上可见，火电厂220kV升压站架空线选用18片一串的纯瓷绝缘子串理论上可满足防污闪要求。

但中华人民共和国机械行业标准《污秽地区绝缘子使用导则》指出：划分污秽等级要“依据运行经验、污湿特征、外绝缘表面污秽物质的等值附盐密度(以下简称盐密)三个因素综合考虑。”当由三个因素作出的污级判定有差异时，应分析原因，并以运行经验作为确定污级的主要依据。

发电企业对污闪事故采用零容忍态度，各

级单位安全生产目标均明确提出杜绝污闪事故。而目前情况下，发电厂出线清扫必须与电力公司检修计划协调才可实施，电力公司采用状态检修，因变电站远较发电厂空冷岛下的出线间隔环境好，电力公司的线路每年最多停电检修一次，甚至3年才计划检修一次，发电厂的出线间隔按照反事故措施要求的“逢停必扫”难以实施，且必须做大量的协调工作才能做到每年清扫一次。所以，对不便于经常维护的空冷岛下的电瓷外绝缘绝缘水平应适当加强。2013年安徽电科院下达的绝缘专业技术监督通知单中，爬电比距要求不低于3.5cm/kV，厂属运行设备外绝缘爬距要达到8820才能满足当地要求。可见，爬电距离不能只拘泥于满足最小要求。瓷复合绝缘子的优点

瓷复合绝缘子近十年在输电线路中已广泛使用，同时在山西污染严重的一些焦炭、水泥、钢铁厂也有使用，设备可靠性和抗污闪能力得到了检验。而目前发电厂尚未有瓷复合绝缘子的使用运行经验。

瓷复合绝缘子汲取了瓷、玻璃绝缘子和硅橡胶绝缘子的优点：端部联接金具与瓷芯盘牢固胶装结构，保持了原瓷绝缘子的稳定可靠的机械拉伸强度。在瓷芯盘表面注射模压成型硅橡胶复合伞裙，又使其具备了优良的憎水性、抗老化、耐电蚀能力强、防污闪、重量轻等一系列优于瓷、玻璃绝缘子的特点，解决了高压线路中耐张绝缘子串不能使用复合绝缘子的现状。该产品端部联接金具与相同规格的盘形悬式瓷、玻璃绝缘子一致，可以互换。

对于玻璃绝缘子和瓷质来讲，其在使用当中有一个非常严重的缺陷，假如碰到了外力的冲击或者是特定的情况，使绝缘子出现了“零值”的时候，就会出现破损的情况。而瓷复合绝缘子，因为运用包裹的材料是硅橡胶复合的外套，所以可以抵抗一定的冲击，这样在空冷岛下使用瓷复合绝缘子还减少了上方空冷岛异物掉落砸伤绝缘子的风险。瓷复合绝缘子在火电厂升压站的使用

XWP3-70型耐污盘形悬式瓷绝缘子高度160mm，一串18片长度2880mm。FXWP-120型瓷复合绝缘子高度155mm，一串18片长度2790mm。整串更换后绝缘子串长度减少90mm，线路弧垂将会减少。增加一片瓷复合绝缘子，绝缘子串长度增加65mm，可通过绝缘子串固定金具的调整板来补偿，或取掉调整板，线路弧垂基本不变。

XWP3-70型耐污盘形悬式瓷绝缘子额定机电破坏负荷为70KN，FXWP-120型瓷复合绝缘子额定机电破坏负荷为120KN，可见瓷复合绝缘子串的机械强度远大于原纯瓷绝缘子，可满足耐张绝缘子串使用要求。

2014年3月14日和5月5日，大唐临汾热电厂在两条220kV出线间隔检修时，将单片爬距450mm的XWP3-70型出线纯瓷绝缘子串更换为爬距450mm的FXWP-120型瓷复合绝缘子，且每串由18片调整为19片，使悬瓶串爬距由8100mm增大至8550mm，远大于有机复合绝缘最小爬电距离6600mm的要求。每条线路新换114片瓷复合绝缘子，工期两天，两条线路连同人工共花费9万元。

检查拆除下的喷涂RTV涂料的旧瓷绝缘子串，流淌、起皮现象较多。可见高空作业喷涂RTV时，质量工艺不易把控，RTV喷涂后的效果亦大打折扣。

经过2014年夏秋两季雨水及空冷冲洗的图一：复合绝缘子外形结构

考验，目前瓷复合绝缘子运行稳定，还需长期

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运行以进一步积累经验。图二：空冷岛冲洗时的瓷复合绝缘子 5 结语

空冷岛冲洗时，在灰尘、油污、空冷岛散热器冲洗掉落的污水及杂物作用下，布置在空冷岛下的高压电气设备外绝缘污闪风险极大。尤其是龙门架上的架空线耐张绝缘子串，成为火电厂防治污闪的重点部位。在调整爬距时可考虑将纯瓷绝缘子更换为瓷复合绝缘子，可有效加大爬电距离，并保证机械性能满足耐张需求。工程费用及工期均在可接受范围，避免了

纯瓷绝缘子喷涂RTV需后期多次复涂且质量无法控制的缺点，同时瓷复合绝缘子属于免维护产品，每年电厂春检时可仅对复合绝缘子进行表面水冲洗，减少了登高清扫擦拭的工作量。参 考 文 献

［1］ 武汉高压研究所．JB/T5895-91，污秽

地区绝缘子使用导则［S］．北京：机械电子工业部，1991：1．

［2］ 刘炯，罗鸣．高压输电线路中瓷复合绝缘子的应用分析［J］．低碳世界，2014（14）：88-89

作者简介： 姚宏业（1971-），男，山西临猗人，1994年毕业于成都科技大学电力系统及其自动化专业，高级工程师，主要从事发电厂电力设备管理。

王中（1982-），男，2005毕业于太原理工电气工程及其自动化专业，工程师，主要从事发电厂电力设备管理。/ 3

第三篇：冬季校车安全运行措施

冬季校车安全运行措施

目前，时值冬季，早晨雾大，路况多变，给各幼儿园校车运行造成了极大的安全隐患，那么现进入冬季时要注意哪些措施呢？

一、严格落实“六定两点”管理制度，强化学校日常精细化管理。目前，我市已完善校车安全管理、考核奖惩、信息公示、“六定两点”等各项管理制度。市教育局等相关部门重点强化校方按照制度抓好落实，各校车使用学校加强对车主、驾驶员和随车照管人员的管理考核，教育学生和家长严格落实乘车规定，严格落实日常“六定两点”管理制度，确保校车日常安全运营。“六定”即定人，具体到每一名乘坐校车的学生；定车，每一名学生乘坐的车辆必须固定；定司机，就是固定每辆车的司机驾驶员；定路线，就是必须按照规定的路线行驶；定时间，就是根据学校上下学时间划定接送时段；定值班人员，固定每辆车的值班管理人员。各校每辆校车都按照顺序进行了编号车辆前后统一位置粘贴号码，并且固定每辆车停放的地点以便于学生找准自己乘坐的车辆。每辆车的每一个座位都要求喷涂号码，在座位两侧车体处粘贴上号码标志，标明每个座位乘坐学生的姓名、班级和村庄，并且与车上放置的《六定两点情况公示表》中填写的顺序严格一致，每天哪位同学没有坐车就一目了然了。“两点”即在接送学生的过程中照管员、学生监督小组清点村庄上下车的学生，同时在学校里学生上、下车时值班教师和照管员、驾驶员分别清点核对学生人数并签字认可。

二、是落实校车考核奖惩制度，强化社会监督力度。各区县根据2011年6月印发的《淄博市接送学生车辆管理办法》，结合自身校车运营模式制定了《校车安全运营考核办法》，从车辆维护、学习培训、服务质量、社会评议、安全责任、举报投诉曝光等方面制定考核细则。各学校每学期对所服务的校车管理情况进行考核，考核不合格、社会反映强烈及造成严重后果的，报请教育、交警部门审核后，按照规定程序取消校车资质。学校将学生乘车费用进行核算，三分之二作为车辆运转费用，三分之一作为校车管理保证金，学期末根据《学校学生车安全运营考核办法》进行考核，学校根据考核成绩对校车进行奖惩，充分调动了校车驾驶员工作积极性，有利于学校对校车安全管理。

三、完善接送程序。一是要进一步严格落实“一表四责”制度。为了加强校车管理，落实校车安全责任，有效预防和减少校车道路交通事故，保证幼儿乘车安全，各幼儿园要严格执行“一表四责”制度，切实履行四级签字制度，未经学区领导签字，校车不得离园和入园。各学区和幼儿园要切实做好发车登记，做到超员行为不消除不发车、学区管理员不签字不发车、路面不清楚不发车，确保校车安全。二是严格落实校车安全运行“五关责任”制度。要严格落实定期检验、保养、维修制度，对车辆性能情况进行检查，发现问题及时解决，对证照不齐、性能不好、安全状况达不到要求、不具备校车条件的接送车辆要坚决停用。对不符合条件的校车驾驶员要坚决辞退；要安排专人做好幼儿接送工作，要按月份或者周次安排跟车接送教师，接送教师每天要负责在幼儿上下车时清点核对幼儿人数，收车锁门前检查车内幼儿是否全部下车。三是严格落实校车安全责任追究制度。各学区要进一步强化校车安全管理领导小组的力量，明确分工，细化职责，夯实措施，加强督查，确保校车安全运营。各学区、幼儿园的负责人是校车管理的第一责任人，驾驶员是校车运营的直接责任人，接送教师对幼儿在车内安全及交接时安全负管理责任。各学区要加强对本辖区、本幼儿园校车的监管，细化幼儿园负责人、驾驶人、接送教师、安全监督管理员的责任。对校车超员甚至发生交通事故的，县上将实行责任倒查，追究相关人员责任。

第四篇：空分裸冷安全措施

空分裸冷安全措施

1、试车期间必须遵守“安全第一、预防为主”的方针，严格执行本岗位工艺操作规程及安全技术规程，避免工艺事故、设备事故及人身伤害事故的发生。

2、参加试车人员应服从命令听指挥，各负其责，坚守岗位，共同完成试车任务，确保一次试车成功。

3、严格执行操作票、工作票制度，防止误操作。并做好隔离工作，试车完成后及时恢复。

4、进入冷箱必须有的36V照明电源或足够防爆手电筒保证光线充足。

5、进入冷箱检查时，严禁踩踏仪表接线、导压管和DN50以下小管线。

6、冷箱内的跳板必须平整牢固，装置裸冷过程进入冷箱查漏应佩戴安全带，禁止穿塑料易滑鞋登高，防止坠落事故的发生。

7、装置裸冷过程进入冷箱查漏必须穿戴防寒棉衣，带防寒手套，防止作业人员低温冻伤。

8、装置裸冷过程进入冷箱查漏应在冷箱顶部人孔处设置两条安全绳（共150m），并垂直放置冷箱内，并确保安全绳末端下坠至冷箱内基础，便于作业人员在冷箱内部水平移动，防止坠落。

9、装置裸冷过程中冷箱内工艺管路查漏，应先在各层人孔处根据管路挂霜状况目测观察，判断是否泄漏，若冷箱外目测无法判断是否泄漏，则方可进入冷箱内检查确认，否则应避免查漏人员进入冷箱内查漏，防止冷箱内查漏过程中泄漏点低温气体冲击造成作业人员窒息、低温冻伤及坠落等事故的发生。

10、在高空作业时，不得向下扔东西，以免伤人或损坏设备管道等。

11、如试车中出现异常现象，而不能确定处理方案时，需及时向车间汇报，并通知调度。制定正确、合理的方案措施后，方可进行处理。

12、查漏用劳保防护用品、工器具等提前准备齐全并确保好用。

13、进入冷箱内登高查漏的人员必须具有良好的心理素质。

第五篇：空冷冷凝器计算说明书

课设题目：空冷冷凝器

一、设计条件：

某空调制冷机组采用空气冷却式冷凝器，要求制冷剂冷凝液过冷度5℃，压缩机在蒸发温度5℃，冷凝温度45℃时的排气温度为80℃,压缩机实际排气量为160kg/h；冷凝器空气进口温度为35℃。

二、其他参数

1、制冷剂采用R134A

2、采用肋片管式空冷冷凝器

3、传热管采用紫铜套铝片，参数自定，正三角形排列（错排）

三、完成内容

1.确定冷凝器热负荷，并进行冷凝器设计计算 2.提交计算程序以及计算说明书 3.相关工程图纸

一、计算冷凝器热负荷

由所给条件画出压焓图

1.根据tk=50℃和排气温度tdis=80℃,以及过冷度dt=5℃在 R134A压焓图上可以查出hdis=460kj/kg以及过冷液体要求hc=250kj/kg.所以冷凝器热负荷为 qmr*(hdis-hc)/3600=9.333kw

2.取进出口空气温差为8℃，则定性温度为39℃，可求出空气流量 qv2=1.029 m3/s 4.单位管长肋片面积Af2=0.5294 肋间基管表面积 Ab2=0.03 肋管外总表面积 A2=Af2+Ab2=0.5594

二、冷凝器的初步规划及有关参数选择

管排方式采用错排，正三角形排列。管间距s1=25.4mm 排间距s2=22mm

紫铜管选用10*0.7，翅片厚度df=0,12mm,肋片间距sf=1.8mm,沿气流方向管排数n=2排。

三，设计计算流程图 输入传热参数 Qk、tk、ta1、ta2输入结构参数：do、S1、S2、Sf、δf、δ尺寸参数：排数NB、每排排管数NC 型式参数：平片、光管、亲水膜、叉排由翅片管参数计算ff、fb、ft、肋化比β重设ωf计算风量Va，假设迎面风速ωf，求出ωmax计算空气侧换热系数αa、翅片效率η重设tw假设壁温tw，计算冷媒侧传热系数α由热平衡求出tw'否ift翅片型式铜管型式Abs(tw-tw')/tw<0.01是计算传热系数K、传热温差△tm计算传热面积F、长A、宽B、高C、翅片重GF、铜管重Gt计算实际迎面风速ωf‘是否Abs(ωf-ωf‘)/ωf<0.01计算风侧阻力△P1、冷媒侧压降△P2保存结果翅片型式

四、计算程序

#include #include #define qmr 160 #define pi 3.14

void main(){

double _tk=45, _tdis=80, _tc=5,_t2=35,_t3=43,tm;

double _hdis=460,_hc=250,Pk;

double _p2=1.128,_cp2=1.005,_v2=0.00001687,_r2=0.02751,qv2;

double _d0=0.01,_df=0.00012,_df1=0.0007,_s1=0.0254,_s2=0.022,_sf=0.0018,_di=0.0086,_n=2,_nb=18,db,Af2,Ab2,A2,A1,bt,bt1,ib,de;

//3.结构设计

double _r14=19.9238,_Bm=74.8481,_r0=0.0001;

tm=(_t2+_t3)/2;

Pk=qmr*(_hdis-_hc)/3600;

cout<<“冷凝器热负荷为：”<

qv2=Pk/(_p2*_cp2*(_t3-_t2));

cout<<“空气流量为”<

db=(_d0+2*_df);

Af2=2*(_s1*_s2-pi*db*db/4)/_sf;

Ab2=pi*db*(1-_df/_sf);

A2=Af2+Ab2;

A1=pi*_di;

bt=A2/A1;

bt1=A2/(A1+A2);

ib=(_s1-db)*(_sf-_df)/(_s1*_sf);

de=2*(_s1-db)*(_sf-_df)/((_s1-db)+(_sf-_df));

double a1,C1,C2,Re, L,m,n,wf,wmax,L2,wf2,L1,H;

//4.空气侧换热系数

double nf2,n02,rh,rh1,rf=203,z,h1;

rh=_s1/db;

rh1=1.27*rh*pow(0.7,0.5);

h1=db*(rh1-1)/2*(1+0.35*log(rh1));

L=_n*_s2;

for(wf=2.0;wf<=4.5;wf+=0.1)

{

wmax=wf/ib;

Re=wmax*de/_v2;

C1=1.36-0.24*Re/1000;

C2=0.518-0.02314*(L/de)+0.000425*(L/de)*(L/de)-3*pow(10,-6)*(L/de)*(L/de)*(L/de);

m=0.45+0.0066*(L/de);

n=-0.28+0.08*(Re/1000);

a1=C1*C2*(_r2/de)*pow(L/de,n)*pow(Re,m);

z=pow(2*a1/rf/Re,0.5);

//5.计算翅片效率及表面效率

nf2=tanh(m*h1)/m/h1;

n02=1-Af2/A2*(1-nf2);

double a2,tw=43.5;//6.计算管内换热系数???

a2=0.683*_r14*_Bm*pow((45-tw),-0.25)*pow(0.0086,-0.25);

// 计算传热系数及传热面积

double Kof,at,A0;

Kof=1/(bt/a2+_df1*bt1/rf+_r0+1/a1/n02);

at=(_t3-_t2)/log((_tk-_t2)/(_tk-_t3));

A0=Pk/(Kof*at)*1000;

L=A0/A2;

double Ay,e,e1;

L1=L/(_nb*_n);

H=_nb*_s1;

L2=_n*_s2;

Ay=L1*H;

wf2=qv2/Ay;

e=(wf2-wf)/wf;

e1=fabs(e);

if(e1<=0.01)

break;

}

cout<<“迎面风速为wf2=”<

cout<<“假设迎风风速wf=”<

cout<<“有效长度L1=”<

cout<<“高H=”<

cout<<“深L2=”<

double ap2,pz,Pst;

气阻力及风机选择

ap2=9.81*0.0113*(L2/de)*pow(_p2*wmax,1.7);

cout<<“ap2=”<

cout<<“根据ap2选取Pst的值”;

cin>>Pst;

pz=Pst+_p2*wf2*wf2/2;

cout<<“全压为pz=”<

}

//确定空冷冷凝器尺寸

//空

五、程序运行结果

六、结果分析

在设计计算中，需要先假设一个迎面风速，算出管内外换热系数和传热系数传热面积后会得出实际迎面风速。假设的和实际值需很接近才可以。所以在程序中，使用循环来完成此工程，省去了反复的迭代过程。

在该题的设计中，最后得到迎面风速为3.4698m/s.具体结果见运行程序后的截图。在课设的编程过程中，在计算管内侧冷凝换热系数时，要解管内外热平衡关系的方程，使用C++编程来接方程是很难的。经过很久的研究，终于使用牛顿迭代法编出了能解次方程的程序，但是最好的调试过程还是没有成功，只能自己手动解了方程，再放入程序中。