抗滑稳定和抗倾覆稳定验算

第一篇：抗滑稳定和抗倾覆稳定验算

抗滑稳定和抗倾覆稳定验算

抗滑稳定验算公式：

Ks=抗滑力/滑动力=（W+Pay）μ/Pax≥1.3

Ks---抗滑稳定安全系数

Pax---主动土压力的水平分力，KN/m；

Pay---主动土压力的竖向分力，KN/m；

μ---基地摩擦系数，有试验测定或参考下表

土的类别摩擦系数μ

可塑0.25～0.30

粘性土硬塑0.30～0.35

坚塑0.35～0.45

粉土Sr≤0.50.30～0.40

中砂、粗砂、砾砂0.40～0.50

碎石土0.40～0.60

软质岩石0.40～0.60

表面粗糙的硬质岩石0.65～0.75

对于易风化的软质岩石，Ip＞22的粘性土，μ值应通过试验确定。

抗倾覆稳定验算公式

Kt=抗倾覆力矩/倾覆力矩=(W*a+Pay*b)/Pax*h≥1.5

Kt---抗倾覆稳定安全系数；

a、b、h---分别为W、Pax、Pay对O点的力臂，单位m.简单土坡稳定计算

1、无粘性土简单土坡

稳定安全系数

K=抗滑力/滑动力=tgф/tgθ

ф—为内摩擦角；θ—土坡坡角。说明无粘性土简单土坡稳定安全系数K，只与内摩擦角ф和土坡坡角θ有关，与坡高H无关。同一种土，坡高H大时，坡度允许值要小，即坡度平缓，坡度允许值中已包含安全系数在内。

2、粘性土简单土坡

粘性土简单土坡较复杂，其稳定坡角θ，是粘性土的性质指标c、γ、ф与土坡高度H的函数，通常根据计算结果制成图表，便于应用。

通常以土坡坡角θ为横坐标，以稳定数N=c/(γ*H)为纵坐标，并以常用内摩擦角ф值系列曲线，组合成粘性土简单土坡计算图。

第二篇：立杆稳定验算

浙江欣捷建设集团金港.世纪天城A1#～A3#, B1#～B9#楼工程

立杆的稳定性计算公式

σ = N/(φA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验

其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =3.586kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.125×2.8=0.419kN；

楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

N3=1.2×[(0.95/2+(0.65-0.25)/4)×0.75×0.30+(0.95/2+(0.65-0.25)/4)×0.75×0.120×(1.50+24.00)]=1.739kN；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N4=1.4×(3.000+2.000)×[0.950/2+(0.650-0.250)/4]×0.750=3.019kN；

N =N1+N2+N3+N4=3.586+0.419+1.739+3.019=8.763kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58；

A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89；

W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205N/mm2；

lo--计算长度(m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.155×1.7×1.6,1.6+2×0.1]= 3.142m；

k--计算长度附加系数，取值为：1.155；

μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度

lo/i = 3141.6 / 15.8 = 199；

由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.182；

钢管立杆受压应力计算值；σ=8762.878/(0.182×489)= 98.5N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 98.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 金港.世纪天城项目部1模板专项方案

浙江欣捷建设集团金港.世纪天城A1#～A3#, B1#～B9#楼工程 205N/mm2，满足要求！

青深秋水，黛遠春山，顧曲至今，綠綺紅蘭。

附浣溪沙一阕赠兔兔

入不言兮出不辞，巴山夜月去多时。曾经沧海是相思。

旧雨最思锦瑟句，深秋多似采水湄。无端弦绪今为谁。

金港.世纪天城项目部2模板专项方案

第三篇：河床开挖施工方案基坑稳定验算[推荐]

石特涌开挖及两侧挡土墙专项施工方案

一、工程基本情况

XX桥位于XX市XX村，跨越XX河，将河床进行回填处理，回填至高程1.9m。根据设计施工方案，为保证挡土墙及基坑开挖边坡的稳定性，其基础采用打松木桩处理，并在9#墩~10#墩、11#墩~12#墩之间打水泥搅拌桩护墙。

现有河涌宽约15m，处理涌长约65m，现状涌底标高0.20m，回填河床标高1.90m。XX桥的修建需对现有河两岸旧挡土墙拆除后，重新进行修复，原挡土墙两端与新建挡土墙接顺，在清挖河涌，采用砌石铺底。

河床挡土墙及河床开挖必须待上部架梁和桥面整体化层完成后，才开始挡土墙基坑开挖、挡土墙砌筑以及河床开挖、河床底铺砌等施工。

二、河涌两侧挡土墙施工

10#墩处挡土墙A长47.2 m、4#墩处挡土墙B长55.0m，其墙身采用M7.5浆砌片石，并用M10砂浆勾缝及墙顶抹面厚2cm，基础采用50cm厚现浇C25砼。挡土墙基础底面地基允许承载力应不小于100Mpa。

1、施工工艺

施工准备→拆除旧挡土墙→基坑开挖→打松木桩→20厚砂垫层→C15砼垫层→C25砼基础→浆砌块石挡土墙→设置ф8PVC排水孔→挡土墙C25压顶→墙后分层回填砂、土→场地清理→交工验收。

2、基坑开挖

根据设计图纸，准确测定出挡土墙边线和原路面标高，经核查无误后上报监理工程师认可后方可开挖基坑。

（1）根据现场施工设备和施工环境，基坑的开挖采用小型挖机开挖成形，最后用人工进行细平和修整边坡达到设计要求的方法。开挖时为确保基坑边坡的稳定，采用分段开挖的方式，每段开挖长为10~15m，开挖时严格根据土质控制开挖深度，严禁超挖而影响原堤岸土的稳定。

（2）挖出的土不能任意堆放需运出场地，以免妨碍开挖基坑及其他作业。（3）基坑开挖应避免超挖，底面应高于设计高程20cm左右，以保证夯实后满足设计要求。（4）基坑开挖时若有地下水汇集，基坑槽开挖时要随时采取降水措施，降水采用潜水泵抽排基坑内积水，可以排入原有河涌。

（5）开挖深度超过2m时周边必须安装防护栏杆，高度不应低于1.2m。防护栏杆应安装牢固，材料应有足够的强度。

（6）基坑内应设置供施工人员上下的专用梯道。梯道应设置扶手栏杆，梯道的宽度不应小于1m，梯道的搭设应符合相关安全规范的要求。（7）地基处理结束并经检测合格后再进行人工整平，然后夯实。监理工程师认可后，才可进行下一道工序施工。

3、打松木桩基础

在河涌两岸挡土墙基础采用尾径≥8cm松木桩处理，桩长6m，间距55cm，布置4排，两侧共752根，4512m。拟采用2台挖掘机打桩，沿河涌两侧进行松木桩的施工。木桩主要在当地木材市场采购，采用汽车运到工地现场；所有松木桩选材要求尾径8cm以上，长度6m，松木桩材质要求新鲜、均匀、外表顺直、无弯曲，以保证打桩时进尺顺利，避免受力不均匀产生斜桩、拉位发生移动现象。

1）施工工艺流程：测量放线→挖出工作面 →桩位放样 → 打松木桩→锯平桩头→砼垫层施工→挡土墙基础施工

2）测量放样：松木桩施工前，由测量人员依据设计图纸进行放样，确定每个木桩打设桩位，并用木桩予以标记。

3）松木桩的制作：桩径按设计要求严格控制，且外形直顺光圆；小端削成 30cm 长的尖头，利于打人持力层；待准备好总桩数 80 ％以上的桩时，调入挖掘机进行打桩施工，避免挖掘机待桩窝工；将备好的桩按不同尺寸及其使用区域分别就位，为打桩做好准备； 严禁使用其他木材代替松木。

4）打桩前，桩顶须先截锯平整，其桩身需加以保护，不得有影响功能的碰撞伤痕，桩头部位宜采用铁丝扎紧。

5）先试打桩10根，以大概确定桩长。地质报告显示淤泥深度为-6.13 m，为确保试桩成功，并考虑该类型桩的特殊性，配桩长度比同位置桩的有效长度大0.5米。

6）挖掘机打桩流程：挖掘机就位，为了使挤密效果好，提高地基承载力，打桩时由外两侧往内施打；选择正确桩长的松木桩，并扶正松木桩，桩位按梅花状布置；将挖掘机的挖斗倒过来扣压桩至软基中；按压稳定后，用挖斗背面击打桩头，直到没有明显打入量为止，确保松木桩垂直打入持力层；严格控制桩的密度，确保软基的处理效果。

7）因在梁板安装完后打松木桩，若梁底净空不够机械压桩时，可先用人工压桩1~2m深后，在用机械进行压桩，确保梁底不受损坏。

8）锯平桩头：根据设计高度控制锯平桩头后的标高。桩头应离淤泥顶面30cm，20cm 插入砂垫层、10cm插入砼基础垫层，与之凝为一体。

4、基础垫层施工

松木桩打设完毕后，对桩顶面进行平整后，随即进行砂垫层施工，垫层材料宜用级配良好，质地坚硬的中砂或粗砂，砂中不得含有杂草，含泥量不大于3%。砂垫层施工完成后立即进行C15砼垫层及C25砼基础施工。在砼浇筑捣完后凝固前，应抛毛石嵌固。

5、浆砌片石挡土墙施工

选用的片石必须合格，石料质地坚硬，要求不易风化，无裂纹，中部最小厚度不小于150mm，强度等级不低于MU30，严格按挤浆法施工，保证砂浆饱满。严格按施工规范要求，贯彻“平、稳、紧、满”的施工工艺原则，按图纸要求设置沉降缝和排水孔，砌石面要求整齐划一，做到外观顺滑美观，及时做好材料检验的砂浆试件，并按规范进行养护。挡土墙每15m设一道沉降缝，其缝宽约2cm，用沥青麻筋填塞。Ф8PVC排水孔间距2m，向河边坡度为3%，应高水面不小于40cm，进水口放置约50kg碎石，碎石采用耐老化并具有一定强度和渗透性良好的土工布包裹。

片石砌筑采用挤浆法分层、分段砌筑：分段位置设在沉降缝或伸缩缝处，分层水平砌缝大致水平。各砌块的砌缝相互错开，砌缝饱满。各砌层先砌外圈定位砌块，并与里层砌块连成一体。定位砌块选用表面较平整且尺寸较大的石料，定位砌缝满铺砂浆，不得镶嵌小石块。

定位砌块砌完后，先在圈内底部铺一层砂浆，其厚度使石料在挤压安砌时能紧密连接，且砌缝砂浆密实、饱满。砌筑腹石时，石料间的砌缝互相交错、咬搭，砂浆密实。石料不得无砂浆直接接触，也不得干填石料后铺灌砂浆；石料大小搭配，较大的石料以大面为底，较宽的砌缝可用小石块挤塞,挤浆时用小锤敲打石料，将砌缝挤紧，不得留有孔隙。

定位砌块表面砌缝的宽度不大于4cm。砌体表面三块相邻石料相切的内切圆直径不大于7cm，两层间的错缝不小于8cm，每砌筑120cm高度以内找平一次。填腹部分的砌缝减小，在较宽的砌缝中用小石块塞填。

砌体表面的勾缝符合设计要求，并在砌体砌筑时，留出2cm深的空缝。勾缝采用凹缝或平缝，勾缝所用砂浆强度不得小于砌体所用砂浆强度。当设计不要求勾缝时，随砌随用灰刀刮平砌缝。砌筑完毕后必须保持砌体表面湿润并做好养护。

6、墙后回填砂、土墙体强度达到75%后，方可进行墙后回填，必须分层分段回填，每层填筑后夯实，回填至墙顶标高，达到设计要求。填料厚度控制在每层30cm，分段施工时要做好接茬处理。

基坑回填应注意，挡土墙A墙后基坑回填砂，B墙后基坑回填土，回填砂、土用手扶打夯机压实，压实度应达到路基设计要求。回填时必须分层分段进行施工，并观测挡土墙变化情况，确保挡土墙不发生位移或倾覆。

三、河床开挖及河底铺砌施工

河床开挖必须在河岸挡土墙砌筑完成后，才能开始施工。因在架梁完成通车后进行河道开挖，开挖时只能用小型挖机与人工配合的开挖方式。

开挖河道标高为1.9 m、河底标高为-0.5 m、深度为2.4 m，开挖至河底标高后，基础采用30cm厚砂垫层，在砂垫层上铺砌40cm厚M7.5浆砌片石作为河床铺底。

1、施工工艺

施工准备→围堰→河道分层分段开挖→河床底砂垫层→河底铺砌

2、河床开挖及注意事项

根据变更设计图纸，准确测定出河床开挖边线，经核查无误后上报监理工程师认可后方可开挖。

（1）根据现场施工设备和施工环境，河床开挖采用机械分层分段开挖，人工配合修整河底，严禁掏挖施工。

（2）挖出的淤泥不能任意堆放，运至指定的弃土场，不能随意堆放在挡土墙边上，更不能堆放在施工范围内以免妨碍其他作业。

（3）河床开挖拟用小型挖机，人工配合。在开挖前，河床开挖的宽度、开挖的次序和堆土位置由现场施工员向司机及土方工详细交底。为保证河床底土壤不被扰动和破坏，在用机械挖土时，要防止超挖，挖至离设计标高10~20cm时用人工开挖、检平，尽量避免超挖现象。若有超挖，应将扰动部分清除，并用中砂回填，用平板震动器振实。开挖河道周边不许堆载，挖土随挖随运，保证开挖河道两侧的安全稳定。

（4）开挖时，应随时测量监控，观测河岸两侧挡土墙及3#、4#墩的变化情况，设定观测点，及时观测其变化情况，并做好相应记录，确保挡土墙及墩柱不发生倾覆或位移。施工中，如出现裂缝和滑动迹象时，立即暂停施工，须对挡土墙进行挡板支护处理等应急抢救措施，采取预防性的保护措施，以防止挡土墙位移或倾覆。

（5）河床铺砌按河床分段开挖的实际情况，也采取分段铺砌方式。（6）河床开挖深度为2.4 m，河床开挖厚度按路基填土松铺厚度40~50cm进行控制，即按40cm开挖一层，大致分6层开挖，以确保开挖卸载速率。（7）河床底铺砌长度为55m，分五段铺砌，按10~15m一段，用小型拖拉机或翻斗车将片石运至河床铺砌处。

（8）铺砌的左侧边线离桥梁边线7.94 m，围堰离边线大约在1.5m范围内，围堰填筑高度大致高出挡土墙顶50cm，宽度1.0m，同时排出河道内的水。右侧是便道，不用围堰。

（9）的淤泥应及时远运，不能堆放在沿岸。防止雨天淤泥回淤以及在淤泥的堆压下产生滑坡。

（10）河床开挖动土前，需对挡土墙、桥墩、台进行定位放线、并对开挖宽度限定，用石灰粉放出灰线开挖范围。

四、河床开挖对挡土墙的观测

1、因河床开挖面积较大，开挖深度在2.4m，该项目工程对周边环境要做好充足的保护措施。根据场场地质及环境条件，河床开挖施工对周边结构物的影响相当敏感，应严格控制土体的变形，确保河涌两侧挡土墙及墩柱的安全稳定。开挖施工期间，须周期性的对周边环境进行观测，及时发现隐患，并根据监测成果相应地及时调整施工速率及采取相应的措施，确保两侧挡土墙壁等构筑物的安全稳定。所以，对开挖进行现场监测是十分必要，在河床开挖时，每天必须对完成的两侧新建挡土墙进行监测，并做好相应观测记录，若有异常情况立即上报处理。

河床开挖直接涉及淤泥层，该层具有流塑性且透水性较好，在水头高差作用下易产生管涌、流砂等不良地质现象，应做好止水、隔水及排水措施，以确保河床开挖的施工安全。

2、通过监测的目的是为了及时发现开挖施工过程中的地质情况变形发展趋势，及时反馈信息，达到有效控制施工对挡土墙等构筑物的影响，使得整个河涌开挖过程能始终处于安全、可控的范畴内。

3、河床开挖后，河底淤泥土体会产生回隆，并带动挡土墙、墩桩柱等结构物一起沉降或位移，如隆起量过大，会引起结构物的位移。为观测河床开挖过程中结构物的垂直位移变化情况，掌握河床开挖过程中系统的稳定性，以及河床开挖施工对结构物的影响，拟在墩柱高程的中心两侧进行设点。

4、挡土墙沉降、位移监测

用冲击钻将道钉打入墙顶混凝土时将钢钉植入。沉降测量采用精密水准仪，通过联测稳定的高程基准点，建立固定的水准线路，计算各监测点的高程。水平位移测量采用视准线法，通过建立稳定的基准线，量测监测点相对于基准线的位移量。在两侧挡土墙顶上各布设3个位移观测点，在挡土墙的内侧即与搅拌桩护墙之间的土体埋设A、B、C、D四个沉降观测点。为了确保工程顺利进行和挡土墙建筑物的安全，在挡土墙的沉降监测中如发现沉降速率变化较大或差异沉降过大时，应立即对其设置倾斜监测点，对其进行倾斜监测。

5、河床开挖的安全监测

（1）开挖前7天左右对挡土墙及墩柱的结构物情况进行观测记录，对结构物水平位移监测点等初始值进行采集。

（2）河床开挖时，应每天监测一次；如出现异常，增加监测频率，甚至随时进行监测，以确保河床开挖对两侧结构物的安全稳定。

（3）完成河底铺砌达到设计强度并且观测情况稳定后，停止观测。

7、监测频率及报警

1）水平位移监测：河床开挖深度在1.5m以内，可每2d观测一次，开挖至2m以下及开挖完成后一周内，每天观测一次。开挖至基底后一周后无明显位移时，可适当延长观测周期，每3～5d观测一次。

2）垂直位移及结构物沉降观测：在河床开挖过程中应每天观测一次。3）当出现监测值达到报警标准、监测值变化量较大或速率加快、临近的结构物或地面突然出现大量沉降、不均匀沉降或严重开裂时，应进一步加强监测，缩短监测时间间隔，加密观测次数，并及时向业主、监理及设计单位相关人员报告监测结果。当有危险事故征兆时，应连续监测。

4）挡土墙顶及墩柱的水平位移不大于5mm/ d进行控制，对结构物沉降位移报警值设为15mm，倾斜报警值设为10mm，当出现结构物砌体部分出现宽度大于1.5mm的变形裂缝及附近地面出现宽度大于10mm的裂缝情况时，应立即报警处理。

五、水泥土桩墙稳定性验算及坑底涌砂稳定性验算 采用水泥土搅拌桩墙进行支护的计算取值：基坑开挖深度h=2.3m，墙体宽度b=0.95m(两排桩)、1.35m(三排桩），墙体入土深度（基坑开挖面以下）hd=7.0m，墙体重度γ0=20KN/m3，墙体与土体摩擦系数μ=0.25，土的容重γ=18 KN/m3，内摩擦角φ=35°。

1、抗倾覆稳定性验算

沿墙体纵向取1延米进行计算，则主动和被动土压力系数为：

Ka=tan(45°-35°/2)=0.27，Kp=tan(45°+35°/2)=3.69 墙后主动土压力：

Ea=1/2×γ(h+hd)×Ka=1/2×18×(2.3+7)2×0.27=210.17 KN 主动土压力的作用点距墙趾的距离为：

Za=1/3×(h+hd)=1/3×(2.3+7)=3.1m 墙前被动土压力：

Ep=1/2×γ×(hd)2Kp=1/2×18×72×3.69=1627.29 KN 被动土压力的作用点距墙趾的距离为：

Zp=1/3×hd=1/3×7=2.33m 墙体自重为：

W=b(h+hd)γ0=0.95×(2.3+7)×20=176.7KN 抗倾覆安全系数，Kq取1.3 Kq=抗倾覆力距/倾覆力距 =(b/2×W+ Zp× Ep)/ Za×Ea =(0.475×176.7+2.33×1627.29)/3.1×210.17 =3875.52/651.53=5.95≥1.3，满足要求。

2、抗滑移稳定性验算

墙底抗滑移安全系数，Kh取1.2 Kh=(μW+ Ep)/ Ea =(0.25×176.7+1627.29)/ 210.17=1671.46/210.17 =7.95≥1.2，满足要求。

22bhdZPEPEaZa

水泥土桩墙稳定性验算图

3、河床开挖坑底涌砂稳定性验算

计算取值：现有高水位+1.20，河底开挖标高-0.5m，水头高差h′=1.7m，搅拌桩入土深度h2=7.0m，水面以下搅拌桩长h1=8.7m，ρw为水的密度取10KN/m、ρb为土在水中的密度取7KN/m、K为安全系数取值为2。

不生产坑底涌砂的安全条件为：

33ρb（h1+h2）≥K·ρw·h′ ρb（h1+h2）/ρw·h′≥K 即：7×（8.7+7）/10×1.7=6.46≥K（值为2），满足要求。

1.8桩顶h'=1.7m1.2常水位-0.5h1=8.7m河床底部h2=7m-7.50桩底坑底涌砂稳定性验算图

六、基坑、河床开挖应急预防措施

根据现场情况，在基坑开挖、河床开挖时较易对河涌两侧挡土墙发生坍塌事故，若事故一旦发生抢救难度较大，故需要引起高度重视，必须加强监控管理，在技术上采取有效的防护措施。

在施工前要认真研究整个施工区域和施工场内的工程地质和水文资料、挖土和弃土要求、施工环境等，制定有针对性的安全技术措施。

开挖前对工程应验算搅拌桩支护墙或基坑的稳定性，并注意由于土体内应力场变化和淤泥土的塑性流动而导致周围土体向基坑开挖方向位移，决定是否需要支护，选择合理的支护形式，在基坑开挖期间应加强监测。

在开挖前应准备好木方、工字钢、脚支撑、挡板等临时支护用具，以防止开挖过程中出现异常情况能及时采取临时支护的措施。

河床开挖过程中，为防止出现裂缝和滑动迹象，有必要对挡土墙加以预防性的保护措施，以避免开挖时对结构物造成位移、倾覆或垮塌现象。

若在基坑、河床开挖失稳时，对未开挖地段立即停止开挖，以减少事故发生，对出现开裂、沉降、倾斜的墙体用木方、工字钢、挡板进行支撑防护、注浆等加固措施，以确保结构的安全，避免故事进一步的发展。同时，加强监测，每天观测频率2次以上，并及时上报量测情况，指导施工现场。

在施工过程中，若一旦出现坍塌事故，立即向项目经理报告，并如实向业主、监理工程师汇报，项目经理在接到报告后立即到达现场，会同现场施工负责人采取应急措施，防止事故进一步扩大，同时由项目部总工程师会同监理工程师进行原因分析，确定坍塌等级，立即启动相应的应急方案。

第四篇：冬季除雪防冻抗滑培训记录

冬季除雪防冻抗滑培训记录

2010年11月25日晚7点在项目部组织全体员工学习有关冬季除雪防冻抗滑培训会议的通知。

会议由总工高海峰主持，一、首先由安全部长唐建成传达上午在项目部会议室召开的防冻防滑保安全、保畅通工作培训会议的精神。

1、传达了2010年随岳管理处除雪防冻抗滑工作会议精神。

2、传达公司领导和交警、路政对除雪、防冻、抗滑。

3、学习《随岳南突发事件应对管理办法》和除雪防冰抗滑处治方案。

4、学习项目部2010年《冬季除雪防冻预案》

二、由高海峰对2010年冬季形式进行分析和除雪安排部署

1、根据中长期天气预报，今年冬季的雨雪天气很有肯能提前，鉴于这种情况我们已经提前准备好了除雪防冰抗滑的物资。

2、根据培训会议的要求，除现有人员35人之外，还要准备20人作为后备力量。

3、在雨雪天气来临之前我们将融雪剂和防滑物资装到车上，运到桥头。

4、我们的施工人员有中还有一部分未参加过冬季除雪抗滑，要做好这部分人员的安全教育。

5、两台多功能除雪车根据我们的预案制定的方法，以监利为中心同时向两头作业，先铲行车道的积雪，然后铲超车道最后铲紧急停车道上的积雪。

6、两台双排座保证融雪剂的运输，跟随铲雪车。

7、后边人工辅助铲残留的冰雪时要有安全员带队，安全员手执红旗提示过往的车辆。

三、由王义洪经理进行总结

1、雨雪天气马上就要来临，做好除雪防冻抗滑工作是我们的首要头等任务。

2、加强设备的维护与保养，保证在雨雪来临时设备能够正常运转。

3、班组长要将人员落实到位，保证有足够的人员上路辅助除雪。

4、在雨雪天气来临时，所有人员的手机都不能关机，要保证24小时畅通。

5、随着车流量的增加，给我们除雪的安全也带来了很大的压力，所有上路人员都得穿反光背心上路作业。

6、人工辅助铲雪时由班组长负责安全，白天用红旗提示过往车辆，晚上用指挥棒提示过往车辆。

7、设备的安全也同样重要，运输车辆要将双闪灯打开，除雪车不仅打开双闪灯还要将撒布机的上的导向灯打开，提示后边的车辆。

8、反应一定要迅速，接到除雪任务后所有人员要在10分钟内整装出发。

最后叮咛大家上路一定要注意安全。

第五篇：大体积混凝土水化热计算和混凝土抗裂验算(泰康人寿)

大体积混凝土水化热计算和混凝土抗裂验算(泰康人寿)

大体积混凝土水化热计算和混凝土抗裂验算

大体积混凝土水化热计算和混凝土抗裂验算

工程名称：泰康人寿工程

施工单位：中建一局集团建设发展有限公司

砼供应单位：北京铁建永泰新型建材有限公司

混凝土水化热计算

热工计算

1.1混凝土入模温度控制计算

（1）混凝土拌合温度宜按下列公式计算：

T0=［0.92（mceTce＋msTs＋msaTsa＋mgTg）＋4.2Tw（mw－ωsamsa－ωgmg）＋Cw（ωsamsaTsa＋ωgmgTg）－Ci（ωsamsa＋ωgmg）］

÷［4.2mw＋0.92（mce＋msa＋ms＋mg）］

…………（1.1）式中

T0 —混凝土拌合物温度(℃)；

mw---水用量(Kg)；

mce---水泥用量(Kg)；

ms---掺合料用量(Kg)；

msa---砂子用量(Kg)；

mg---石子用量(Kg)；

Tw---水的温度(℃)；

Tce---水泥的温度(℃)；

Ts---掺合料的温度(℃)；

Tsa---砂子的温度(℃)；

Tg---石子的温度(℃)；

ωsa---砂子的含水率(%)；

ωg---石子的含水率(%)；

Cw---水的比热容(Kj/Kg.K)；

Ci---冰的溶解热(Kj/Kg)；

当骨料温度大于0℃时, Cw=4.2, Ci =0；

当骨料温度小于或等于0℃时，Cw=2.1, Ci=335。

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大体积混凝土水化热计算和混凝土抗裂验算

（2）

C40P6混凝土配比如下:

根据我搅拌站的设备及生产、材料情况，取Tw =16℃，Tce=40℃，Ts=35℃，ωsa=5.0%，ωg=0%，Tsa=10℃，Tg=10℃，C1=4.2，Ci =0

则T0=［0.92（280×40＋175×35＋723×10＋1041×10）＋4.2×16（165－

5.0%×723－0%×1041）＋4.2（5.0%×723×10＋0%×1041×0）－0（ωsamsa＋ωgmg）］÷［4.2×165＋0.92（280＋175＋723＋1041）］

=[0.92*(11200+6125+7230+10410)+67.2*(165-36.2-0)+4.2*(361.5+0)-0]/[693+ 0.92*2219]

=[0.92*34965+67.2*128.8+4.2*361.5]/2734

=[32167.8+8655.4+1518.3]/2730=42341.5/2734=15.5℃

（3）混凝土拌合物出机温度宜按下列公式计算：

T1=T0－0.16（T0－Ti）

式中T1—混凝土拌合物出机温度（℃）；

Ti—搅拌机棚内温度（℃）。

取Ti =16℃，代入式1.2得

T1=15.5-0.16（15.5-16）

=15.4℃

（4）混凝土拌合物经运输到浇筑时温度宜按下列公式计算：

T2=T1－（αt1＋0.032n）（T1-Ta）

（1.3）

式中T2—混凝土拌合物运输到浇筑时的温度（℃）；

t1—混凝土拌合物自运输到浇筑时的时间（h）；

n—混凝土拌合物运转次数；

Ta—混凝土拌合物运输时环境温度（℃）；

α—温度损失系数（h-1）

当用混凝土搅拌车输送时，α=0.25；

取t1=0.3h，n=1，α=0.25，Ta =15℃，代入式1.3得：

T2=15.4－（0.25×0.3＋0.032×1）×(15.4-15)

=15.4-0.107*（-0.4）≈15.4℃

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大体积混凝土水化热计算和混凝土抗裂验算

1.2混凝土温差控制计算（1）有关数据：

据该大体积混凝土要求选取计算模型为：砼入模温度15.4℃，大气平均温度15℃，底板最大厚度1.0m，其它有关数据依据相应的数通过查表。

（2）混凝土水化热绝热温升

Th?

W?Q

(1?e?mt)c??

式中：W——混凝土中胶凝材料用量（kg/m3）；，42.5#普通水泥取375kJ/kg； Q——胶凝材料水化热总量（kJ/kg）

c——混凝土比热，一般为0.92~1.00，取0.97 kJ/kg·K； ?——混凝土的质量密度，取2400kg/m3；

m——随水泥品种、浇筑温度改变的系数，取0.35d-1；

t——龄期（d）。

Q=kQ0=（k1+k2-1）Q0，42.5#普通水泥取375kJ/kg； Q0——水泥水化热（kJ/kg）

k1、k2——掺合料水化热调整系数，查表分别取：0.95、0.93 计算得：

（3）混凝土不同龄期温升：

Tt?Th??

式中:Tt——砼不同龄期的绝热温升；

ξ—不同龄期水化热温升与砼厚度有关值，如下表所示。

（3）混凝土内部实际最高温度计算：

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大体积混凝土水化热计算和混凝土抗裂验算

Tmax?Tj?Tt

式中:Tmax——不同龄期砼中心最高温度（℃）；

计算得：

（4）混凝土表面温度计算

Tb(t)?Tq?4//h(H?h)?T(t)2H

式中:Tb(t)——龄期t时,混凝土的表面温度（℃）；

； Tq——大气的平均温度（℃）

H——混凝土的计算厚度(m)，H?h?2h/；

h——混凝土的实际厚度(m)；

h/——混凝土的虚厚度（m），h/?k??/?

λ——混凝土的导热系数，取2.33W/m·K；

k——计算折减系数，可取2/3；

β——模板及保温层的传热系数（W/m·K）；

??1

i1iq

；无需覆盖养护，厚度为0m ?i——保温材料的厚度（m）

?i——保温材料的导热系数，阻燃草帘的导热系数为0.14W/m·K；——空气层传热系数，取23W/m·K。

无草帘被覆盖养护，大气平均温度为15℃。

??1

i1iq?110?23?23（W/m·K。）

h/?k??/??22.33??0.067(m)323

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大体积混凝土水化热计算和混凝土抗裂验算

H?h?2h/?1.0?2?0.067?1.134

?T(t)?Tmax?Tq

故混凝土表面温度、里表温差、表面与大气温差计算如下表：

结论：混凝土中心最高温度与表面温度之差为12.0℃，符合规定要求；混凝土表面温度与大气温度之差为3.5℃，亦符合要求，故采无需覆盖，可以保证混凝土底板的质量。

根据计算可知，混凝土在3天时放热速率最快，3天以后虽然水泥水化速率开始降低，但由于水化热的不断积累，混凝土内部温度从3d到7d仍在处于上升阶段，以后内部实际温度才有所下降，所以适当延长养护时间，暂定14d,以确保混凝土底板的质量。

混凝土的绝热温升和养护层厚度，以计算作参考，施工中以实测温度为主，对保温措施进行调整。

混凝土抗裂验算

2.1各龄期混凝土收缩变形值

?y(t)??y?(1?e?0.01t)?M1?M2???M11

式中：?y(t)——龄期t时混凝土的收缩变形值；

?y——标准状态下最终收缩值，取4.0×10-4；

e——常数，取2.718；

M1、M2、…、M11——各种不同条件下的修正系数；

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大体积混凝土水化热计算和混凝土抗裂验算

混凝土收缩变形不同条件影响修正系数：

各龄期混凝土收缩变形值如下表：

2.2各龄期混凝土收缩当量温差

Ty(t)?

?y(t)

?

式中：Ty(t)——龄期为t时，混凝土收缩当量温度；

?——混凝土线膨胀系数取1×10-5。

计算得，各龄期收缩当量温差如下：

2.3混凝土最大综合温差

?T?Tj?T?t??Ty?t??Tq

式中：Tj——取定15.4℃

Tq——取定15℃

T(t)——各龄期水化热绝热温升。

计算得，混凝土最大综合温差：

2.4混凝土各龄期弹性模量

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大体积混凝土水化热计算和混凝土抗裂验算

E(t)??E0?(1?e?0.09t)

式中：C40取定E0=3.25×104N/mm2；

?——混凝土中掺合料对弹性模量的修正系数。

计算得：C40混凝土各龄期弹性模量（N/mm2）：

2.5外约束为二维时温度应力计算

??

E(t)T

?Sh(t)?Rk

1??

式中：E(t)——各龄期混凝土弹性模量；

?——混凝土线膨胀系数，取1×10-5；

?T——混凝土最大综合温差；

?——泊松比，取定0.15；

Rk取定0.5； Sh(t)取值见下表。

混凝土松弛系数如下表：

温度应力计算得(N/mm2)：

2.6混凝土抗拉强度计算

ftk(t)?ftk(1?e??t)

式中：ftk(t)——混凝土龄期为t时的抗拉强度标准值（N/mm2）；

ftk——混凝土抗拉强度标准值（N/mm2），取2.39N/mm2；

?——系数，取0.3；

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大体积混凝土水化热计算和混凝土抗裂验算

计算得：混凝土抗拉强度如下表：

2.7抗裂验算

混凝土按下式进行抗裂验算：

???ftk(t)/K

式中：K——防裂安全系数，取1.15；

?——掺合料对混凝土抗拉强度影响系数。计算得安全系数如下：

根据计算可知，防裂安全系数均大于K=1.15，满足抗裂要求。

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2013年3月16日

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