园林机械介绍及异常故障排除与分析

第一篇：园林机械介绍及异常故障排除与分析

园林机械设备介绍及异常故障排除与分析

园林机械设备相信做园林绿化工程的人们都不陌生，有的甚至是对园林机械设备特别熟悉，对它的保养常识，使用方法等更是了解。园林机械网是一家专业从事园林机械设备维修与销售的大型公司，总结了很多有关园林机械设备的常识。在此跟大家分享一下： 园林机械设备的分类

根据园林机械设备发动机类型分为四冲程机械和两冲程机械（当然还有电动的我们在这里暂不介绍）

首先，我们介绍一下四冲程机械，四冲程机械主要包括割草机，草坪机，水泵，梳草机，草坪打孔机，起草皮起草皮机，打药机等等很多。

下面我们谈一下四冲程园林机械设备的常见故障和排除方法：

1、发动机启动不了

导致发动机启动不了的因素有很多主要包括：火花塞异常、化油器异常、空滤过脏、点火线圈异常、气门间隙不对、气缸内积炭太多、机油过少或过多、机油不干净、汽油不纯、发动机拉缸、缸体有裂痕、点火不正时、油封老化、曲轴变形、熄火开关异常（草坪机还有可能是刀片或大盘松动）等等很多因素，这个没有什么高招只能一个个排除。

2、发动机启动困难

导致发动机启动困难的因素也不再少数主要包括：火花塞异常、空滤不干净、缸体内积碳过多、气门间隙不对以及主要部件老化等；

3、发动机功率不足

导致发动机功率不足的因素主要包括：空滤过脏、风门没开、油门线不管用、化油器异常、排气管赌塞。

4、发动机冒黑烟

导致发动机冒黑烟的因素主要包括：机油过多、空滤不干净、汽油不纯、化油器异常等

5、发动机启动反弹

导致发动机反弹的因素我们总结的不多主要有：气门间隙不对、机油过多。

6、草坪机剧烈震动

导致这一故障的因素主要是草坪机刀片磨损或断裂还有可能是机器有螺丝松动；

7、汽油机水泵不出水

导致水泵不出水的因素主要有：内部叶轮损坏、水封老化、泵壳破裂、以及各及人口处漏气。

8、打药机压力不足

导致打药机压力不足的因素主要是：阀门组损坏，内部密封圈老化。

9、发动机不能熄火

导致发动机不能熄火的因素主要是熄火开关损坏或者是点火线圈线路问题。

其实四冲程园林机械设备的故障有很多很多，在这里我们就只介绍以上几种常见的故障，如有特殊的故障请进我们的网站（园林机械网http://）里面有一个技术支持模块有很多关于园林机械设备故障的排除方法，我们还开通了一个问题解答模块。里面有很多网友提出的问题，我们都一一作了解答，可能会对您有所帮助。如果还是解决不了您的问题，我们网站还有一个我要提问的模块，进入这个模块的方法是先进入网站的首页点击问题解答，进入问题解答模块里面有一个我要提问的模块用鼠标点一下，就会进入内容输入区。

您可以输入您的故障问题最后输入最下边的验证码，点击提交按钮。您的问题会自动提交到我们这里，我们会尽快解答您的问题最快当天，最慢隔一天。

好了，不谈没用的了，介绍了故障问题；我们在介绍一下两冲程园林机械设备的保养，出现以上故障的因素跟园林机械设备的日常保养有很大的关系，那么平时应该怎么保养两冲程的园林机械设备呢？接下来我们一一给您介绍：

1、发动机勤换机油，机油使用时间过长会降低润滑程度、，所以我们要勤换机油。换机油

要在热机的时候换（否则里面的机油放不干净）；一般新机器使用5小时换新机油（注意要是四冲程的机油；换机油要把里面原来的机油放干净重新加新机油而不是继续往里天添机油）。然后工作25小时在换机油；以后没工作50小时或15添（按先到达的一项计算）在换机油；

2、勤清理空滤不要等发动机启动不了了在清理，那样就已经有脏东西进入机器内部了。会

影星发动机的使用时间。

3、勤清理机器的赃物；不要以为及其外表有点脏没事，它也会影响机器的使用寿命。

4、勤清洗刀盘、机体、缸体、缸头散热片、导风罩、网罩及消声器周围的灰尘及碎屑；

如果还有不明白的还是请进入我们的网站查询或者提问，我们随时欢迎您的光临。四冲程园林机械设备的介绍我们就到这里，接下来我们在说一下两冲程的园林机械设备； 两冲程园林机械设备主要包括：割灌机、绿篱机、油锯、挖树坑机、风力灭火机等 下面我们谈一下两冲程园林机械设备的常见故障和排除方法；

1、发动机不能启动

导致发动机不能启动的因素有和四冲程的差不多主要包括：火花塞异常、化油器异常、空滤过脏、点火线圈异常、气缸内积炭太多、发动机拉缸、缸体有裂痕、油封老化、熄火开关异常、混合油配比不对、排气管堵塞等等很多因素，这个没有什么高招只能一个个排除。

2、发动机启动困难

导致发动机启动困难的因素也不再少数主要包括：火花塞异常、空滤不干净、缸体内积碳过多、排气管堵塞以及主要部件老化等；

3、发动机功率不足

导致发动机功率不足的因素主要包括：空滤过脏、风门没开、油门线不管用、化油器异常、排气管赌塞、拉缸等。

4、发动机冒黑烟

导致发动机冒黑烟的因素主要包括：机油过多、空滤不干净等。

5、割灌机杆子剧烈震动

导致割灌机杆子剧烈震动的因素主要有杆子不直、轴套磨损、刀片没上正等。

6、割灌机发动机正常工作刀片或打草头不转

导致这类问题的因素主要是：离合快损坏、离合碟磨损、传动轴磨损、工作头损坏。

7、绿篱机发动机正常运转刀片不工作

导致这类故障的因素主要有：刀片螺丝过紧、离合快损坏等。

接下来就是我们谈两冲程园林机械设备保养得时间了，两冲程机器和四冲程机器的保养方法大同小异下面我们还是详细介绍一下：

1、两冲程的机器使用的式混合油；混合油的比例一定要保证。汽油与既有的比例为普通机

油25:1，专用机油50:1.一般再买机器的时候都带配比壶，一定要按配比壶的比例配有（注意使用的是两冲程的机油）。

2、经常清理空滤、火花塞、排气管等部件。

3、勤清洗刀盘、机体、缸体、缸头散热片、导风罩、网罩及消声器周围的灰尘及碎屑；

好了关于园林机械设备的介绍及故障排除我们就介绍到这里吧，如有不明白之处登录我们的网站，哪里有更详细的介绍。我们欢迎您的光临。再见。

第二篇：彩电光栅异常故障分析

彩电光栅异常故障分析

1行逆程脉冲丢失或异常： 由于没有行同步脉冲送入视频/扫描小信号处理IC的信号输入端,或送入的脉冲波形、幅度异常，这将导致IC内AFC-2电路不能正常工作，从而形成异常光栅。

2场逆程脉冲丢失或异常： 由于没有正常的场同步脉冲[场消隐脉冲]送回视频/扫描小信号处理IC，导致场消隐电路工作异常，故形成异常光栅。

3小信号处理块内部AFC-2电路损坏这将会导致光栅中心向左或向右移动。

4场输出对管之一损坏或不良这将会导致光栅垂直幅度和线性发生改变。

5场锯齿波形成电容不良： 此种情况将导致场幅不满、场线性不良或场不同步故障。

6视频/解码处理IC内部亮度钳位电路损坏：此种情况将会使荧屏局部黑屏，并形成彩色异常故障。7清晰度增强电路异常：这种情况可能使校正[延迟]后的亮度信号与直通信号不同步，从而出现光栅异常现象。

8视频/色度小信号处理电源滤波不良： 此种情况可能导致纹波窜入视放电路，引起消隐异常，从而出现异常光栅。

9行脉冲钳位电路失效：当行脉冲钳位电路失效后，行脉冲窜入场扫描电路，造成行脉冲干扰场脉冲，从而形成跳动的光栅。

10存储器发生故障： 存储器损坏后可能出现异常光栅，常会伴随遥控失灵。

11180V-200V视放电压整流二极管或滤波电容不良，或加速极电压滤波电容开路：该故障常表现为荧屏半边亮半边暗[无光栅]。

彩电光栅异常故障检修方法

检修光栅栏异常故障常采用波形法、替换法和电阻法、进而排除故障。其检修思路如下：

1、用示波器检查视频/扫描小信号处理IC的行或场逆程脉冲信号输入端子的信号波形、幅度是否正常，用以判断、行、场逆程脉冲传输电路元件是否正常。假若没有波形或幅度异常，可进一步采用电阻法测量相关元件来进一步判定。假定上步检查中发现到达小信号处理IC的行或场逆程脉冲波形正常，则可用示波器测量送到行输出b极的行激励脉冲的波形。如果异常，应对行振荡供电滤波电路进行检查。必要时还要对视频/扫描处理IC进行替换检查。

3若上步检查未见异常，则进一步检测送至场输出初级的场激励信号波形和场输出端的输出波形是否正常，从而确定故障是否因场扫描电路有问题所引起。

4如果上述检查均正常，就应检查送至末级视放的亮度信号波形是否正常，以确定故障是否由亮度钳位电路或消隐电路出现问题所至。必要时还要检查视放级、加速极供电电压及波形，从而确定故障是否因上述供电的整流、滤波系统有问题所致，尤其是荧屏半边黑半边亮的故障。

5如果是I2C总路线彩电，光栅的幅度、宽度、失真度的调整数据通常储存在存储器中，如果存储器不良或损坏也会导致光栅异常，并同时会伴随遥控失灵或者按键失效等一些其它故障。因此，检修I2C总路线控制彩电光栅异常故障时，别忘了对存储器及其供电和接口电路进行检查。

提示：由行、场输出电路或忱校电路造成的光栅异常一般都会导致光栅产生压缩和拉伸现象，而由AFC-2消隐电路或电源整流滤波电路造成的光栅异常，光栅一般不会失真，只是行中心偏移或被切掉一部分

第三篇：圆锥破碎机飞车故障分析与排除

圆锥破碎机飞车故障分析与排除

圆锥破碎机俗称圆磨机，是一种广泛应用于矿山、冶金、建筑、化学、硅酸盐等领域的物料破碎设备，适用于破碎坚硬与中硬矿石及岩石。

在正常生产过程中圆锥破碎机的动锥部分以一定的转速做周期性的旋摆运动，但是往往因为一些特殊原因，经常会出现动锥转速突然提高，机体瞬间产生剧烈振动，保险弹簧或保险缸处于非正常工作状态，工作电流在瞬间增大，回油温度急剧升高，导致设备无法正常运行，这就是所谓的飞车。

国产圆锥破碎机圆锥部的直径从900mm到2200mm大小不等，空偏心套的设计转速从220 rpm到396 rpm也不等。一般情况下圆锥部直径越大，偏心套转速越慢；圆锥部直径越小，偏心套转速越快。根据经验，无论那一个规格的破碎机，其主轴转速或者说主轴摆动次数应该在5—16次／min，如果摆动次数超过18次／min，就应该认为有飞车的迹象了。圆锥破碎机的分类

根据破碎作业的要求，圆锥破碎机可分为三种形式：一是标准型，主要用于矿石的中碎作业；二是短头型，主要用于矿石的细碎作业；三是中间型，可用于矿石的中细碎作业。圆锥破碎机的构造

圆锥破碎机主要由工作机构、调整装置、防尘装置、保险装置和润滑装置等组成。见图1：

工作机构由带锰钢衬板的破碎锥和固定锥(也叫调整套)组成。破碎锥装在主轴上，其下表面为球面状并由球面轴承支承。主轴的下端插入偏心套内的锥形套里。调整装置实际上就是定锥的一部分，由调整套、支承环、锁紧螺母、推动缸和锁紧缸组成。

防尘装置由水槽(包括排水槽)、挡圈、环形圈和挡环组成。

保险装置主要是保险弹簧(或者是保险油缸)，当破碎机过载时支承在弹簧(或保险缸)上的支承套和调整环被迫向上，从而排矿口增大，排出异物。

润滑装置由润滑站和给油、回油管路组成，主要给整个系统(主要是球面轴承、偏心套和伞齿轮)提供润滑油。圆锥破碎机的工作原理

圆锥破碎机工作时，电动机的旋转通过联轴器、水平轴(小伞齿轮轴)使圆锥破碎部在偏心套的迫动下绕一周固定点作旋摆运动，从而使破碎圆锥的破碎壁时而靠近又时而离开固定在调整套上的轧臼壁表面．使矿石在破碎腔内不断受到冲击、挤压和弯曲作用而实现矿石的破碎。电动机通过伞齿轮驱动偏心套转动。使动锥作旋摆运动。动锥时而靠近又时而离开定锥，完成破碎和排料。支承套与架体连接处靠弹簧(或保险缸即工作缸)压紧，当破碎机内落人金属块等不可破碎物体时。弹簧(或保险缸)即产生压缩变形，排出异物，实现保险。防止机器损坏。造成飞车现象的原因(1)润滑系统。由于防尘装置失效或封闭不严，破碎腔中的部分粉尘进人润滑油路中(正常工作时破碎产生的粉尘不能进人机器内部而落入水槽中被循环水冲走)，使得各润滑部位包括破碎锥底部与球面轴承之问、动锥与偏心套之间、大小伞齿轮之间、水平轴与轴套之间的润滑不良，产生摩擦．润滑系统油温持续升高。趋近或超过55ºC，油的粘度下降。

(2)破碎腔进了非破碎物．保险弹簧(或者保险油缸)失去了作用。使空偏心轴的锥形衬套松动上串．减少了破碎机主轴与锥形衬套的间隙。

(3)由于润滑不良。造成动锥球面与碗形球面瓦非正常磨损(特别是碗形轴承的球面瓦磨损严重)。导致动锥球面下降．使得动锥与锥形套之间的间隙减少。

(4)主轴与衬套内孔局部接触．润滑不良，或者主轴与锥形衬套内孔间隙过小．使锥形衬套抱住主轴。在这种情况下．锥形套已经离开空偏心套．也是导致飞车现象经常性的一个原因。应对措施

从以上分析可以看出，造成圆锥破碎机飞车的主要原因有两点：一是润滑油不合格或者失效：二是动锥与锥形衬套的间隙过小．所以我们的对策也从这两方面着手：

(1)严格按照设备说明书的要求选择合格润滑油，保证其各项指标符合标准。特别是其粘度和流动性(如果在寒冷地区。冬季应该将润滑油预热． 以保证其流动性)。

(2)必须安装水封防尘装置，经常检查挡环和环形挡圈．如果发现损坏或者破损．应当及时更换。保证其密闭性，禁止破碎粉尘进人到润滑系统中。

(3)保证锥形衬套内孔外孔装配间隙，保证主轴与锥形衬套沿全长接触(在球面轴承瓦座上增加垫板．可以改变锥套与动锥的间隙)；锥形衬套与偏心套必须用融化的锌水固定住，二者之间不能有任何相对运动。

(4)注意空偏心轴套与尼龙(或铜)竖套的装配问隙：过大引起空偏心轴部和主轴很大倾斜，导致动锥与偏心套不会全线接触．会使衬套局部过热。摆动幅度增大。振动加剧；过小会引起内外衬套发热。

(5)机体球面轴承瓦与动锥在下球面100～120 mm以内不允许有接触点。使得整个动锥部的力量由球面轴承上部2 ／ 3球面承受。

(6)安装时注意圆板内(下)不要进人异物。

掌握了圆锥破碎机飞车的原因，并在实际生产中严格按照设备的操作规程进行操作，按照设备的维护规程进行维护。就可以减少圆锥破碎机的飞车现象，大大提高设备运转率。为提高生产率和生产效益提供可靠的保障。

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第四篇：船舶主发电机典型故障的分析与排除

船舶主发电机典型故障的分析与排除

摘要:主发电机作为船舶主要的设备之一,管理系统高度自动化,但由于设备本身的故障或因误操作等原因,故障率比较高,如何及时准确的排除故障,确保船舶的安全运行,已成为广泛关注的焦点之一。文章针对L23/30H型主发电机的典型故障的排除进行了分析。

船舶主发电机是船舶电力系统的心脏,在船舶航行和靠岸时主发电机的正常工作对船舶的安全至关重要。所以对主发电机出现的各种故障做出及时、准确地检测和诊断是船舶安全营运的关键。文章对L23/30H型主发电机中出现频率最高的几个重要故障的诊断和处理方案进行了分析介绍。1 主发电机无法启动

现场检查结果:船舶进行大功率负载启动试验时,第一备用2号主发电机无法启动(集控室报警监测系统显示2号主发电机启动失败),第二备用1号主发电机启动运行。此时集控室船舶电站管理系统处于自动管理状态, 3号主发电机处于运行状态,负荷为645 kW, 1号及2号主发电机备车指示灯亮, 2号主发电机处于第一备用状态, 1号主发电机处于第二备用状态。主发电机现场控制箱显示2号主发电机处于遥控状态,燃油压力为0.8MPa,燃油进机温度105℃,低温水系统压力为0.12MPa,高温水系统压力为0.12MPa,滑油预润泵运行,滑油预润压力为0.06MPa,滑油进主轴承的压力为0.025MPa,辅机空气瓶压力为2.8MPa,主发电机启动空气减压阀后的压力是0.8MPa。打开所有示功阀用盘车杆对主发电机进行盘车检查,确认主发电机没有其它问题后,在机旁操作启动,发现主发电机的启动阻力很大,启动马达带不动,后改用应急启动方式启动2号主发电机, 2号主发电机可以启动,同时主发电机运行后一切工作正常。

故障分析:根据现场情况分析,主发电机启动的各项条件都具备,而从机旁操作启动的情况可以初步判断是启动马达的风叶磨损或叶片断裂。因为主发电机启动是通过启动空气进入启动马达后,启动马达的叶轮在启动空气的作用下,使启动马达的传动齿轮与发电机的飞轮啮合从而带动发电机启动。若叶轮的叶片磨损或叶片断裂,启动马达的叶轮所产生的力就不足以带动发电机启动。所以进一步分析确认是启动马达叶轮的叶片磨损或叶片断裂。

故障排除方案:拆下启动马达解体检查。故障排除结果:拆下启动马达解体检查后发现启动马达的所有叶轮片都从根部断裂,并且粉末状的颗粒比较多。分析认为主要是启动马达的叶轮在高速旋转的情况下被管路中的异物击到,致使其中的一片叶轮断裂,断裂下来的叶轮片再进一步引起其它叶轮的损坏。更换一台新的启动马达后, 2号主发电机启动工作正常。运行工作正常,故障排除。

预防措施:船舶主发电机在启动前应加强管路清洁度的控制,在主发电机第一次启动前应进行启动空气管路的吹除工作,同时在管路的吹除工作中应用橡皮锤敲击管路,以保证附着在管路内的杂质去除。同时注意机舱的通风,减少空气中的粉尘,降低粉尘通过空压机进入启动马达从而引发启动马达故障的可能性。2 主发电机运行时烟囱排气管冒黑烟

现场检查结果:主发电机运行,负荷为545kW,调整器油量开关至最大油量,各缸排温都在300~310℃左右,排气总管温度为300℃,经空气冷却器冷却后的空气温度为45℃,各缸冷却水出口温度都在73~76℃左右,低温水系统压力0.12MPa,高温水系统压力0.3MPa,滑油进滤器前压力为0.4MPa,滑油过滤后压力为0.34MPa,烟囱排气管冒黑烟。

故障分析:导致排气管冒黑烟的因素有很多种,而对各项参数均正常的主发电机排气管冒黑烟,可以初步判断为:①增压器的滤网太脏,使流阻增大,增压能力降低,引起燃烧室内的空气不足

进而产生后燃烧不良。②气阀间隙大小不正确。在柴油机冷车状态下,机械式气阀传动机构中的摇臂端与气阀阀杆之间要留有一定的间隙,为柴油机运转时气阀机构受热后膨胀留有余地。若气阀间隙过小将造成气阀受热后关闭不严,而漏气会使燃烧室内空气不足,产生后燃冒黑烟现象,若气阀间隙过大,则造成气阀迟开早关,使废气残留在燃烧室内造成空气质量不好,进而产生后燃烧不良的冒黑烟现象。③喷油嘴喷油压力过低或喷油孔阻塞滴油,而造成燃油雾化油滴的平均直径过大和雾化均匀度不好,无法与燃烧室内的空气完全混合从而造成燃烧过程粗暴、冒黑烟、积碳。④在额定负荷下运转,若各缸的功率分配不均匀,个别汽缸中喷入的燃油未燃烧而不做功,使其余汽缸的负荷过载而冒黑烟。⑤活塞环装配间隙过大或弹力不够,润滑油大量地进入汽缸燃烧室内,活塞环粘住或折断也会发生类似情况。⑥喷油开始时间太迟(即喷油提前角太小),使喷入汽缸内的部分燃油未燃烧干净就与废气一起排入排气管中,而受高温影响后才进行燃烧(后燃现象),因而不仅仅使废气呈现深黑色而且此时的排气温度也会超出额定温度。

故障排除方案:①清洗或更换增压器的滤网。

②用塞尺检查气阀间隙大小并调整至规定的要求。

③将喷油嘴从汽缸盖上卸下,拆下所有喷油嘴,在喷油嘴校验台上校验其喷油压力,如果发现喷油嘴有滴油或孔阻塞现象,则把喷油嘴拆开,检查针阀与针阀体锥面阀座有无变形损坏,可重新研磨或换新。对于裂缝,则可用磁粉探伤方法检查,发现有裂缝者,就必须更换。对于喷油器的阻塞则可用专用的通针对阻塞的喷油器的喷油孔进行清理。④对各缸的负荷进行测量,如果各缸负荷超出允许的偏差则进行相应的调整。⑤吊出活塞,检查活塞环,有不符合要求的应该换新。⑥检查喷油正时并调整。

故障排除结果:根据故障排除方案①和②处理后,主发电机运行,主发电机排烟管还是冒黑烟,再进一步根据故障排除方案③处理后,再重启主发电机运行,主发电机排烟烟色正常,主发电机运行,负荷从255 kW(约25%负荷)加至485 kW(约50%负荷),再加至750 kW(约75%负荷)再加至950 kW(约100%负荷),每个负荷段运行30 min,并测出每个负荷段的各缸的爆压基本一致,并且排气总管温度也降为280℃,主发电机排烟烟色都正常,故障排除。

预防措施:主发电机的日常管系必须经过合格检查,主发电机的用油必须是经过分油机分油,所使用燃油温度必须达到相应的要求,确保主发电机用油清洁度、黏度、温度达到相应的要求,在条件允许的情况下尽量使用高品质的燃油或柴油,同时增压器的滤网也应该经常清洗,保持进气畅通。主发电机启动后转速不稳定

现场检查结果:主发电机启动前,机旁控制箱上的机旁启动按钮指示灯亮,滑油预润泵运行,滑油预润压力为0.07 MPa,进主轴承滑油预润压力为0.025MPa,柴油压力0.4 MPa,压力无波动现象,低温水系统压力0.12 MPa,高温水系统压力0.3MPa,调速器油量旋钮调至满格10的位置,主发电机启动后,出现转速忽高忽低不稳定现象。

故障分析:从参数指标来看,各项参数均正常,初步判断,主发电机启动后转速忽高忽低,有两种可能。一是燃油管路漏气造成燃油压力不稳定;二是调速器出现故障。但现场柴油压力为0.4MPa并无波动现象,可以基本排除,因此可确认是调速器出故障。

故障排除方案:检查调速器的油位、各缸油门尺条清洁、阀杆卡阻等情况,检查调速器内部的传动及伺服马达的运行,检查调速器的反馈系统等是否发生故障。

故障排除结果:排除中发现调速器的油位太高,整个调速器的上盖布满水珠,停车电磁阀的阀杆有卡阻现象。排除方法如下:①对停车电磁阀的阀杆进行修复,并将调速器内旧油经放油旋塞放掉,重新加注调速器机油;②把调速器的油位加至正常位置,先将柴油机低速启动运行,然后将补偿针阀旋出几圈,使柴油机产生严重的转速波动,迫使油道内的空气从出油孔中排出，这种大幅度游车至少保持2 min,再慢慢关闭补偿针阀,直到游车完全消除为止。重启主发电机,主发电机启动后,转速720 r/min,转速稳定,没有再出现转速忽高忽低的现象,负荷从255 kW(约25%负荷)加至485 kW(约50%负荷)再加至750 kW(约75%负荷)再加至950 kW(约100%负荷),每个负荷段运行30 min,没有再出现转速忽高忽低的现象,故障排除。

预防措施:在监视及巡检过程中,应注意调速器的油位必须保持在油位玻璃表的刻度线之间,不可过高或过低,如果油位液面下降过快,说明调速器有漏油或渗油处,应立即查找和处理,如果过高应注意调速器内部油道的驱气。同时,注意调速器注油口的密封,应防止滑油被污染,保证滑油的清洁,并注意调速器的油温不能太高。经常性的检查各缸的燃油尺条是否清洁并及时加注滑油。4 结束语

虽然现代化的船舶主发电机运行管理高度的自动化,但为了设备的安全运行,加大监视及巡检力度,及时发现异常,并在第一时间采取有效措施把故障消除在最初阶段,为船舶安全经济可靠的运行提供有力的保证。处理主发电机故障的过程中的主要方法和措施可供类似的故障处理使用。

第五篇：避雷器故障排除案例

避雷器故障排除案例

（一）避雷器质量不良引起的事故

雷雨中某生产厂及生活区高、低压全部停电。经检查，35kV高压输电线中的B相导线断落，雷击时变电所内高压跌落式熔断器有严重的电弧产生。低压配电室内也有电弧现象并伴有爆炸声，有一台低压配电柜内的二次线路被全部击坏。

35kV变电所，输电线路呈三角形排列，全线架设了避雷线；35kV变电所的入口处，装设了避雷器和保护间隙。保护间隙被雷击坏后，一直没有修复；在变电所的周围还装设了两根24m高的避雷针，防雷措施比较全面，但还是遭受到雷害。

雷击发生后，进行了认真检查，防雷系统接地电阻均小于4Ω，符合规程要求。检查有关预防性试验的记录，发现35kV变电所内的B相避雷器，其试验数据当时由于生产紧张等原因，一直未予以处理。雷击以后分析认为，造成这起雷击损坏的主要原因有：

(1）雷电是落在高压线路上，线路上没有保护间隙，当雷击出现过电压时，没有能够通过保护间隙使大量的雷电流泄入大地，而击断了高压输电线路。

(2）当雷电波随着线路入侵到变电所时，由于B相避雷器质量不良，冲击雷电流不能够很好地流入大地，产生较高的残压，当超过高压跌落式熔断器的耐压值时，使跌落式熔断器被击坏。

(3）当避雷器上有较高的残压时，由于避雷器的接地系统和变压器低压侧的中性点接地是相通的，造成变压器低压侧出现较高的电压。低压配电柜的绝缘水平比较低，在低压侧出现过电压时，绝缘比较薄弱的配电柜首先被击坏。

改进措施

(1）恢复线路的保护间隙，使雷击高压线路时，保护间隙首先能够被击穿而把雷电流泄入大地，起到保护线路和设备的作用。

(2）当带电测试发现避雷器质量不良时，要及时拆下进行检测，包括：①测量绝缘电阻；②测量电导电流及检查串联组合元件的非线性系数差值；③测量工频放电电压。只有当这些试验结果都符合有关规程要求时才可继续使用，否则，应立即予以更换。

(3）在电气设备发生故障后，经修复绝缘水平满足要求后才可再投入使用。

（二）避雷器引下线断裂造成的事故

雷击落在10kV配电线路上。当时，离配电变压器仅60m的电管所内，三人围在一张办公桌上随着雷声，一齐倒地。现场察看和分析。检查发现配电变压器的10kV侧避雷器有两相已经粉碎性爆炸；接地引下线在离地15cm处原来焊接处烧断，据反映该处烧断已近一年时间。接地引下线有一个6cm长的断口，而是用一根8#铁丝缠绕在接地引下线断口的上下端，铁丝已严重锈蚀断裂，致使避雷器及变压器低压侧的中性线处于无接地状态。

当雷击线路时，尽管避雷器能可靠动作，但强大的雷电流无法入地，极高的雷电冲击电压沿低压配电线路传到屋内，击穿空气引起了三个人同时被雷击的事故。在现场发现，照明灯离桌面只有30cm高；灯头内的绝缘胶木已严重碳化成粉末状，确认这是一起因避雷器及低压侧无接地而造成的雷击事故。

改进措施

为了防止类似事故的再次发生，应采取如下防止措施：

(1）各供电所每年在雷雨季节前后，集中力量对所辖供电区的变压器及高低压线路进行全面的安全检查，做到所有配变的避雷器和低压侧的中性点都可靠接地，其接地电阻必须满足技术规程的要求，并保证接地引下线具有足够的截面积和机械强度。

（2）进一步加强对农电工的培训和管理工作。定期培训，提高技术水平。

（三）避雷器高压接线端子脱落引起的事故

某变电所1#主变压器突然发生停电。到1#主变压器附近查看，发现35kV L2相避雷器上部的高压引线连同高压接线端子脱离了避雷器本体，并且由于大风吹动致使与Ll相避雷器上部引线相碰，造成相间短路，导致主变压器停电。进行事故调查，发现L2相避雷器的高压接线端子是由一条扁铁弯成直角（L型）制成，直角的一边用电焊焊接在避雷器帽盖中心位置：直角的另一边上钻一个中10mm的孔，用一螺栓将引线线夹紧固在上面。寒冬季节，温度很低，线夹上的引线受冷，缩短了长度，使避雷器高压接线端子受到很大的拉力，加上经大风吹动，引线发生扭动，拉力增加，使高压接线端子L型扁铁焊接薄弱的地方发生了裂纹；时间一长，裂纹越来越大，强度越来越差，最后高压接线端子动，脱离了避雷器本体。

改进措施

为了避免类似事故，对避雷器接线固定方法进行改进。第一种是将避雷器高压引线线夹紧固在避雷器帽盖固定螺栓上。第二种是将避雷器帽盖卸下，在帽盖中心位置钻一个孔，然后在孔中装上螺栓，螺栓的螺纹部分朝下，螺栓根部与帽盖缝隙处焊牢，防止帽盖渗漏水；接着将帽盖恢复在避雷器本体上。这样就可以将高压引线夹固定在螺栓上，再用螺帽拧紧。采取这两种措施之一，无论天寒地冻，避雷器的高压引线拉力都不可能将接线端子从避雷器上拉脱。

此外，在新装或检修时，适当加长引线的长度以减轻寒冷天气引线收缩而造成的端子的受力，将能获得更好的效果。

（四）中性点不接地系统避雷器爆炸事故

某变电所l0kV 侧母线电压不平衡，电压波动严重。

随后听到警铃响声，C相电压指零，另两相电压升高，断开电压互感器高压电源，进行检查。发现互感器C相线圈烧毁，检修人员随即找了一只新互感器投运。不到半个小时，忽闻开关室内一声巨响，10kV 电压三相指零又迅速回升正常。经观察系10KV C相母线避雷器爆炸。随即停电，C相避雷器上部被炸成两截，上半截吊在原高压引线上，高压引线有严重过热现象；下半截在原地未动。进一步检查发现，瓷套外表面烧焦，内壁有明显拉弧的痕迹；断口内残存的阀片溶化破损，有二片云母垫发黑。检查雷电计数器记录，先后三相共动作6次，A、B、C相分别为1、2、3次。变电所内其他避雷器均未动作。

事故后仍用避雷器进行试验，但C相避雷器因其部分元件炸散，无法重新组装，于是就将原阀片装入A 相避雷器瓷套内，并利用其并联电阻和火花间隙进行测试，两相解体检查，除发现火花间隙上有轻微的放电痕迹外，亦无其他问题。

随后检查并联电阻，正常的并联电阻，每片约在5～8.5MΩ之间，两片串联时约为22MΩ。经测量，在A、B两相避雷器中拆出的各片电阻值正常，但C相有二片阻值为零：其中一片长度约为完好电阻长度2/3，取同长度的完好电阻测量，阻值均在3～5MΩ之间；另有一片，长度为完好电阻长度的3/5，阻值为0./5MΩ，取同长度完好电阻测量，阻值约4～6MΩ。由此可知，C相并联电阻严重损坏，引起避雷器爆炸。

由于此变电所10kV系统中性点不接地，10kV线路B相断线时，形成单相弧光接地，引起系统振荡，产生间歇性过电压，致使A、C两相电压升高。因未及时切断故障线路，使互感器和避雷器长时运行在非正常电压之下，以致互感器一次电流增大，磁通趋于饱和，过载而烧毁。同时，避雷器也长时间地流过数倍于正常的泄漏电流。由于并联电阻的热容量较小，在此非正常的泄漏电流作用之下，电阻长期过热，迅速劣化，又破坏了避雷器的正常性能。当系统中再次发生过电压时，由于并联电阻的损坏、造成了火花间隙内电压分布不匀，不能迅速有效地切断工频续流，使套管内气体游离，压力剧增，终于导致发生爆炸。

改进措施

中性点不接地系统长时间带接地运行，不但对中性点接地的电压互感器有害，而且也会造成避雷器并联电阻的损坏，导致避雷器爆炸。

因此，运行人员除应严格按照运行规程中“35KV及以下无消弧线圈补偿系统的带接地运行时间不能超过2h”的规定执行以外，还应尽可能地缩短这种运行时间，以免再发生类似的爆炸事故，直接威胁系统的安全运行。

（五）变压器中性点避雷器雷击爆炸事故

某110kV 变电站铁塔遭受雷击，雷电流80kA 左右，由铁塔对导线反击，造成C相闪络，引起单相接地，运行中的变压器中性点上的避雷器爆炸，3发电机母线发出单相接地信号，主变压器纵联差动保护动作，断路器跳闸被迫停机，事后检查发现断路器站内110kV铁塔横担上C相导线对铁塔有闪络痕迹，如图1所示。

主变压器中性点不接地。当雷电击中铁塔时，变压器中性点出现位移电压，大于避雷器的最大允许电压，从而使避雷器爆炸。

此110kV 系统为中性点直接接地系统，但为限制单相短路电流，不大于三相短路电流，以利于电气设备按三相短电流值来选择，同时又为满足继电保护配合的需要，而将变压器中性点不接地。当雷击使110kV 系统发生C相闪络，造成单相接地时，根据对称分量法分析，＃故障点将出现零序电压U0。因零序电流I0仅能通过中性点接地的变压器，而对中性点不接地的变压器，由于零序电流不能通过，因此，在中性点上就产生了位移电压，其值等于故障点的零序电压U0。

而避雷器的最大允许电压为41kV。在单相接地时，变压器中性点上位移电压超过避雷器的最大允许电压，而使其爆炸。

图1 电气主接线图

改进措施

对中性点不接地系统避雷器的选择，最大允许电压必须大于变压器中性点可能出现的位移电压，因此选择时，必须两者相互兼顾才能满足要求。

（六）雷击送电线路事故

35kV线路遭受雷击。电网结构呈树枝分布，共连接35kV变电所5座，量总计59750kVA，如图2中箭头处为落雷点及击穿起弧点所示。35kV 系统为中性点不接地系统。线路基本杆型为上字型，全线路只在距变电所两端1.5km 内设架空避雷线。线路经过的路径多为半丘陵及水库地带。

暴风雨开始后35kV 线路受雷击。变电所35kV集坚线路主变压器断路器及上一级福山变电所35kV 断路器同时速断跳闸，自动重合动作，重合不成功。城镇变电所中央信号反映35KVB相接地，A、C相电压升高为线电压。此时又进行了一次强送电，强送不成功，再次跳闸。集坚线35kV线路出口处，藕合电容器上端与线路阻波器之间引线处发生一大弧光，线路断路器跳闸后弧光消失。

查巡发现，集坚线路52 杯杆塔B相导线靠近线夹处被电弧烧断落地。从断线点查看，系直击雷落于导线上，击穿该串绝缘子放电造成。51杆及52杆B相绝缘整串被击穿；同时张庄变电所线路出口处B相耦合电容器上端引线因对杆塔放电而烧断；在同一系统的距

###十余公里的吴庄变电所，C相避雷器也被击穿，其计数器也被烧坏。

图2 电网示意图

现场调查分析表明，这起事故的直接原因是由于雷击造成。

35kV供电线路按线路设计规程要求，在距变电所两侧1～2km架设避雷线，线路中间地段则无架空避雷线。落雷点距城镇站约6.5km，正处在无架空避雷线地段。由于雷电幅值极高，因此在落雷点处造成整串绝缘子击穿接地。另外在变电所终端杆的线路高频阻波器与耦合电容之间的引线，由于距杆塔较近（约400mm)，也在过电压时，成为击穿放电的薄弱环节，即起弧点，使引线被电弧烧断。B相落雷的直接原因是，线路主要杆型为上字形排列，B相为顶端相，在运行中起了“避雷线”作用。该相导线被直击雷击中的概率大大高于处在下部的A、C两相。

线路51、52杆绝缘子被击穿放电，导线被烧断落地，相当于B相金属性接地。由于B 相接地，中性点位移，因此A、C两相对地电压升高。在集坚线52杆落雷后，城镇站和福山站的断路器尚未跳闸的一瞬间，过电压作用于福山站供电的所有35kV变电所，致使A、C相电压高出相电压数倍，从而使各站A、C两相上所接的电气设备和部分绝缘子也如上所述多处放电或被击穿。例如，集坚线54杆A 相绝缘子整串也被击穿。由于雷击过电压造成的故障电流非常大，城镇变电所与福山变电所速断保护无选择性，造成越级跳闸，造成城镇、集坚、张庄3座35kV变电所同时停电的局面。

改进措施

(1)对于某些多雷电活动的地区，虽然全年平均总雷电日不超过标准（30天），但应根据地区的具体情况区别对待。如对为单电源、负荷重要、雷电活动频繁的地区（例如线路经过山口、山谷、水库周围地段，其平均落雷概率远高于一般平原地区数倍），对此类线路应进行技术经济比较，以增设全线段或部分重点地段架空避雷器线为宜。

一般来说，对于杆塔类型不变的线路，只增加一条避雷线，对于整个线路投资增加不大，却可避免由于雷电事故造成的经济损失。一般送电线路建成后要运行二三十年以上，其落雷概率很大，从技术经济比较方面是可取的。

####（2）对于上字形排列导线，应按过电压规程在顶端相每基增加一放电间隙，使过电压起弧点避开导线部分。

（七）雷击变电所内设备事故

雷击时变电所值班室墙上的室外照明灯控制开关窜出一个大火球。随即发现变电所内所有信号全部消失，对外联系的无线电话也中断。经初步检查，10kV配出线尚正常，控制室内装设的硅整流电源被击坏。采用临时措施恢复直流供电，又发现直流系统负极接地。

经全面检查发现：直流屏二只整流管击穿，整流变压器一次熔丝两相熔断；直流系统中，预报信号光字牌的灯座接线柱与外壳间击穿放电；无线电话的整流电源被击坏。在雷电防护比较完善的变电所，仍发生雷击事故。

图3 布置设备现状接线图

从这次雷击事故造成的设备损坏程度看，雷电波的能量并不大，不是直击雷造成的。故障发生时，照明灯控制开关处出现电弧的现象，即可肯定，雷电冲击波是经过此断路器进入400V交流系统造成；影响所用变压器二次的400V交流系统。又因无线电话的整流电源也并接在直流屏整流变压器的一次侧，而整流变压器的电源由一条电缆从高压室所用变压器的二次引来。全所的照明负荷都接在400V交流系统上。

室外照明灯具按惯例装设在避雷针上，从控制开关到灯具之间的电源线是通过聚乙烯塑料管地埋至避雷针基础处引出地面，再穿入钢管沿避雷针向上至12m处。分析表明，这就是引雷入室的通道。

雷电冲击波通过此通道串入室内，造成故障的全过程（如图3所示）。

改进措施 雷电波通过避雷针泄入大地过程中，由于避雷针的接地装置与大地间存在接地电阻，因而雷电流在此电阻上产生较高的冲击波电压降，接地电阻的大小就基本上决定了对大地间电位高低（当然还有雷电流大小的因素），过电压导入室内寻找绝缘薄弱的地方，将其击穿入地。雷电波沿两根导线（一根相线，一根中性线）分别进入室内400V交流系统，也就是说，出现了两条通路。就是相线上的雷电流进入400V交流系统后，还要通过所用变压器二次线圈到中性点入地；中性线上的雷电流则直接通过变压器二次中性点入地。由于当时的断路器在断开位置，因此，在断路器断口处产生较大的放电火花。

中性线中的雷电流通过断路器断口，放电后就直接进人中性点入地，不会造成什么危害。但是，相线通路就不同了，它通过开断口放电后，还要通过变压器的二次线圈才能到达中性点入地。因雷电流幅值高，作用时间短，变化率很大，通过在变压器二次线圈时，将产生较高的自感电动势，使雷电冲击波不能顺利地通入大地。迫使它在400V交流系统中到处流窜寻找入地点。接在400V交流系统上的设备的绝缘水平都比较高，因此未造成击穿，仅使绝缘能力较低的整流二极管击穿而进入直流系统，又使绝缘距离较小的光字牌灯座击穿入地，从而又造成了直流系统接地故障。

通过上述分析，找到这次雷击事故的根源，进行妥善处理。除将雷击造成故障排除外，又将避雷针上的灯具撤下，移装别处。同时，将其电源线从地面接头处断开，这样处理后，虽经过多次雷电活动，也没有再发生类似雷击事故。

（八）雷击用电设备事故

某隧道内安装有电视摄像机及其附属控制电路板共20套，另外还有各种检测装置等多台设备。每年春夏雷雨季节，总会有几台设备损坏。损坏情况最严重的是摄像机和控制电路板，一年累计损坏率达30％以上。最严重的一次是雷电击坏摄像机4台、控制板5块。

10kV高压电源是从几公里之外用电缆经地沟送来，不存在线路受雷击的问题。供给负荷的低压也是用电缆通过地沟送达，且变压器离负荷最近点也有200m，亦不会直接受雷击。隧道内除弱电设备外，基本上是照明灯。该隧道内的照明灯采用低压钠气灯，且每个灯都带有电容和电感。

取单台灯做试验，发现钠灯对电压的变化反应很大，其电流波形呈非正弦波，从启动到稳定的时间长，需半个小时，启动时还伴有较长时间的气体放电阶段。用示波器测量，隧道内多点电压波形，所有波形均为非正弦波。进一步分析发现含有高次谐波，且波形畸变程度随负荷的大小而变化。当满负荷时，波形畸变非常厉害，甚至在变压器端也是非正弦波。此外，电压波形随离供电变压器的距离大小而变化，离变压器越远，波形畸变就越大。这一发现说明隧道内2000 多盏灯组成了一个复杂的、致使电压波形发生畸变的网络，导致弱电设备损坏的外因是雷电，内因是照明负荷。当外电网受雷击后，引起电网电压波动，从而引起隧道内负荷电压变化，反过来带惯性的负荷又引起电源电压的波动，这一过程反复进行的结果，畸变而带尖峰的电压，导致由同一变压器供电的弱电设备过电压而损坏。

改进措施

(1)将原来上、下行两条隧道负荷分别由两台变压器供电的方式，改为由一台变压器供给两条隧道照明用，而另一台专供弱电设备使用。

(2)在变压器低压侧加装避雷器，以便让过电压进入隧道前得到最大的衰减。

(3)在弱电设备电源端接压敏电阻。

经过这样的改造后，经历多次雷击，未再发生设备损坏的现象。

（九）避雷器的密封不好引起的事故

某单位的避雷器，4组安装在6kV不接地系统的4条直配线上，1组备用。使用不到20天，就有3条直配线上的5只避雷器在没有受到雷击的情况下炸裂，其中一条线路保护动作跳闸。炸裂避雷器在使用前经绝缘电阻、工频放电电压试验合格。

为了查明原因，从线路上取下其余7 只避雷器进行测量，发现绝缘电阻均明显下降。后仔细检查，发现避雷器上端螺栓根部密封不严，因此，有可能是避雷器内部进入潮湿的空气，致使绝缘降低。

为了证实这一结论，将备用的1组避雷器安装在直配线上，将其中两只重新密封并检查合格。使用20天，取下并做试验，发现密封良好的避雷器绝缘合格，另一只绝缘电阻则明显下降。

改进措施

避雷器绝缘电阻降低后，使线路单相接地。这时流过避雷器的接地电流足以使避雷器炸裂。如果避雷器三相绝缘电阻同时降低，就有可能发生三相或两相接地短路故障，使线路保护动作跳闸，将故障扩大。

避雷器内部的间隙，都需在干燥情况下才能保持其工作性能良好，所以要求制造或解体检修后的避雷器必须密封良好。

（十）避雷器底座破裂引起的事故

某变电所做春检预试工作，当工作完毕送电时，发生35kV线路B相接地故障。不多时另一路35kV线路出现过流掉闸。事故发生后分别对两条35kV线路及相应变电所进行了巡视检查。经查35kV接地故障是35kV变电所避雷器爆炸而引起，35kV过流事故是因电缆（A相）烧毁导致接地短路而引发的过流事故。

(1)经现场检查分析35kV避雷器爆炸是因为铁座裂痕进入潮气导致避雷器绝缘下降。当线路恢复送电时，承受不住冲击电压或操作的过电压造成避雷器爆炸。随后发生35kV接地故障。

(2)检修人员在检查、解剖故障电缆时发现。该电缆接线端至接地线间（内部）有一道烧伤痕迹。根据电缆烧痕及现状分析，电缆在做电缆头时因热缩电缆头收缩不均，而遗留纵向间隙，经长期雨淋进入雨水或浸入潮气，使绝缘电阻下降，电缆头承受耐压下降。在正常运行情况下对地电压为相电压，电缆头还能维持运行，当不同相接地时，其对地电压升为线电压，这时电缆头因承受不住线电压而对地放电，形成放电电流。也就是线路出现过流掉闸。

改进措施

(1)加强输变电设备的巡视检查，发现问题及时处理。(2)定期对防雷设施进行预防性试验。

(3)线路电缆也要定期进行试验，发现绝缘电阻及泄漏电流与原始数据有明显变化者，应立即停运，待查明原因并妥善处理后，才可送电。

(4)严格电缆头制作工艺，防止留有事故隐患，同时要按规程要求作好全项试验，并作好记录，以便预试对照。